JPH08269525A - 転炉のランス高さ制御方法 - Google Patents
転炉のランス高さ制御方法Info
- Publication number
- JPH08269525A JPH08269525A JP7637095A JP7637095A JPH08269525A JP H08269525 A JPH08269525 A JP H08269525A JP 7637095 A JP7637095 A JP 7637095A JP 7637095 A JP7637095 A JP 7637095A JP H08269525 A JPH08269525 A JP H08269525A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lance
- pattern
- height
- molten metal
- converter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スロッピング及びスピッティングを抑制する
と共に脱炭酸素効率及び熱供給率を良好に維持する転炉
のランス高さ制御方法を提供する。 【構成】 当該吹錬に係る操業条件からＬ／Ｌ0 の基本
パターンＫ（ｉ）及び酸素流量パターンＦ02（ｉ）を選
択し、前回の操業実績に基づいて、Ｌ／Ｌ0 パターン及
びランス高さパターンの修正を行うか否かを判断する。
修正を行うと判断されると、修正が必要なブロックのＫ
（ｉ）及びランス高さを修正する。そして、湯面高さＬ
B を求めた値，操業条件に包含されるランスのノズル規
格，並びに修正済のＫ（ｉ）及び酸素流量パターンＦ02
（ｉ）に基づいてランス高さの制御パターンＬL （ｉ）
を算出する。更に、転炉の操業実績に基づいて、算出さ
れた制御パターンＬL （ｉ）を修正すべきか否かを判断
し、修正が必要である場合は、操業実績に基づいて前同
様に制御パターンＬL （ｉ）を修正する。
と共に脱炭酸素効率及び熱供給率を良好に維持する転炉
のランス高さ制御方法を提供する。 【構成】 当該吹錬に係る操業条件からＬ／Ｌ0 の基本
パターンＫ（ｉ）及び酸素流量パターンＦ02（ｉ）を選
択し、前回の操業実績に基づいて、Ｌ／Ｌ0 パターン及
びランス高さパターンの修正を行うか否かを判断する。
修正を行うと判断されると、修正が必要なブロックのＫ
（ｉ）及びランス高さを修正する。そして、湯面高さＬ
B を求めた値，操業条件に包含されるランスのノズル規
格，並びに修正済のＫ（ｉ）及び酸素流量パターンＦ02
（ｉ）に基づいてランス高さの制御パターンＬL （ｉ）
を算出する。更に、転炉の操業実績に基づいて、算出さ
れた制御パターンＬL （ｉ）を修正すべきか否かを判断
し、修正が必要である場合は、操業実績に基づいて前同
様に制御パターンＬL （ｉ）を修正する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、転炉の吹錬において上
吹きを行うランスの高さを制御する方法に関する。
吹きを行うランスの高さを制御する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉の吹錬にあっては、ガスを底吹きす
ることにより溶湯の攪拌を促進し、酸素ジェットを上吹
きして溶湯中の珪素又は炭素を酸化させて脱珪及び脱炭
を行うと共に、その酸化反応によって溶湯に熱を供給し
ている。このとき、溶湯と上吹きされた酸素ジェットと
の接触状態を良好にすることが重要である。
ることにより溶湯の攪拌を促進し、酸素ジェットを上吹
きして溶湯中の珪素又は炭素を酸化させて脱珪及び脱炭
を行うと共に、その酸化反応によって溶湯に熱を供給し
ている。このとき、溶湯と上吹きされた酸素ジェットと
の接触状態を良好にすることが重要である。
【０００３】そのため、特開昭60−194007号公報には、
酸素ジェットによる溶湯のへこみ深さをＬ、静止状態の
溶湯の深さをＬS としたとき、へこみ深さと静止状態の
溶湯の深さとの比（Ｌ／ＬS ）が０．６以上の一定値と
なるようにランス高さｈ（静止溶湯表面から上吹き用の
ランスの下端までの高さ）及び酸素ジェットの流量Ｆ 02
を調整する方法が開示されている。
酸素ジェットによる溶湯のへこみ深さをＬ、静止状態の
溶湯の深さをＬS としたとき、へこみ深さと静止状態の
溶湯の深さとの比（Ｌ／ＬS ）が０．６以上の一定値と
なるようにランス高さｈ（静止溶湯表面から上吹き用の
ランスの下端までの高さ）及び酸素ジェットの流量Ｆ 02
を調整する方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の方
法のように前記比が一定になるようにランス高さを制御
した場合、吹錬が進行するにつれて、スラグ及び溶湯が
炉口から噴出するスロッピングが生じて歩留まりが低下
するという問題があった。また、粒鉄が吹き出るスピッ
ティングによりランスが閉塞する事故が発生する虞があ
り、更に脱炭反応で生成されたＣＯと炉内空間で反応す
る、所謂二次反応が生じ、脱炭酸素効率及び熱供給率が
低下するという問題もあった。
法のように前記比が一定になるようにランス高さを制御
した場合、吹錬が進行するにつれて、スラグ及び溶湯が
炉口から噴出するスロッピングが生じて歩留まりが低下
するという問題があった。また、粒鉄が吹き出るスピッ
ティングによりランスが閉塞する事故が発生する虞があ
り、更に脱炭反応で生成されたＣＯと炉内空間で反応す
る、所謂二次反応が生じ、脱炭酸素効率及び熱供給率が
低下するという問題もあった。
【０００５】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは上吹きによる溶湯のへ
こみ深さとへこみ部における溶湯の深さとの比の経時的
な基本パターンを求め、該基本パターンを用いてランス
高さを経時的に制御することによって、スロッピング及
びスピッティングを抑制すると共に脱炭酸素効率及び熱
供給率を良好に維持する転炉のランス高さ制御方法を提
供することにある。
であり、その目的とするところは上吹きによる溶湯のへ
こみ深さとへこみ部における溶湯の深さとの比の経時的
な基本パターンを求め、該基本パターンを用いてランス
高さを経時的に制御することによって、スロッピング及
びスピッティングを抑制すると共に脱炭酸素効率及び熱
供給率を良好に維持する転炉のランス高さ制御方法を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】第１発明に係る転炉のラ
ンス高さ制御方法は、上下移動自在に設けたランスを転
炉内に装入し、該ランスから炉内の溶湯にガスを上吹き
し、この上吹きによる溶湯のへこみ深さとへこみ部にお
ける溶湯の深さとの比を所要の値にすべく前記ランスの
高さを制御する方法において、複数の操業条件に応じ
て、前記比の経時的な基本パターン，及び上吹きする前
記ガスの経時的な流量パターンを過去の操業実績に基づ
いて予め作成しておき、制御対象の操業において、当該
操業条件に対応する基本パターン及び流量パターンを選
択し、転炉内の溶湯の湯面高さを求め、求めた湯面高
さ，選択した基本パターン及び流量パターン，並びに当
該操業条件に基づいて、前記ランスの高さを経時的に制
御する制御パターンを求めることを特徴とする。
ンス高さ制御方法は、上下移動自在に設けたランスを転
炉内に装入し、該ランスから炉内の溶湯にガスを上吹き
し、この上吹きによる溶湯のへこみ深さとへこみ部にお
ける溶湯の深さとの比を所要の値にすべく前記ランスの
高さを制御する方法において、複数の操業条件に応じ
て、前記比の経時的な基本パターン，及び上吹きする前
記ガスの経時的な流量パターンを過去の操業実績に基づ
いて予め作成しておき、制御対象の操業において、当該
操業条件に対応する基本パターン及び流量パターンを選
択し、転炉内の溶湯の湯面高さを求め、求めた湯面高
さ，選択した基本パターン及び流量パターン，並びに当
該操業条件に基づいて、前記ランスの高さを経時的に制
御する制御パターンを求めることを特徴とする。
【０００７】第２発明に係る転炉のランス高さ制御方法
は、第１発明において、ランスの高さを経時的に制御し
たときの操業実績に基づいて、選択した基本パターン又
は前記制御パターンを修正することを特徴とする。
は、第１発明において、ランスの高さを経時的に制御し
たときの操業実績に基づいて、選択した基本パターン又
は前記制御パターンを修正することを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明者は、鋭意研究したところ、上吹きによ
る溶湯のへこみ深さとへこみ部における溶湯の深さとの
比について、吹錬の進行に従って変化する適正な値があ
るという知見を得た。これは、吹錬の進行に従って溶銑
シリコン及び石灰石等の副原料の投入による容積の変
化，及び溶湯の成分変化等が生じるためである。そのた
め、前記比の値が適正値から小さくなると、酸素ジェッ
トによる溶湯のへこみ深さが浅くなってスロッピングが
生じ、比の値が適正値から大きくなるとへこみ深さが深
くなってスピッティングが生じるのである。更に、転炉
の吹錬にあっては、溶湯の鋼種の品位及び製品成分に対
応して前記比をきめ細かく設定する必要がある。
る溶湯のへこみ深さとへこみ部における溶湯の深さとの
比について、吹錬の進行に従って変化する適正な値があ
るという知見を得た。これは、吹錬の進行に従って溶銑
シリコン及び石灰石等の副原料の投入による容積の変
化，及び溶湯の成分変化等が生じるためである。そのた
め、前記比の値が適正値から小さくなると、酸素ジェッ
トによる溶湯のへこみ深さが浅くなってスロッピングが
生じ、比の値が適正値から大きくなるとへこみ深さが深
くなってスピッティングが生じるのである。更に、転炉
の吹錬にあっては、溶湯の鋼種の品位及び製品成分に対
応して前記比をきめ細かく設定する必要がある。
【０００９】第１発明の転炉のランス高さ制御方法にあ
っては、溶湯の鋼種，成分及び目標温度，ランスノズル
本数，ノズル直径，ノズル角度等の複数の操業条件に応
じて、上吹きによる溶湯のへこみ深さとへこみ部におけ
る溶湯の深さとの比の経時的な基本パターンを、前記比
及びそれに対応する溶湯及びスラグの状態，溶湯温度，
スロッピング及びスピッティングの有無等の過去の操業
実績に基づいて作成しておく。また、上吹きするガスの
経時的な流量パターンも同様に作成しておく。
っては、溶湯の鋼種，成分及び目標温度，ランスノズル
本数，ノズル直径，ノズル角度等の複数の操業条件に応
じて、上吹きによる溶湯のへこみ深さとへこみ部におけ
る溶湯の深さとの比の経時的な基本パターンを、前記比
及びそれに対応する溶湯及びスラグの状態，溶湯温度，
スロッピング及びスピッティングの有無等の過去の操業
実績に基づいて作成しておく。また、上吹きするガスの
経時的な流量パターンも同様に作成しておく。
【００１０】そして、制御すべき操業条件に対応する基
本パターン及び流量パターンを選択し、転炉内の溶湯の
湯面高さを実測又は計算により求め、求めた湯面高さ，
選択した基本パターン及び流量パターン，並びに当該操
業条件に基づいて、前記ランスの高さを経時的に制御す
る制御パターンを求める。これによって、選択した基本
パターンが制御パターンに適用され、吹錬の進行に則し
て、溶湯及びスラグの状態を好適にして二次反応を防止
し、スロッピング及びスピッティングを抑制する。
本パターン及び流量パターンを選択し、転炉内の溶湯の
湯面高さを実測又は計算により求め、求めた湯面高さ，
選択した基本パターン及び流量パターン，並びに当該操
業条件に基づいて、前記ランスの高さを経時的に制御す
る制御パターンを求める。これによって、選択した基本
パターンが制御パターンに適用され、吹錬の進行に則し
て、溶湯及びスラグの状態を好適にして二次反応を防止
し、スロッピング及びスピッティングを抑制する。
【００１１】第２発明の転炉のランス高さ制御方法にあ
っては、前述したパターンに従ってランスの高さの制御
したときの操業実績に基づいて、選択した基本パターン
又は制御パターンを修正するため、炉壁の消耗等，転炉
の操業状態に応じたパターンが求められる。
っては、前述したパターンに従ってランスの高さの制御
したときの操業実績に基づいて、選択した基本パターン
又は制御パターンを修正するため、炉壁の消耗等，転炉
の操業状態に応じたパターンが求められる。
【００１２】
【実施例】以下本発明をその実施例を示す図面に基づい
て具体的に説明する。図１は転炉における吹錬の実施態
様を示す側断面図であり、図中１は転炉である。転炉１
の上部は上方に向かうにつれてその直径が徐々に小さく
なっており、中央に炉口４が設けてある。転炉１の底部
中央には所要の底吹き角度が設定された１又は複数（図
１では１つ）のノズル２が設けてあり、ノズル２には底
吹きガスを供給するためのパイプ５が連結してある。
て具体的に説明する。図１は転炉における吹錬の実施態
様を示す側断面図であり、図中１は転炉である。転炉１
の上部は上方に向かうにつれてその直径が徐々に小さく
なっており、中央に炉口４が設けてある。転炉１の底部
中央には所要の底吹き角度が設定された１又は複数（図
１では１つ）のノズル２が設けてあり、ノズル２には底
吹きガスを供給するためのパイプ５が連結してある。
【００１３】ノズル２の上方には該ノズル２と対向して
円筒状のランス３が、炉口４から転炉１内に所要長だけ
挿入して上下移動自在に配置してある。転炉１内に装入
された溶湯Ｍにはノズル２からＯ2 ，ＣＯ2 ，Ａｒ，プ
ロパンガスの単一又は混合ガスが溶湯Ｍの静圧より高い
圧力で溶湯Ｍの攪拌に十分な流量となるように底吹きさ
れる。一方、溶湯Ｍにはランス３の下端から酸素ジェッ
トが上吹きされ、溶湯Ｍ及び該溶湯Ｍの上面を覆うスラ
グＳをその周囲に押しのけて、溶湯Ｍの静止湯面高さよ
り低いへこみ部が形成される。
円筒状のランス３が、炉口４から転炉１内に所要長だけ
挿入して上下移動自在に配置してある。転炉１内に装入
された溶湯Ｍにはノズル２からＯ2 ，ＣＯ2 ，Ａｒ，プ
ロパンガスの単一又は混合ガスが溶湯Ｍの静圧より高い
圧力で溶湯Ｍの攪拌に十分な流量となるように底吹きさ
れる。一方、溶湯Ｍにはランス３の下端から酸素ジェッ
トが上吹きされ、溶湯Ｍ及び該溶湯Ｍの上面を覆うスラ
グＳをその周囲に押しのけて、溶湯Ｍの静止湯面高さよ
り低いへこみ部が形成される。
【００１４】いま、図１に示したように、溶湯の湯面高
さをＬB （ｍ）、酸素ジェットによる溶湯のへこみ深さ
をＬ（ｍ）、溶湯深さをＬ0 （ｍ）、基準からランス３
の下端までの距離であるランス高さをＬL （ｍ）、ラン
ス３の下端と湯面との間の距離をＨ（ｍ）、設備定数
（転炉内炉底高さ）をＬib（ｍ）とし、また、酸素ジェ
ットのノズル出口流速をＶ（ｍ／Ｓ）、ノズル数をｎ、
ノズル直径をｄ（ｍｍ）、ノズル角度をθ（°）、上吹
酸素流量をＦ02（ｍ3 ／Ｈ）とすると、これらの関係は
次の（２）式〜（５）式のように表すことができる。 Ｈ＝ＬL −ＬB …（２） Ｖ＝Ｆ02×１０6 ／（３６００×ｎ×ｄ2 ×π／４） …（３） Ｖ×ｄ×ｃｏｓ（π／１８０×θ） ＝１．２４×Ｌ0.5 ×（Ｌ＋Ｈ） …（４） Ｌ0 ＝ＬB −Ｌib …（５）
さをＬB （ｍ）、酸素ジェットによる溶湯のへこみ深さ
をＬ（ｍ）、溶湯深さをＬ0 （ｍ）、基準からランス３
の下端までの距離であるランス高さをＬL （ｍ）、ラン
ス３の下端と湯面との間の距離をＨ（ｍ）、設備定数
（転炉内炉底高さ）をＬib（ｍ）とし、また、酸素ジェ
ットのノズル出口流速をＶ（ｍ／Ｓ）、ノズル数をｎ、
ノズル直径をｄ（ｍｍ）、ノズル角度をθ（°）、上吹
酸素流量をＦ02（ｍ3 ／Ｈ）とすると、これらの関係は
次の（２）式〜（５）式のように表すことができる。 Ｈ＝ＬL −ＬB …（２） Ｖ＝Ｆ02×１０6 ／（３６００×ｎ×ｄ2 ×π／４） …（３） Ｖ×ｄ×ｃｏｓ（π／１８０×θ） ＝１．２４×Ｌ0.5 ×（Ｌ＋Ｈ） …（４） Ｌ0 ＝ＬB −Ｌib …（５）
【００１５】溶湯の鋼種，成分の範囲及び目標温度等の
吹錬の操業条件毎にＬ／Ｌ0 及びランス高さの基本パタ
ーンを、過去の操業実績に基づいて次のように求める。
基本パターンはそれが適応される炉の状態（炉壁の損耗
等），ランスノズル規格（ノズル数，ノズル直径及びノ
ズル角度）及び溶湯量が不明であるときも必要である。
そこで、主原料の装入量を例えば３００トンとし、転炉
の寸法から湯面高さＬB を算出する。また、上吹酸素流
量Ｆ02を例えば過去の実績値の平均値として溶湯の鋼種
及び成分の範囲毎に求める。同様に、上吹酸素流量Ｆ02
の代表値に対応するランスのノズル数ｎ，ノズル直径ｄ
及びノズル角度θを求める。
吹錬の操業条件毎にＬ／Ｌ0 及びランス高さの基本パタ
ーンを、過去の操業実績に基づいて次のように求める。
基本パターンはそれが適応される炉の状態（炉壁の損耗
等），ランスノズル規格（ノズル数，ノズル直径及びノ
ズル角度）及び溶湯量が不明であるときも必要である。
そこで、主原料の装入量を例えば３００トンとし、転炉
の寸法から湯面高さＬB を算出する。また、上吹酸素流
量Ｆ02を例えば過去の実績値の平均値として溶湯の鋼種
及び成分の範囲毎に求める。同様に、上吹酸素流量Ｆ02
の代表値に対応するランスのノズル数ｎ，ノズル直径ｄ
及びノズル角度θを求める。
【００１６】また、転炉吹錬の操業を経時的に例えば２
５ブロックに分割し、各ブロックについて、過去の操業
実績を統計処理して溶湯及びスラグの状態が良好であ
り，所要の溶湯温度となるように求めたＬ／Ｌ0 （＝
Ｋ）を設定する。そして、これらの値を、前述した
（２）〜（５）式から求まる次の（６）式に代入し、
（７）式によってランス高さＬL を算出する。 Ｆ02×１０6 ／（３６００×ｎ×ｄ2 ×π／４） ×ｄ×ｃｏｓ（π／１８０×θ）＝１．２４×（Ｋ×Ｌ0 ）0.5 ×（Ｋ×Ｌ0 ＋ＬL −ＬB ） …（６）
５ブロックに分割し、各ブロックについて、過去の操業
実績を統計処理して溶湯及びスラグの状態が良好であ
り，所要の溶湯温度となるように求めたＬ／Ｌ0 （＝
Ｋ）を設定する。そして、これらの値を、前述した
（２）〜（５）式から求まる次の（６）式に代入し、
（７）式によってランス高さＬL を算出する。 Ｆ02×１０6 ／（３６００×ｎ×ｄ2 ×π／４） ×ｄ×ｃｏｓ（π／１８０×θ）＝１．２４×（Ｋ×Ｌ0 ）0.5 ×（Ｋ×Ｌ0 ＋ＬL −ＬB ） …（６）
【００１７】
【数１】
【００１８】このようにしてランス高さＬL が算出され
ると、該ランス高さＬL と過去の操業実績とを比較して
スロッピング及びスピッティングが生じない範囲内であ
るか否かを判断し、それらが生じると判断した場合、ス
ロッピング及びスピッティングが生じない範囲で適当な
ランス高さＬL を選択し、算出したランス高さＬL と入
れ替えると共に、選択したランス高さＬL を（２）式に
代入し、その算出結果を（４）式に代入してＬを、ルン
ゲクッタ法又は二分岐検索法等の繰り返し計算法により
算出し、Ｋを求めて当該ブロックのＫと入れ替える。
ると、該ランス高さＬL と過去の操業実績とを比較して
スロッピング及びスピッティングが生じない範囲内であ
るか否かを判断し、それらが生じると判断した場合、ス
ロッピング及びスピッティングが生じない範囲で適当な
ランス高さＬL を選択し、算出したランス高さＬL と入
れ替えると共に、選択したランス高さＬL を（２）式に
代入し、その算出結果を（４）式に代入してＬを、ルン
ゲクッタ法又は二分岐検索法等の繰り返し計算法により
算出し、Ｋを求めて当該ブロックのＫと入れ替える。
【００１９】図２はＬ／Ｌ0 及びランス高さのパターン
の１つを示す概念図である。図２の如く、パターンは例
えば、上吹酸素量を等分して２５のブロックに分割して
あり、各ブロックに前述した如く求めたＬ／Ｌ0 （＝Ｋ
（ｉ））及びランス高さの基本パターンを設定する。こ
のような基本パターンは、溶湯の鋼種，成分の範囲及び
目標温度等の吹錬の操業条件に対応してそれぞれ用意し
ておく。
の１つを示す概念図である。図２の如く、パターンは例
えば、上吹酸素量を等分して２５のブロックに分割して
あり、各ブロックに前述した如く求めたＬ／Ｌ0 （＝Ｋ
（ｉ））及びランス高さの基本パターンを設定する。こ
のような基本パターンは、溶湯の鋼種，成分の範囲及び
目標温度等の吹錬の操業条件に対応してそれぞれ用意し
ておく。
【００２０】一方、鋼種及び成分等が類似しているいく
つかの操業条件毎に、過去の操業実績を統計処理して各
ブロックにおける酸素流量が適切となる酸素流量パター
ンＦ 02（ｉ）を作成しておく。そして、当該吹錬に係る
操業条件等に基づいて、次のようにランス高さの制御パ
ターンを求め、求めたランス高さパターンになるように
ランス高さを制御する。
つかの操業条件毎に、過去の操業実績を統計処理して各
ブロックにおける酸素流量が適切となる酸素流量パター
ンＦ 02（ｉ）を作成しておく。そして、当該吹錬に係る
操業条件等に基づいて、次のようにランス高さの制御パ
ターンを求め、求めたランス高さパターンになるように
ランス高さを制御する。
【００２１】図３及び図４はランス高さの制御パターン
の算出手順を示すフローチャートである。当該吹錬に係
る操業条件からＬ／Ｌ0 の基本パターンＫ（ｉ）及び酸
素流量パターンＦ02（ｉ）を選択し（ステップＳ１）、
前回の操業実績に基づいて、Ｌ／Ｌ0 パターン及びラン
ス高さパターンの修正を行うか否かを判断する（ステッ
プＳ２）。修正を行うと判断されると、前述した（７）
式及び（４）式に基づいて修正が必要なブロックのＫ
（ｉ）及びランス高さを修正する（ステップＳ３）。例
えば、スロッピングが発生した場合、音響強度，ランス
振動又は炉体振動等を測定するスロッピングセンサの出
力に基づいて、発生したスロッピングの程度を基本パタ
ーンの各ブロックに対応して求め、スロッピングが生じ
たブロックを中心にその前後吸うブロックのＬ／Ｌ0 の
値を修正する。
の算出手順を示すフローチャートである。当該吹錬に係
る操業条件からＬ／Ｌ0 の基本パターンＫ（ｉ）及び酸
素流量パターンＦ02（ｉ）を選択し（ステップＳ１）、
前回の操業実績に基づいて、Ｌ／Ｌ0 パターン及びラン
ス高さパターンの修正を行うか否かを判断する（ステッ
プＳ２）。修正を行うと判断されると、前述した（７）
式及び（４）式に基づいて修正が必要なブロックのＫ
（ｉ）及びランス高さを修正する（ステップＳ３）。例
えば、スロッピングが発生した場合、音響強度，ランス
振動又は炉体振動等を測定するスロッピングセンサの出
力に基づいて、発生したスロッピングの程度を基本パタ
ーンの各ブロックに対応して求め、スロッピングが生じ
たブロックを中心にその前後吸うブロックのＬ／Ｌ0 の
値を修正する。
【００２２】一方、湯面高さＬB を、サブランス法等に
よって実測して求めるか、又は次の（８）式を用いて計
算によって求める（ステップＳ４）。 ＬB ＝ＴB ・（Ｗ−ＷS ）＋ＬB …（８） 但し、ＴB ：装入量トン当たりの湯面高さ換算係数 Ｗ ：当該吹錬の主原料装入量ＷS ：最近数チャージの主原料装入量の平均ＬB ：最近数チャージの湯面高さの実測値の平均
よって実測して求めるか、又は次の（８）式を用いて計
算によって求める（ステップＳ４）。 ＬB ＝ＴB ・（Ｗ−ＷS ）＋ＬB …（８） 但し、ＴB ：装入量トン当たりの湯面高さ換算係数 Ｗ ：当該吹錬の主原料装入量ＷS ：最近数チャージの主原料装入量の平均ＬB ：最近数チャージの湯面高さの実測値の平均
【００２３】一方、前述した操業条件には、ランスのノ
ズル直径ｄ，ノズル角度θ及びノズル数ｎも包含されて
いる。そして、これらの値及び前述した湯面高さＬB ，
並びに修正済のＫ（ｉ）及び酸素流量パターンＦ
02（ｉ）を次の（９）式に代入してランス高さの制御パ
ターンＬL （ｉ）を算出する（ステップＳ５）。そし
て、転炉の操業実績に基づいて、算出された制御パター
ンＬL （ｉ）を修正すべきか否かを判断し（ステップＳ
６）、修正が必要である場合は、操業実績に基づいて前
同様に制御パターンＬL （ｉ）を修正する（ステップＳ
７）。
ズル直径ｄ，ノズル角度θ及びノズル数ｎも包含されて
いる。そして、これらの値及び前述した湯面高さＬB ，
並びに修正済のＫ（ｉ）及び酸素流量パターンＦ
02（ｉ）を次の（９）式に代入してランス高さの制御パ
ターンＬL （ｉ）を算出する（ステップＳ５）。そし
て、転炉の操業実績に基づいて、算出された制御パター
ンＬL （ｉ）を修正すべきか否かを判断し（ステップＳ
６）、修正が必要である場合は、操業実績に基づいて前
同様に制御パターンＬL （ｉ）を修正する（ステップＳ
７）。
【００２４】
【数２】
【００２５】次に本発明方法の適用例について説明す
る。本発明を適用した吹錬の操業条件を表１に示す。そ
して、吹錬初期に投入される媒溶材の滓化を促進し、吹
錬中期の滓化を適正に保ちながら鉄鋼石等の冷却剤を連
続的に投入するという条件に対応して、２５ブロックに
分割したセルの各ブロック毎にランス高さを求めた結果
を表２に示す。なお、各ブロックの制御領域は当該吹錬
に係る上吹酸素量を２５等分した酸素量とした。
る。本発明を適用した吹錬の操業条件を表１に示す。そ
して、吹錬初期に投入される媒溶材の滓化を促進し、吹
錬中期の滓化を適正に保ちながら鉄鋼石等の冷却剤を連
続的に投入するという条件に対応して、２５ブロックに
分割したセルの各ブロック毎にランス高さを求めた結果
を表２に示す。なお、各ブロックの制御領域は当該吹錬
に係る上吹酸素量を２５等分した酸素量とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】表２に示した各ブロックの値となるように
ランス高さを制御した結果、所要の吹錬が行われると共
に、スロッピング及びスピッティングが抑制され歩留ま
りが向上し、また脱炭酸素効率及び熱供給率が向上し
た。
ランス高さを制御した結果、所要の吹錬が行われると共
に、スロッピング及びスピッティングが抑制され歩留ま
りが向上し、また脱炭酸素効率及び熱供給率が向上し
た。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明に係る転炉のラ
ンス高さ制御方法にあっては、所要の吹錬が行われると
共に、スロッピング及びスピッティングが抑制され歩留
まりが向上し、また脱炭酸素効率及び熱供給率が向上す
る等、優れた効果を奏する。
ンス高さ制御方法にあっては、所要の吹錬が行われると
共に、スロッピング及びスピッティングが抑制され歩留
まりが向上し、また脱炭酸素効率及び熱供給率が向上す
る等、優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】転炉における吹錬の実施態様を示す側断面図で
ある。
ある。
【図２】Ｌ／Ｌ0 及びランス高さのパターンの１つを示
す概念図である。
す概念図である。
【図３】ランス高さの制御パターンの算出手順を示すフ
ローチャートである。
ローチャートである。
【図４】ランス高さの制御パターンの算出手順を示すフ
ローチャートである。
ローチャートである。
１ 転炉 ２ ノズル ３ ランス Ｍ 溶湯 Ｓ スラグ
Claims (2)
- 【請求項１】 上下移動自在に設けたランスを転炉内に
装入し、該ランスから炉内の溶湯にガスを上吹きし、こ
の上吹きによる溶湯のへこみ深さとへこみ部における溶
湯の深さとの比を所要の値にすべく前記ランスの高さを
制御する方法において、 複数の操業条件に応じて、前記比の経時的な基本パター
ン，及び上吹きする前記ガスの経時的な流量パターンを
過去の操業実績に基づいて予め作成しておき、制御対象
の操業において、当該操業条件に対応する基本パターン
及び流量パターンを選択し、転炉内の溶湯の湯面高さを
求め、求めた湯面高さ，選択した基本パターン及び流量
パターン，並びに当該操業条件に基づいて、前記ランス
の高さを経時的に制御する制御パターンを求めることを
特徴とする転炉のランス高さ制御方法。 - 【請求項２】 ランスの高さを経時的に制御したときの
操業実績に基づいて、選択した基本パターン又は前記制
御パターンを修正する請求項１記載の転炉のランス高さ
制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7637095A JPH08269525A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 転炉のランス高さ制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7637095A JPH08269525A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 転炉のランス高さ制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269525A true JPH08269525A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13603469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7637095A Pending JPH08269525A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 転炉のランス高さ制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269525A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012180582A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の製造方法 |
| JP2013036055A (ja) * | 2011-08-03 | 2013-02-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 溶銑の脱炭処理方法 |
| WO2015079646A1 (ja) * | 2013-11-28 | 2015-06-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉操業監視方法及び転炉操業方法 |
| KR20160077328A (ko) * | 2014-12-22 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | 전로 조업 방법 |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP7637095A patent/JPH08269525A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012180582A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の製造方法 |
| JP2013036055A (ja) * | 2011-08-03 | 2013-02-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 溶銑の脱炭処理方法 |
| WO2015079646A1 (ja) * | 2013-11-28 | 2015-06-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉操業監視方法及び転炉操業方法 |
| CN105793444A (zh) * | 2013-11-28 | 2016-07-20 | 杰富意钢铁株式会社 | 转炉操作监视方法及转炉操作方法 |
| JP6065126B2 (ja) * | 2013-11-28 | 2017-01-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉操業方法 |
| KR20160077328A (ko) * | 2014-12-22 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | 전로 조업 방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0347884B1 (en) | Process for vacuum degassing and decarbonization with temperature drop compensating feature | |
| US4325730A (en) | Process for conditioning slag during the refining of a metal bath | |
| CA1154264A (en) | Process for refining of a bath of metal containing cold solid substances | |
| CA1338731C (en) | Method of smelting reduction of chromium raw materials and a smelting reduction furnace thereof | |
| JPH08269525A (ja) | 転炉のランス高さ制御方法 | |
| US4474361A (en) | Oxygen-blown steelmaking furnace | |
| JP2006249568A (ja) | 低燐溶銑の製造方法 | |
| EP0355163B1 (en) | Process for producing molten stainless steel | |
| JP4419594B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| KR100225249B1 (ko) | 슬로핑 발생 억제를 위한 잔류 슬래그량 조절방법 | |
| JP4497942B2 (ja) | 転炉の操業方法 | |
| US4334922A (en) | Process for metal-bath refining | |
| KR102115886B1 (ko) | 전로 정련 방법 및 전로 정련 장치 | |
| JPH06128617A (ja) | ２段羽口式溶融還元炉の操業方法 | |
| JPH0543924A (ja) | ２次燃焼吹錬方法 | |
| JPH0647690B2 (ja) | 上吹容器において鋼を製造する装置並びに方法 | |
| JP3784692B2 (ja) | 転炉におけるステンレス溶鋼の吹錬方法 | |
| JP4035904B2 (ja) | 清浄性に優れた極低炭素鋼の製造方法 | |
| JPS637315A (ja) | 酸素底吹き転炉におけるｃｏガスの２次燃焼方法 | |
| JP3788392B2 (ja) | 高Ｃｒ溶鋼の溶製方法 | |
| JPS5810967B2 (ja) | 転炉の操業方法 | |
| JP2024059560A (ja) | 転炉型の精錬炉の排滓方法及び転炉の操業方法 | |
| JP2001152235A (ja) | 溶鉄の炭素濃度調整方法 | |
| JP2789259B2 (ja) | 酸素上吹きを行う窯炉又は容器による二次精錬処理操業方法 | |
| JP2897363B2 (ja) | 溶銑の製造方法 |