TW201420771A

TW201420771A - 無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其製造方法

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Publication number: TW201420771A
Application number: TW102137136A
Authority: TW
Inventors: Hiroaki Toda; Yoshiaki Zaizen; Tadashi Nakanishi; Yoshihiko Oda
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2012-10-16
Filing date: 2013-10-15
Publication date: 2014-06-01
Also published as: CN104781435A; EP2910658A4; CA2884851A1; WO2014061246A8; JP2014080654A; US9947446B2; CA2884851C; WO2014061246A1; EP2910658A1; EP2910658B1; CN104781435B; JP6127440B2; KR20150052299A; US20150270042A1; TWI496892B; KR101701075B1

Abstract

根據本發明，可獲得一種無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板，使如下操作後的酸洗減少量處於40 g/m2以上且100 g/m2以下的範圍，所述操作是對包含規定的成分組成的熱延鋼板在氮氣環境中、在1000℃下進行30秒的退火之後，在7%HCl溶液中以80℃浸漬60秒，藉此不僅鐵損或磁通密度等磁特性優異，而且回收利用性或鋼板的表面外觀優異。

Description

無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其製造方法

本發明是有關於一種主要用作電器的鐵心(iron core)材料的無方向性電磁鋼板用的熱延鋼板及其製造方法，特別是有關於一種不僅鐵損(iron loss)、磁通密度(magnetic flux density)等磁特性(magnetic characteristic)優異，而且回收利用性、鋼板的表面外觀優異的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其製造方法。

近年來，在以電力為首的能源節約的世界性動向中，人們對於電器也強烈地要求其高效率化。

而且，自使電器小型化的角度考慮，特別是對鐵心材料的小型化的要求亦高漲起來。

此外，最近，自對環境的考慮而言，應對電器的鐵心材料中的回收利用化亦成為緊迫的課題。

針對上述要求等之中電器的高效率化或鐵心材料的小型化，有效的是改善作為鐵心的素材的電磁鋼板的磁特性，然而在先前的無方向性電磁鋼板的領域中，作為降低磁特性中特別是鐵損的手段，一直是使用提高矽(Si)、鋁(Al)、錳(Mn)等的鋼中含量，以增大電阻而降低渦流損失(eddy-current loss)的方法。

但是，在該方法中，存在無法避免磁通密度下降的本質性問題。

另一方面，不僅提高Si、Al等的含量，而且降低碳(C)或硫(S)的含量，或者如專利文獻1所記載添加硼(B)、或如專利文獻2所記載添加鎳(Ni)等而增加合金成分，亦是通常作為降低渦流損失的手段而眾所周知的方法。

在這些添加合金成分的方法中，雖然鐵損特性得到改善，但是磁通密度的改善效果小，從而皆非能夠令人滿意的方法。而且，伴隨著合金的添加，鋼板的硬度上升，加工性變差，因此即使對此種無方向性電磁鋼板進行加工而用於電器，其通用性亦不足，用途極其受限。

此外，已提出有多個變更製造製程，改善製品板中的晶體方位的集積程度，即改善集合組織來提高磁特性的方法。例如，在專利文獻3中揭示有如下方法：對含有2.8質量百分比(mass%)~4.0mass%的Si及0.3mass%~2.0mass%的Al的鋼在200℃~500℃的溫度範圍內實施溫間壓延，使{100}<UVW>組織發達；此外，在專利文獻4中揭示有如下方法：對含有1.5mass%~4.0mass%的Si及0.1mass%~2.0mass%的Al的鋼進行熱間壓延後，使1000℃以上且1200℃以下的熱延板退火(annealing)與壓縮比(rolling reduction)為80%~90%的冷間壓延組合起來，藉此使{100}組織發達。

但是，藉由這些方法而獲得的磁特性的改善效果，特別是磁通密度的改善效果仍然無法令人滿意，在加工性及回收利用性方面亦留有問題。即，存在如下問題：若鋼中含有某種程度以上的Al，則鋼板的硬度上升而加工性受到妨礙，與此同時，當對鐵心材料進行回收利用，或由使用者進行廢棄處理時，破壞電爐的電極。

此外，當使用鐵心的回收利用材料來鑄造馬達的軸(shaft)等時，若含有0.1mass%以上的Al，則澆鑄時熔鋼(molten steel)會進行表面氧化而使黏性增大，熔鋼的鑄模內填充性變差，因此在妨礙穩固的澆鑄方面亦留有問題。

為了解決上述問題，分別揭示有如下技術：在專利文獻5中將Al設為0.02%以下，在專利文獻6中將Al設為0.017%以下，在專利文獻7中將Al設為0.010%以下，且在專利文獻8中將Al設為0.030%以下，降低S、氮(N)等的雜質量，並且控制熱延板退火後的平均粒徑、冷間壓延條件等，藉此製造高磁通密度且低鐵損的無方向性電磁鋼板。

先前技術文獻專利文獻

專利文獻1：日本專利特開昭58-151453號公報

專利文獻2：日本專利特開平3-281758號公報

專利文獻3：日本專利特開昭58-181822號公報

專利文獻4：日本專利特開平3-294422號公報

專利文獻5：日本專利第3888033號公報

專利文獻6：日本專利第4126479號公報

專利文獻7：日本專利第4258951號公報

專利文獻8：日本專利第4258952號公報

但是，若根據上述技術而降低Al量，則磁特性的穩定性差作為新的問題呈現出來。此外，已獲知，在最終退火後的鋼板表面外觀上，發白的條紋圖案等明顯等的表面外觀變差亦變得顯著。

本發明是鑒於上述現狀而開發的，目的在於提供一種不僅鐵損、磁通密度等磁特性優異，而且回收利用性、鋼板的表面外觀優異的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其有利的製造方法。

於是，為了解決上述問題，發明者等人努力探究在製造高磁通密度低鐵損材料時，減少在回收利用性上存在問題的Al時，磁特性的穩定性差、以及表面外觀容易變差的原因。

其結果獲知，隨著鋼板中的Al量減少，熱延板退火後的SiO₂的鏽皮(scale)增加，即使藉由其後的酸洗等，鏽皮亦難以去除而容易殘留，因此在最終退火後的鋼板表面上發白的條紋圖案明顯等，表面外觀變差。另外，亦同時獲知，由於作為該條紋圖案形成原因的表層氧化物，鐵損變差。

此處，若考察上述現象的原因，則可認為其原因如下：當含有大量的Al時，在鋼板表面上會生成Al氧化物，藉由其屏障效應(barrier effect)可抑制SiO₂鏽皮的生成，然而當Al少量含有時，其屏障效應則變小，因此Si容易進行氧化，其結果使得產生於鋼板表面上的SiO₂鏽皮增多。

而且，若自微觀的角度考慮，可認為由於SiO₂鏽皮生成量的不均增大，藉由酸洗的鏽皮去除程度的不均增加。

即，已發現，欲解決上述表面外觀變差的問題，重要的是在熱延板退火後，使鏽皮容易去除。

此外，為了找出使上述鏽皮容易去除的方法，發明者等人潛心研究添加元素的種類等。

其結果獲知，當添加磷(P)時，鋼板的酸洗性提高，熱延板退火後的鏽皮變得容易去除。但又獲知，熱延板退火後的鏽皮根據部位不同，生成量的差異大，在酸洗初期已去除鏽皮的部位的鐵部分會被過量去除。

因此，發明者等人經進一步探討後發現，一併添加鉬(Mo)對抑制已去除鏽皮的部位的鐵的過量去除極其有效。

即，已獲知，一併含有規定量的P及Mo是對去除上述鏽皮最有效的解決方法。

本發明是基於上述見解而形成。

即，本發明的主旨構成如下。

1.一種無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板，以質量%計，含有0.005%以下的C、1.5%以上且4.5%以下的Si、0.005%以下的Al、0.20%以下的Mn、0.003%以下的S、0.003%以下的N、0.03%以上且0.2%以下的P、0.002%以上且0.03%以下的Mo，剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質的成分組成，並且如下操作後的酸洗減少量為40g/m²以上且100g/m²以下，所述操作是對該熱延鋼板在氮氣環境中、在1000℃×30秒的條件下進行退火之後，在7%HCl溶液中以80℃浸漬60秒。

2.如上述第1項所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板，其中以質量%計，上述熱延鋼板更包含選自0.005%以上且0.2%以下的銻(Sb)、0.005%以上且0.2%以下的錫(Sn)、0.001%以上且0.005%以下的鈣(Ca)、0.05%以上且0.5%以下的鉻(Cr)中的一種或兩種以上。

3.一種無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板的製造方法，包括對板坯(slab)進行加熱後實施熱間壓延並進行捲繞的一系列步驟，所述板坯以質量%計，含有0.005%以下的C、1.5%以上且4.5%以下的Si、0.005%以下的Al、0.20%以下的Mn、0.003%以下的S、0.003%以下的N、0.03%以上且0.2%以下的P、0.002%以上且0.03%以下的Mo，剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質的成分組成，在所述無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板的製造方法中，將上述熱間壓延時的最終熱延結束溫度設為825℃以上且925℃以下，並且將上述熱間壓延時的熱延結束後的捲繞溫度設為525℃以上且650℃以下。

4.如上述第3項所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板的製造方法，其中以質量%計，上述板坯更包含選自0.005%以上且0.2%以下的Sb、0.005%以上且0.2%以下的Sn、0.001%以上且0.005%以下的Ca、0.05%以上且0.5%以下的Cr中的一種或兩種以上。

根據本發明，可提供一種回收利用性優異，並且鋼板的表面外觀漂亮，高磁通密度且低鐵損的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其有利的製造方法。

圖1是表示選取酸洗前的熱延板退火後的試樣，得出酸洗時間與酸洗減少量的關係的結果的圖。

圖2是表示鐵損W_15/50與熱延板退火後的試樣的酸洗減少量的關係以及對表面外觀的影響的調查結果的圖。

圖3是表示供試材料的P、Mo添加量下的各自的鐵損W_15/50及表面外觀的調查結果的圖。

圖4表示最終熱延結束溫度及熱延結束後捲繞溫度對鐵損W_15/50及表面外觀所帶來的影響的圖。

以下，對本發明進行具體說明。再者，關於以下所示的表示鋼板成分的%表達，只要未作特別聲明，即指質量%。

首先，對最終導出本發明的實驗結果進行說明。

首先，為了調查P、Mo的添加對影響到磁特性及表面外觀的熱延板退火後的酸洗減少量的影響，在實驗室中對鋼A及鋼B進行鑄錠，在1100℃下進行加熱後，進行熱間壓延而成為2.2mm的厚度，所述鋼A的組成包括0.0016%的C、3.0%的Si、0.0005%的Al、0.15%的Mn、0.0018%的S及0.0021%的N，所述鋼B的組成包括0.0021%的C、3.0%的Si、0.0007%的Al、0.12%的Mn、0.0022%的S、0.0015%的N、0.06%的P及0.005%的Mo。接著，對該熱延鋼板在100%N₂環境下、在1000℃×30秒的條件下實施熱延板退火。然後，在7%HGl、80℃的條件下，改變酸洗時間而進行酸洗後，進行冷間壓延而使板厚為0.50mm厚，並且在20%H₂-80%N₂環境中，在1025℃×10秒的溫度下進行最終退火。

然後，另行選取酸洗前的熱延板退火後的試樣，調查酸洗時間與酸洗減少量的關係。將其結果示於圖1。由該圖1可知，隨著酸洗時間延長，鋼A、鋼B均存在酸洗減少量增加的傾向，但是在與P一併添加有Mo的鋼B中，存在如下傾向，即，雖然短時間內的酸洗減少量稍多，但是長時間內的酸洗減少量的增大得到抑制。

圖2表示該供試材料的鐵損W_15/50與熱延板退火後的供試材料的酸洗減少量的關係、以及表面外觀的調查結果。由圖2可知，在添加有P、Mo的鋼B中，在酸洗減少量為40g/m²以上且100g/m²以下的範圍內，尤其可同時獲得良好的磁特性及表面外觀。另一方面，在未添加P、Mo的鋼A中，可知即使在酸洗減少量為40g/m²以上且100g/m²以下的範圍內，鐵損的下降程度亦少，且表面外觀亦是發白的條紋圖案明顯的狀態。

其次，為了調查添加有P、Mo的鋼在上述酸洗減少量的範圍內鐵損提高程度大且表面外觀良好的理由，藉由掃描式電子顯微鏡(scanning electron microscope，SEM)觀察而進行熱延板退火及酸洗後的鋼板表面的調查。其結果為，在未添加P、Mo的鋼A中，即使在酸洗時間長而酸洗減少量多時殘留鏽皮亦多的部位、以及鐵氧體(ferrite)的晶間藉由酸洗而被侵蝕的部位看起來明顯。另一方面，在添加有P、Mo的鋼B中，即使為30秒左右的酸洗時間，亦未觀察到殘留鏽皮，並且即使在酸洗時間長的條件下，亦未太發現鐵氧體的晶間被侵蝕的部分。

若探討以上的結果，則可認為上述現象的產生原因在於：藉由添加P，鋼板的鏽皮得以容易去除，另一方面，藉由添加Mo，對去除鏽皮後的鐵氧體的侵蝕得以抑制。另一方面可認為，當未添加P、Mo時，一開始，容易被酸洗的鏽皮被去除，然後，鐵氧體部分變得容易被優先侵蝕，從而即使進行長時間的酸洗，亦成為鏽皮仍容易殘留的表面狀態。

接著，對P及Mo的最佳添加量進行調查。

在實驗室中使鋼熔解，並在1100℃下進行加熱後，進行熱間壓延而成為2.0mm的厚度，所述鋼包含0.0025%的C、3.5%的Si、0.0010%的Al、0.07%的Mn、0.0012%的S及0.0018%的N，此外，使P在0.01%~0.3%的範圍內變化，使Mo在0%~0.1%的範圍內變化。接著，對該熱延鋼板在100%N₂環境中、在1000℃×30秒的條件下實施熱延板退火。然後，在80℃、7%HCl的溶液中浸漬60秒的條件下進行酸洗之後，進行冷間壓延而使板厚為0.35mm厚，在20%H₂-80%N₂環境中，在1025℃×10秒的條件下進行最終退火。並且，另行選取酸洗前後的熱延板退火後的試樣，調查酸洗減少量。

圖3表示該供試材料的P、Mo添加量與鐵損W_15/50及表面外觀的關係。由圖3可知，在P為0.03%~0.2%、且Mo為0.002%~0.03%的範圍內鐵損下降，並且同時表面外觀亦得到改善。而且，在上述P、Mo添加量範圍內的熱延板退火後的試樣中，在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒的條件下的酸洗減少量處於40g/m²以上且100g/m²以下的範圍。

進而，探討可獲得良好的磁特性及表面外觀的熱延鋼板的製造條件。

準備鋼板坯，在1100℃下進行加熱之後，改變最終熱延結束溫度及熱延結束後的捲繞溫度而進行熱延直至達到2.2mm的厚度為止，所述鋼板坯包含0.0013%的C、1.9%的Si、0.0015%的Al、0.10%的Mn、0.0009%的S、0.0026%的N、0.12%的P及0.01%的 Mo的成分組成。其次，在氮氣環境中、在1000℃×30秒的條件下實施熱延板退火，在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒的條件下進行酸洗之後，進行冷間壓延而使板厚為0.50mm厚。其後，在20%H₂-80%N₂環境、1000℃×10秒的條件下進行最終退火。

自所獲得的鋼板，在壓延方向及與壓延方向成直角的方向上切出愛普斯坦(Epstein)試驗片，測定磁特性。再者，磁特性是以L+C特性(使用壓延方向的試驗片及與壓延方向成直角的方向的試驗片各一半量進行測定所得的特性)進行評估。而且，亦一併進行表面外觀的調查。

圖4表示最終熱延結束溫度及熱延結束後的捲繞溫度對鐵損W_15/50及表面外觀所帶來的影響。由該圖4可知，當最終熱延結束溫度在825℃以上且925℃以下的範圍內，且熱延結束後的捲繞溫度在525℃以上且650℃以下的範圍內時，可同時獲得有效的鐵損降低效果及良好的表面外觀。

此處，當將最終熱延結束溫度與熱延結束後的捲繞溫度控制在上述範圍內時，鋼板表面的鏽皮去除性變好的理由雖然未必得以弄清，但可認為在添加有P及Mo時，藉由滿足上述溫度範圍，在熱延鋼板上所生成的氧化鏽皮的形態及性狀對其後的步驟中的鏽皮去除有利。

以下，說明如上所述而確定的本發明的成分組成範圍的限定理由。

C：0.005%以下

關於C，為了抑制鋼板的磁時效(magnetic aging)變差，較佳為儘可能地少，但可容許至0.005%為止。較佳為0.0035%以下。另一方面，下限值並未特別限制，亦可為0%，但在工業上難以使C的含量為0%，因此C在多數情況下含有0.0005%以上。

Si：1.5%以上且4.5%以下

在本發明的電磁鋼板中，Si是使電阻增大而改善鐵損的有用元素。為了獲得該鐵損改善的效果，Si含量必須為1.5%以上。另一方面，若大於4.5%，則鋼板的加工性變差，且磁通密度的下降亦變得顯著，因此Si含量限定在1.5%~4.5%的範圍。

Al：0.005%以下

Al與Si相同，通常用作鋼的脫氧劑，增加電阻而降低鐵損的效果大，因此通常為無方向性電磁鋼板的主要構成元素之一。但是，欲獲得本發明中作為目的的回收利用性優異的高磁通密度且低鐵損的電磁鋼板，必須減少Al量，自該角度考慮，Al量限定在0.005%以下的範圍。較佳為0.004%以下的範圍。另一方面，下限值並未特別限制，亦可為0%。

Mn：0.20%以下

Mn不僅與Si同樣地具有提高電阻而降低鐵損的效果，而且具有對鋼進行溶質強化的作用，是有效的元素。因此，通常，在無方向性電磁鋼板中添加有0.20%左右，但是欲提高回收利用性，主體成分Si被認為更有利，因此本發明中的Mn量限定在0.20%以下的範圍。另一方面，下限值並未特別限制，自生產性等的角度考慮，下限值為0.03%左右。

S：0.003%以下

S是不可避免地混入的雜質，若其含量增多，則會大量形成硫化物系夾雜物而導致鐵損增加。因此，在本發明中，將S設為0.003%以下。另一方面，下限值並未特別限制，自生產性等的角度考慮，下限值為0.0002%左右。

N：0.003%以下

N亦與S相同，是不可避免地混入的雜質，若其含量多，則會大量形成氮化物而導致鐵損增加。因此，在本發明中，將N設為0.003%以下。另一方面，下限值並未特別限制，自生產性等的角度考慮，下限值為0.0005%左右。

P：0.03%以上且0.2%以下

在本發明中，P是為了改善熱延板退火後的鏽皮的去除性，且改善最終退火後的磁特性及表面外觀所必需的元素，但是在小於0.03%時，其添加效果並不充分，另一方面，若大於0.2%，則會顯現出由偏析而引起的脆化作用，造成晶界破裂或壓延性的下降，因此P限定在上述範圍內。較佳為0.04%以上且0.15%以下。

Mo：0.002%以上且0.03%以下

在本發明中，Mo是必需的添加元素，藉由與P一併使用，而有利於改善熱延板退火後的鏽皮的去除性，並且幫助改善最終退火後的磁特性及表面外觀，但當含量小於0.002%時無法獲得充分的添加效果，另一方面，若添加而大於0.03%，則反而出現對磁特性造成不良影響的傾向，因此Mo限定在上述範圍。較佳為0.003%以上且0.02%以下。

在本發明中，除了上述基本成分以外，為了提高無方向性電磁鋼板的磁特性或改善表面性狀，可適當含有以下所述的元素。

Sn、Sb：0.005%以上且0.2%以下

Sn、Sb均具有改善無方向性電磁鋼板的集合組織而提高磁特性的效果，但為了獲得該效果，在對Sb、Sn進行單獨添加或對Sb、Sn進行複合添加時，各添加率均較佳為0.005%以上。另一方面，若過量添加，則鋼會發生脆化，在鋼板製造過程中的板斷裂或疤痕(scab)等瑕疵增加，因此Sn、Sb在單獨添加或複合添加時，均較佳為各0.2%以下。

Ca：0.001%以上且0.005%以下

Ca是作為CaS而析出，是對抑制微細的硫化物的析出並且改善鐵損有效的成分。但是，在小於0.001%時其添加效果不充分，另一方面，若大於0.005%，則Ca氧化物的夾雜物增加，反而使鐵損變差，因此在添加時，較佳為設為上述範圍。

Cr：0.05%以上且0.5%以下

在本發明的Si為主體成分的鋼板的情形時，Cr是改善由熱延鋼板及熱延板退火時所生成的表層鏽皮的改性所引起的鐵損及表面外觀的有效成分，在添加0.05%以上時其效果明確，但若大於0.5%，則其效果飽和，因此在添加時，較佳為限定在0.05%以上且0.5%以下的範圍。

再者，上述成分以外的剩餘部分是在製造步驟中混入的不可避免的雜質及Fe。

其次，說明本發明的熱延鋼板的製造方法中的各個條件的限定理由等。

當使用本發明的熱延鋼板來製造無方向性電磁鋼板時，除了下述熱延鋼板的製造條件以外，可使用適用於一般的無方向性電磁鋼板的步驟及設備來實施。

例如，對藉由轉化爐或電爐等而以規定的成分組成加以鑄錠的鋼，利用除氣設備進行二次精煉，並藉由連續鑄造或鑄成錠塊後的分塊壓延而製成鋼板坯之後，實施熱間壓延，製成本發明的熱延鋼板。

接著，實施熱延板退火、酸洗、冷間壓延或溫間壓延、最終退火及塗佈絕緣覆蓋膜並進行烘烤等步驟，藉此獲得無方向性電磁鋼板。並且，亦可利用直接鑄造法，自厚度為100mm以下的薄鑄片進行直接製造。

在本發明中，特別是必須以如下方式來控制熱延鋼板的製造條件。

即，以使最終熱延結束溫度處於825℃以上且925℃以下的範圍，並且熱延結束後的捲繞溫度處於525℃以上且650℃以下的範圍的方式，來進行熱間壓延。

再者，最終熱延結束溫度的較佳範圍是850℃以上且900℃以下，並且熱延結束後的捲繞溫度的較佳範圍是550℃以上且625℃以下。

藉由在這些條件下進行熱間壓延步驟，結合上述以P、Mo為首的素材成分的效力，熱延板退火後的鋼板表層部上所生成的鏽皮的去除性變得良好。在本發明中，為了對該鏽皮去除性進行特定，考慮具有代表性的熱延板退火條件或酸洗條件，使用如下操作後的酸洗減少量，所述操作是在氮氣環境中，在1000℃×30秒的條件下進行退火之後，在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒。在本發明中，可顯現出特別良好的鏽皮去除性，即，該酸洗減少量處於40g/m²以上且100g/m²以下的範圍。

再者，本發明中，為了使用上述酸洗減少量而對熱延鋼板的性質進行特定，以獲得良好的磁特性及表面外觀，將退火條件限定為1000℃×30秒，且將退火後的酸洗條件限定為在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒，但是在無方向性電磁鋼板的製造中實際所實施的熱延板退火條件(通常為950℃以上且1100℃以下)或酸洗等的鏽皮去除條件可根據所要求的製品特性或鏽皮的產生狀況等來任意設定，並不限於上述條件。

實施例 [實施例1]

對在轉化爐中經吹煉而獲得的熔鋼進行除氣處理後進行鑄造，製造出表1所示的成分的鋼板坯。其後，在1130℃×1小時(1h)的條件下進行板坯加熱之後，在表2所示的最終熱延結束溫度及熱延結束後的捲繞溫度條件下，進行熱間壓延直至達到2.0mm厚度為止而獲得熱延鋼板。其次，在100%N₂環境中、在1000℃×30秒的條件下實施熱延板退火，並進行在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒的酸洗處理之後，進行冷間壓延直至達到表2所示的板厚為止。其後，在20%H₂-80%N₂環境中，在1030℃×10秒的條件下進行最終退火之後，進行塗敷(coating)處理。

自所獲得的無方向性電磁鋼板在壓延方向及壓延直角方向上分別切出愛普斯坦試驗片，測定磁特性(鐵損：W_15/50，磁通密度：B₅₀)。磁特性是以L+C特性進行評估，並且亦進行表面外觀的調查。將所獲得的結果一併記於表2。

如表2所示，若觀察在1000℃×30秒的條件下進行熱延板退火後在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒之後的酸洗減少量值，則在發明例中，均為40g/m²以上且100g/m²以下的範圍。

而且可知，藉由本發明的熱延鋼板的製造條件而獲得的發明例均獲得磁特性、表面外觀俱佳的結果。

[實施例2]

對在轉化爐中經吹煉而獲得的熔鋼進行除氣處理後進行鑄造，製造出表3所示的成分的鋼板坯。其後，在1100℃×1小時的條件下進行板坯加熱之後，在表4所示的最終熱延結束溫度及熱延結束後的捲繞溫度條件下，進行熱間壓延直至達到1.6mm厚度為止。其次，在100%N₂環境中、在1000℃×30秒的條件下實施熱延板退火，並在7%HCl、80℃×60秒浸漬的條件下進行酸洗處理之後，進行冷間壓延直至達到表4所示的板厚為止。其後，在20%H₂-80%N₂環境中，在1000℃、10秒的條件下實施最終退火，進行塗敷處理。

自所獲得的無方向性電磁鋼板在壓延方向及壓延直角方向上分別切出愛普斯坦試驗片，測定磁特性(鐵損為W_10/400、磁通密度為B₅₀)。磁特性是以L+C特性進行評估，並且亦進行表面外觀的調查。將所獲得的結果一併記於表4。

如表4所示，若觀察在1000℃×30秒的條件下進行熱延板退火後、在7%HCl的溶液中以80℃浸漬60秒後的酸洗減少量值，則在發明例中，均為40g/m²以上且100g/m²以下的範圍。

Claims

一種無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板，以質量%計，含有0.005%以下的C、1.5%以上且4.5%以下的Si、0.005%以下的Al、0.20%以下的Mn、0.003%以下的S、0.003%以下的N、0.03%以上且0.2%以下的P、0.002%以上且0.03%以下的Mo，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質的成分組成，並且如下操作後的酸洗減少量為40g/m²以上且100g/m²以下，所述操作是對該熱延鋼板在氮氣環境中、在1000℃×30秒的條件下進行退火之後，在7%HCl溶液中以80℃浸漬60秒。
如申請專利範圍第1項所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板，其中以質量%計，上述熱延鋼板更包含選自0.005%以上且0.2%以下的Sb、0.005%以上且0.2%以下的Sn、0.001%以上且0.005%以下的Ca、0.05%以上且0.5%以下的Cr中的一種或兩種以上。
一種無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板的製造方法，包括對板坯進行加熱後實施熱間壓延並進行捲繞的一系列步驟，所述板坯以質量%計，含有0.005%以下的C、1.5%以上且4.5%以下的Si、0.005%以下的Al、0.20%以下的Mn、0.003%以下的S、0.003%以下的N、0.03%以上且0.2%以下的P、0.002%以上且0.03%以下的Mo，剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質的成分組成，在所述無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板的製造方法中，將上述熱間壓延時的最終熱延結束溫度設為825℃以上且925℃以下，並且將上述熱間壓延時的熱延結束後的捲繞溫度設為525℃以上且650℃以下。
如申請專利範圍第3項所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板的製造方法，其中以質量%計，上述板坯更包含選自0.005%以上且0.2%以下的Sb、0.005%以上且0.2%以下的Sn、0.001%以上且0.005%以下的Ca、0.05%以上且0.5%以下的Cr中的一種或兩種以上。