201238625 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明是關於高爾夫球。 【先前技術】 構成相當於高爾夫球最外層的外殼之材料的主成份， 一般是使用離子鍵聚合樹脂或聚氨酯樹脂。其中，使用聚 氨酯樹脂的高爾夫球（聚氨酯高爾夫球）爲具備有抗傷性與 旋轉性能優異的特徵，一般使用作爲上級者、職業球員用 的高爾夫球（例如參閱專利文獻1 )。 〔先前技術文獻〕 〔專利文獻〕 〔專利文獻1〕日本專利特開2004-9758 1號公報 【發明內容】 〔發明所欲解決之課題〕 但是，上述聚氨酯高爾夫球和外殼使用離子鍵聚合樹 脂的高爾夫球（離子鍵聚合樹脂高爾夫球）比較具有低反彈 性且初期速度緩慢的缺點。爲改善此一反彈性，雖開發出 外殼薄成形的技術等，但是與離子鍵聚合樹脂高爾夫球比 較反彈性仍然不足’且有進行外殼薄成形技術的必要而導 致有量產性與成本面的問題。爲此，本發明以提供具抗傷 性與優異之旋轉性能且反彈性良好的高爾夫球爲課題。 -5- 201238625 〔解決問題的手段〕 本發明有關的高爾夫球，具備：球芯；包覆上述球芯 所形成的中間層：包覆上述中間層所形成的內殻；及包覆 上述內殼所形成的外殻，上述外殼，具有：重量平均分子 量（Mw)爲80000〜500000的乙烯-不飽和羧酸·（偏）丙烯酸 烷三元共聚物，及含重量平均分子量（Mw)爲2000〜3 0000 的乙烯·丙烯酸或乙烯-甲基丙烯酸之共聚物的中和物，上 述內殻包含上述外殻的中和物。 根據此高爾夫球，由於外殼使用離子鍵聚合樹脂，所 以和使用聚氨酯樹脂的球比較有著優異的反彈性。並且， 內殼也含有外殼所使用的離子鍵聚合樹脂，因此可提升外 殼與內殼的密接性，其結果，不但可提升抗傷性，並可減 少球員等打擊力的耗能降低可提升反彈性。又，上述離子 鍵聚合樹脂具有優異的反彈性而可使其硬度降低保證其反 彈性，並可提升旋轉性能。另外，上述中和物可以鹼中和 乙烯-不飽和羧酸-(偏）丙烯酸烷三元共聚物與共聚物的混 合物，也可以在乙烯-不飽和羧酸-(偏）丙烯酸烷三元共聚 物的中和物混合共聚物，或中和共聚物之物中混合共聚物 ，或在中和共聚物之物中混合乙烯-不飽和羧酸-(偏）丙烯 酸烷三元共聚物與共聚物。又，對於上述重量平均分子量 (Mw)，以GPC來測定，算出聚苯乙烯分子量分佈。 上述高爾夫球中，內殼的肖氏D硬度以設62〜72程 度爲佳，並以64〜70程度更佳。藉此’內殻可提升相對於 -6- 201238625 外殼變形的追隨性，進一步提升抗傷性。再者，外殻的宵 氏D硬度是以50〜57程度爲佳。並且，該等內殼或外殼 的肯氏D硬度是分別測定在中間層上形成有內殻的狀態 的表面，並在內殼之上形成有外殼的球的狀態之表面硬度 ，關於外殼則是測定無球窩處。又，有關後述的球芯或中 間層的肖氏D硬度，則是測定分別形成球芯後的狀態的 表面、在球芯上形成有中間層狀態之表面的硬度。具體而 言，球芯是測定肋的徑向外側之上端部的硬度。但是，不 能取其足夠部份的平面時，也可測定球芯的肋以外部份之 表面部的硬度。這是由於通常球芯形成時的溫度或壓力會 同樣施加在球芯的肋與肋以外的部份，即使肋的上端部或 其以外部份之表面部的硬度皆相等。又，中間層則是測定 無肋的部份。表面硬度的測定以JIS K725 1爲依據。 又，內殼的層厚爲〇_9mm〜1.2mm，外殼的層厚爲 0.9〜1.2mm爲佳，如上述外殼與內殼形成薄的層厚，可加 大球芯及中間層。藉此，在1號木桿使用時不易產生旋轉 ，並可提升反彈性，可延伸飛行距離。再者，此時的中間 層與球芯所成的球體直徑是以37.5mm〜39.5mm左右爲佳 〇 又，上述球芯，具備：球狀的主體部，及形成在主體 部表面的複數條肋，中間層可塡充以肋圍繞的凹部所構成 。並且，使該肋的硬度高於中間層，藉此受到打擊部份的 中間層可藉著肋限制沿著球面的方向變形的可動範圍，所 以可防止打擊力分散至沿著球面的方向。其結果’可有效 201238625 將施加在中間層的打擊力傳達至球芯的主體部，獲得高的 反彈性，並可獲得打擊時的柔順感。 並將形成在外殼表面的複數球窩的邊角設成 6.2deg〜7.2deg，可進一步提升抗傷性。 〔發明效果〕 根據本發明，可提供具優異抗傷性與旋轉性能且具良 好反彈性的高爾夫球。 【實施方式】 以下，一邊參照圖示針對本發明相關之高爾夫球的實 施形態說明。 如第1圖表示，本發明的高爾夫球1是以中間層5、 內殼7及外殼15包覆球芯3的複數片高爾夫球。高爾夫 球1的直徑根據規則（參照R&A及SGA)的決定，必須在 42.67mm以上。但是，考慮空氣動力特性等時盡可能以小 的球徑爲佳，例如可設成42.7 m m~4 2.9mm。各肋11是以 主球芯3爲橡膠組成物所構成，如第2圖表示，係由：球 狀的主體部9，及一體形成於其表面的3條肋（突條）11所 構成。描繪於主體部9的表面並沿著彼此正交的大圓延伸 ，藉著該等的肋Π在主體部9的表面形成有8個凹部13 主體部9的直徑以設34.0mm〜36.0mm爲佳，並以 34.5mm〜35.5mm 更佳。另外，肋 11 的高度是以 201238625 1.5mm〜2.5mm爲佳，並以1.75mm〜2.25mm更佳》設定如 以上的大小，且球芯3的硬度是以表面的肯氏D硬度 50〜60爲佳，並以53〜58更佳。將球芯3的硬度設定在上 述範圍，可一邊保證充分的反彈性，並保證良好的擊球感 〇 如第1圖及第2圖表示，各肋11是隨著接近主體部 9側形成剖面梯形使其寬度增大。肋1 1的徑向外側上端 部的寬度a爲1.5mm~2.5mm爲佳，且肋11的徑向內方下 端部的寬度b是以3.0mm〜6.0mm爲佳。也可在此範圍內 ，但如上述設定肋 Π各端部的下限，在製造時塡充中間 層5時，可藉來自合模的壓力之中間層5的塡充壓防止肋 1 1的變形。其結果，可將球芯9正確保持在模具的中心 〇 中間層5是以橡膠組成物或彈性體所構成，包覆球芯 3的表面，使其外形成大致球狀。如第1圖表示，中間層 5是與肋11的高度大致相同的層厚，塡充於肋11所包圍 的8個凹部13,使肋11的前端露出中間層5的表面。中 間層5的硬度爲獲得打擊時的柔順感，並爲了提升近距切 球時的旋轉性能，以低於球芯3的硬度爲佳。具體而言， 中間層5表面的肖氏D硬度是以4 7~57爲佳，並以50〜5 5 更佳。此時，中間層5的硬度是以較球芯3的硬度低1〜6 程度的肯氏硬度D爲佳。 內殼7是以彈性體所構成，包覆著肋1 1的前端部與 中間層5。內殻 7的層厚以 0.7mm〜1.5mm爲佳，並以 -9- 201238625 0.9mm〜1.2mm更佳。又，其硬度爲設內殻7表面的肯氏D 硬度62〜72爲佳，並以設64〜70更佳。又，內殻7的材料 彎曲係數是以3 00〜5 00Mpa爲佳，並以3 50〜450Mpa更佳 。再者，ϋ曲係數的測定方法以JIS K7016爲依據。 外殻15是以彈性體所構成，包覆內殼7,並在其表 面形成有圖示省略之預定的球窩。外殻15的層厚是以 0.7mm〜l_5mm爲佳，並以0.9mm~1.2mm更佳。其肖氏 〇 硬度是以50~57爲佳，並以51~56更佳。此外，外殻15 的層厚則是從未形成有球窩的徑向最外側的任意一點，至IJ 與中間層接觸的任意一點爲止的距離沿著法線測量的値。 且相關的層厚，則是內殻7與外殻15的總計層厚以 1.5mm~3mm爲佳，並以1.7mm~2.4mm更佳•又，外殼15 是使用黏彈性試驗機（黏彈性分光儀），以頻率10Hz、動 態失真5 %、拉伸模式、升溫速度4 °C /mi η的條件所測定 之-20°C的損失係數（tan 5 )在0.4以下爲佳。損失係數（tan (5 )低則反彈性優異，隨著動態失真雖有增加的傾向，但 於動態失真5%中損失係數（tan5)爲〇.1~〇.4時可實現反 彈性、旋轉性能優異的高爾夫球。 接著，針對形成於外殼15的球窩說明。球窩的形狀 可使用1種類或組合複數種的圓形或各種多角形或橢圓形 等。例如，圓形球窩時可設其直徑爲3.5mm〜5.0mm。並 且球窩數以250個〜450個爲佳。球窩數過多時，會有使 得球的彈道降低而使減少飛行距離之虞。另一方面，球窩 數過少時，則有使球的彈道升高而使得飛行距離減少之虞 -10- 201238625 。又，球窩佔據高爾夫球球面的面積率以70 %以上爲佳， 並以75 %以上更佳。另外，球窩的邊角α以6.0度〜7.5度 爲佳，並以6.2度~7.2度更佳。設如上述的下限値可防止 升力的過大，維持良好的飛行距離性能，且由於設上述上 限値而可維持著良好的抗傷性。再者，球窩的邊角α即如 第3圖表示，使連結球窩D兩端的直線L1由朝著 0.015mm下方偏移的直線L2與球窩D的交點R朝向球窩 邊緣，沿著球窩的圓弧所延伸之切線T與直線L 1的角度 a 〇 接著，針對構成上述高爾夫球1的各構件的材料詳細 說明。球芯3可以配合基材橡膠、交聯材、不飽和羧酸的 金屬鹽、塡充劑等習知的橡膠組成物製造。基材橡膠可使 用天然橡膠、異戊橡膠、苯乙烯-丁二烯橡膠、EPDM等 。尤其使用具有順式1，4結合80%以上的高順式聚丁二烯 更佳。 交聯劑例如可使用如過氧化二異丙苯或t-過氧化二叔 丁基的有機過氧化物，但尤其以使用過氧化二異丙苯爲佳 。配合量是相對於基材橡膠1〇〇質量部的〇.3質量部〜5質 量部，並以0.5質量部〜2質量部爲佳。 不飽和羧酸的金屬鹽雖以使用如丙烯酸或甲基丙烯酸 的碳數3〜8的一價或二價的不飽和羧酸的金屬鹽爲佳，但 使用丙烯酸鋅時可提升球的反彈性能，尤其爲佳。配合量 則是以相對於基材橡膠100質量部的質量部〜40質量 部爲佳。 -11 - 201238625 塡充劑可使用球芯通常所配合的塡充劑，例如可使用 氧化鋅、硫酸鋇、碳酸鈣等。配合量以相對於基材橡膠 100質量部的2質量部〜50質量部爲佳。並可依需要配合 老化防止劑，或膠溶劑等。 中間層5雖如上述以橡膠組成物或彈性體所構成，但 是以橡膠組成物構成的場合，可以和上述球芯3相同的成 份構成。 以彈性體構成中間層5的場合，例如可使用如苯乙 烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SBS)、苯乙烯·異戊二烯-苯 乙烯嵌段共聚物（SIS)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共 聚物（SEBS)、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物 (SEP S)的苯乙烯系熱塑性彈性體：以聚乙烯或聚丙烯爲硬 質段，並以丁二烯橡膠、丙烯腈-丁二烯橡膠、乙烯•丙 烯橡膠爲軟質段的烯烴系熱塑性彈性體；以結晶聚氯乙烯 爲硬質段，並以非晶聚氯乙烯或丙烯腈•丁二烯橡膠爲軟 質段的氯乙烯系熱塑性彈性體；以聚氨酯爲硬質段，並以 聚醚或聚酯爲軟質段的氨基甲酸酯系熱塑性彈性體；以聚 酯爲硬質段，並以聚醚或聚酯爲軟質段的聚酯系熱塑性彈 性體：以聚醯胺爲硬質段，並以聚醚或聚酯爲軟質段的聚 醯胺系熱塑性彈性體；及離子鍵聚合樹脂等。 外殼1 5，主成份以使用離子鍵聚合樹脂爲佳。該離 子鍵聚合樹脂，例如可舉例如含重量平均分子量（Mw)爲 8000 0〜500000的乙烯-不飽和羧酸-(偏）丙烯酸烷三元共聚 物；含重量平均分子量（Mw)爲2000〜30000的乙烯-丙烯酸 -12- 201238625 或乙烯-甲基丙烯酸的共聚物；及金屬鹽的中和物。該金 屬鹽，例如可舉例如氫氧化鎂等。 使用以上中和物的理由如下述。即，高重量平均分子 量的共聚物雖具有優異的反彈性及抗傷性等的固態性質， 但成形性差。因此，配合流動性佳，低重量平均分子量的 共聚物。該兩材料具有類似構造相溶性高，分別含該等材 料可獲得成形性、反彈性及抗傷性優異的材料。並加入金 屬鹽，提升羧酸的中和度，可藉此提高反彈性。 在此，上述中和物的重量平均分子量（Mw)雖是以 GCP (膠體滲透層析儀）的聚苯乙烯換算來算出，但是由於 二元共聚物及三元共聚物不能以此來測定，所以將試樣在 二甲苯-丁醇混合溶媒中加入鹽酸後加熱，溶解。測定將 其溶液再沉入甲醇之物即可。 再者，上述中和物也可以金屬鹽中和混入乙烯-不飽 和羧酸-(偏）丙烯酸烷三元共聚物與共聚物，也可混合以 金屬鹽中和乙烯-不飽和羧酸-(偏）丙烯酸烷三元共聚物， 也可在以金屬鹽中和共聚物的中和物中混合乙烯-不飽和 殘酸-(偏）丙嫌酸院三元共聚物。外殼15的主成份是指包 含於外殼15的材料之內，含重量最多的材料，例如，外 殼15的主成份是以外殻15整體重量爲1〇〇重量％的包含 約60重量％〜100重量％爲佳。使用於上述外殼15的主成 份的離子鍵聚合樹脂的具體例，可適當使用杜邦公司製的 HPC AD 1 043或HPC AD 1 022。又’外殼15也可含有其他 的離子鍵聚合樹脂，更具體而言，可舉例如三井杜邦聚合 -13- 201238625 物股份有限公司製Himilan 1 706、1 605或杜 Suriyn 9910 ' 8940、 8150、 8120、 8320 等 。 內殻7爲上述外殼15的主成份之離子鍵聚 約1 0重量5 0重量％左右，並以含1 5重量。/ 左右爲佳。又，內殼7，此外也包含離子鍵聚合 如可舉例如含酸量10%以上的乙烯-(偏）丙烯酸 物等，具體有三井杜邦聚合物股份有限公司製 1706、1605 或杜邦公司製 Suriyn 9910、8940 HPF 1 000、HPF2000 »如上述，內殻 7包含上述 殼15的主成份，可提升內殼7與外殼15的密接 以上所構成之本實施形態的高爾夫球1，首 離子鍵聚合樹脂而非聚氨酯樹脂作爲外殼15的 因此具有優異的反彈性，且由於優異的反彈性而 反彈性降低硬度發揮高的旋轉性能。又，內殻7 包含外殼15的主成分，所以可提升外殼15與內 接性，打擊時內殼7可追隨著外殼15的變形而 結果，可提升抗傷性，並可減少1號木桿等打擊 降低進一步提升反彈性。並在內殻7的材料內含 15的主成分，所以可降低內殼7的硬度，藉此 距切球提升旋轉性能。在此，可防止因球芯3及 構成球體爲大直徑時所導致反彈性能的降低。 又，如上述，一旦降低內殻7的硬度來提升 的旋轉性能時，一般的高爾夫球即使進行1號木 時仍會造成旋轉量過增’而有再三導致1號木桿 邦公司製 合樹脂的 4 5重量％ 樹脂，例 二元共聚 Himilan 、8150 、 範圍之外 性。 先，使用 主成份， 可保證其 的材料中 殼7的密 變形，其 力的耗能 柔軟外殻 ，可以近 中間層7 近距切球 桿的擊球 時飛行距 -14 - 201238625 離的損失’但是如本案發明中，如以下所述，在球芯3設 置肋11，並在包圍肋11的凹部區域塡充中間層5，利用 1號木桿之擊球時變形後之肋1 1的恢復力，可抑制旋轉 〇 進一步詳細說明時，如第13(a)圖表示，該高爾夫球 在肋11所圍繞的凹部區域塡充有中間層5，可藉著球桿C 的打擊造成肋11大的變形。藉此一打擊對於球本身產生 迴旋B應力的作用。並且當球離開球桿c時，如第13(b) 圖表示’恢復肋1 1的變形，所以可藉此恢復使力F朝著 抵銷迴旋B的方向作用。其結果，降低旋轉，並使得飛出 的角度升高，可進一步延伸飛行距離。尤其在本實施形態 中，肋11不僅是突出部，且是包圍中間層5的周爲所構 成，所以肋Π在恢復時的力是藉著該壁整面從中間層5 的周圍形成大的作用，藉此，可促進與迴旋B相反方向的 力F。因此，減少迴旋量，可以延伸大的飛行距離。以上 的效果，尤其在使用1號木桿等獲取飛行距離的球桿時更 爲顯著。再者，第1 3圖是以實線表示現在的狀態，並以 虛線表示其之前的狀態。藉此，可實現兼具近距切球的旋 轉性能與1號木桿的飛行距離性能。 但是，上述的肋可以形成種種的形狀，但從製造時使 中間層有效成形的觀點來看，以下述缺口部形成肋爲佳。 第4圖爲形成缺口部的球芯的透視圖，第5圖爲第4圖的 剖視圖。如第4圖及第5圖表示，缺口部24形成具有沿 著通過大圓的交點P的切平面Η延伸的底面2 4a。即，藉 -15- 201238625 此切平面Η截取肋11形成缺口部24。如上述形成缺口部 24’使得以大圓的交點ρ爲中心所配置的4個凹部13連 通，如後述，可透過缺口部24容易將中間層用的材料連 接至各凹部1 3。此時，如第6圖表示，也可以沿著從切 平面Η朝著肋1丨的中央側傾斜厂〜3°的平面Η1，即通過 交點Ρ的主體部9的法線η與平面顯示成9Γ〜93°的角度 的平面形成缺口部24的底面24a。如此一來，上述傾斜 形成脫模斜度，例如成形模爲上模與下模的2個模具所構 成時，可容易從成形模取出球芯3。 且如上述形成缺口部24的場合，如第5圖表示，肋 11藉著各交點P所區隔的各圓弧段S中，以設未形成有 缺口部24之上端部的圓弧方向的長度L於10mm以上爲 佳。 又如第7圖表示，缺口部24也可形成具有通過肋11 高度方向的中間，沿著與上述法線η垂直的平面H2的底 面24a。此時，中間層5可在凹部13間順利地流通，所 以設由不具缺口部24時之虛擬肋1 1的上端到底面24a爲 止的距離D在1.2mm以上來形成缺口部24爲佳。又，長 度L和上述相同以1 0mm以上爲佳。並且，此時也可和第 6圖同樣，沿著與法線η成9Γ〜93°的角度的平面形成缺 口部24的底面24a以形成脫模斜度。
並可在肋Π的各圓弧段S的中間設置缺口部。亦即 ，如第8(a)圖表示，形成具有通過圓弧段S的圓弧方向的 中心點Q之主體部9的法線m上的一點朝兩端的交點P -16- 201238625 側延伸的2個底面25a的缺口部25。此時’底面25a與 法線m是以正面顯示成45度〜48度爲佳。如此一來’如 上述，可容易從成形模取出球芯3。但是，上述角度大於 48度時，上述肋的圓弧方向的長度L會變短而不理想。 又，此時的缺口部25的深度D設1.2 mm以上爲佳。雖也 可在此範圍外，但設於使範圍內，可以使中間層用的材料 順利流通於凹部13間。再者’缺口部25的深度D是指 從不具缺口部25時的虛擬肋11的上端到缺口部25的最 深部爲止距離。 或者如第8(b)圖表示，缺口部25也可形成具有：沿 著從通過圓弧段S的圓弧方向的中心點Q之主體部9的 法線m上的一點朝著兩端的交點P側延伸的2個平面的 側面25b，及沿著連結該等2個側面25b之主體部9的圓 弧狀的底面25c。側面25b與法面m所成的角度是與第 8(a)圖的相同，考慮脫模斜度以平面顯示爲45 °~48°。並 且，上述底面25 c也可形成通過肋11.的高度方向的中間 部。但是，此時缺口部的深度D也是設1.2 mm以上爲佳 。並且在圓弧段S的中間部，只要是可容易進行脫模的形 狀，也可設2個以上的缺口部25。 又如第9圖表示，圓弧段S也可具有第5圖、第6圖 或第7圖表示的缺口部24及第8圖表示缺口部25的雙方 。另外，如第8圖及第9圖表示，設圓弧段S的未形成有 缺口部之部份的長度L( = L1+L2)爲10mm以上爲佳。 此外，上述實施形態中，中間層5的層厚與肋11的 -17- 201238625 高度雖是相同，但並非有相同的必要，例如也可使中間 5的層厚比肋11的高度還厚。但是，以設若干高於肋 之局度的程度，例如〇.3mm以內爲佳。 接著，參閱圖示說明如上述所構成之高爾夫球的製 方法的一例。以下是針對以橡膠組成物形成中間層的場 製造方法說明。第10圖及第11圖是表示具有第5圖所 球芯之四片式高爾夫球的製造方法的圖》 首先，將球芯成形。在此將預定量之未硫化的橡膠 成物配置於模具。該橡膠組成物是配合如上述的基材橡 、交聯材、不飽和羧酸的金屬鹽及塡充材等，以密閉式 練或輥等的混練機混練所成。並且，將此橡膠組成物 130 °C〜180 t壓製成形，形成第4圖表示的球芯3。 接著，如第10圖表示，藉壓製成形使中間層5成 。如第10(a)圖表示，成形有中間層的模具係由具有半 形的凹部41的上模43及下模45所構成。上模43及下 45的凹部41是與球芯成形用的模具同樣進行表面粗加 ，並在各凹部41的周圍形成有存留複數之凹狀毛邊的 份49。 並且，如第1 0(a)圖表示，將未硫化的橡膠組成物 插入下模45的凹部41，並在如上述形成的球芯3的上 配置橡膠組成物6 1，將此球芯3配置於上模4 3及下模 之間。接著，如第10(b)圖表示，使上模43與下模45 接，以130°C〜180°C將橡膠組成物61在5分鐘〜25分鐘 予以全硫化進行壓製成形，形成中間層5。 層 11 造 合 示 組 膠 混 以 形 球 模 工 部 6 1 部 4 5 抵 間 -18- 201238625 此時，配置在球芯3的上部及下模45的凹部41的橡 膠組成物61 —邊爲球芯3的表面所擠壓，並塡充於凹部 13。如上述鄰接的各凹部13是透過缺口部24連通，因此 橡膠組成物會進入所有的凹部，均勻地塡充。再者，中間 層5例如也可使用第11圖表示的模具，藉射出成形來成 形。此時，如不具缺口部相對於所有的凹部13如未設置 澆口則無法均勻地塡充橡膠組成物，但是如上述在肋11 設置缺口部24時，將球芯3插入模具47、48之後，即使 從1處的澆口 50注入橡膠組成物，也可與上述同樣透過 缺口部24將橡膠組成物均勻地塡充至各凹部13。 如上述一旦完成中間層5的成形時，從模具卸下包覆 著中間層5的球芯3。接著，將內殼7壓製成形或射出成 形於中間層5的表面。另外，將外殼壓製成形或射出成形 於內殼的表面藉此包覆成具備預定球窩的狀態時，可獲得 本實施形態有關的高爾夫球。 如上述，在肋11形成有缺口部24，使鄰接的凹部13 透過缺口部24連通，所以即使從球芯3表面的任意位置 皆可擠壓橡膠組成物61，使其塡充至所有的凹部13。因 此，可以1步驟的壓製成形將中間層5包覆於球芯3，其 結果，可大幅度縮短製造時間。 再者，上述說明雖針對具備形成有缺口部的中間層之 高爾夫球的製造方法已作說明，但不具缺口部的也可大致 以相同的方法製造。但是，不具缺口部的場合，有必要配 置材料並壓製成形在各凹部塡充著中間層的材料，或在射 -19- 201238625 出成形的場合設置對應各凹部的複數個澆口。 以上，雖表示本發明相關之高爾夫球的一實施形態， 但本發明有關的高爾夫球不僅限於此，只要在不脫離其主 旨的範圍內皆可進行種種的變更。例如，上述實施形態雖 是沿著主體部的大圓形成3條肋，但尤其不限於肋的形態 ，其形狀、數量、位置皆可適當變更。亦即，可藉著肋形 成有塡充中間層的凹部》 又，上述實施形態雖針對在球芯3形成有肋1 1已作 說明，旦也可如第12圖表示，不形成肋而僅是以球狀的 主體部9構成球芯3。 〔實施例1〕 以下表示實施例及比較例，並進一步具體說明本發明 。此外，本發明不僅限於下述的實施例。在此，比較本發 明的實施例相關之21種類的高爾夫球與比較例相關之5 種類的高爾夫球。除實施例2 1外的各實施例及比較例是 形成如第1圖表示的形狀，且實施例2 1的高爾夫球則是 形成如第1 2圖表示的形狀。 以下的表1是表示各高爾夫球的形狀及材質等，該等 全數的高爾夫球製造出直徑約42.70mm、重量約45.5 0g、 球窩數366個。再者，表1中的硬度差爲球芯與中間層的 硬度差，總厚爲內殼與外殼之厚度的合計値。又，中間層 的直徑爲包含球芯之中間層的直徑。且，「HPC」是指杜 邦公司製的離子鍵聚合樹脂HPC AD 1 022，「8940」是指 -20- 201238625 杜邦公司製 Suriyn8940， 「8 1 5 0」是指杜邦公司製
Suriyn8150， 「8 3 2 0」是指杜邦公司製 Suriyn8320。又， 各材料的比是表示重量％的比。 -21 - 201238625 [表1] I_ 球:έ ι I 内瓰 Γ- 7M~' Μ] in Tvtv ；m yf. 肋Μ度 綱D硬思 lit徑 材料 硬故 材朽 S郦硬度 w 球ΐίϊιδ用 贲施例1 55 34.Θ 1.8 62 3Θ.5 3 6940:HPC 〇7:3 68 1.1 HPC:81S0 ^8:2 54 1.0 2.1 6.β S施例2 58 34.9 1.8 52 38.S 6 e940:HPC =7:3 68 1.1 HPCA150 M 1.0 2.1 β.8 »施例3 53 34.0 1.8 52 38.5 1 8940:HPC •7:3 6B 1.1 HPCA150 «8:2 54 1.0 2·1 6.8 寶施例4 58 34.9 1.8 55 38.5 1 8940:HPC *7:3 68 1.1 HPC«150 «8:2 54 1.0 2.1 6.8 資施例S 50 34.9 1.6 50 38.5 6 6940:HPC «7:3 Θ8 1.1 HPC：81S0 动:2 54 1.0 2.1 β.8 货施例β 55 34.0 1.8 52 38.5 3 6940:HPC e8.5；t.5 70 t.1 HPC：B1S0 «8:2 54 1.0 2.1 β·β 實施例7 55 34.Θ 1.8 Μ 38.5 3 8940:HPC »5.5：4.5 64 l.t HPC：6150 »8:2 54 1.0 2.1 β.8 賁施例β 55 34.9 1.8 53 3β.5 3 8940：HPC •7:3 明 1.1 HPC：8150 7:3 66 1.0 I_ 2.1 β.Β 资施例9 5S 54.Θ 1.8 52 38.5 3 8S40:HPC »7:3 68 1.1 HPCA150 b〇.S^>.5 51 ，.0 2.1 丨 β.β 資施例10 55 34.Θ 1.8 52 38.5 3 a940:HPC «»7:3 ea i.i HPC:B150 54 1 1.0 2.1 6.2 亩施例11 55 34.9 1.8 52 3S.5 3 8940:HPC «7:3 68 \2 hpc：biso b8:2 54 1.2 i 2.5 β.β S施例12 55 34.0 1.8 52 38.5 3 8940.HPC «7:3 68 0.0 HPC：B160 «82 54 0.8 1.7 β.Β S施例IS 5Θ 1.Θ 52 3Β.5 7 8940:HPC •7:3 明 1.1 HPC:8150 «8:2 54 1.0 2.1 β.β 0施例Μ 52 34.9 1.8 52 3β.9 0 8940:HPC 〇7:3 ea 1.1 HPC:8150 «8:2 54 1.0 2.1 β.β a施例is 55 34.9 1.6 49 38.3 β 8940^PC 〇7:3 68 1.1 HPC：B150 &8：2 54 1.0 2.1 0.8 贲施例Ιβ 55 34.9 1.8 52 38.5 3 B940:HPC =5:5 63 1.1 HPC：8150 «8:2 54 1.0 2.1 6.8 寶施例17 55 34.9 1.8 52 38.5 3 8d40:HPC »7:9 66 1.1 HPC： 8150 «6:4 57 1.0 2.1 β.8 Η施例18 S5 34.9 1.8 52 38.5 3 8940:HPC »7:3 68 HPC：eiS0 »8:2 54 1.3 2.6 6.8 Η施例19 55 34.9 1.8 52 38.5 3 8940：HPC •7:3 68 0.8 HPC:81S0 «8:2 54 0.8 1.0 6.8 Η施例20 S5 34.0 1.8 62 38.5 3 8040:HPC 〇7：a 68 1.1 HPC：ei50 动:2 54 1.0 2.1 S.8 赍施例21 55 34.9 0 62 38.5 3 6940:KPC 〇7:3 68 1.1 HPC：8150 «8:2 54 1.0 2.1 6.8 比校例1 55 3Λ.0 1.8 52 U.5 3 8940:8320 b$:2 明 1.1 HPC：8150 e8：2 54 1.0 2.1 β.8 比較例2 55 34.9 Ι.β 52 38.5 3 8940:HPC 7:3 6Θ 1.1 8320:8160 〇7:3 54 1.0 2.1 β.8 比較例3 5» 34.9 1.8 52 38.5 3 9940:8320 -9.5:1.5 71 1.1 HPC:B150 〇8:2 54 1.0 2.1 β.Β 賊例4 55 34.9 1.β 52 38.5 3 6940:8320 «8:2 68 1.1 HPC SO 1.0 2.1 β.β 比較例S 5» 34.9 1.8 52 3β·5 3 8940:6320 «β:2 6β 1.1 HPC:8t60 «8:2 54 1.0 2.t 7.β -22- 201238625 以下的表2表示構成各高爾夫球之球芯的材料的組成 ，表3表示構成各高爾夫球之中間層的材料的組成，表2 、表3中的數値是表示質量部。再者’使用日本合成橡膠 (股）製，商品名BR-01作爲表2’ 3中的順式1，4-聚丁二 烯。又，使用HAKUSUI TECH(股）公司製的氧化鋅’使用 堺化學工業（股）公司製的商品名燒成氧化鋅、硫酸鋇， 使用川口化學工業（股）公司製的商品名簸性硫酸鋇、老 化防止劑，使用川口化學工業（股）公司製的商品名 ANTAGE W-4002,2 *-Methylene bi s-(4 -metyh 1 -6-1ert-buty 1 phenol)、丙烯酸鋅，使用日本油脂（股）製的商品名Actor· ZA、過氧化二異丙苯，使用商品名PERCUMYL D。且成 形條件爲模具溫度1 60 °C、膠聯時間6分鐘。 [表2] 實施例 1，6〜 12,15 〜 21 比較例1 〜5 實施例2 實施例3 實施例4 〜5 實施例 13 實施例 14 順式聚 丁二烯 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 氧化鋅 3. 00 3.00 3.00 3.00 3.00 3. 00 硫酸鋇 19. 85 19.20 20.30 19.70 18.9 20.6 老化防止劑 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 丙烯酸鋅 25. 80 27.80 24.60 26.30 28. 30 23.80 過氧化二 異丙苯 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 -23- 201238625 [表3] 實施例1〜 3, 6〜14,16 〜21, 比較例1〜5 實施例4 實施例5 實施例15 順式1,4-聚 丁二烯 100. 00 100. 00 100. 00 100. 00 氧化鋅 3.00 3. 00 3.00 3.00 硫酸鋇 22.50 21.40 23. 10 23. 40 老化防止劑 0.10 0.10 0.10 0.10 丙烯酸鋅 24.70 27. 40 22.90 22.00 過氧化二 異丙苯 1.50 1.50 1.50 1.50 -24- 201238625 [表4] 1W SV 反师係S3 初速(m/s) 旋fj (ipm) 飛行距β(τ) ffiW (rpm) Η細1 6^2 2500 19a 5500 4 5 0.775 觀例2 62.3 2600 197 5600 4 4 0.776 雌例3 62.1 2400 197 5400 4 S 0.774 α細4 62.3 2600 197 5500 3.5 4 0.776 Π施例5 6Z1 2700 196 5700 4 S 0.774 ΰ施例6 62.4 2400 200 5200 3.5 4 0.777 货臓7 6Z1 2700 196 SBOO 4.5 S 0.774 苡施例8 6Z2 2400 19a 5500 4.2 4 0.775 腿例9 6Z1 2700 196 5600 3.5 5 0.774 苡細10 62.2 2500 197 5500 4.5 5 0.775 峋例11 62.1 2600 19G 5500 4 4.5 0.774 苡施例12 62.4 2300 200 5200 4 5 0.777 Ώ施例13 62.4 2800 192 5700 4 3 0.777 Π施网14 62.0 2400 192 5300 4 4.5 α773 苡施例16 62.0 2800 192 5600 4 5 0.773 苡施例16 62.0 2800 192 5800 4.5 5 0.773 Q施例17 62.3 2400 199 5300 A2 3 0.776 Ώ施例18 62 2800 192 5600 3.5 4.5 0773 0施例19 6Z5 2200 200 4900 A 5 0.77B 咖例20 62.2 2500 193 5400 4.5 5 0.775 施例21 62.0 2500 193 5400 4 4.5 0.773 比棚1 议0 2500 193 5400 Z8 5 0.773 比較拥2 62,0 2500 193 5300 2.5 5 0.773 比較例3 62.4 2400 200 5000 2.5 3 0.777 比餃例4 62.0 2Θ00 194 5800 2.8 5 0.773 比較例5 62.0 2500 193 5400 2.8 5 0.773 -25- 201238625 又，上述表4是表示使用打擊機器人（MIYAMAE股份 公司製SHOT ROBO v)的1號木桿（1W: MIZUN0股份公 司製MP Craft425、桿面角9.5°、桿軸QUAD 6 Butt標準 長度45英吋、桿軸硬度S)及沙坑桿（SW: MIZUNO股份 公司製 MP ΤΙ 1、56。鎳鉻電鍍、桿軸 dynamic gold Wedge FLEX長35.25英吋）進行各實施例及比較例之高 爾夫球的打擊測試，測定球初速、飛行距離（carry)、旋轉 量、損傷點數、打擊感的結果。在此’設1號木桿的桿頭 速度爲43m/s、沙坑桿的桿頭爲17m/s。 關於表4中的損傷點數以目視確認上述沙坑桿的試驗 後的高爾夫球的表面狀態，以5人進行5階段評估（1 :殘 留有如包覆材剝離後痕跡的打擊痕跡，2:高爾夫球表面 有著明顯的毛邊·傷痕，3:高爾夫球表面顯示出小的毛 邊·傷痕，4:高爾夫球表面顯示些微的傷痕（可以肉眼確 認的程度），5 :高爾夫球表面幾乎未呈現打擊痕跡）。以 其平均値作爲各例的損傷點數。此外，損傷點數之點數的 高側爲不易損傷的球，即抗傷性良好的球。又，業餘上級 者5人進行沙坑桿的打擊感測試。該打擊感測試是讓被測 試人進行5階段評估（1:非常硬的打擊感、2:硬的打擊 感、3:稍有感覺芯程度的打擊感、4:柔軟的打擊感、5 :非常柔軟的打擊感），以其平均値作爲各例的打擊感顯 示於表4。關於反彈係數則是藉空氣槍以43.7m/s的速度 射擊剛性板時的射入速度與反射速度的比算出。從表4顯 示的實施例1〜21與比較例1〜5的比較，可得知內殼包含 -26- 201238625 外殼的主成份HPC顯示全數爲抗傷性良好的結果》 【圖式簡單說明】 第1圖表示本發明相關之高爾夫球的實施形態的剖視 圖。 第2圖表示第1圖的高爾夫球的球芯的透視圖。 第3圖表示本實施形態有關之高爾夫球的球窩的邊角 的圖。 第4圖表示第1圖的球芯之其他例的透視圖。 第5圖表示第4圖的球芯的側視圖。 第6圖表示第1圖的球芯之其他例的主要部側視圖。 第7圖表示第1圖的球芯之其他例的側視圖。 第8圖表示第1圖的球芯之其他例的側視圖。 第9圖表示第1圖的球芯之其他例的側視圖。 第10圖表示使用第5圖所示的球芯之高爾夫球的製 造方法的一例圖。 第11圖表不使用第5圖所示的球芯之商爾夫球的製 造方法的其他例圖。 第12圖表示本發明相關之高爾夫球的其他實施形態 的剖視圖。 第13圖表示本發明相關之高爾夫球的打擊時的狀態 的剖視圖。 -27- 201238625 【主要元件符號說明 1 :高爾夫球 3 :球芯 5 :中間層 7 :內殼 9 :主體部 1 1 :肋 13 :凹部 1 5 :外殼