TW200932924A

TW200932924A - Steel with weld heat-affected zone having excellent ctod properties and process for producing the steel

Info

Publication number: TW200932924A
Application number: TW097147455A
Authority: TW
Inventors: Rikio Chijiiwa; Ryuji Uemori; Yoshiyuki Watanabe; Kazuhiro Fukunaga; Akihiko Kojima; Yoshihide Nagai
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2007-12-07
Filing date: 2008-12-05
Publication date: 2009-08-01
Also published as: US8361248B2; US20100008815A1; CA2674197C; TWI342894B; EP2218800A1; CN101578384A; JPWO2009072663A1; JP4547037B2; EP2218800A4; WO2009072663A1; KR101142185B1; BRPI0808457B1; CN101578384B; KR20110125277A; KR20090087059A; BRPI0808457A2; CA2674197A1; EP2218800B1

Description

200932924 六、發明說明：【發明所屬之技術領域】發明領域 5 ❹ 10

15 G 本發明是有關一種從小熱輸入到中熱輸入之熔接熱影響部(HAZ)之CTOD特性優異的鋼及其製造方法，特別是有關於從小熱輸入熔接到中熱輸入熔接時，靭性劣化最嚴重的FL部和1C部之CTOD特性極為良好而顯示優異的靭性之溶接熱影響部的CTOD特性優異之鋼及其製造方法。發明背景近年來，鋼材被要求要能夠使用在嚴苛的使用環境中，例如’適合於在北極圈等之寒冷地域等被應用做為海洋構造物和耐震性建築物等之鋼構造物的高強度鋼材，所需求的是破壞靭性的指標，即CTOD(Crack Tip Opening Dis-placement)特性優異的鋼材，且其熔接部必需有優異的 CTOD特性。熔接熱影響部(HAZ)之CTOD特性是以FL部(WM(熔接金屬）和HAZ(溶接熱影響部）的境界）及1C部（(Intercritical HAZ · HAZ和BM(母材）的境界)2個部分的位置(n〇tch)來做評估，不過到目前為止僅以FL部做為評估對象。這是因為在試驗溫度不太嚴苛的條件下，如果滿足FL 部的CTOD特性，1C部的CTOD特性就可以獲得足夠的數值’所以不會有問題。然而，已知在-60°C左右的嚴苛試驗條件下，'在1C部發 20 200932924 生低CTOD值的情形，其發生頻度是相當高的，故而需要對之提出對策。例如，雖已有顯示可在小〜中熱輸入的熔接接頭中，以-60°C的嚴苛試驗溫度獲得良好之CTOD特性的技術（例 5 如，特開2007-002271號公報），但是在這裡並未記載冗部之 CTOD特性。 I：發明内容3 發明揭示因此，本發明的課題即是要提供一種在小〜中熱輸入 10 的多層熔接等中，除了-60。(：之FL部的CTOD特性外，也可以滿足1C部的CTOD特性之具有戴至目前為止所沒有之優異的CTOD(破壞靭性)特性之高強度的鋼及其製造方法。本發明人等係針對提高從小熱輸入熔接到中熱輸入熔接時’靭性劣化最重的熔接部之FL部與IC部二者的€1<〇1) 15 特性，進行銳意研究。其結果’發現在提高FL部與1C部二者的CTOD特性上最重要的疋要減少非金屬内含物，因此必需減少〇(鋼中的氧）’而由於減少〇導致晶粒内變態鐵素體(IGF)減少，所以必須減低會使FL部的CTOD特性劣化的合金元素，以 20及IC部之CT0D特性的提昇僅靠減少鋼中的氧是有困難的而且硬度的降低是有效的情形，從而完成本發明。本發明的主要内容如下。 (1)特徵在於其係由質量％上含有， c : 0.015〜0.045%， 200932924

Si : 0.05〜0.2%， Μη : 1.50〜2.0%，

Cu : 0.25〜0.5%，

Ni : 0.70〜1.5%， 5 P : 0.008%以下， S : 0.005%以下， A1 : 0.004%以下，

Ti : 0.005〜0.015%，

Nb : 0.005%以下， 10 Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%，

Pctod在0.065以下以及CeqH在0.235以下，殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成之熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼。 15 此處，像

CTOD ，+Έ€η + ωΝί

CeqH = C + — Si + —Mn + — Cu + — Ni + \A2Nb 4.16 14.9 12.9 105 (2)特徵在於其係由質量％上含有， C : 0.015〜0.045%， 20 Si : 0.05〜0.2%， Μη : 1.50〜2.0%，

Cu : 0.25〜0.5%， 200932924

Ni : 0.70〜1.5%， P : 0.008%以下， S : 0.005%以下， A1 : 0.004%以下， 5 Ti : 0.005〜0.015%，

Nb : 0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%，進一步含有 10 V : 0.005〜0.020%，而且

Pctod在0.065以下以及CeqH在0.235以下，殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成之熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼。此處， 15

CTOD C + -V + -Cu + -Ni

CeqH = C + -^-Si + —Μη + —Cm + —Ni + l.\2Nb + — V 4.16 14.9 12.9 105 1.82 (3)—種熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼的製造方法，特徵在於其係將以質量％計含有， C : 0.015〜0.045%， 20 Si : 0.05〜0.2%， Μη : 1.50〜2.0%，

Cu : 0.25〜0.5%， 200932924

Ni : 0_70〜1.5%， Ρ : 0.008%以下， S : 0.005%以下， Α1 : 0.004%以下，

Ti : 0.005〜0.015%，

Nb : 0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%， Ο 10

Pctod在〇·〇65以下以及CeqH在0.235以下，殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成之鋼，利用連續鑄造法做成板坯，然後於950〜1100°C的溫度進行再加熱後，再施行加工熱處理。此處，

CTOD C + ^Cu + ^Ni 15 CeqH = C + — Si + —Μη + — Cm + — Μ +1.12^6 4.16 14.9 12.9 105 (4)一種熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼的製造方法，特徵在於其係將以質量％計含有， C : 0.015〜0.045%，

Si : 0.05〜0.2%， 20 Μη : 1.50〜2.0%，

Cu : 0.25〜0.5%，

Ni : 0.70〜1.5%， 7 200932924 P : 0.008%以下， S : 0.005%以下， A1 : 0.004%以下，

Ti : 0.005〜0.015%， 5 Nb : 0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%，進一步含有 V : 0.005〜0.020%，而且 10 PCT0D在0.065以下以及CeqH在0.235以下，殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成之鋼，利用連續鑄造法做成板坯，然後於950〜1100°C的溫度進行再加熱後，再施行加工熱處理。此處， 15

CTOD c

CeqH = C + Si + — Μη + — Cu + — Ni + \.\2Nb + — V 4.16 14.9 12.9 105 1.82 依據本發明所製造的鋼，在小〜中熱輸入的多層熔接等之熔接時，靭性劣化最嚴重的FL部及1C部之CTOD特性極為良好並且顯示優異的靭性。因此，可以製造海洋構造 20 物、耐震性建築物等之被使用在嚴苛環境中的高強度鋼材。圖式簡單說明第1圖為PCT〇D與在相當於FL之模擬熱循環試驗中的 200932924 CTOD特性之關係示意圖。第2圖是在相當於IC HAZ之模擬熱循環試驗中之Haz 的硬度與CTOD特性的關係之示意圖。第3圖為CeqH與相當於IC HAZ之模擬熱循環試驗中之 5 HAZ的硬度之關係示意圖。 I：實施方式】較佳實施例之詳細說明以下將詳細地說明本發明。若依據本發明人等之研究，則為滿足小〜中熱輸入(板 10 厚50 mm ’丨.5〜6.0 kJ/mm)熔接HAZ之-60°C的FL部和1C部之CTOD特性，必須 1)為滿足FL部之CTOD特性，使1C部之CTOD特性提高，減少氧化物系之非金屬内含物是最重要的，因此必須減少0(鋼中的氧）。 15 亦即，在習知技術中，為獲得優異的FL部之CTOD特 φ 性，疋利用以氧化鈦為代表之氧化物系的非金屬内含物，將晶粒内變態鐵素體(IGF : Intragranular如㈣當做變態核’所以必須添加某種程度的0。在本發明人的研究中則是發現，為使-6〇t的FL部和1C部之CT〇D特性提高，必須減 20 少氧化物系之非金屬内含物。因為藉由減低Ο使IGF減少，所以必須減低會使几部的 CTOD特性劣化之合金元素。第職示為相當於fl之模擬 HAZ的CT0D特性與Pct〇d之關係。此處，做為鋼成分參數之PCT〇D是從在多數的實驗室轉鋼之相當紐模擬麗 9 200932924 的CTOD特性(T^q」（FL))與鋼成分的解析所導出之經驗式。 PcT〇D=C+V/3+Cu/22+Ni/67 在第1圖所示之相當於FL模擬HAZ中，T&om (FL)S-11(TC 的目標水準是以多數的實驗可以得到的結果，這是在板厚 5 50〜10〇 mm的鋼板之榫接頭FL凹口（notch)中，為了能在-60 °〇呈現安定並獲得0.25 mm以上之CTOD值所必要的數值。由第1圖可知，在相當於FL模擬HAZ中，為了使TSc0.UFL)S -110°C，必須將鋼成分參數pCTOD控制在〇·〇65%以下。第1 圖之 Τδ(；0.1 (FL)是’ 將施以相當於FL模擬熱循環處理(Triple 10 cycle) ’ 第 1循環：1400°C(800〜500°C : 15 sec)，第2循環：。(：（760〜500°C : 22 sec)，第 3循環：50(TC(500〜300t : 60 sec)之斷面1〇 mmx20 mm的試驗片，透過BS 5762法(British

Standards)之CTOD試驗所獲得者。此處’ τ⑷（fl)意指在各試驗溫度實施三個試驗片的測試之CTOD(5c)值的最低值 15 超過0.1 mm的溫度(°c)。再者’如果考慮CTOD試驗中之板厚效果，則為使板厚50〜1〇〇 mm的鋼板之榫接頭FL凹口在 -60 C呈現安定’並獲得0.25 mm以上之CTOD值，經驗上有必要使T5cq.i(fl)在_ll〇C以下。 2)發現1C部之CTOD特性的提昇僅靠減低鋼中的氧是 20 困難的，而硬度的減低是有效的情形。第2圖顯示後述之接受相當於臨界間HAZ(ICHAZ， Intercritical HAZ)的模擬熱循環之試驗片的CT〇D特性與相當於ICHAZ之HAZ的硬度之關係，第3圖顯示鋼成分硬度參數CeqH與相當於ICHAZ之HAZ的硬度之關係。 200932924 此處’示於第2圖之相當於ICHAZ之模擬HAZ(斷面10 mmx20 mm)的所謂TSc0.丨（ICHAZ)在-1HTC以下之目標水準是在許多實驗中已經得到的知識，是為了獲得板厚50〜100 mm的鋼板之榫接頭ic凹口在-60°C獲得0.25 mm左右的 5 CTOD值所必要的數值。由第2、3圖可知’為使模擬HAZ之Tsco.i (ichaz)成為-11〇 °C以下，必須將硬度控制在Hv 176以下，鋼成分硬度參數 CeqH控制在0.235以下。為了更降低硬度則以0.225以下為宜。再者，試驗方法是採用CTOD試驗方法BS 5762法 10 (British Standard)，相當於ICHAZ模擬熱循環的條件(Triple cycle)是，第 1 : PT 950°C(800〜500°C : 20 sec)，第 2 : 770 。〇（770〜500。(：：22 86(〇，第3:450。(：（450〜300。(：：65 86(〇。此處的定義是，

CeqH = C --Si Η--Μη Η-- 4.16 14.9 12.9

Cm +—Μ + l.HNb +—V 105 1.82 0 15 即使限制Pctod和CeqH的量，但是如果不能適當調整其他的合金元素，依然無法製造兼具高強度和優異的CTOD 特性之鋼材。以下將就鋼成分的限定範圍和理由加以記述。此處所記載的％意指質量％。 20 C : 0.015〜0.045% 為獲得強度，C必須在0.015%以上，但是超過0.045% 會使熔接HAZ的特性劣化，無法滿足-60°C的CTOD特性，故以0.045%為上限。 11 200932924

Si : 0.05〜0.2% ’較佳為〇 15%以下為獲得ΗΑΖ靭性，Si少一點為宜，但是因為本發明的鋼中未添加A卜所以在脫氧上必須有0.05%以上。然而，因為超過0.2%對於HAZ靭性有害，故以0.2%為上限。為獲得 5 更良好的HAZ靭性，以0.15%以下為宜。 Μη : 1.5〜2.0% ’較佳為1.8%以下 Μη因其使顯微組織適正化的效果大而且是便宜的元素，同時對於ΗΑΖ靭性的損害少，故希望增加其添加量，但是超過2.0%時會增加ICHAZ的硬度，靭性會劣化，所以 ❹ 10 取2.0%為上限。另外，因為不滿1.5%時效果少，故以i 5% 為下限。為更能改善HAZ靭性，以1.8%以下為佳。 P : 0.008%以下，較佳為0.005%以下 S : 0.005%以下，較佳為0.003%以下 p、s是以不可避免的雜質而被含有，從母材靭性、haz 15 靭性來看，都是少一點好，但還是有工業生產上的限制，所以分別以0.008%，0.005%為上限。為獲得更好的HAZ革刃性，以P : 0.005%以下，S : 0.003%以下為佳。 ® A1 : 0.004%以下為使Ti氧化物生成，A1雖然是少一點好，惟因有工業 20 生產上的限制，故以0.004%為上限。

Ti : 0.005〜0.015%，較佳為0.013%以下 Ti雖然會使Ti氧化物生成而讓顯微組織微細化，但是如果太多就會生成TiC，使HAZ勒性劣化，所以0.005〜〇.〇 15% 是適當的範圍。為了更為改善HAZ軔性則是希望在〇.〇 13% 12 200932924 以下。 5 Ο 10 15 ❹ 20 Ο : 0.0015〜0.0035%，較佳為0.0030%以下從做為Τι之FL部的IGF生成核之氧化物的生成性的角度來看，Ο必須在0.0015%以上，惟因〇如果太多，氧化物的尺寸及個數就會變得過大，造成1C部之CTOD特性劣化，故以0.0015〜0.0035%做為限制範圍。為獲得更良好的haz 靭性，以0.0030%以下為宜，更好的是希望在〇〇〇28%以下。 N : 0.002〜0.006%，較佳為〇 005%以下 N是生成Τι氮化物所必要的，惟因不滿〇〇〇2%時效果少，而超過0.006%時則是在製造鋼片時會發生表面瑕疵，故以0.006%為上限。為獲得更良好的11八2靭性，希望是在 0.005%以下。 V : 0.005〜0.02% 此外，在基本成分中添加V的目的是為了有效提昇母材強度，而為使其發揮該效果，必須添加〇〇〇5%以上。另— 方面’如果添加超過〇·〇2°/。，則因為會對ΗΑΖ靭性有所損害，所以就不會太過損害ΗΑΖ靭性的範圍而言，是將ν的上限取在0.02%以下。

Cu : 0.25〜0.5%

Ni : 0.7〜1.5%，較佳為〇 9%以上

Cu、Νι具有使GAZ*性劣化少且使母材強度提高的效果，ICHAZ之硬度增加也少，是有效的，惟因其等為高價的合金，故分別以Cu : 0.25〜〇·5%，Ni : 〇 7〜i 5%為限制範圍。而為改善HAZ靭性，有關恥希望是在〇9〜15%。 13 200932924

Nb : 0.005%以下從母材的強度和靭性的觀點來看，Nb是有益的但是對腿勒性卻有害。因此，可以添加到不會造成HAZ勒: 顯著下降的範圍之0.005%為止。但是’為了更為改善HAZ 5 靭性，以限制在0.001%以下為較佳。即使將鋼的成分限定成如上所述，製造方法如果不適當依然無法發揮目的的效果。因此，針對製造條件也有必要的限定。本發明的鋼必須在工業上以連續鑄造法進行製造。其 · 10 理由是熔鋼的凝固冷卻速度快，在扁鋼坯中可能會生成多量的微細Ti氧化物和Ti氮化物之故。在壓延扁鋼坯時，其再加熱溫度必須在95〇〜11〇〇它。這是因為再加熱溫度如果超過11〇(rc，Ti的氮化物會粗大化而使得母材_性劣化，無法期制獨丨性改善絲。 15 另外，再加熱溫度不滿95〇t時，因為壓延的負荷増大’會阻礙生產性，故以請以再加熱溫度的下限。' 接者，再加熱後的製造方法必須是加工熱處理。加工 ❹ 熱處理是·延温度控制在適合於鋼成分的㈣範圍内，然後再依必要而施以水冷等的處理，藉這個處理可以進行 20奥氏體粒子之微細化，以及顯微組織的微細化，藉此即為一可使鋼材的強度更為提高並改善靭性之製造方法。即使疋本發明的鋼，即使可以獲得優異的啦勒性，只要母材的勒性劣化，做為鋼材的性質就不足，㈣必彡胃有加工熱處理法。 14 200932924 5 ❹ 10 15 ❹ 20 加熱處理的方法可以舉例如，1)控制壓延，2)控制壓延一加速冷卻，3)壓延後直接淬火—回火，較佳的方法是控制壓延一加速冷卻法。再者，製造這個鋼以後，在脫氩等的目的上，於Ar3變態點以下的溫度予以再加熱也不會損及本發明之特徵。實施例以下將以實施例及比較例為基礎說明本發明。以轉爐一連續鑄造一厚板工程製造各種鋼成分的厚鋼板，並實施母材強度和熔接接頭之CTOD試驗。熔接是採用通常被當做試驗熔接的潛弧溶接（SAW) 法，在K凹槽以炼接輸入熱為4.5〜5.0 kJ/mm實施，使熔接的深入溶接線(penetration welding line)(FL)形成垂直狀態。 CT0D試驗是以t(板厚)x2t的尺寸，凹口為50%疲勞龜裂來實施，凹口位置為FL(WM與HAZ的境界)及IC(HAZ與BM 的境界）兩個處所，在-60°C分別實施5個試驗。表1顯示鋼的化學成分，表2顯示製造條件及母材 (BM)、熔接接頭的特性。表2中之熱處理方法的記號表示以下的熱處理方法。 CR:控制壓延(在最適合於強度·靭性的溫度區域做壓延） ACC :加速冷卻(在控制壓延中水冷至400°C〜600°C為止的溫度區域後放冷） DQ:壓延後立即進行淬火一回火處理(壓延後立即水冷至常溫為止，然後再進行回火處理） 15 200932924 另外’在表2中之炼接接頭的CT〇D試驗結果中，心表示各5個的平均值，心‘表示各5個當中的最低值。以本發明所製造成的鋼板(本發明鋼)顯示出，降伏強戶 (YS)在423NW以上，引張強度在5〇1NW以上^ 5的CT〇D值為肛凹口之心最小值(―，在〇.37 mm以上，1(：凹口之最小值(min)，在〇·53随以上之良好的破壞勒性。相對於此，比較鋼雖然強度和本發明鋼同等，但是 CTOD值差，不適合當做在嚴苛環境下使用的鋼板。疋比較鋼16雖然PCT0D值在本發明鋼的限制内，但是因為 10 添加了八丨和灿，所以FL凹口之CTOD值是低數值。比較鋼17因為C、Mn太多，而且也添加了 Nb，所以pCT〇D 值和CeqH值都落到本發明鋼的限制範圍外，FL凹口和1<：凹口都是低CTOD值。比較鋼18因為Ο太低’也添加了 Nb，所以FL凹口之 15 CTOD值是低數值。比較鋼19雖然PCTOD值在本發明鋼的限制内，但是Ai太多，也添加了 Nb ’所以FL凹口之CTOD值是低數值。而且，因為CeqH太高，所以1C凹口的CTOD值是低數值。比較鋼20因為Ο太低，所以FL凹口之CTOD值是低數值。 16 οζ'-ο I寸ΓΟ slal0 9寸'-'0 s.o 60s 们 ο121 60s 寸ΟΓΟ gro SIS s151 IQS _0 eos SOS 卜6ΙΌ ΙΟΓΟ 66ΙΌ 90s αοιο _d ei 990Ό Id '"0.0 S900 T90.0 1.0 '"0·0 S90O S90O so.o §.0 590.0 so.o £90.0 §.0 §·0 T90_0 65.0 1.0 1^1 N N ΤΓ M 1^1 N ^1 N 寸寸 1^1 Μ 1^, ι?ι ι?ι ι?ι 寸寸 1Γ οι Ν ΜΜ Ν Ν Ν Ν Μ Ν Ν Ν Ν Ν ^1 Μ Ν Ν Ν Ν ,Μ 50.0 ΙΌ _0 §Ό—.0 ιοο·ο 1 _0—.0 ΙΟΟΌ ΙΌ 1 50.0 ΙΌ τοο,ο—.0 50.0 ^00-0 §Ό _0 50.0 τοο.ο 50.0 ΤΟΟΌ —.0 τοο.ο ΙΌ §Ότοο.οτοο·ο 1.0 §.0 1.0 寸ΟΟΌ ^00.0 —.0 50.0 1.0 —.0 eoo,o ~5~~ 010,0 6000 £10.0 ΟΙΟΌ 500.0 ΙΟΟΙΟΟΌ _Ό '-'00·0 ΙΙΟΌ 6000 ΙΙΟΌ ΗΟΌ _0 05.0 600Ό IIO.QI 6000 600Ό "600ΌΙ Ι2Ι0.0 ίΐ

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寸9·Ι SI Τοζ 卜6·Ι 寸9.1 SI s.l UI T9.I 寸9· I £91 lslI 寸9_I 寸9.1 SI S卜I 59.1 1-11·1! 89.1 I no ΙΙΌ 寸Id ΠΌ ΠΌ ΗΌ ΖΙΌ bl0 ΠΌ ΠΌ nm 600 80Ό ΙΙΌ 1.0 bl_Q ΙΌ ΙΌ Γ0 π·0 is _0 8SO '"00 I— Τε〇Ό 1 6eo.o ASO ΚΟΌ §.0 §·0 05.0 '-'so 95.0 寸— §.0 _0 _0 '"'0,0 SIO_o — 0 綦 ο 卜 00 〇\ φ til 壤 17 200932924 表2 鋼區分加熱溫度 ΓΟ 處理方法 t (mm) 母材(BM)強度化學成分(mass% ; 0，N :ppm) YS (N/mm2) TS (N/mm2) FI凹口 IC凹口 5cav (mm) ^Cinin (mm) ScAV (mm) min (mm) 1 1100 ACC 50 442 509 0.62 0.48 0.73 0.54 2 1050 ACC 45 447 513 0.76 0.58 0.91 0.76 3 1050 CR 45 460 533 0.80 0.61 0.86 0.72 4 1100 ACC 50 442 511 0.68 0.54 0.77 0.53 5 1100 ACC 50 448 522 0.64 0.51 0.72 0.60 本 6 1100 DQ 55 432 502 0.81 0.65 0.90 0.77 發 7 1050 DQ 55 433 505 0.78 0.61 0.88 0.74 8 1050 ACC 50 438 508 0.77 0.63 0.95 0.84 明 9 1100 ACC 50 436 508 0.82 0.58 0.93 0.86 鋼 10 1050 DQ 60 426 502 0.74 0.55 0.82 0.61 11 1100 DQ 60 428 503 0.63 0.43 0.91 0.85 12 1100 ACC 55 429 505 0.65 0.45 0.93 0.88 13 1050 ACC 60 423 501 0.57 0.43 0.95 0.86 14 1050 DQ 55 425 505 0.55 0.40 0.97 0.83 15 1100 ACC 50 424 512 0.52 0.37 0.84 0.68 16 1150 ACC 50 412 513 0.08 0.03 0.54 0.38 比 17 1100 ACC 60 441 546 0.06 0.02 0.07 0.02 較 18 1100 ACC 50 429 521 0.07 0.03 0.82 0.66 鋼 19 1150 ACC 60 443 542 0.14 0.05 0.13 0.03 20 1100 ACC 50 475 545 0.24 0.07 0.83 0.72 【圖式簡單說明：！第1圖為PCTOD與在相當於FL之模擬熱循環試驗中的 5 CTOD特性之關係示意圖。第2圖是在相當於IC HAZ之模擬熱循環試驗中之HAZ 的硬度與CTOD特性的關係之示意圖。第3圖為CeqH與相當於IC HAZ之模擬熱循環試驗中之 HAZ的硬度之關係示意圖。 10 【主要元件符號說明】 (無） 18

Claims

200932924

10 15

20 七、申請專利範圍： 1. 一種熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼，特徵在於其係以質量％計含有： C : 0.015〜0.045%， Si : 0.05〜0.2%， Μη : 1.5〜2.0%， Cu : 0.25〜0.5%， Ni : 0.7〜1.5%， P : 0.008°/。以下， S : 0.005%以下， A1 : 0.004%以下， Ti : 0.005〜0.015%， Nb : 0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%， Pctod在0.065以下以及CeqH在0.235以下，殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成熔接，此處， PcT〇D=C+Cu/22+Ni/67 CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12Nb。 2. —種熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼，特徵在於其係以質量％計含有： C : 0.015〜0.045%， Si : 0.05〜0.2%， 19 200932924 Μη : 1.5〜2.0%， Cu : 0.25〜0.5%， Ni : 0.7〜1.5%， P : 0.008%以下， 5 S : 0.005%以下， A1 : 0.004%以下， Ti : 0.005〜0.015%， Nb : 0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， 10 N : 0.002〜0.006%，進一步含有： V : 0.005〜0.02%，而且PCT0D在0.065以下以及CeqH在 0.235以下，殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成熔接，此處， 15 PcT〇D=C+V/3+Cu/22+Ni/67 CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12 Nb+V/1.82。 3. —種熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼的製造方法，特徵在於其係將以質量％計含有： 20 C : 0.015〜0.045%， Si : 0.05 〜0.2%， Μη : 1.5〜2.0%， Cu : 0.25〜0.5%， Ni : 0.7〜1.5%， 200932924 P : 0.008%以下， S ·· 0.005%以下， A1 : 0.004%以下， Ti : 0.005〜0.015%， 5 Nb :0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%， Pctod在0.065以下以及CeqH在0.235以下’殘餘部份為鐵及不可避免的雜質所形成之鋼，利用連續鑄造法做 10 成板坯，然後於950〜1100°c的溫度進行再加熱後，再施行加工熱處理，此處， * PcT〇D=C+Cu/22+Ni/67 CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12Nb。 15 4. —種熔接熱影響部的CTOD特性優異之鋼的製造方法， @ 特徵在於其係將以質量％計含有： C : 0.015〜0.045%， Si : 0.05〜0.2%， Μη : 1.5〜2.0%， 20 Cu : 0.25〜0.5%， Ni : 0.7〜1.5%， P : 0.008%以下， S : 0.005%以下， A1 : 0.004%以下， 21 200932924 Ti : 0.005〜0.015%， Nb : 0.005%以下， Ο : 0.0015〜0.0035%， N : 0.002〜0.006%， 5 進一步含有： V : 0.005〜0.02%，而且PCTOIH^〇.065以下以及CeqH 在0.235以下，殘餘部份為鐵及不玎避免的雜質所形成之鋼，利用連續鑄造法做成板坯，然後於95〇〜ll〇〇°C的溫度進行再加熱後，再施行加工熱處理， 10 此處， PcT〇D=C+V/3+Cu/22+Ni/67 CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12 Nb+V/1.82。 ❹ 22