TW200410B - - Google Patents
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___ Λ 6----11^_ 五、發明説明() 欲切之领|+步及在使用中通常㈣機械㈣的工常製品, 諸如粉碎機_板,以長這㈣品使料命的方法。 經沭部屮央標準局CX工消ΪΪ-合作社印^ i明膂景 在"U界上的各個工業部門許多機械裝览在其正常的 使用過6巾《到由魏、職和/或舰狀的座損作 用。工業界«了極大的㈣,對在不起化學作用和賴 I生工作壤龙下,由於遇度磨損而過早報廣的元件進行聲换 。許多元件如果用校硬的付料製造,其使用壽命可 以長些’但是,這樣的做法卻㈣,由於花㈣高而受到 阻礙’這是因爲㈣的高低正是成功與失敗之間之區別所 在。 許多方法都可以用於在工業元件上施用表面硬化或喷 鍍耐腐蝕和麽損的材料。最老的已知方法是擴散處理、氮 化和破化鐵基材料。使用這楳扶術的缺點是,這樣的技術 需對元件進行外溫。對元件進行升溫除去與能量和操作時 間相伴隨的高花费外,通可能引起元件的尺寸突化和機械 性能的损失,使得元件不遒於使用,並且/或在表面處理 後,遺需要一個進一步的處理程序,以及一個隨後進行清 理程序。 •f镀,邋常用於產生硬的鉻或鎳鍍層。它涉及將欲常 镀的元件清理到很高的潔淨程序,il需使用有毒的溶液。 再這樣的溶液當以保證環境安全的方式處狸時,需花费很 本紙ft尺度遑和中《国家標毕(CNS)〒4規格(210x2974·»:) (請先閲請背而之注意事項再碼筠木頁) 裝· 訂· 線· 200410 Λ 6 Η 6 五 發明説明() 高的费用。 化學和物理的蒸氣塗層附著需要很高的投資,很高的 加工费用,立且只限於很薄的塗層和小元件。在可以用於 不受元件尺寸和塗·層厚汉限制、對元件進行喷塗的热喷塗 方法中,火焰喷堂經常生成一種帶有氣化物染货的多孔塗· 常聚呀塗,特別是如果在一個其空或大氛室中進行, 符會產生一層致密均勾的塗層,但其费用昂骨,因此在使 用上受到了限制。 高速爆塗搶可以在基體上喷塗致密的陶瓷塗層,但這 樣的設備、餵料粉末和加工遇程都是非常序贵的。 使用情性氟髋的t孤喷塗可以產生玖密均勻的塗層, 這種塗層可以很妨地粘結到各種基®材料上。不需高伶火 焰的電孤噴塗氮化鈦與高热量輸出、能夠破壞或改雙基體 衬料的t裝和火焰噴塗工藝相比,是一種冷嘴·塗工银。益 且,它的設備投資、操作费用比f聚高迷噴塗方法的一半 還少,比化學蒸氣附著法的小大约一個敦量級。在本發明 揭露的電孤喷·金氮化鈦型塗層的工私中,欲嗜塗表面除了 喷砂外,不需作任何特別的準備。 (諳先閲讀背而之注意事項Λ蜞窍本頁) 裝. 線· 經濟部中央標準局貝Η消费合作杜印31 發明之缺.結 對於一個在使用中通常受到磨蝕、利蝕和/或腐蚀作 用的元件,爲了延長其府損毒命,可以通過電紙热噴塗工 趙•,用氮氣作爲推進(露化)氣骶、用鈦金屬線 作爲進料材 本紙張尺度逍用中a面家《半(CNS) ΤΜ規格(210x297公龙) Μ 200410 五、發明説明() 料,在該元件上噴塗一層氮化鈦塗層。並且,由—條已預 氮化處理過的鈦線所產生的塗層在硬度和耐磨方面都超過 如果使用未預氮化處理的鈦線對基體進行嘴塗而得到的塗 層。 本發明包括偻用兩種不同的金屬線材進行氮氣電故嘴 塗所得到的塗層,但這兩種金屬線材中至少有—種是欽金 屬線。在第一種線是選自鐵金屬、妖除外的非鐵金屬、非 鐵金屬合金、陶瓷、金屬間化合物、諸如蕊線的特殊輝線 以及它們的組合物的一切情況下,鈦線不一定要預氮化。 在鈦線不是預氮化的情況下,這有利於退火或加熱處理原 沉積的塗層在氮氟中冷卻以增加塗層中的Ti χΝ相〇 塗於基質上的複合塗層包括金屬、陶变、破、石.墨、 塑料和破/石墨複合物,以上説的只作爲説明。 圖示之簡蕈説明 囷1示意地表示了一個用於實施本發明工巷、對受磨 損作用的元件進行噴塗的典嗤的電豕嘴塗裝置。 阖2是一幅金相照片,表示鈦線在處理前的金相結構 Ο 阖3是一幅金相照片,表示鈦線在預氮化處理後的金 相結構。 發明之詳細祝明 對於一個在使用中通常受到機械磨損作用的元件,増 本紙張尺度边用中Β國家炫毕(CNS)T4規怙(210x297公 (請先閲請背而之注意事項再项寫本頁) 裝. 線· 經洧部中央標準局β工消斤合作杜印31 200410
五、發明説明() 經濟部屮央櫺準而β工消赀合作社印51 加其使用壽命’可以爲製造者和使用者節省相當大的费用 。例如,在對詩如_、塑料等這類材料進行粉碎,用於 再轉變成化合物的遇程中,如果料聲粉碎機(例如經式 粉碎機)中用於篩分物料的篩板的使用壽命延長一倍,將 會得到重大的效益。 増加工業元件耐磨能力的一種方法是,在元件受磨 捐的表面喷塗一層氮化鈦塗層。巳經發現,如果電孤噴塗 工藝用於喷塗這樣的塗層,並且用高純度的氮氣代替空氟 作爲推進氣體,那麼,鈦線熔融後,鈦便在電孤喷塗裝置 和將要喷塗上一層氮化鈦塗層的基體之間氮化,同時只受 到微弱的氧化作用。這種電孤噴塗工蕃可以在沒有氣氛室 或加熱埴或隨後氮化塗層的情況下使用。如果鈦線在放入 電孤喷塗裝置之前受到氮化處理,可以得到一個具有特殊 效杲的塗層。 氮氣作爲推進(霧化)氣體,在電孤熱喷塗過程的飛行 中與脱離鈦給料線尖端的鈦熔滴反應,生成氮化鈦化合物 。當熔融的鈦滴落到正在塗復的元件表面時固化,形成一 層硬的氮化鈦基塗層,從而防止元件磨損和腐蝕。 利用氮氟作爲一種推進氣體,進行氮化鈦塗層的電孤 喷塗與通遇電象、高速燃燒噴塗技術以及化學蒸汽附著、 物理蒸汽附著技術進行的噴塗相比,成本低廉。此外,氮 化鈦及氧化鈦與許多比鈦金屬更稠密,例如與通常用於硬 化表面技術中使用的鉻、鎳、磷相比,是無毒的,因此, 這樣的塗層適合在食品,化妝品加工設備中使用〇另外, 本紙張尺度边用中《8家楳毕(CNS)lM規格(2丨0><297公龙) (請先間讀背而之注意事項νφ璜寫本頁) 裝- 線· 五、發明説明() 電氣嘴塗只需花费數分錢,而非其它工藝的教小時,不產 生有毒的副產品’並且這種工藝只需很少的投資。 捨12 正如® 1所示的那樣,電氣嘴塗裝置1〇包括一個料 -個控制台16和〜個由金屬線卷 苘18和2〇分别標示的金屬線進給裝置。電孤嘴塗搶ιζ包栝 兩套進给報22、μ,以分別使金屬線%、a進給穿遇常承 噴塗搶12,到達嗜嘴端3〇,在此,由於不同極性的常流( 例如,如圏所示)’在金屬線26和28之間產生—個電菸。 當金展線由於電孤的作用炫融時,詞氣氣在搶Μ上按照 箭頭32所示的方向進入電孤區。氣氣在到達喷嘴3〇處時, W起培融替4碎裂而進人成_流中。的氣氣除了 使堵融的金屬霧化外,還支承電紙,推進霧化了的金屬( 嘴塗流)移向-個基體34,鍺如—個一般經式粉碎機的筛 板34。霧化的鈦在隨氪氣氟流飛行的遇程中,與氮氣反應 ’生成一種氮化鈇化合物。 基體34可以垂直或水平地彀置,並且,基體%或者是 電孤搶I2可以搌動,以便在電極的全部長度上喷塗一層均 句的塗層。 經濟部中央標準局β工消伢合作社印製 金属線進料器I·8和2〇也可以包括一對輥子36、38,以 幫助金屬線從卷筒進給到搶I2中。在搶中的進給輥子對 金屬線的進給可以是推或拉或二者相結合,以使金屬線移 動並穿遇電豕搶I2。 研究發現,雖然使用鈦線和氮氣通遇電孤熱喷塗工藝 在基體上喷塗一層普通的氮化鈦塗層可以得到增加了耐磨 本紙張尺度逍用中BS家標準(CNS)^^規 2〇〇ϋ〇 Λ 6 It 6 經濟部屮央標準局CX工消许合作杜印焚 五、發明説明() 性的塗層’但如果對所使用的鈦線進行預處理,以增加其 氮的含量,那麼所得到的塗層更硬,進一步増加了元件的 使用壽命。 對妖線進行賴處理是因爲已經發現,1^嘴塗的ΤίχΝ•塗 層既缺乏氣元素(N)又易於飛行氧化。此外遣有兩個原因: (1) 製造廠所提供的Ti線穿逷電弧喷搶管的進給是有困難 的’而在Ti線上的氮化層能夠減小以線的進給摩擦阻力; (2) 電取喷塗的ΤίχΝ在喷塗之後的氮氣退火也許並非總能 進行’因爲某些基體對升溫比較敏感,並且/或在以Ν塗 層和基體的熱膨脹率之間可能存在過大的不匹配,而這樣 的不匹配會損壞塗層,例如在s t _鋼基上的τ丨ν塗層就是 這樣。 對鈦線進行預處理的試驗包括選擇鈦線的退火條件、 測試使用退火的鈦線的喷塗能力和測定用退夂的鈇線所嗜 塗的塗層。下述的表1表明鈦線的退火條件選择的遇程, 表中表明第三號退火試驗是最位的、可用的。在\氣氛中 退火並且最初爲”硬"和,,軟"状態的妖線橫截面上的不同的 顯橄硬度(例如269比15〇維氏硖度)表明,在氮氣氣氛中退 火叮以在高於1000°C的溫度卞進行。表2表明,由於我們 1000。〇的\氟氛中退火,使得缺線中°及收了 8倍的[N]。 本紙5良尺度逍用中B國家4?毕(〇^)肀<1規格(210x297公;tt) (請先IVJ請背而之注意事項孙堝寫本頁) 裝· 訂· 線 8 - 00410 五、發明説明( Λ 6 II 6 I__L 用於選擇^退火條件的試驗 J和W帶式加熱爐,在加熱區處理25-29分鐘 ,乾燥室氣體 試驗編號 條件 目 的 結果 #1 ν2-1〇% Η2 用^削弱鈦線上 硬的和軟的鈥 .在(@)1〇〇〇0C 的氣化鈦薄膜, 線全部變脆, 使^加速擴散進 鈦線已不叮能 鈦線 變形 #2 \-純 防止所觀測的鈥 兩種(H/s/鈦 在 800〇C 線脆化 線的顏色和機 械性能都沒有 改變 #3 n2-純 増加Ti的氮化活 兩種(Η/s)鈦線 在 1000。。 性,但放棄《2活 都姜黃色(TiN色) 化Ti線的表面 ,在鈦線上有一 層薄而均勻、光 滑的氮化物 (請先閲誚背而之注意事項再埙寫本頁) 裝- 訂· 線- 經濟部屮央榣準而β工消贤合作杜印3i H/S,即"硬”和"軟"Ti線,是兩種不同型號、全部試驗都 使用的、由製造廠提供的進給材料,二者都是純鈦,其 不同的硬度是由於鈦線製造廠抽絲工藝結束時的退火溫 度不同產生的。 -9 - 本紙尺度边用中a S家诈準(CHS) T 4規格(210x297公放) 200410 Λ 6 η 6 五、發明説明() 表—^ 在製造廠提供的和受n2處理遇的以(軟)線中的氮含量
J和W帶式加熱爐,在加熱區處理25_29分鐘,N2-純在10001C 經濟部屮央榀準局E3;工消设合作杜印!«. 製造廒提供的 〃2處理過的 91 wppm 79〇 wppm 最初的噴塗能力試驗表明,儘管在氮化處理的鈦線上 有一層黃色氮化退火後(氮化處理)表層,但這樣的鈦線仍 然可以像未氪化處理的(製造廠提供的)鈦線一樣熔融、霧 化和噴塗。另外,使用連續用氮氣氛退火的"軟"金屬線進 行的試驗表明,這種黃色氮化退火後的表層實際上使鈦線 平滑地進入電孤搶,這在噴塗過程中極大地改善了電孤的 稿定性。 使用\氣氛退火的鈦綠噴塗的Ti/塗層▼以與先前使 用未n2氟氛退火的飲線而得到的和/或嘴塗後\氣氛退火 而得到的塗層相比。這種新塗層的外表、表面粗趟度、自 黏結能力、對基體的附著能力(弩曲轼驗)都和過去嘴塗的 塗層的情況一樣。然而,努氏顯微硬度的測量結果揭示了 這兩種塗層之間的巨大差別。在"硬"鈦線的情況下,使用 \氟氛退火的鈇線所噴塗的塗層,其硬度和通過嘴塗基本 純的鈦、並隨後通過喷塗後n2氟氛中退火所得的塗層的— 樣。而這兩種塗層的硬度都比使用未氮化處理的鈇線在沒 -10 - (請先間讀背而之注意事項#埙荇本頁) 裝- 訂· 線· 本紙张尺度边用中Η B家標孕(CNS)T4规»Μ210χ2ί)7公度> 200410 Λ 6 η 6 五、發明説明( 經濟部屮央梂準局ex工消作合作杜印奴 有噴塗後n2氣氛退火的情況下所得到的塗層的高得多。使 用N2氟氛退火的"軟"妖線所得到的τ;1χΝ塗層的硬度與不錄 鋼和破銅基體的相比,是最高的。該塗層比不銹鋼硬6 3 倍,比碳鋼硬9倍。 已經發現鈦線在Ν氟氛下進行預處理,增加了 Ti ν塗 X主 層的氮含量,改善了氮化的化學配比(降低了 X),因此改 善了 TlxN塗層的硬度。儘管如此,増加氣含量並不會減小 Ti/塗層的自黏結能力。 這種新塗層的顯微硬度至少相似於噴塗後退火處理的 塗層’這就使得噴塗後的元件沒有必要再進行退火處理。 反過來說,鈦線在\氣氛下的預處理和噴塗後塗層^氣氛 的退火處理吁以作爲塗層硬度控制的兩種獨立的方式。另 外,這種金屬鈦線的預處理降低了鈦線在電紙搶管中的摩 擦阻力,改善了電弧的穩定性。 對於鈦線,在純度等級上沒有任何的特殊要求或规格 ’即對於Fe、V等沒有專門的要求,任何工業純度、即非 合金的妖線都可以使用。一般來説,工業純度的鈇線應鼓 有不超過100 ppm的氪(按重量計)。另外,對於鈦的任何 物理條件,例如,軟、硬或半硬,都是可以接受的。· 圖2是一種典嗤鈦線在預氮化處理前的金相照月。 對鈦線的預氮化處理應該給出下述特做: (a) 在處理過的鈦線上生成一層金色的膜, (b) 使氮的含量増高,例如高於5〇〇ρρπι(重量百分率) 本紙張尺度边用中SH家標毕(CNS)T4規tM210x297公Α) (請先閲請背而之注意事項孙碣寫本頁) 裝· 線 11 200110 Λ Γ» η 6 經 濟 部 屮 央 準 局 工 消 合 4- 杜 印 五、發明説明() (c)處理後的鈦線蕊部應當保持金屬狀態,以便保持 鈦線的柔韌性,這種柔軔性是從卷茼處供給電孤搶鈦線所 要求的。因此,這就意味著在鈦線中,氮含量的上限是 2〇*(按重量百分比)〇 如圖3所示,預處理遇的(退火處理過的)鈦線的金相 結構從表面到蕊部應當顯現出與從表面到蕙部的硬度(維 氏硬度〉級别相應的粗圓顆粒的生長。 根據本發明的一個方面,主要由氮化鈦構成的均勾对 磨、耐腐蝕的塗層可以喷塗在各種基雜材料上。這樣的塗 層是使用直徂爲〇.〇62或〇·〇3〇英寸並按上述方式進行預處 理的鈥線以及用氮氟作爲推進(霧化)氣體,通遇電孤嗔塗 工藝進行喷塗的。在此,氮氣取代高潔淨的空氟作爲推進 氣體叮以使鈦進一步氮化並減少氧化作用。在本發明中, 兩卷鈦線以-忮定的速度分別餵入電孤嘴搶1£,在電孤嘴 搶I2中’这兩卷妖線之間在熱差爲28_^8伏特、電流爲 1〇〇-4〇〇安培的條件下放出電孤。另外,其中一卷鈦綠可 以和另一種用於ΤΐχΝ合金或假合金構成塗層的嘴塗材料一 起餵入電孤喷搶。所説的另一種喷塗付料可以包括硬的 Fe、Cr、Ni、Μ〇、和W合金及化合物,以及軟的、起黏結 作用的非鐵金屬及合金。由同時使用飫線和非鈦線所生成 的塗層雖然硬度较低,但有很高的抗冲擊性。在本發明中 ’所要求㈣塗餅仍崎;対的贱氣流的 表壓爲3〇-13〇磅/吋2,熔融的線尖端和熔滴與氮氣反應, 在基體34上形成氣化妖塗層;基體和嘴塗搶之間的跟離爲 -12 - 本紙張尺度边用中a國家榣爭(CN5) ^4規格(210父297公|) 〜------ (請先閲讀背而之注意事項洱蜞寫本頁) 裝- 線. 00410 ί>κ. A 6 Π 6 五、發明説明() 3-8英吋;基體在喷塗之前進行噴砂處理,以便増加塗層 和基體之間的機械黏結強度;塗層本身的厚度可以爲 0.001英吋至數英吋。 本發明的另一個方面涉及用於各種基質或物品的磨損 如腐蝕防護的TixN基陶瓷或金屬基體複合塗層。在按照本 發明製備複合塗層程中,爲獲得純粹Ti/塗層而進行的金 屬線預氮化和/或原沉積塗層氮化可加以採用,但不一定 要如此。原沉積塗層中ΤίχΝ成分的存在,使得同在金屬、 陶变、塑料和破/石墨上沉積相比,有改善的耐磨损和腐 蚀的塗層。 爲證實本發明複合塗層的有效性,進行了許多實驗。 金屬線的組合和用於沉積塗層的操作參數以及原沉積 塗層的描述列於表3中。 (請先IV.]讀背而之注意事項洱塡窍本頁) 裝- 訂. 線. 經濟部屮央標準而ΚΧ工消赀合作社印製 本紙尺度边用中a »家樣準(CNS)<fM規格(210X297公龙) 13 00410 五、發明説明( 表 3 Λ 6 Π 6 用於眚施例1 - 5中所提供塗層的材料和啻孤啧%條件 進給材 簋 菊孚線 1 哈斯特合金 正導線 塗層材料 描述 沉積塗層的 預期組成— 同员導線金屬合金 Ni-28 Mo-2 Fe. B-2 導線 1 Co-1 Cr-1 Μη(重量*) 2 預氮化鈦線哈斯特合金屬基體 5〇%(摩爾)ΤίχΜ 金B-2導線複合材料和5<n(摩爾)哈 斯特合金B-2 霧化 氣體 N2 (請先閱讀背而之注意|項#項寫本頁)
經濟部屮央梂準局A工消Λ··合作社印M 3 預氮化鈦線 同员導線 陶变 Til .7N 4 預氮化鈦線 同I導線 陶变 Til .7N + 氧化物 5 鈦線(未預 同员導線 陶变或金 Τί_χΝ,其中 χ<1.7 氮化) 屬陶瓷 6 Amtech公司 同员導線 無定形或 Fe-30Cr-l .5 Si- 蕊線:304不 微晶的金 2B(%重量) 銹鋼鞘和含 屬合金 Fe-50Cr-8B -3Si的合金粉 7 Amtech公司 同負導線 無定形或 Fe-30Cr-l .5Si- 蕊線:3〇4不 微晶的金 2B(*重量)+氧 銹鋼鞘和含 屬合金 化物 Fe-50Cr-8B -3Si的合金粉 N. 空氣 14 裝. 線, 本尺度边用中 200410 Λ Η 五、發明説明( 3 (蜻) 給材料 簠 —jjy$. 正導線 描述 預期組成 8 鈦線(預氮 同6號中所 金屬基體 50*(摩爾)Ti N X 化〉 使用的蕊 複合材料 和5〇ν摩爾〉實 線 施例6的金屬 合金 9 鈦線 同6號中取 金屬基體 50*(摩爾〉Ti N X (预氮化) 使用的蕊 複合材料 和5〇*(摩爾)實 線 例6的金屬合金 +氧化物 10 Miller 同負導線 鐵素和/ Fe-22Cr-4Al Thermal公 或馬氏體 (*重量) 司的鐵鋁鉻 不銹鋼 合金線:Fe -22Cr-4Al u重量) 11 預氮化鈦 Miller 金屬基體 5CU(摩爾)ΤίχΝ 線 Thermal公 複合材料 和5(H(摩爾)鐵 司的鐵鋁鉻 鋁鉻不銹銅 霧化 氩體 N2 N. (請先間請背而之注意事項本頁) 經濟部屮央梂準局A工消"合作杜印製 合金線:Fe -22Cr-4Al G重量) 15 本紙狀度4«1中8 B郎糾⑽腿(21〇X2<·^公放) ^00410 Λ 6 It 6 經濟部屮央榀準"JA工消"合作社印51 --- 進給材枓 塗層材料 沉積塗層的 霧化 Ml 贺導線 正漆線 描述 預期組成 氧體 12 Alcan ,Int. 同负導線 金屬基體 A1-10% (體積) 空氣 公事的A1 -10* 複合材料 A12°3 (體積)ai2〇3 複合導線 13 同上 同上 同上 同上 N2 14 預氮化鈦線 A1-10%(體 金屬基體 5CU(摩爾)Τ、Ν, N2 積)a12〇3 複合材料 45*(摩爾)A1和 複合導線’ 5* (摩爾)Al2〇3 Alcan ,Int. 公司 15 預氮化鈦線 A1-10%(體 金屬基體 50*(摩爾)Ti N, X 空氣 積)Al2〇3 複合材料 45%(摩爾)A1和 複合導線, 5* (摩爾)Al2〇3 Alcan ,Int. +氧化物 公司 16 鈦線(未預 A1-10 “體 金屬基體 50*(摩爾)Τ、Ν, N2 氮化) 積)Al2〇3 複合材料 摩爾)A1和 複合導線, 5* (摩爾)Al2〇3 Alcan , Int. 公司 -16 - (請先間讀背而之注意事項νφ塡寫本頁) 本紙i fc尺度14 Λ1中B B家ti 〇1 S) T彳賴(210 x 2 9 ^公⑴ 200410
經济部屮央標準局C3:工消费合作社印M 五、 發明説明 () 表3 (蜻) 號 氣體® 喷吸類型 電流 閉路 噴塗枪 其它噴塗 所噴塗 壓(磅 英叶2)_ 和喷塗搶 ic (安培) 電壓 間袓 條件+ 層厚度 類塑 (伏) (英吋) 1 85 土 10 3/8"内徂 150 土 30 40 土 5 5.〇土05 噴塗搶在 >0.020 ±1/8"内桎 該部件上 的移動速 度:300英 对/分鐘 2 85 士 10 同上 150 士 30 40 ±5 5.0±0.5 同上 同上 3 95 ± 10 同上 180 + 30 36±5 6.0 土 〇 · 5 同上 同上 4 95 ± 10 同上 180 + 30 36±5 6 _ 0 ± 0 _ 5 同上 同上 5 95±10 同上 180 士 30 36 ± 5 6.0±0.5 同上 同上 6 60±10 同上 180±30 36±5 5.0±0.5 同上 同上 7 60 土 10 同上 180 土 30 36±5 5.0土0.5 同上 同上 8 85 士 10 同上 150 土 30 86 士 5 5 · 0 土 0.5 同上 同上 9 85±10 同上 150 + 30 86 ± 5 5.0 + 0.5 同上 同上 10 60±10 同上 180 土 30 31±5 6.0±0.5 同上 同上 11 85±10 同上 150 土 30 3 6 土 5 5.0±0.5 同上 同上 12 80±10 同上 180 ± 20 36 ± 5 6.0±0.5 同上 同上 13 80 土 10 同上 18〇±20 36 土 5 5.0 土 0.5 同上 同上 14 80 士 10 同上 180 士 20 36±5 5 · 0 土 〇 . 5 同上 同上 15 80±10 同上 180±20 36 ± 5 5 · 0 土 0.5 同上 同上 16 80±10 同上 180 ± 20 36 土 5 5 · 0 ± 〇 5 同上 同上 (請先閲讀背而之注意事項洱项窍本頁) -17 - 裝- 訂· 本紙张疋度通州中a S家樣準(CNS)甲4規怙(21(1x297公Λ) A 6 η 6 經濟部屮央標準局:工消伢合作社印製 五、發明説明() 8 8 30型電孤嗜塗搶是由TAFA公司(Bow,N.Η.)製造的。 註:在所有提供的實施例中,進給導線直徑均爲1/16英吋 。其它f和或正導線直徑也叮以使用0哈斯特合金係 指哈斯特耐独錄基合金。鐵銘路合金係指鐵銘絡崎蚀 耐熱合金。 以下以實施例和表的形式列舉的是這些實驗的結果。 實施例1 在一個迷續化學蒸氣沉積(CVD)生產工藝中,經歷著 高磨捐速率和頻繁的生產停頓,其中由Haynes國際公司供 應的整體哈騎合仏叫在高溫(WU下 容易同時受到si〇2粉末磨捐和HC1腐蝕。 按照本發明產生了一種複合添 "•層,並沉積於這些輥苘 上’從而解決了這個磨損—腐蝕問 1题。塗層選擇分兩步進 行。首先’測試各種耐HC1腐蝕的付料 表3中。顯而易見,用賴化妖線、:度,結果列於 的,其次是含有哈斯特合金Β.2#τ. ’ TlxN塗層是最硬 的複合塗層。後者是按照本”通=(預m綠)成分 氣化妖線的同時^.電Μ塗產生的合斯特合金B-2和預 在第二步中,進行耐腐蝕性 。發現哈斯特合金B—2塗層是最耐魅結果列於表4中 特合金B-2/TixN(預氮化導線〉其次的,複合塗層哈斯 鉻耐腐蝕不銹鋼則比其遜色一佃 而用作對照的一種 量級。這一結果表明 ~ 18 . 種高 (請先間讀背而之注意事項#项寫本頁) 裝· 訂· 線- --明家楳準(CNS)T4規tM21〇x297公婕) *001 Λ 6 Η 6 五、發明説明() B-2含量越離,腐蝕速率越低。 综合來看,表4和5中所列舉的結果表明,哈斯特合 金Β-2/Τ:ίχΝ(預氮化導線)塗層提供了硬度、耐磨損性能和 耐HCI腐蝕性能(沒有測試未氮化的TixN/B-2)的最佳平衡 。現場試驗和生產運行證實了,與未塗復的C-22輥苘或純 粹B-2塗層相比,上述塗層具有預期的優越性。 i_4_ 在加工面上的硬度(表面的)* 重__層:: 硬度* 哈斯特合金B-2電孤喷塗塗層 28 用預氮化鈦線電孤喷塗的哈斯特合金8-2/^/複合塗層 55 用預氮化鈦線電孤喷塗的Ti/陶瓷塗層 60 用未預氮化鈦線電孤喷塗的Ti/陶变塗層 53 哈斯特合金C-22輥茼,鍛造的,無塗層的 24 *洛氏(R〇CKWELL)30N級硬度計(SCALE) (請先閲ΐ/ί背而之注意亊項再填寫本頁) 裝- 訂_ 線. 經濟部屮央櫺準而貝工消fi·合作杜印¾. 本紙張尺度边用中a國家桴規«5(210父297公釐)
1:00410 五、發明説明 Μ,___ 在含有2*HC1的超聲攪拌水槽中 5. 5小時腐蝕試驗期間的重量損失 塗層材料: 重量損失(* ) 哈斯特合金B-2電孤嘴塗塗層 0.0M 用預氮化鈦線電艮喷塗的哈斯特合金B-2/Ti川複合塗層0.36* Fe-30* Cr-Si-B鋼電豕嘴塗的對照塗層 3.50* 宥施例2 通過在磺破基質上電策嘖塗製備一套樣品,用乾-砂 /橡膠轉ASTM G65-Practice D步驟,在原嘴塗(未磨損)狀 況下測試三體磨蝕耐受能力。表6列出了塗層、磨蝕體積 損失以及它們的表面硬度。 (請先閲讀背而之注意事項#塡¾木頁) 裝- 訂_ 線.
經濟部屮央橾準局C3:工消费合作社印M 卜紙》尺度遑用中β Η家標準(CNS) T4規格(210x297公龙) 20 - 200410 A 6 Ιϊ 6 五、發明説明( 表 6 常孤喷塗塗層*对磨蚀性能和硬度
ASTM G65- Practice D,10磅员荷 進給導線 喷塗氣體 體積損失 表面硬, (極性) (厘米2) 鈦線,未預氮化 N2 0.2134 52.4 鈦線,預氮化 N2 0.1901 54.4 Fe-22Cr-4Al 鋼線 N2 0.0570 19.8 預氮化鈦線(負) N2 0.0354 4A.0 以Fe-22Cr-4Al爲第二導線(正) -kic *所喷塗的粗塗層表面 (ROCKWELL ) 3 ON tf SCALE (請先閲請背而之注意事項再填寫本頁) 經濟部屮央標準局员工消奸合作社印魟 這些結果表明,在乾-砂/橡膠-轉磨蝕試驗和面硬度 測量的情況下,Ti/塗層的脆性影響其性能,預氮化只給 出微弱的改善,需在塗層中摻入另一種金屬黏合剤。當選 擇Fe-22Cr_4Al不銹鋼塗層作爲硬ΤΪ_χΝ顆粒的膠或基體時, 耐磨蝕性能有顯著改善,儘管複合塗層的表面硬度比預氮 化或未預氮化TixN塗層的表面硬度低。在對先用一種氧’化 銘轉磨過的塗層樣品進行ASTM G65-Practice A測試時, 觀察到其它金屬黏合則的類似影響(見表7 )。 21 本紙張尺度边用中困Η家烊準(CNS)T4規格(21(1x297公龙) 200410 Λ 6 Β 6 五、發明説明() A____Z_ f孤啧塗塗層*耐磨蝕性能和硬度 ASTM G65-Practice A, 30榜気荷 進給導線 (極性) 鈦綠,未預氪化 鈦線,預氮化 鈦線,預氮化 AMTECH公司蕊線 AMTECH公司蕊線 (正)和鈦線 (员),預氮化 AMTECH公司蕊線 AMTECH公司蕊線 (正)和鈦線 (贸),預氮化 Alcan 公司 A1 喷塗 氣體 N2 N2 空氣 N. 2 空氣 空氣 體積損失 (厘米3) 0.4054-0.4423 0.2346-0.2559 0.5402-0.5917 0.1318-0.1440 0.0555-0.0674 0.1490-0.1628 0.0641-0.0700 0.5689-0.6400 表面硬度** 53.4土3.4 59·6土4·0 53.0土 3·7 71.8士1.8 6 3.8 + 3.6 70.6土1.1 64.8土5.7 (請先閱讀背而之注意事項洱填寫本頁) 裝· 訂- 線. ίο* ai2〇3線 經濟部屮央梂準/-JKX工消t合作杜印製
Alcan 公司 A1 -icn ai2〇3線 (正)和鈦線(負) ,預氮化 0.2043-0.2806 在量程以下 (在HR 30T刻 度上爲6.4) 14.5 + 2.5 22 本紙张尺度边用中B國家炫準(CNS) T4規IM210X297公釐) ^00410 Λ 6 Π 6 五、發明説明() .Alcan 公司 A1 空氣 0.5800-0.6796 -10% ai2〇3線
Alcan 公司 A1 在量程以下 (在HR 30T刻 度上爲1.8) 空氟 0.2438-0.2653 14.0±3.4 -10* ai2〇3線 (正)和鈦線(負),預氮化 *氣化鋁轉磨過的塗層表面 **洛氏(ROCKWELL) 30N級硬度計(SCALE) (請先閱讀背而之注意亊項再填寫本頁) 經濟部屮央標準而β工消"合作社印製 在耐磨損試驗的下一步 試驗裝置設置如下: -喷嘴直徑 -喷射間跟 -沖擊角 -n2载氣源壓力 -測試溫度 -侵独介質 -侵蚀介質流率 -侵蝕速率量度 一台沖擊式ai2〇3顆粒喷射侵蝕 0.046厘米 1.52厘米 22.5。 220 X 103帕(表壓) 室溫 5〇微米、帶尖角的Al2〇3顆粒 1.6克/分鐘 侵蝕穴深度,微米/分鐘 侵蝕試驗是對與以前相同的塗層並使用相同的狀態即原嘴 塗的和粗糙的(未磨過的)表面進行的。表8列出侵蝕速率 結果。 23 本紙51c尺度边用中Η圉家標^MCNS) TM規tS(2Hlx297公釐) 200410 A 6 Π 6 五、發明説明 i__8 使用下列進給導線的n2-電孤喷塗塗層 的侵蝕速率:侵蝕速度用微米/分鐘灰示 鈦線 鈦線 未預氮化 預氮化的 鋼線 预氮化鈦線 (Fe-22Cr-4A1) 和Fe-22Cr-4A1 ________ 第二導線 >132 . >132 . 13.0 10.7 侵蝕試驗結果類似於磨蝕試驗結果,這與一種更具延 性的金屬黏合剤對硬而脆的TixN塗層顆粒的作用有關。由 於侵蝕喷射試驗對塗層脆性較靈敏而對它的硬度不太靈敏 ,所以,預氮化和未預氮化的鈦線塗層之間的差別變得可 忽略不計,而且只有當鈦線與第二金屬線一起同時用\喷 塗時,本發明的償值才是清楚的。 (請先間讀背而之注意事項洱蜞寫本頁) 經濟部屮央#準局A工消#合作社印製 宥施例3 廣泛使用的,破鋼部件電流腐蝕防護的電孤喷塗鋁塗 層,困擾於當接觸到移動的顆粒、漿料、高速水體等時县 現快速磨損的趨勢。通過產生複合塗層可以達到改善的鋁 塗層耐磨損能力,所述塗層包含一種含有硬而情性的陶变 顆粒的、能防護電流腐蝕而軟的鋁金屬基體。 對含A1-1CH(體積)Α12〇3塗層進行了試驗,但所形成 的複合塗層雖然優於純鋁,卻仍然比其用以塗復的破鋼基 -24 - 本紙张尺度边用中a困家標準(CNS)T4規格(2丨0x297公*) Λ β |{ 6 五、發明説明() 質遺軟。使用按照本發明的n2-電孤噴塗技術,通遇把 Ti/顆粒摻入ai-ai2〇3複合塗層中,解決了硬度塗復問題 ,如表9中列出的數據所示。 A__9, 在80磅/英吋2表壓,2〇〇安培熔融速率和6英吋 啃塗槍間跟喷塗的雷流腐蝕防護塗層的硬度 塗層 材料 喷塗氟體 表面硬度 A1-10% A12°3 空氣 43.0 A1 -10% A12°3 N2 45.6 A1-10% ai2〇3線與預氮化鈦線一起 N2 77.2 破鋼板 ,硬條件對照樣品 N/A 75.0 * 洛氏(ROCKWELL) 15T 級硬度計(SCALE) ΤίχΝ改性的Α1-Α12〇3塗層的電流腐蝕防護是用一個簡 單的暴露試驗檢查的,結果列於表1 0中。 (請先閲讀背而之注意事項再填¾本頁) 裝· 訂_ 線- 經濟部屮央標準局KX工消1V合作社印¾. 本紙張尺度边用中8»家標準(CNS)甲4規tM2ldx297公*) -25 - 200410 Λ 6 Π 6 五、發明説明
A 經 部 屮 央 率 Λ 工 消 合 作 社 印 腐蚀试驗樣品知待{牛 樣品1:無塗層破鋼板,鍛製狀態 樣品2: 一面塗鋁的破鋼板 樣品3: —面塗A1_A1203複合衬料的破鋼板 樣品4: 一面塗TixN-Al-A12〇3複合材料的破鈉板 第一暴家步驟:在|夕法尼亞_雷克斯勒鎮水中硬… ,然後刷掉腐蝕殘留物作樣品。 第一暴露步鵰:在盈水(。.^克/⑽毫升)中浸lg天,然孩 刷掉腐独殘留物。 第三暴露步驟:在跡(1.。〇先/4Q毫升)中浸23天,然後 刷掉腐蝕殘留物。 在最後的暴露步驟結束時,檢査樣品和腐蚀介質。 有在樣Μ即無塗層的情況下’置水才是黑的並含有鐵绣 懸浮物。這_品也被絲4鱗。有塗騎樣品在塗復 面上出現狀色㈣,而在無塗復面上出現紅椋色錄跡。 在樣品2和3㈣況下,試驗期f镇重量損失;然而,無塗 層樣品損失其原始重量的1.4“,且Τ、Ν.Α1_Α1Λ樣品损 失0.56 %(重量)。總而言之,樣品4的'~改性的硬複合 塗層,即使在靜止(即無雜)條件下,電流法保護破鋼基 質免於腐蝕的能力略有下降,但也仍然是令人滿意的。 26 (請先閲請背而之注意事項孙艰寫本頁) 裝· 只 線· 度逍用中《Β家烊毕(CHS)甲4規格(210x297公;Jt> 經濟部屮央檁準而ts:工消"合作社印51 Λ 6 Π 6 五、發明说明() 前一實施例中所描述的TixN-A1_Al2〇3塗層在略橄不 同的條件下用N2嘴塗:降低炫融迷率(使用18安培代替2〇〇 安培),噴塗搶it咀與塗夜部件之間的設置跟離從6英吋滅 至5英吋。產生兩個樣品:一個採用預氮化鈦線和A1-1CH ai2〇3線,另一個採用未預氮化鈦線和αι-ίο* ai2〇3線。 這兩個樣品的硬度是用表11中提到的一台較高負荷(洛 氏(R〇ckwell)3〇N級硬度計(Scale))表面硬度測試儀測定 的。 裊 11
用^電孤喷塗的TixN-Al-Al2〇3 —複合塗層的奉面硬度HR3〇N 冷層材料 硬度範a* 預氮化鈦線和A1-1CU Al2〇3 12.2-17.0 未預氮化鈦線和Al-10* Al2〇3線 13.4-18.2 兩條Al-10% Al2〇3線 量程以下 * 洛氏(R〇CKWELL)30N 級硬度計(SCALE) 上述結果表明,在這些新的喷塗條件下,使用賴氣 化鈦線不一定能改善複合塗層硬度。更钽的敦置跟離,更 高的\霧化氣體與進給導線質量比,以及進给導線之一中 -27 - 本紙張尺度遑用中ββ家猱準(CNS)TM規格(210x297公龙) --- (請先閱讀背而之注意事項典蜞寫本頁) 裝- 線- 200410 Λ 6 It 6 五、發明説明() Αΐ2〇3陶变顆粒的預先存在,使得不一定要使鈦線预氮化 才能得到最佳塗層硬度。 實施例5 通過使鈦進給導線預氪化和/或通過塗層迷同其基質 一起的\氟氛後退夂,吁以増加ΤίχΝ塗層的硬度。進行了 一個實驗,其中從預氮化鈦線的ν2_電孤喷塗產生的Ti Ν 塗層在25〇°C的純、氣氛下後退火η小時。塗層的硬度増 大了,這可用ΗχΝ塗層的氮含量進一步增加來解釋,如表 1 2中的數捸所示。 表 1上 斂顏微硬麽
Ti&N塗層條件 ΜΜΛΜΛ^Μ ±λμ.^μά ¾. '訂- 線. 用已嘴塗的預氮化鈦線 經濟部屮央標準局CX工消t合作杜印製 喷塗後的\後退火的 25 1,142 121 100 1,220 084 300 995 202 25 1,489 296 100 1,485 281 3〇〇 1,088 112 嘴塗的部件已㈣増加了㈣損和舰性能。具體地 4 尺度Λ用中8 Β家ft準(CNS)甲4規ίΜ210χ297公龙) -28 200410
發明説明 說 經濟部屮央榀芈而0:工消«--合作社印^ ,用以低溫研磨橡膠的綞麻 復三遍,彼此來沉積-個榡網,在上述條件下塗 按照本發明的塗後的薛網表=:。·。12英叶的塗層。 ^ 取a使用壽命長達2-2〇倍於未塗 ^後薛網。把塗㈣件長時心於海水中進行隸暴落试 粉’對塗層無明顒影黎。 形成塗層的錄化合物提供了比金展基質更高的付磨 损和触能力,當轉克斯方法測定時,可顯示塗層的硬 Ml^®—(K15QQ(v_j微錢。這比普通納基質材 料硬5-11倍。 本發明的方法可塗復於能接受氮化鈦膠黏塗料的任何 一種付料。這些塗料將能有效地増加耐磨損能力,並Y用 —種經濟的方法放置於基質上。除了錘磨機篩網外,本發 明的方法也應用於一種用來研磨金屬盥材料的喷氣粉磨機 。研磨金屬氬材料的用户以前所做的嘗試已導致這種薄型 材料因磨機内表面優蝕而泛灰。給一台實驗室用的磨機塗 復’使盔材料的研磨沒有明顯污染,因爲所產生的白色材 料汉有泛灰。 離心式海藻加工機的磨损夾按照本發明進行塗復,發 現其讨用時間長達2倍於用户已塗復了破化鎢的部件。 以上已説明了我們的發明,希望得到保護的内容列於 所附的申請專利範圍中。 (請先閱請背而之注意事項再项筠本頁) 裝. 訂. 線· 29
Claims (1)
- 經濟鄞中央標準局Β工消費合作社印製 c;_ ητ_ 六、申熗專刊篼® 1. 一種提高基質耐腐蝕和耐機械磨損能力的方法,包 含下列步驟: 使所述基質暴露於一支電孤熱喷塗搶的喷出流 中,在該喷塗搶中使用兩根導線,一根是鈦’另一 根選自包含鐵金屬、鐵金屬合金、除鈦外的非鐵金 屬、非鐵金屬合金、陶瓷、金屬間化合物、蕊焊線 以及它們的組合物的族尊,並以氮氣爲霧化/推進 氟,從而由第二導線形成的嵌入基體的氮化鈦顆粒 塗層產生在該基質上。 2. 依申請專利範面第1項所述的方法,其中該塗層的 厚度爲至少0.001英吋。 3. 依申請專利範園第1項所述的方法’其中操作該電 孤熱喷塗搶產生的含有以顆粒的塗層’其鈦對氮的比率爲 1至2之間。 4. 依申請專利範面第1項所述的方法,其中該電孤熱 喷塗搶的操作電流爲100400安培。 5. 依申請專利範園第1項所述的方法,其中從該電孤 熱喷塗搶到該基質的跟離爲可防止該基質過熱的氣小間跟 〇 -30 - (Jt?先閲讀背面之;±意事項再填寫本頁) 木紙瓜尺度適川十w网家榀準(CNS广格(210x297公兑) 81. 4. 5,000 ([[) AT B7 __Ξ_ 六、申諸專Ή苑® 6. 依申請專利範面第4項所述的方法,其中該間跟爲 3-8英对。 7. 依申請專利範面第1項所述的方法,其中該鈦線在 氮氟中退火,將該鈇線中的氮含量至少增加到500 PPm。 8. 依申請專利範困第1項所述的方法,其中該塗層是 附著於該基質上之後,在氮氣氛中進行熱處理的0 9. 依申請專利範園第1項所述的方法’其中該基質選 自金屬、陶瓷、破、石墨、塑料和破/石墨複合材料所組 成之族尊。 (ίτ先聞讀背面之;±意事颂再填寫本頁 k· •訂· 經濟部中央標準局員工消費合作社印製 .φ. -31 - 木紙張尺度適川十W W家榀半(c NS) Τ 4规怙(210 X 2 97公λ1) 81. 4. 5,000(Η)
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GB2278615A (en) * | 1993-06-04 | 1994-12-07 | Timothy James Fortune | Metal spraying |
US5731046A (en) * | 1994-01-18 | 1998-03-24 | Qqc, Inc. | Fabrication of diamond and diamond-like carbon coatings |
US5620754A (en) * | 1994-01-21 | 1997-04-15 | Qqc, Inc. | Method of treating and coating substrates |
US5554415A (en) * | 1994-01-18 | 1996-09-10 | Qqc, Inc. | Substrate coating techniques, including fabricating materials on a surface of a substrate |
US5879817A (en) * | 1994-02-15 | 1999-03-09 | Eltech Systems Corporation | Reinforced concrete structure |
US5830540A (en) * | 1994-09-15 | 1998-11-03 | Eltron Research, Inc. | Method and apparatus for reactive plasma surfacing |
IT1280163B1 (it) * | 1995-04-27 | 1998-01-05 | G M P Poliuretani Srl | Procedimento per la realizzazione di manufatti polimerici a conducibilita' differenziata e relativo dispositivo |
US6604941B2 (en) * | 1996-03-29 | 2003-08-12 | Garth W. Billings | Refractory crucibles and molds for containing reactive molten metals and salts |
DE69701877T2 (de) | 1996-06-28 | 2000-10-05 | Metalspray International Lc, Richmond | Verfahren und vorrichtung zum thermischen spritzen |
GB2315441B (en) * | 1996-07-20 | 2000-07-12 | Special Melted Products Limite | Production of metal billets |
US5796064A (en) * | 1996-10-29 | 1998-08-18 | Ingersoll-Rand Company | Method and apparatus for dual coat thermal spraying cylindrical bores |
GB2320929B (en) * | 1997-01-02 | 2001-06-06 | Gen Electric | Electric arc spray process for applying a heat transfer enhancement metallic coating |
KR19990001314A (ko) * | 1997-06-13 | 1999-01-15 | 오오마쓰 세이이찌 | 내압합성수지관 |
WO1999011383A1 (en) * | 1997-09-04 | 1999-03-11 | International Metalizing Corporation | Twin wire electric arc metalizing device |
DE19822749A1 (de) * | 1998-05-20 | 1999-12-02 | Siemens Ag | Verfahren zur Erzeugung metallhaltiger Schichten |
USH2157H1 (en) * | 1999-01-21 | 2006-06-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method of producing corrosion resistant metal alloys with improved strength and ductility |
EP1230413B1 (de) * | 1999-10-29 | 2003-07-09 | MAN B & W Diesel A/S | Verfahren zur herstellung von mit wenigstens einer gleitfläche versehenen maschinenteilen |
JP2004528677A (ja) | 2000-11-29 | 2004-09-16 | サーモセラミックス インコーポレイテッド | 抵抗加熱器及びその使用法 |
US6863932B2 (en) * | 2002-03-12 | 2005-03-08 | W. S. Molnar Company | Method of making an anti-slip coating and an article having an anti-slip coating |
WO2004079034A1 (en) * | 2003-03-07 | 2004-09-16 | Metalspray International L.C. | Wear resistant screen |
US7341758B2 (en) * | 2003-04-24 | 2008-03-11 | General Electric Company | Method for preparing and ultrasonically testing a thermal-spray coated article |
US8518496B2 (en) | 2003-06-06 | 2013-08-27 | Alstom Technology Ltd | Preventing tube failure in boilers |
US7256369B2 (en) | 2003-06-06 | 2007-08-14 | Michael Seitz | Composite wires for coating substrates and methods of use |
US6991003B2 (en) * | 2003-07-28 | 2006-01-31 | M.Braun, Inc. | System and method for automatically purifying solvents |
DE10345827A1 (de) * | 2003-10-02 | 2005-05-04 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Beschichtung von metallischen Substraten mit oxidierenden Werkstoffen mittels Lichtbogendrahtspritzen |
US20060045785A1 (en) * | 2004-08-30 | 2006-03-02 | Yiping Hu | Method for repairing titanium alloy components |
CA2560030C (en) * | 2005-11-24 | 2013-11-12 | Sulzer Metco Ag | A thermal spraying material, a thermally sprayed coating, a thermal spraying method an also a thermally coated workpiece |
US8766141B2 (en) * | 2006-07-21 | 2014-07-01 | Illinois Tool Works Inc. | Welding system having a wire-specific interface |
KR101160297B1 (ko) * | 2006-12-19 | 2012-06-26 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 하이브리드 코팅 장치 |
JP5033112B2 (ja) * | 2008-11-27 | 2012-09-26 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼の凝固組織検出方法 |
RU2462007C2 (ru) * | 2010-07-19 | 2012-09-20 | Юрий Александрович Чивель | Способ получения высокоэнергетических импульсно-периодических плазменных потоков в газах атмосферного и повышенного давления |
DE102011114903A1 (de) * | 2011-10-05 | 2013-04-11 | Gebr. Brasseler Gmbh & Co. Kg | Dentalwerkzeug |
GB2510540A (en) * | 2011-11-25 | 2014-08-06 | Nat Res Council Canada | Method and apparatus for depositing stable crystalline phase coatings of high temperature ceramics |
US20130260172A1 (en) * | 2012-04-02 | 2013-10-03 | Kennametal Inc. | Coated titanium alloy surfaces |
CN102615032B (zh) * | 2012-04-17 | 2014-07-16 | 东莞大宝化工制品有限公司 | 一种标准检验筛的改良方法 |
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Family Cites Families (7)
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---|---|---|---|---|
GB959027A (en) * | 1959-09-14 | 1964-05-27 | British Oxygen Co Ltd | Apparatus and process for spraying molten metal |
GB1280815A (en) * | 1968-07-12 | 1972-07-05 | Johnson Matthey Co Ltd | Improvements in and relating to the dispersion strengthening of metals |
GB2086764A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-19 | Metallisation Ltd | Spraying metallic coatings |
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DE3409366A1 (de) * | 1984-03-12 | 1985-09-12 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines formkoerpers |
JPS6455369A (en) * | 1987-08-26 | 1989-03-02 | Toyota Motor Corp | Thermal spraying material |
US5066513A (en) * | 1990-02-06 | 1991-11-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method of producing titanium nitride coatings by electric arc thermal spray |
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