SU956093A1 - Способ изготовлени гнутых профилей - Google Patents

Description

(5) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ

1

Изобретение относитс  к обработке металлов давлением, в частности к технологии производства гнутых профилей на профилегибочных станах путем одновременного профилировани  нескольких послойно расположенных заготовок.

Известен способ изготовлени  гофрированных профилей путем двухслойного профилировани  заготовок, контактные поверхности которых покрываютс  эластичным пластиком, обеспечивающим взаимное сцепление заготовок СП.

Недостатком способа  вл етс  значительна  трудоемкость нанесени  и сн ти  пластика.

Целью способа  вл етс  снижение трудоемкости процесса.

Дл  этого по способу изготовлени  гнутых профилей из нескольких наложенных одна на другую заготовок путем их .взаимного соединени , подгибки элементов профил  по переходам и последующего разделени  после окончани  процесса подгибки, взаимное соединение профилей осуществл ют в процессе подгибки сжатием в радиальном направлении верхних участков подгибаемых элементов профил , примыкающих к местам изгиба, и подгибки упом нутых участков со стороны нижнего валка на угол, превышающий угол подгибки этих участков со стороны верхнего валка на величину, определ емую по уравнению

К-п-5

oi -c rdrct(;-d:

oL.

о V О I i 1 где oL , oL - угол подгибки верхнего

участка подгибаемых элементов со стороны нижнего и верхнего валка, град; К - коэффициент относительного утонени ;

Claims (3)

1. п - количество одновременно профилируемых полос; 3 .9 bg - ширина пр молинейного участка подгибаемого эле мента профил , мм; R и г - радиусы мест изгиба, мм; SQ - толщина исходной заготов ки, мм. На фиг. 1 показана схема формовки корытного профил ; на фиг, 2 схема формовки листового гофрированного профил ; на фиг. 3 - узел 1. на фиг. 1 и 2 (схема приложени  усили  сжати  в радиальном направлении). По данному способу в процессе многослойного профилировани  формоизменение производ т со сжатием q в радиальном направлении между верхним 1 и нижним 2 валками верхних участко наклонных элементов 3 и профилей. Сжатие в радиальном направлении в об ласти упругих деформаций нескольких расположенных послойно заготовок дает возможность удерживать в местах соприкосновени  полосы в тангенциаль ном и аксиальном направлени х. Сжати в радиальном направлении заготовок достигаетс  в калибрах валков, углы наклона которых выполнены отличными друг от друга на величину cL с таким расчетом, чтобы создать клинообразное защемление по наклонным участкам подгибаемых элементов при установлении зазора между верхним и нижним валками. Практический анализ показал, что дл  устранени  проскальзывани  полос относительно друг друга в тангенциал ном и аксиальном направлени х во врем  деформации металла в валках профилегибочного стана достаточно вы полнить калибровку валков по предложенной системе радиального сжати  металла на наклонных участках подгибаемых элементов профилей в нескольких технологических переходах, череду  с последовательной подгибкой эле ментов профилей в других технологических переходах. При расчете углов подгибки по предложенному способу коэффициент К, учитывающий относительное утонение в местах изгиба, зависит от суммарного угла подгибки по переходам и принимаетс -от 0,95 до 0,90. Нижний предел используетс  при незначительных суммарных углах подгибки элементов профилей, -особен но в первых технологических переходах , верхний - при-суммарных углах подгибки «S и более. Величина oLij-oL. представл ет собой угол, расположенный между наклонными участками профилей и наклонной поверхностью рабочего элемента валка и рассчитываетс  по предложенной формуле (1). В расчет включена также величина Ьд, котора  представл ет собой длину наклонного пр молинейного подгибаемого элемента профил , заключенна  между изгибаемыми участками , образованными внутренним и наружным изгибающими радиусами R и.г. Величина приобретает максимальное значение при глубине гофра, равной двум формующим радиусам, что практически при производстве корытных и листовых гофрированных профилей не используетс . Так, например, при профилировании корытного или двухгофрового строительного профил  с трапециевидными гофрами Н 80 X 377 X 1 дл  перекрыти  промышленных зданий из листовой стали Ст 3 ПС толщиной 1 мм формоизменение послойно наложенных друг на друга с совмещенными передними концами двух заготовок осуществл лось в валках с последовательной подгибкой элементов профилей по переходам. В третьем и четырнадцатом переходах подгибаемые элементы сжимались в радиальном направлении (см. фиг. 3) в зоне упругих деформаций, при этом угол подгибки oL относительно валка 1, формующего внутреннюючасть подгибаемых элементов профилей, меньше угла подгибки oL(относительно валка 2, формующего внешнюю часть подгибаемых элементов на величину, определ емую по формуле ( 1 ). Дл  третьего технологического перехода при профилированнии листового гофрированного профил  Н 80 х X 37i X 1 мм величина d определ лась из условий, где , тогда К 0,95; S о 1J О ММ; R г 5 мм; bg 70 мм; п
2. 2. Тогда 0,95 -2-1 dn-oL-, arctg70+ (5+5+20) tg откуда -oL, i028 ; oLi d-i- 1028; cL-, - 1°28 ct 4l°32. 5 Угол подгибки cL относительно верх него валка в 3-м переходе равн етс tl32. Дл  четырнадцатого технологичес го перехода угол подгибки oL опред л етс  из услови  при ci,i 79°; п 2; SQ 1 мм; R г 5 мм; bo 70 мм; К 0 Определ   по той же формуле 0,1-гdL -ci arctgio ( -f получим . 1°18 d 1°18 oL, 79° d , 77° З . Угол подгибки оС относительно верхнего валка в Й-м переходе равен . Угол подгибки р оп редел ет соотношени  сжати  в радиа ном направлении подгибаемых наклонных участков профилей в образовавшихс  периферийных гофрах и рассчит Баетс  аналогично. Данные обмеров полученных двухго ровых профилей, спрофилированных по предлагаемому способу, показали сле дующие результаты. Практически полностью отсутствовало проскальзывание между заготовками , наложенными друг на друга,, в тангенциальном и аксиальном направлени х , что позволило получить профиль стандартной ширины и длины. При длине профил  6 м продольный прогиб составил около 0,08, а поперечный - около 0,05 от ширины пррфил . Относительное утонение в местах изгиба по радиусам Виг находилось в пределах 5-9% и практически не зависело от количества одновремен но профилируемых полос, а количество обрези и некондиционности проката не превышало . При профилировании по способу, выбранному в качестве . базового объекта, величина продольного прогиба составила 0,006 м на всю длину или 0,1, а поперечный прогиб - около 0,09%. Относительное утонение в местах изгиба по радиуса находитс  в пределах 6-9%. Профилирование по базовому способу осущест вл етс  в один слой и количество .обрези и некондиционности проката составл ет около 5-7%. 3« Согласно данным опытной проверки изобретение по сравнению с базовым объектом обеспечивает увеличение производительности стана в 2 раза, предотвращает смещение наложенных друг на друга профилируемых одновременно нескольких заготовок в тангенциальном и аксиальном направлени х, что в свою очередь сказываетс  на улучшеНИИ качества готовой продукции, т. е. уменьшении продольного прогиба на и,02% и поперечного прогиба на 0,0, уменьшении количества обрези и некондиционности проката на 2-
3. 3. Экономический эффект будет получен за счет профилировани  одновременно нескольких наложенных друг на друга заготовок, увеличени  выхода продукции по высшей категории качества и уменьшени  количества обрези и некондиционности готового проката. Формула изобретени  Способ изготовлени  гнутых профилей из нескольких наложенных одна на другую заготовок путем их взаимного соединени , подгибки элементов профил  по переходам в валках и последуюгщего разделени  после окончани  процесса подгибки, отличающий;с   тем, что, с целью снижени  трудоемкости , взаимное соединение профилей осуществл ют в процессе Подгибки сжатием в радиальном направлении верхних участков подгибаемых элементов профил , примыкающих к местам изгиба и подгибки упом нутых участков со стороны верхнего валка на величину, определ емую по уравнению K-n-S, а Ъ + ()1 5где (1(- угол подгибки верхнего участка подгибаемых элементов со стороны верхнего валка, град. oLx, - угол подгибки верхнего участка подгибаемых элементов со стороны нижнего валка, град. К - коэффициент относительного утонени ; п - количество одновременно профилируемых полос;