SU1632981A1 - Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- SU1632981A1 SU1632981A1 SU894702396A SU4702396A SU1632981A1 SU 1632981 A1 SU1632981 A1 SU 1632981A1 SU 894702396 A SU894702396 A SU 894702396A SU 4702396 A SU4702396 A SU 4702396A SU 1632981 A1 SU1632981 A1 SU 1632981A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- pulverized
- lime
- dust
- dolomite
- materials
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к способам передела фосфористого чугуна в кислородных конвертерах с применением пылевидных ишакообразующих материалов . Цель - повышение выхода жидкой стали и снижение ее себестоимости . Способ предусматривает подачу в струе кислорода совместно извести и доломита с удельной поверхностью 52-84 тыс. м2/кг при соотношении (2-4):1 с повышением интенсивности подачи пылевидных материалов 7 во втором периоде до 7-10 кг/т мин и одновременным снижением положени фурмы на 5-10% на каждый 1 кг повышени интенсивности подачи пылевидных материалов. В качестве пылевидных материалов примен ют пыль с систем газоочисток доломитообжиговых печей и печей кип щего сло дл обжига извести . 2 з.п. ф-льц 1 табл. о
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к переделу .фосфористого чугуна с применением пылевидных материалов, и может быть использовано в конвертерных цехах.
Цель изобретени - повышение выхода жидкой стали и снижение ее себестоимости .
Сущность изобретени заключаетс в улучшении шлакообразовани за счет применени быстрорастворимых пылевидного доломита и извести более мелких фракций, повышени выхода жидкой стали вследствие снижени интенсивности испарени железа из реакционной зоны и содержани оксидов железа в шкале при повышении расхода пылевидных материалов и изменени положени фурмы.
Повышение содержани в шлаке оксида магни до определенного предела способствует уменьшению в зкости шлака и улучшению процесса шлакообразовани . Однако присадка кускового доломита на оставленный в конвертере шлак или на первых минутах продувки приводит к замедленному его растворению и, следовательно, к зат гиванию процесса растворени извести , и в этом случае дл обеспечени требуемой степени десульфурации и дефосфор ции металла приходитс присаживать повышенное количество извести, что отрицательно сказываетс на тепловом балансе плавки, так как приводит к повышению расхода чугуна .
QS
Избежать указанных недостатков можно за счет подачи в струе кислорода вместе с тонкодисперсной известью пылевидного доломита фракции менее 0,315 мм с удельной поверхностью 52000--84000 м2/кг, т.е. доломитовой пыли с системы газоочистки доломито- обжиговой печи Подача пылевидного доломита в высокотемпературную реакционную зону, обогащенную оксидами железа, приводит к быстрому растворению доломита и переходу оксида магни в шлак, что снижает его в зкость и повышает степень ассимил ции не только кусковой, но и пылевидной извести .
Установлено, что при соотношении пылевидной извести и пылевидного дало мита менее чем 2:1 и более чем 4:1 ухудшаютс услови шлакообразовани , причем в первом случае из-ча избыточного содержани оксида магни в шпаке и повышени его в зкости, а во втором случае - из-за недостаточного содержани оксида магни в шлаке. Применение доломитовой пыли (с системы газоочистки доломитообжиговой печи) фракции менее 0,315 мм с удельной поверхностью 52000-84000 м2/кг обусловлено тем, что при ее использовании , во-первых, не требуетс помол (помол обеспечивает получение фракции только менее 2,0 мм), во-вторых, применение более тонкодисперсных фракций Доломитовой пыли с удельной поверхностью более 84000 м2/кг (отсевы фракции менее 0,063 мм) не приводит к улучшению показателей процесса ,
Применение пылевидной извести с систем газоочисток печей кип щего сло дл обжига извести имеет преимущество перед молотой порошкообразной известью, так как имеет фракцию менее 1,0 мм, а молота известь - менее 2,0 мм и, кроме того, не требует помола.
С повышением температуры металла в процессе продувки увеличиваетс и температура реакционной зоны и, как следствие, интенсивность выносов паров железа. Поэтому во втором пери- , оде продувки, когда температура металла превышает 1500 С, а новый шлак еще не сформирован, наблюдаетс повышенный вынос паров железа из реакционной зоны, и дл снижени выносов паров железа необходимо увеличивать
5
0
5
0
5
0
5
0
5
расход вдуваемых в струе кислорода пылевидных материалов до оптимальных пределов, не допуска выбросов металла и шлака из конвертера.
При расходе пылевидных материалов во втором периоде менее 7 кг/т-мин недостаточно снижаетс интенсивность выноса паров железа, что приводит к снижению выхода стали. Кроме того, в этом случае требуетс и применение кусковой извести. При расходе пылевидных материалов более Юкг/т-мин происходит заметное снижение скорости обезуглероживани вследствие чрезмерного охлаждени реакционной зоны, что приводит к увеличению длительности продувки, выбросам металла и шлака.
Опускание фурмы от рабочего положени меньше, чем на 5% на каждый 1 кг/т1мин повышени интенсивности подачи пылевидных материалов,, -приводит к повышенному содержанию закиси железа в шлаке и не исключает выбросов металла и шлака из конвертера, а при опускании фурмы больше, чем на 10%, не обеспечивает поддержани содержани закиси железа в шлаке на уровне, требуемом дл поддержани жидкопсдвижного активного шлака и обеспечени низкого содержани фосфора и серы в металле.
Пример. Способ осуществл ют при производстве стали дл жести в ЗОС-тонных конверторах.
На оставленный в конвертере шлак от предыдущей плавки присаживают 8 т кусковой извести, заваливают 105 т лома, заливают из миксера 250 т чугуна с содержанием 0,71-0,8% кремни , 1,28-1,28 фосфора, 0,65-0,71% марганца и 0,020-0,026% серы.
Продувку кислородом производ т через п тисопловую фурму с интенсивностью 1000-1100 м3/мин с переменным расходом пылевидных материалов (известь и доломит) в соотношении 2-4:1. Общий расход кусковых и шлакообразу- ющих материалов составл ет 28,5 т на плавку. Остановку продувки дл скачивани промежуточного шлака осуществл ют после израсходовани 65- 70% общего количества кислорода на плавку при содержании 0,6-0,8% углерода и температуре ванны 1530-1550°С. Во втором периоде продувку начинают при высоте фурмы 1,7 ми интенсивности подачи пылевидных материалов
7 кг/т мин с опусканием фурмы при повышении интенсивности подачи пылевидных материалов. Продувку плавок заканчивают при содержании 0,04- 0,06% С, 0,05-0,07% Мп, 0,008-0,010% Р и 0,008-0,010% серы при температуре металла 16Ю-1625°С, Продолжительность продувки составл ет 19-20 мин, плавки - 55-58 мин. При раскислении стали 0,8кп дл жести в ковш в процессе выпуска плавки присаживают 1,8 т ферромарганца.
Приведенные в таблице данные свидетельствуют о том, что проведение плавок по предлагаемому способу позвол ет достичь более высоких результатов: по сравнению с известным способом выход жидкой стали повышаетс на 1,6%, снижаетс расход чугуна на 13,9 кг/т, а также содержание фосфора и серы в стали.
Claims (3)
1. Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере, включающий продувку кислородом сверху в два периода со скачиванием промежуточного шпака, завалку кусковой из0
вести, подачу пылевидной извести через фурму в струе кислорода с переменной интенсивностью, при этом в первом периоде при содержании в отход щих газах менее 30% СО подачу пылевидной извести прекращают, отличающийс тем, что, с целью повышени выхода жидкой стали и снижени ее себестоимости, совместно с пылевидной известью в струе кислорода подают пылевидный доломит с удельной поверхностью 52000-84000 мг/кг при их соотношении 2:1-4 1, причем
5 во втором периоде продувки интенсивность подачи пылевидных материалов повышают до 7-10 кг/т-мин, а фурму опускают на 5-10% ниже рабочего положени при повышении расхода пыле0 . видных материалов на каждый 1 кг/т мин.
2.Способ по п.1, отлич а ю - щ и и с тек, что в качестве пылевидного доломита примен ют пыль с системы газоочистки доломитообжиго5 вой печи.
3.Способ по п.1, о т л и ч а ю- щ и и с тем, что в качестве пылевидной извести используют пыль с системы газоочистки печей кип щего сло
0 дл обжига извести, i
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894702396A SU1632981A1 (ru) | 1989-04-24 | 1989-04-24 | Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894702396A SU1632981A1 (ru) | 1989-04-24 | 1989-04-24 | Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1632981A1 true SU1632981A1 (ru) | 1991-03-07 |
Family
ID=21452844
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894702396A SU1632981A1 (ru) | 1989-04-24 | 1989-04-24 | Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1632981A1 (ru) |
-
1989
- 1989-04-24 SU SU894702396A patent/SU1632981A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент DE К 2350995, кл. С 21 С 5/32, опублик. 1979. Авторское свидетельство СССР № 1271888, кл. С 21 С 5/28, 1986. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2205878C2 (ru) | Установка и способ (варианты) получения расплавов металла | |
JP5954551B2 (ja) | 転炉製鋼法 | |
JP5408369B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
JP3557910B2 (ja) | 溶銑脱燐方法と低硫・低燐鋼の溶製方法 | |
JP5408379B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
JP2006009146A (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
SU1632981A1 (ru) | Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере | |
KR100658807B1 (ko) | 용선의 전처리 방법 및 정련 방법 | |
CN104531948A (zh) | 铁水脱磷方法 | |
JP3297801B2 (ja) | 溶銑の脱p方法 | |
EP0360954B1 (en) | Method of melting cold material including iron | |
JP2001131625A (ja) | 転炉を用いた溶銑の脱燐方法 | |
RU2118376C1 (ru) | Способ производства ванадиевого шлака и природнолегированной ванадием стали | |
RU2067998C1 (ru) | Способ промывки доменной печи | |
JPH0635604B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
JPH0433844B2 (ru) | ||
KR20210142090A (ko) | 야금용기에서 철을 제조하는 방법 | |
RU2002810C1 (ru) | Шлакообразующа смесь | |
JPH0641608B2 (ja) | 複合転炉を用いた2段向流精錬製鋼法 | |
JP3297997B2 (ja) | 溶銑の脱p方法 | |
SU1067059A1 (ru) | Порошкообразна смесь дл дефосфорации стали | |
SU1544812A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
JP2004107735A (ja) | 効率の高い溶銑脱りん方法 | |
GB2052563A (en) | Process for the Treatment of Molten Iron with Increased Scrap Content | |
JPS61296939A (ja) | 高温金属の連続処理法 |