SU1170974A3 - Способ обезуглероживани хромистого чугуна - Google Patents

Способ обезуглероживани хромистого чугуна Download PDF

Info

Publication number
SU1170974A3
SU1170974A3 SU813229959A SU3229959A SU1170974A3 SU 1170974 A3 SU1170974 A3 SU 1170974A3 SU 813229959 A SU813229959 A SU 813229959A SU 3229959 A SU3229959 A SU 3229959A SU 1170974 A3 SU1170974 A3 SU 1170974A3
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
oxygen
chromium
iron
decarburization
carbon
Prior art date
Application number
SU813229959A
Other languages
English (en)
Inventor
Маризи Жорж
Original Assignee
Южин Асьер (Фирма)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9237950&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SU1170974(A3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Южин Асьер (Фирма) filed Critical Южин Асьер (Фирма)
Application granted granted Critical
Publication of SU1170974A3 publication Critical patent/SU1170974A3/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/005—Manufacture of stainless steel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)
  • Adornments (AREA)
  • Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)
  • Pinball Game Machines (AREA)
  • Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
  • Control Of El Displays (AREA)
  • Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
  • Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)

Abstract

СПОСОБ ОБЕЗУГЛЕРОЖИВАНИЯ ; ХРОМИСТОГО ЧУГУНА, содержащего углерод 1,5-8%, хром 10-30% и по меньшей мере один из дополнительных элементов - кремний (не более 4%), никель (не более 20%), кобальт, марганец , молибден (в сумме не более 20%), включающий подачу струи кислорода вертикально на поверхность чугуна через кислородную фурму со i сверхзвуковой скоростью, отличающийс  тем, что, с целью ускорени  обезуглероживани  и улучшени  вьрсода годного по хрому без добавлени  восстанавливающих элементов или композиций, момент подачи струи кислорода на поверхность чугуна со сверхзвуковой скоростью определ ют неравенством Сд 1740 IJ3 - начальна  температура где чугуна, с, § Cj, - начальное содержание углерода в чугуне, Z, фурму устанавливают на высоте 5-30 диаметров критического сечени  сопла, удельньй расход кислорода поддерживают равным 2,5О е 3 на 1 т жидкого чугуна при относительном давлении кислорода 8-12 бар, при этом при достижении содержани  углерода в расплаве в 1,5-2,5 раза меньшего начального QD его содержани  в чугуне и при температуре свыше обезуглероживание ведут непосредственным воздействием заглубленной струи кислорода на безшпаковую эмульсию газ - жидкий чугун до получени  коиечиого содержани  углерода в расплаве 0,3%. ИЗОБРЕТЕНИЯ 1Wf««il.vV.KJ.ff ,

Description

Изобретение относитс  к металлургии , а именно к обезуглероживанию хромистых или хромисто-никелевых чугунов, содержащих 1,5-8 вес.% углерода, 10-30 вес.% Сг, до 30 вес. Ni и в известных случа х присадки -Со, Мп и Мо.
Известны многочисленные способы, позвоп шр1е осуществл ть обезуглероживание чугунов под действием кислорода , одного или .в смеси с другим газами,При атмосферном давлении или при пониженном давлении. Кислород или газова  смесь может приводитьс  в контакт- с жидким металлом, например, вдуванием через основание конвертера или же, напротив, может вводитьс  на поверхность металла
D1 и 21.
В частности, в способе LD обезуглероживаемый чугун обрабатываетс  в вертикальном конвертере при помонщ , расположенной над уровнем жидкого чугуна. Через эту фурму поступает стру  кислорода, котора  направл етс  на поверхность жидкого .металлического расплава.
Исследовани , проведенные по этому способу, позвол ют лучше пон ть действие струи кислорода на металлический раствор и на шлак;, который его покрывает.
При дефосфорадии   обезуглероживани  чугуна способом LD примен емьи к конвертеру 200 Т, реакци  между кислородом и жидким металлом происходит , главным образом, благодар  присутствию капелек жидкого металла вншаке. Подача жидкого металла, отбрасываемого капельками, через шлак, зависит от силы столкновени  струи Кислорода с жидким металлом Эта подача металла может достигать и даже превышать тонну в секунду. При этом условии имеет место образование эмульсии между жидким металлом , ишаком и газовой смесью, объем которой зависит не только от силы столкновени  струи кислорода, но и от характеристик текучести пшака. При слабой силе столкновени  удал етс  преимущественно фо.сфор, напротив , при большой силе столкновени  удал етс  преимущественно углерод.
Проведенный анализ показал, что услови х, благопри тных дл  дефосфорации , содержание Р в капельках в 100 раз меньше, чем содержание Р
в металлической ванне. Увеличение С лы столкновени  струи кислорода с металлической ванной благопри тствует реакции обезуглероживани , т как оно влечет за собой увеличение количества отбрасываемых капелек. Очень быстрое обезуглероживание, которое происходит в этом случае, ускор етс  растрескиванием металлических капелек,, которое получаетс  от образовани  пузырьков СО.
В процессе обезуглероживани  чуг нов способом LD стру  кислорода, ультразвукова  на выходе из сопла, своим столкновением создает эмульсию между жидким металлом шлаком и очень значительной газовой фазой, содержащей измен емые количества кислорода и окисей углерода. Объем эмульсии сильно зависит от в зкости шлака. Шлаки, богатые FeO, очень жидкотекучие, дают повод к образованию эмульсий, объем которых достигает 3-4-кратного от объема жидкого металла к концу дуть . Внутри эмульсии обезуглероживание капелек жидкого металла вызывает двум  конкурирующими процессами: окисление углерода кислородом, содержащимс  в газовой фазе, и окисление углерода FeO, содержащимс  в шлаке.
Этот способ, разработанный сначала дл  обезуглероживани  обычных чугунов, был использован дл  обработки хромистых чугунов.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату  вл етс  способ обезуглероживани  хромистого чугуна содержащего углерод 1,5-8%, хром 10-30% и по меньшей мере один из дополнительных элементов - кремний (не более 4%), никель (не более 20%), кобальт, марганец, молибден (в сумме не более 20%), включающий подачу струи кислорода вертикально на поверхность чугуна через кислородную фурму со сверхзвуковой скоростью DJ .
Синтетический чугун с Сг, полученный смешиванием обычного чугуна и содержащего углерод феррохрома, содержащий приблизительно 4% углерода и приблизительно 15-16% хрома, обезуглероживаетс  вдуванием кислорода до конечного содержани  с 0,05%« В конце обезуглероживани  температура превышает 1900с, В
этом способе образуютс , главным образом -в начале дуть , значительны количества окисей Сг и Fe, которые переход т в шлак. Кьгда концентраци этих окисей в ишаке становитс  дост точно высокой, они реагируют, в свою очередь, с углеродом, содержащимс  в металлической ванне, и образованна  СО выдел етс . Часть окиси хрома, образованна  в начале реакци уноситс  гор чимм газами в форме пыли. Друга  часть остаетс  в шл.аке и может в ходе последующей операции восстановлени  силикотер- мией восстанавливатьс  и рекуперироватьс .
Следовательно, способ включает.нсколько стадий и вызывает необходимость сравнительно дорогой вторичной обработки шпака, чтобы рекуперировать часть.хрома, окись хрома, уносима  гор чими газами, с трудом может рекуперироватьс . Кроме того, в этом способе необходимо присутств шлака, богатого окисью Сг, чтобы обеспечить обезуглероживание. Этот шлак уменьшает эффективность столкнвени  струи кислорода с металлической ванной и, следовательно, замедл ет дразнение последнего. Из этого следует, что обезуглероживание тормозитс  и что, напротив, потери Сг окис лением возрастают.
Цель изобретени  - ускорение обезуглероживани  и улучшение выхода годного по хрому без добавление восстанавливающих элементов или композиций.
Поставленна  цель достигаетс  тем, что согласно способу обезуглероживани  хромистого чугуна MONfeHT подачи струи кислорода нА поверхность чугуна со сверхзвуковой скоростью определ ют неравенством
Tjj +65 С-о 1740
где Tjj - начальна  температура
чугуна,
Cjj - начальное содержание углерода в чугуне, %
фурму устанавливают на высоте 530 диаметров критического сечени  сопла, удельный расход кислорода поддерживают равньм 2,5-3 ha 1 т жидкого чугуна при относитель ном давлении кислорода 8-12 бар.
при этом при достижении содержани  углерода в расплаве в 1,5-2,5 раза меньшего начального его содержани  в чугуне и при температуре свыше обезуглероживание ведут; непосредственным воздействием заглубленной струи кислорода на безшлаковую эмульсию газ - жидкий чугун до получени  конечного содержани  углерода в расплаве менее 3%.
Предлагаемый способ осуществл ют в кислородном конвертере, футеровка которого выполнена из высокотермостойких кирпичей типа хромомагнезитовых .
Обезуглероживание осуществл ют посредством подачи кислорода под высоким давлением при помощи Фурмы котора  вводитс  в конвертер сверху через его горловину. Стру  кислорода направлена вертикально вниз и рассто ние между концом сопла и поверхностью жидкого металла измен етс  в пределах от 5- до 30-кратной величины от диаметра критического сечени  сопла. Удельный расход кислорода на 1 т жидкого чугуна должен быть приблизительно 3 нм /мин, при давл.ении, которое измен етс  от 8 до 12 отн. бар.
В этих услови х провод т первую фазу реакции, в ходе которой слой шлака постепенно вытесн етс  с поверхности ванны струей газа. Одновременно происходит бьютрое окисление наиболее окисл емых элементов , содержащихс  в чугуне. В этот период окисл етс , главным ообразом , хром. Одновременно быстро повьшаетс  температуре металла. Во второй фазе хром, окисленный в начальной стадии, восстанавливаетс  углеродом, присутствующим еще в повьппенном количестве в металлической ванне. В ходе этого периода восстановлени  окиси хрома температура продолжает повышатьс . Выще темпеоатуры приблизительно 17001800 С начинаетс  треть  фаза реакции, в ходе которой кипение, вызванное реакцией кислорода с углеродом ванны, происходит не тсхлько на поверхности, но также даже в объеме ванны чугуна. В этом случае образуетс  эмульси  между газовой фазой и жидким металлом, уровень которой постепенно повьшаетс  и котора  начинает окружать сопло.
Внутри этой эмульсии кислород находитс  в пр мом контакте с жидки -. металлом практически без присутстви шлака. В этих услови х имеет место процесс крайне быстрого пр мого обезуглероживани  металла без промежуточного образовани  окиси хрома. Эмульси  газа/металла, котора  образуетс  и уровень которой поднимаетс  над начальной поверхностью металлической ванны, играет роль фильтра, который задерживает твердые частицы окисей хрома, железа или другого металлаS которые могут образовыватьс  в известных случа х. Благодар  посто нному контактированию части объема сидкого металла , котора  может превышать 25%, с газовой фазой эффективность обезуглероживани  увеличиваетс  в широких пределах. По той же причине имеет место более быстрое повышение температзфы жидкого металла . Установлено, что можно обезуглероживать хромистый чугун этим способом очень быстро и с посто нной скоростью,. Наконец, эмул си  газа/металла играет роль теплоизол тора и весьма значительно снижает тепловые потери.
Опыт показал, что можно посто нно поддерживать эмут.ьсию газа/металла в ходе этой третьей фазы реакции, продолжа  обезуглероживани очень быстро и с посто нной скоростью дл  конечного содержани  углерода , близкого к 0,2%. Проведенные в этот момент анализы показали что выход Сг в растворе в металлической ванне составл ет по крайней мере 97 вес.%: Сг, содержащегос . в чугуне, введенном вначале в конвертер . Этот результат получаетс  без добавлени  одного или нескольких восстанавливающих элементов или восстановителей таких, как кремний или другие. Можно еще больше снижать это содержание углерода , удлин   кислородное дутье, но начина  с этого момента, достигают вторичного окислени  хрома, диффузии углерода, ограничивающей кинетику реакции. В этом случае, если требуетс  еще снизить содержание углерода, предпочитают пускать конвертер при пониженном давлении, например, покрыва  его герметизйрованным сводом, включающим трубопровод дл  удалени  газов, соединенный с насосами, способными снижать давление в конвертере до уровн  пор дка дес тка торр или немного меньше, с возможностью дополнительным введением кислорода и/или нейтрального газа.
Во многих случа х количество кислорода, присутствующего в чугуне и в остаточном шлаке, достаточно дл  кислени  остаточного углерода и легко достигают конечного содержани  углерода ниже 0,03%.. Б этих услови х общий выход хрома с,остав л ет около.98%. Этот результат получаетс  без добавлени  одного или. нескольких элементов-восстановителей или соединений-восстановителей .
П РИМ ер. Перерабатывают чугун , имеющий следующий состав, %: Сг 17, С 6, SiO О, Ми 0,3, S 0,03 Р 0,03.
Довод т до 1430 С 60 кг этого чугуна в печи, вютючающей индукционньй нагрев. Поверхность жи.ткбго чугуна покрыта приблизительно 0,5 кг извести. Затем вздува кислород при помощи вертикального сопла с расходом 168 мл/мин при давлении 9 отн. бар. Диаметр критического сечени  сопла составл ет 2 и вертикальное рассто ние межт.у концом сопла и ванной составл ет 30 мин. Вдуваемьй таким путем кислород вступает в реакцию с ванной и можно наблюдать три последовательные фазы реакции.
В первой фазе кислород реагирует , главным образом, .с поверхностью ванны чугуна, окисл   преимущест-, во Сг, Sin Fe. По мере того, как образованные окиси, которые содержат большую часть ,,; накапливаютс  на поверхности ванны, начинаетс  вторична  реакци  восстановлени  этих окисей углеродом. Скорость этой реакции восстановлени  увеличиваетс  постепенно одновременно с повьш1ением тег-шературы приблизительно до 1650 С на 10-й минуте. Образованна  СО выдел етс  за это врем  и сгорает, дава  плам .
Во второй фазе, начина  с 11-й минуты, восстановление окисей, главным образом окиси хрома; углеродом становитс  быстрее, чем образование этих окисей. В этот период оживленной реакции температура еще повышаетс  , но менее быстро. Начина  приблизительно с 15-й минуты скорость обезуглероживани  стабилизируетс : содержание углерода, которое составл ет в этом случае приблизительно 4%, продолжает уменьшатьс  со скоростью почти 0,3% в минуту и одновременно наблюдаетс  соответствующее восстановление окиси хрома. Этот механизм продолжаетс до 20-й минуты, температура ванны достигает в этом случае приблизительно 1750с, тогда как содержание С снижаетс  приблизительно до 2,9%. К концу этой второй фазы образованные первоначально металлические окиси почти полностью восстанавливаютс .
В 20-ю минуту создаютс  услови  дл  начала третьей фазы, котора  позвол ет снизить содержание углерода ниже 0,3%, а практически до 0,2%. В начале этой третьей фазы температура ванны чугуна сипьно повышаетс . При этих услови х, сохран   без изменени  услови  расхода кислорода и рассто ние между концом сопла и ванной чугуна, наблюдают образование в самой ванне чугуна эмульсии между газом и чугуном , котора  быстро покрывает поверхность ванны, затем утолщаетс  до двухкратной величины от начального объема чугуна. Все происходит так, как будто сам чугун под действием струи кислорода и образовани  СО, пр мой реакцией кислорода с углерЬдом, содержащимс  в этом чугуне , закипает во всей своей массе благодар  существующим физико-химическим услови м. Внутри образованной эмульсии скорости реакции повьшаютс , что позвол ет осуществл ть обезуглероживание с высокой скоростью до конечного содержани  углерода приблизительно 0,2%, которое достигаетс  к 29-й минуте. В этом случае температура составл ет приблизительно 1860 С и дутье кислорода прекращают. Проведенные на этой стадии анализы показывают, что выход Сг составл ет 97,5 вес.%.
Затем осуществл етс  конечное обезуглероживание известным образом с применением вакуума в печи при
помощи насосов, позвол ющих достигнуть остаточного давлени  приблизительно 2 торр в 20-ю минуту. В ходе этой операции содержание углерода снижаетс  до 0,02% только благодар  кислороду, присутствующему в жидком чугуне, и остаточному пшаку. В результате этого опыта установлено , что выход хрома составл ет 98%.
Ввиду небольшого количества чу гуна, примен емого в этом опыте, необходимо компенсировать слишком большие-тепловые потери. Дл  этого в течение всей операции поддерживают дополнительный индукционный
нагрев с посто нной мощностью, чтобы лучше компенсировать тепловые потери . Подобный дополнительный нагрев делаетс  необходимых только в небольшом масштабе опыта. Очевидно, что в промышленном масштабе этот нагрев будет излишним.
В числе условий, которые способствуют образованию эмульсии между
газовой фазой и жцдким хромистым чугуном, бьто установлено, что дл  возможности пуска в ход образовани  эмульсии газа/металла важно, чтобы начальна  температура металлической
ванны удовлетвор да неравенству
Tj,-t-65 Cj,
1740
где Tjj - начальна  температура хромистого чугуна, в момент начала дуть  кислорода, С, Ср - начальное содержание углерода в чугуне, вес.%:.
Если содержание углерода в хромистом чугуне, составл ет 6%, температура последнего должна быть выше 1 740-390 1350 с в момент начала дуть  кислорода. Опыт показал, что,
чем вьш1е действительна  температура по отношению к определенной крити ческой величине, тем скорее по вл ютс  благопри тные услови  дл  образовани  эмульсии между газовой
фазой и жидким металлом в ходе
процесса обезуглероживани . Это означает , что продолжительность двух первых фаз процесса обезуглероживани , в ходе которых происходит
удаление углерода, главнш4 образом, восстановлением образованных окисей металлов, будет снижатьс  в пользу третьей фазы пр мого обезуглерожи9
вами  жидкого чугуна благодар  образованию эмульсии газа/металла. Предлагаемый способ может примен тьс  не только к хромистым чугнам без других больших добавок, но и к хромистым , содержащим добавки других металлов, таких как Ni,Co, Мп или Мо. Следовательно, этим способом можно пр мо получать из хромистого или хромисто-никелевого чугуна, в который внесены соответствующие добавки, нержавеющие ферритные стали, п,олуферритные стали, аустенитные стали или аустенитно-ферритовые стали.
7097410 .
Опыт показал, что одним из важных факторов, которые гарантируют стойкость сопла дл  впрыскивани  кислорода внутрь конвертера,  вл етс 
5 защитный слой, который образуетс  на поверхности этого сопла во врем  операции. Это сопло, преимущественно из меди, охлаждаетс  циркулирующей водой и его поверхtO ность покрываетс  слоем очень огнеупорных окисей .. Этот слой играет двойную роль теплоизол тора и защиты сопла о.т опасностей прорьгоа и, следователь 15 но , потери воды.

Claims (1)

  1. 'СПОСОБ ОБЕЗУГЛЕРОЖИВАНИЯ; ХРОМИСТОГО ЧУГУНА, содержащего углерод 1,5-8%, хром 10-30% и по меньшей мере один из дополнительных элементов - кремний (не более 4%), никель (не более 20%), кобальт, марганец, молибден (в сумме не более 20%), включающий подачу струи кислорода вертикально на поверхность чугуна через кислородную фурму со
    I сверхзвуковой скоростью, отличающийся тем, что, с целью ускорения обезуглероживания и улучшения вьосода годного по хрому без добавления восстанавливающих элементов или композиций, момент подачи струи кислорода на поверхность чугуна со сверхзвуковой скоростью определяют неравенством
    Тр+65 Со > 1740 г где То - начальная температура чугуна, °C, Op - начальное содержание углерода в чугуне, %, Фурму устанавливают на высоте
    5-30 диаметров критического сечения сопла, удельный расход кислорода поддерживают равным 2,53 нм*/мин на 1 т жидкого чугуна при относительном давлении кислорода 8-12 бар, при этом при достижении содержания углерода в расплаве в 1,5-2,5 раза меньшего начального его содержания в чугуне и при температуре свыше 1700еС обезуглероживание ведут непосредственным воздействием заглубленной струи кислорода на безшлаковую эмульсию газ - жидкий чугун до получения конечного содержания углерода в расплаве нежнее 0,3%.
SU813229959A 1980-01-24 1981-01-19 Способ обезуглероживани хромистого чугуна SU1170974A3 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8001809A FR2474531B1 (fr) 1980-01-24 1980-01-24 Procede de decarburation des fontes au chrome, pour l'elaboration d'aciers inoxydables, par jet d'oxygene supersonique

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1170974A3 true SU1170974A3 (ru) 1985-07-30

Family

ID=9237950

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU813229959A SU1170974A3 (ru) 1980-01-24 1981-01-19 Способ обезуглероживани хромистого чугуна

Country Status (19)

Country Link
US (1) US4324584A (ru)
EP (1) EP0033289B1 (ru)
JP (1) JPS56116814A (ru)
AT (1) ATE10508T1 (ru)
AU (1) AU531039B2 (ru)
BR (1) BR8100314A (ru)
CA (1) CA1154967A (ru)
DE (1) DE3167358D1 (ru)
ES (1) ES8200725A1 (ru)
FI (1) FI68862C (ru)
FR (1) FR2474531B1 (ru)
IN (1) IN153729B (ru)
NO (1) NO810242L (ru)
PH (1) PH16313A (ru)
SU (1) SU1170974A3 (ru)
TR (1) TR21061A (ru)
YU (1) YU9681A (ru)
ZA (1) ZA81411B (ru)
ZW (1) ZW1281A1 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2540519A2 (fr) * 1980-08-26 1984-08-10 Ugine Aciers Buse d'injection d'oxygene a jet supersonique stabilise pour la decarburation des fontes et, en particulier, des fontes au chrome
FR2489368A1 (fr) * 1980-08-26 1982-03-05 Ugine Aciers Nouvelle buse pour lance d'injection d'oxygene pour la decarburation des fontes et application a la decarburation des fontes au chrome
JPS59145717A (ja) * 1983-02-04 1984-08-21 ユジンヌ・アシエ 鋳鉄，特にクロム鋳鉄を脱炭するための安定した超音速流を噴出する酸素噴射ノズル
US5474737A (en) * 1993-07-01 1995-12-12 The United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce Alloys for cryogenic service
JP3167888B2 (ja) * 1995-07-27 2001-05-21 川崎製鉄株式会社 含クロム溶鋼の脱炭精錬方法及び精錬ガス用上吹ランス
US8597398B2 (en) * 2009-03-19 2013-12-03 Massachusetts Institute Of Technology Method of refining the grain structure of alloys

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1309507A (fr) * 1960-11-18 1962-11-16 Union Carbide Corp Procédé de décarburation des aciers à teneur élevée en chrome
FR1407182A (fr) * 1963-06-25 1965-07-30 Allegheny Ludlum Steel Perfectionnements aux procédés de fabrication d'aciers résistants à la corrosion
US3575696A (en) * 1968-09-19 1971-04-20 Jones & Laughlin Steel Corp Process for controlling the manufacture of high-chromium steels
US3507642A (en) * 1969-06-02 1970-04-21 Allegheny Ludlum Steel Process for producing corrosion resistant steel
BE778449A (fr) * 1971-02-16 1972-05-16 Krupp Ag Huettenwerke Procede pour l'acceleration de reaction metallurgiques et dispositif pour la mise en oeuvre du procede
US3793002A (en) * 1971-10-14 1974-02-19 Siderurgie Fse Inst Rech Method of introducing a combustible auxiliary liquid into blast furnace and a tuyere for carrying out the method
FR2267376B1 (ru) * 1974-04-11 1977-06-24 Creusot Loire
DE2651922C3 (de) * 1976-11-13 1979-06-21 Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine Verfahren zum Steuern des Frischablaufs beim Frischen von Roheisen

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. J. SCHOOP, W.RESCH, GMAHN Teactions occuring during the oxygen top Ыохлг process and calcula.tion of metallurgical control parameters. - Jronmaking and steelmaking, 1978, № 2, pp. 72-79. 2.A. CHATTER. 1EE. N.O. LINDFORS. J.A. WESTER Process metallurgy of LD steelmaking Jronmaking and Steelmaking, 1976, № 1. 3.CARLSON, SHAW Stainless steel bu BOF Process. - Jron and Steel Eng., 1972, № 8, pp. . *

Also Published As

Publication number Publication date
DE3167358D1 (en) 1985-01-10
JPS56116814A (en) 1981-09-12
PH16313A (en) 1983-09-05
NO810242L (no) 1981-07-27
FR2474531B1 (fr) 1986-08-14
FR2474531A1 (fr) 1981-07-31
FI810188L (fi) 1981-07-25
ZW1281A1 (en) 1981-04-15
ZA81411B (en) 1982-02-24
IN153729B (ru) 1984-08-11
ATE10508T1 (de) 1984-12-15
ES498749A0 (es) 1981-11-01
AU531039B2 (en) 1983-08-04
ES8200725A1 (es) 1981-11-01
FI68862C (fi) 1985-11-11
BR8100314A (pt) 1981-08-11
EP0033289A1 (fr) 1981-08-05
AU6630381A (en) 1981-07-30
TR21061A (tr) 1983-06-13
CA1154967A (fr) 1983-10-11
YU9681A (en) 1983-04-30
US4324584A (en) 1982-04-13
FI68862B (fi) 1985-07-31
EP0033289B1 (fr) 1984-11-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2667007B2 (ja) 溶鋼の真空脱ガス・脱炭処理方法
KR101165104B1 (ko) 저탄소강을 생산하기 위한 방법
SU1170974A3 (ru) Способ обезуглероживани хромистого чугуна
KR850000927B1 (ko) 취련가스에 의한 정련시의 슬로핑방지법
RU2105072C1 (ru) Способ производства природно-легированной ванадием стали при переделе ванадиевого чугуна в кислородных конвертерах монопроцессом с расходом металлолома до 30%
KR860000039B1 (ko) 크롬주철의 탈탄방법
EP0073274B1 (en) Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen
US3929458A (en) Process for the elaboration of chrome steels
GB2141739A (en) Process for producing low P chromium-containing steel
JPH0153329B2 (ru)
JP2004277830A (ja) 転炉製鋼方法
JPS6211044B2 (ru)
JP3668172B2 (ja) 溶銑の精錬方法
JP7235070B2 (ja) 溶鋼の二次精錬方法および鋼の製造方法
JPH0488114A (ja) 高マンガン鋼の溶製方法
US4066442A (en) Method of making chrome steel in an electric arc furnace
RU2180006C2 (ru) Способ передела чугуна в конвертере
JP2758056B2 (ja) 高クロム低ｐ鋼の溶製方法
JPH01252753A (ja) ステンレス鋼母溶湯の溶製方法並びに溶製用の反応容器底部羽口配列及び底部羽口
JP2754983B2 (ja) 転炉精錬方法
SU988879A1 (ru) Способ продувки металла кислородом
CA3218995A1 (en) Molten steel denitrification method, simultaneous denitrification and desulfurization treatment method, and steel production method
SU931754A1 (ru) Способ передела чугуна в конвертере
SU749906A1 (ru) Способ рафинировани высокохромистых сталей
SU1289891A1 (ru) Способ выплавки стали в конвертере