SK288758B6 - Tavivo na aglomeráciu, spôsob výroby taviva, aglomeračná zmes na výrobu aglomerátu a použitie trosky sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi - Google Patents

Tavivo na aglomeráciu, spôsob výroby taviva, aglomeračná zmes na výrobu aglomerátu a použitie trosky sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi Download PDF

Info

Publication number
SK288758B6
SK288758B6 SK5049-2015A SK50492015A SK288758B6 SK 288758 B6 SK288758 B6 SK 288758B6 SK 50492015 A SK50492015 A SK 50492015A SK 288758 B6 SK288758 B6 SK 288758B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
weight
agglomeration
slag
flux
production
Prior art date
Application number
SK5049-2015A
Other languages
English (en)
Other versions
SK50492015A3 (sk
Inventor
Milan Raclavský
Original Assignee
Ecofer S R O
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ecofer S R O filed Critical Ecofer S R O
Publication of SK50492015A3 publication Critical patent/SK50492015A3/sk
Publication of SK288758B6 publication Critical patent/SK288758B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
    • C22B7/04—Working-up slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
    • C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C04B28/08—Slag cements
    • C04B28/082—Steelmaking slags; Converter slags
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C04B28/08—Slag cements
    • C04B28/085—Slags from the production of specific alloys, e.g. ferrochrome slags
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B5/00—Treatment of  metallurgical  slag ; Artificial stone from molten  metallurgical  slag 
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B5/00—Treatment of  metallurgical  slag ; Artificial stone from molten  metallurgical  slag 
    • C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0046—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes making metallised agglomerates or iron oxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0066—Preliminary conditioning of the solid carbonaceous reductant
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/008—Use of special additives or fluxing agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/54—Processes yielding slags of special composition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
    • C22B1/16—Sintering; Agglomerating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)

Abstract

Tavivo na aglomeráciu na báze trosiek zo sekundárnej metalurgie obsahuje pretavené zmesi oxidov CaO, Al2O3, SiO2, MgO, MnO, FeO, ktorých teplota natavenia je nižšia ako 1 600 °C a celkový obsah uvedených oxidov je vyšší než 75 hmotnostných %, pričom obsah CaO je vyšší než 40 hmotnostných % a obsah síry je nižší než 2,5 % hmotnostných, pričom najmenej 90 hmotnostných % taviva má veľkosť zrna pod 100 mm a optimálne pod 10 mm. Pri spôsobe výroby taviva na aglomeráciu na báze trosky zo sekundárnej metalurgie sa trosky zo sekundárnej metalurgie postupne ochladzujú rýchlosťou ochladzovania maximálne 200 stupňov Celzia za hodinu až na teplotu tuhnutia, kde sa troska samovoľne rozpadá a prípadne zostávajúce časti trosky sa upravia na granulometriu tak, aby najmenej 90 hmotnostných % vzniknutého taviva malo veľkosť zrna pod 100 mm a optimálne pod 10 mm. Aglomeračná zmes na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, pozostáva z kovonosnej vsádzky aglomerácie a menej než 10 hmotnostných %, optimálne 0,5 až 1,5 hmotnostného %, celkovej vsádzky taviva, pričom výsledná aglomeračná zmes obsahuje menej než 5 hmotnostných % Al2O3.

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka taviva na aglomeráciu na báze trosky zo sekundárnej metalurgie, spôsobu výroby taviva na aglomeráciu na báze trosky zo sekundárnej metalurgie a aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, vrátane použitia trosky zo sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí.
Doterajší stav techniky
Oceľ sa vyrába v konvertoroch a elektrických oblúkových peciach. Hlavnou vsádzkou na výrobu ocele je surové železo a šrot. Surové železo sa vyrába vo vysokých peciach, kde hlavnou vsádzkou sú železná ruda, železnorudné pelety, tavivá a koks. Železná ruda sa pred spracúvaním vo vysokej peci upravuje v aglomerácii. Aglomeračný proces slúži na úpravu rudy tak, aby ruda bola vhodná na vsádzku do vysokej pece. Pri aglomerácii dochádza k úprave granulemetrie rudy a zmene chemického zloženia, najmä pomeru obsahu oxidu CaO a SiOz. Xýrobené surové železo sa spracúva v konvertoroch procesmi skujňovania, kde dochádra pôsobením kyslilo na odstránenie uhlíka, kremíka a fosforu zo surového železa. Produkt spracúvania sa nazýva surová oceľ, ktorá je vo väčšine prípadov podobná surovej oceli z elektrickej oblúkovej pece. Táto surová oceľ sa vyznačuje nízkymi obsahom uhlíka a vysokou aktivitou kyslíka, väčšou než 200 milióntin, obvykle okolo 600 milióntin kyslíka. Surová oceľ sa pri odpichu dezoxiduje hliníkom, kremíkom, mangánom, chrómom, prípadne ďalšími prvkami. Dezoxidovaná oceľ sa ďalej spracúva v sekundárnej metalurgii na zariadení, ako sú napríklad panvová pec alebo zariadení rôzneho typu pre vákuové spracúvanie ocele. V zariadeniach sekundárnej metalurgie sa v záverečnej fáze oceľ spracúva v redukčných podmienkach. Tomu zodpovedá aj zloženie trosky. Trosky majú nízku aktivitu kyslíka a vysoký- obsah FeO. Pre ocele dezoxidované hliníkom je to do 5 hmotnostných %, optimálne do 1 hmotnostného %. Pre trosky dezoxidované kremíkom a mangánom je to do 10 hmotnostných %. Tieto trosky sú schopné viazať značné množstvo síry. Podľa spôsobu dczoxidácic sa rozlišujú trosky z výroby ocele, kde dominantným dezoxidovadlom je hliník, a trosky z výroby ocele, kde dominantným dezoxidovadlom je kremík alebo mangán, alebo ich zmes. Produktom dezoxidácie sú oxidy týchto prvkov, ktoré sa obvykle viažu na vápno. Vznikajú teda taveniny oxidov - trosky, ktorých chemické zloženie je uvedenév nasledujúcej tabuľke.
Tabuľka priblíženého rozsahu zloženia troslgr v sekundárnej metalurgii (hmotnostné %)
CaO SiO2 AI2O3 MgO MnO S
Deoxidácia Al 40-70 0-15 5 - 35 3 - 15 0-2 0,2 - 2,5
Deoxidácia Al, Si, Mn.. 25 - 65 10 - 30 10-30 0-5 0,2 - 2,5
Deoxidácia Si, Mn.. 30 - 65 10-50 0-15 2-20 0-20 0,1 -0,7
Vlastnosti tých trosiek, ako je samorozpadavosť, prašnosť, objemová nestabilita, výrazne kompEkujú ich použitie. Podľa doterajších poznatkov sa 80 % týchto trosiek skládkuje. Ich využitie je zložité.
Najčastejší a dosiaľ najrozšírenejší spôsob využitia týchto trosiek spočíva v premiešaní s ostatnými oceliarskymi troskami, ktoré sa po dlhšej expozícii na vzduchu a v daždi, po vyschnutí, využívajú v stavebníctve. Pri tuhnutí sa takmer rozpadajú na jemný prach, ktorý' navyše v dôsledku prítomnostivoľného vápna pri hydratácii výrazne zvyšuje svoj objem Nevýhodou tohto postupuje predovšetkým zložito kontrolovateľná expanzia trosiek, ktorá sa prejavuje napríklad zvlnením budovaných ciest a diaľnic. Táto negatívna vlastnosť braní ich širšiemu použitiu v stavebníctve. Veľká časť trosiek je preto ukladaná bez ďalšieho využitia na haldách.
Doterajšie pokusy smerujúce k spracúvaniu týchto trosiek sa snažia o využitie ich kladných vlastností, najmä nízkej teploty tavenia, ktoré umožňujú rýchlu tvorbu homogénny ch trosiek v oceliarskom agregáte. Je možné ich využitie v elektrickej oblúkovej peci. Tento postup je vhodný na recykláciu trosiek priamo v oceliarni s elektrickou oblúkovou pecou, ale vyžaduje takzvané skusovenie trosiek, ktoré je nákladné. Využitie trosiek z integrovaných závodov nie je možné z kapacitných dôvodov a dodatkových prepravných nákladov.
Je známy spôsob využitia týchto materiálov podľa patentovej prihlášky W02007/136 914 A3 využívajúci trosku zo sekundárnej metalurgie tak, že sú zmiešané so zvyškami výmuroviek za vzniku rafinačných troskotvomých materiálov vhodných na ďalšie použitie. Obmedzenie tohto spôsobu je dané iba ekonomickými hľadiskami.
Riešenie podľa patentovej prihlášky' W02004/101 828 využíva trosku na výrobu spojivových materiálov a syntetických trosiek. Jeho nevýhodou je však požiadavka na úzke rozmedzie a stabilitu chemického a fázového zloženia trosky7.
S K 288758 B6
Všeobecne odborná literatúra uvádza, ie na rozdiel od trosiek z vysokých pecí a konvertorov sú trosky' zo sekundárnej metalurgie prevažne skládkované.
Je známy postup recyklácie časti konvertovej trosky s vyšším obsahomželeza. Tento postup je veľmi rozšírený,jeho hlavnánevýhodaje ale opätovné vyredukovanie fosforu obsiahnutého v týchto troskách do surového železa.
Aglomerácia slúži, na prípravu vsádzky7 do vysokej pece a na recykláciu trosiek iných, než z konvertorového procesu sa nepoužíva. Surovinami pre aglomeračný proces sú suroviny železotvomé, teda najmä rudy, okuje a kovonosné odpady, ďalej tavivá, takmer troskotvorné časti vsádzky -- napríklad vápenec, vápno, dolomit a hlušina z rudy a nakoniec palivá a redukčné činidlá, ktorými sú predovšetkýmkoks a zemný plyn.
Tieto suroviny sa premiešajú a homogenizujú v niekoľkých krokoch. Prvým krokom je tvorba homogenizačných hromád a posledným napríklad žbaľovací bubon. V nových moderných závodoch môžu byť všetky operácie prípravy vsádzky integrované do jedného zariadenia, ktoré je schopné nahradiť všetky7 stupne homogenizácie a zbaľovania. Na aglomeračnom páse je v priebehu aglomerácie zmes homogenizovaného materiálu zahriata na teplotu vyššiu než 1 000 °C. Pri týchto teplotách dochádza k natavovaniu a spojovaniu jednotlivých zŕn vstupných materiálov. Výsledkom aglomeračného procesu sú kúsky7 aglomerátu vhodné na použitie ako vsádzka do vysokej pece. V niektorý7ch prípadoch môžu byť na zlepšenie aglomeračného procesu pridávané vodné roztoky síranov.
Na zlepšenie aglomeračného procesu sú pridávané materiály tiež na báze vodného skla, ako opisuje patent US 6 682 583. Oba tieto postupy zlepšujú zbaľovanie surovín aglomeračného procesu a na druhú stranu zhoršujú tepelnú a materiálovú bilanciu vysokopecného procesu.
Podstata vynálezu
Uvedené problémy s využitím trosiek zo sekundárnej metalurgie, zlepšenie zbaľovacieho procesu a procesu natavovania do značnej miery odstraňuje aplikácia tavív na báze trosiek, zo sekundárnej metalurgie pri výrobe aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, spôsobu výroby taviva na aglomeráciu na báze trosky7 zo sekundárnej metalurgie a aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, vrátane použitia trosiek zo sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, podľa vynálezu.
Podstata taviva na aglomeráciu na báze trosiek zo sekundárnej metalurgie spočíva v tom, že obsahuje pretavené zmesi, oxidov CaO, AI.2O3, S1O2, MgO, MnO, FeO a ďalšie zlúčeniny tvoriace eutektiká, ktorých teplota natavenia je nižšia ako 1 600 °C a celkový obsah uvedených oxidov je vyšší ako 75 hmotnostných %, pričom obsah CaO je vyšší ako 40 hmotnostných % a obsah síry je nižší ako 2,5 hmotnostného %, pričom najmenej 90 hmotnostných % taviva má veľkosť zma pod 100 mm a optimálne po 10 mm Tavivo na aglomeráciu môže ďalej obsahovať vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, magnezit, podsítny koks, odpadové materiály alebo vedľajšie produkty7 metalurgického alebo cementárskeho priemy slu, pričom hmotne s tný porne r CaO/S ÍO2 a CaO/AhOs výsledného tavivaje väčší ako 1,25.
Podstata spôsobu výroby taviva na aglomeráciu na báze trosky7 zo sekundárnej metalurgie spočíva v tom, že sa trosky zo sekundárnej metalurgie postupne ochladzujú rýchlosťou ochladzovania maximálne 200 °C za hodinu až na teplotu pod teplotu tuhnutia, kde sa troska samovoľne rozpadá a prípadne zostávajúce časti trosky7 sa upravia na granulometrii tak, aby najmenej 90 hmotnostných % vzniknutého taviva malo veľkosť zma pod 100 mm a optimálne po 10 mm. Tavivo sa môže miešať s ďalšími tavivami, ako sú vápno, vápenec, dolomit, dolomitický· vápenec, magnezit, podsítny koks, odpadové materiály alebo vedľajšie produkty metalurgického alebo cementárskeho priemyslu tak, aby výsledné tavivo malo hmotnostný pomer CaO/SiOz a CaO/AhOs väčší ako 1,25.
Podstata aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, spočíva v tom, že pozostáva z kovonosnej vsádzky aglomerácie a menej ako 10 hmotnostných %, optimálne 0,5 až 1,5 hmotnostného %, celkovej vsádzky taviva, ako bolo zhora presne určené, pričom výsledná aglomeračná zmes obsahuje menej ako 5 hmotnostných %AhO3.
Podstata použitia trosiek zo sekundárnej metalurgie spočíva v tom, že sa táto konkrétna troska použije ako tavivo na prípravu aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí.
Trosky7 zo sekundárnej metalurgie sú po odliatí ocele spoločne so zvyškami kovov vyliate z panvice do kolíb. Po ochladení sú z nich odstránené veľké kusy kovov, takzvané zliatky. Následne je troska triedená, prípadne aj drvená, na frakciu pod 100 mm Na ďalšie použitie sa javia ako najvýhodnejšie frakcie vytriedenej trosky s veľkosťou pod 100 mtn, optimálne 10 mm. Vprípade, že je požadovaná demetalizácia trosky, je možné uskutočniť magnetickú separáciu železa z trosky. Takto spracúvaná troska alebo jej troskové zmesi sú pridávané do vsádzky aglomeračného procesu, najneskôr do zbaľovacieho bubna alebo do zariadenia s rovnakou funkciou.
Najvýhodnejšie sa javí pridávať trosku alebo troskovú zmes do homogeniračného bubna alebo do homo
S K 288758 B6 genizačných hromád, alebo prostredníctvom zásobníkov na pás, kde sa premieša s ostatnými vsádzkovými materiálmi, a to v množstve menej ako 10 hmotnostných % celkovej vsádzky aglomeračného procesu, optimálne 0,5 až 1,5 hmotnostných %, pričom najmenej 90 hmotnostných % trosky' má veľkosť zrna pod 100 mm a optimálne pod 10 mm.
Do týchto trosiek alebo troskových zmesí sa môžu pridať pred použitím v aglomerácii ďalšie materiály, ako je vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, podsitny koks a odpadové materiály alebo vedľajšie produkty metalurgického alebo cementárskeho priemyslu.
Hlavnou výhodou tohto vynálezu je možnosť zníženia energetických nárokov aglomeračného procesu až o 10 %, ďalej potom zlepšenie mechanických vlastností vyrobeného aglomerátu, zníženie jemných podielov aglomerátu, ktoré by sa inak museli v aglomeračnom procese recyklovať. Ďalšou výhodou je využite zvyškového kovu, zvýšenie obsahu MnO v aglomeráte, a to najmä pri recyklácii trosiek z výroby mangánom a kremíkom upokojených ocelí. Vedľajším dôsledkom je aj zníženie emisií CO2 z paliva a z uhhčitanov, najmä vápenca a dolomitu.
Ďalšou priaznivou vlastnosťou trosiek zo sekundárnej metalurgie využiteľnou v aglomerácii je ich samorozpadavosť a tvorba jemných prachových frakcií. Jemné prachové frakcie vytvárajú velké reakčné povrchy, napomáhajú zbaľovaniu a trosky sa nemusia drviť. Pretože trosky neobsahujú CO2, ktorého uvoľnenie vyžaduje nemalé množstvo tepla, pôsobí ich použitie priaznivo na celkovú tepelnú bilanciu aglomeračného procesu. Pri použití trosiek zo sekundárnej metalurgie ako taviva a náhrady alebo čiastočnej náhrady za vápenec, vápno, dolomit alebo ďalšie materiály dochádza k podstatnému zníženiu teploty natavenia na hraniciach zŕn. Teplota tavenia vápna je 2 612 °C, zatiaľ čo eutektiká trosky zo sekundárnej metalurgie majú teplotu natavenia cca 1 300 °C.
Na základe uvedeného vynálezu je možné recyklovať tak všetky trosky zo sekundárnej metalurgie z integrovaných závodov, ako aj trosky z oceliarenských závodov, vyrábajúcich oceľ v elektrických oblúkových peciach. Technické riešenie praktickým a lacným spôsobom využíva trosky zo sekundárnej metalurgie, a to ich použitím v aglomeračnom procese. Riešenie zlepšuje materiálovú a energetickú bilanciu metalurgického procesu, zlepšuje proces zbaľovania surovín a uľahčuje natavovanie zŕn surovín v procese aglomerácie.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Vynález je možné využiť na rôzne typy trosiek alebo troskových zmesí zo sekundárnej metalurgie ako náhrady alebo čiastočnej náhrady vápenca, vápna a dolomitu, prípadne ďalších troskotvomých alebo kovonosných prísad. Vynález je bližšie objasnený v nasledujúcich príkladoch uskutočnenia vy nálezu.
Príklad 1
Oceľ z konvertora alebo z elektrickej oblúkovej pece, alebo z hybridných zariadení je odpichnutá do panvice, pričom je dezoxidovaná hliníkom, kremíkom, mangánom, prípadne ďalšími dezoxidačnými prvkami. Takto upravená oceľ sa spracúva na zariadení sekundárnej metalurgie, po spracúvaní je pripravená na odlievanie, napríklad na zariadení na plynulé odhevanie alebo do ingotu. Po odliatí sú zostávajúca troska a zvyšky ocele v panvici vyliate do troskovej koliby a po jej naplnení sa prevážajú na troskovisko. Po ochladení a utuhnutí sú odstránené mechanicky hrubé kusy zostávajúcej ocele. Troska sa takmer samovoľne rozpadá na jemnú prachovú hmotu. Troska sa rozpadá, pokiaľ je rýchlosť ochladzovania nižšia ako 200 °C za hodinu. Troska, ktorá sa samovoľne nerozpadne, sa mechanicky podrví na granulometrie pod 100 mmalebo sa použije inak.
Drvenie je potrebné uskutočniť tak, aby najmenej 90 hmotnostných% taviva malo veľkosť zrna p o d 100 mm a optimálne pod 10 mm Takto upravená troska je pripravená na ďalšie využitie ako surovina pre aglomeračný proces. Trosky s nižšími obsahmi SÍO2, teda pod 15 hmotnostných %, sú na použitie vhodnejšie. Trosky a troskotvomé materiály sa do aglomeračnej zmesi pridávajú tak, aby nevznikalo žbytočné mnoštvo trosky vo vysokopecnom procese. Zloženie troskotvomých prísad v aglomeráte sa uskutočňuje tak, aby výsledný hmotnostný pomer CaO/SiOe v aglomeráte bol vyšší než 0,5, optimálne okolo 0,8 až 1,5. Tiež celkový obsah AI2O3 je obmedzený, a to hodnotou 8 hmotnostných %. Napríklad rudy a rudné koncentráty majú 4 až 10 hmôtnostných % SÍO2 pri obsahu CaO okolo 2 hmotnostných %, a preto je potrebné pridať zodpovedajúce množstvo GaO tak, aby hmotnostný pomer CaO k S1O2 zodpovedal zvyklostiam daného vysokopecného závodu hodnote 0,8 až 2,5, optimálne v rozmedzí 0,8 až 1,5. Z týchto hmotnostných pomerov a zo zloženia trosky zo sekundárnej metalurgie alebo jej zmesi s ďalšími materiálmi sa dajú jednoducho odvodiť potrebné prídavky trosky alebo troskovej zmesi. Samotná troska zo sekundárnej metalurgie tvorí tavivo použiteľné v aglomeračnom procese.
Príklad 2
Troska zo sekundárnej metalurgie s granulometriou pod 100 mm sa zmieša s ďalšími troskotvomými ma
S K 288758 B6 teriálmi, ako je vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, magnezit, pripadne s palivom vo forme jemnozmného koksu. Takto pripravená zmes je pripravená k ďalšiemu využitiu ako tavivo pre aglomeračný proces.
Príklad 3
Troska z výroby hliníkom upokojených ocelí sa zmieša s troskou z kremíkom alebo mangánom upokojených oceli. Po zmiešaní a úprave granubmetrie je troska pripravená na ďalšie využitie ako tavivo pre aglomeračný proces.
Príklad 4
V aglomeračnom procese sa pouäje časť alebo všetka troska zo sekundárnej metalurgie vzniknutá v danej oceliarni a k tejto troske sa v prípade nízkych prepravných nákladov môže pridávať troska zo sekundárnej metalurgie z blízky7ch oceliarní, najmä z elektrooceliamí. Samotná troska zo sekundárnej metalurgie alebo ich zmes tvorí tavivo použiteľné v aglomeračnom procese.
Príklad 5
Po vychladení sa z trosky zo sekundárnej metalurgie z výroby hliníkom upokojených ocelí najskôr odstránia hrubé kovové zlíatky a troska je na triedičoch roztriedená na jednotlivé frakcie. Na priame použitie v aglomeračnom procese sa používajú frakcie trosky s granulometriou pod 100 mm, optimálne pod 20 mm Zostávajúce hrubé kusy trosky7 sú drvené na jemnejšie frakcie na využitie v aglomeračnom procese alebo sú využité inak. Takto spracúvaná trosková zmes je rovnomerne rozsypávaná do troskových hromád, a to najlepšie v dávkach od 10 ton.
Trosku je možné pridávať do vsádzky jednorazovo alebo po častiach, v jednotlivých, fázach homogenizácie, najneskôr však do Obaľovacieho bubna alebo do zariadenia s rovnakou funkciou tak, aby celkový obsah trosiek vo vsádzke aglomeračného procesu tvoril maximálne 10 hmotnostných % celkovej vsádzky do aglomerácie.
Príklad 6
Wrobená troska podľa príkladu 1 je ďalej obohatená materiálmi., ako sú vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, podsítny koks, odpadové materiály alebo vedľajšie produkty metalurgického alebo cementárskeho priemyslu. Troska alebo troskotvomé zmesi s recyklovanými materiálmi môžu byť pridávané samostatne alebo v ľubovoľných, zmesiach, pričom do kovonosnej vsádzky sa pridávajú v ľubovoľnej fáze homogenizácie jednorazovo alebo v niekoľký ch postupných krokoch najneskôrvšak do obaľovacieho bubna alebo do zariadenia s rovnakou funkciou. Množstvo trosky zo sekundárnej metalurgie je vždy menšie než 10 hmotnostných%z celkovej hmotnostivsádzkový ch materiálov aglomeračného procesu.
Na miešanie s ďalšími tavivami, ako sú vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, magnezit, podsítny koks, odpadové materiály alebo vedľajšie produkty metalurgického alebo cementárskeho priemyslu piati všeobecné pravidlo vyžadujúce, aby výsledné tavivo malo hmotnostný pomer CaO/SiCh a CaO/AhOs väčší než 1,25.
Príklad 7
Spočíva vo využití trosiek z výroby kremíkom a mangánom upokojených oceli, v ktoiých je celkový obsah S1O2+ MnO + FeO vyšší než 15 hmotnostných %. Aj tieto trosky je možné použiť na výrobu aglomeračných zmesí alebo aj priamo do týchto zmesí. Podobne ako v príkladoch 1 a 2 sú tieto trosky zbavené hrubých zliatkov, následne sú triedené, prípadne drvené a pripravené na použitie. Používajú sa frakcie pod 100 mm, optimálne pod 20 mm Tieto trosky je možné použiť priamo alebo miešať s ostatnými materiálmi podobne, ako je to opísané v príklade 2.
Príklad 8
Trosky7 zo sekundárnej metalurgie z výroby hliníkom upokojených ocelí, prípadne kremíkom a mangánom upokojených ocelí sú navzájom zmiešané a použité podobne, ako je opísané v príkladoch 1 až 7.
Príklad 9
Zvláštnym príkladom použitia je použitie iba trosiek zo sekundárnej metalurgie vzniknutých dezoxidáciou kremíkom a mangánom Tieto trosky obsahujú vyššie koncentrácie SiO?, ale súčasne obsahujú aj vysoké koncentrácie MnO. Do týchto trosiek je v každom prípade pridávané vápno alebo vápenec, prípadne dolomit, a to buď priamo do trosiek, alebo až do aglomeračných zmesi.
S K 288758 B6
Priemyselná využiteľnosť
Trosky zo sekundárnej metalurgie sú použiteľné ako taviváv procese aglomerácie vsádzky' pre vysokopecný proces. Tieto tavivá sa vyznačujú prítomnosťou níáko taviteľných eutektík, ktoré uľahčujú proces ag5 lomerácie. Znížený obsah uhličitanov vedie k energetickým úsporám

Claims (6)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Tavivo na aglomeráciu na báze trosiek zo sekundárnej metalurgie, vyznačujúce sa tým, že obsahuje pretavené zmesi oxidov CaO, AI2O3, S1O2, MgO, MnO, FeO, ktorých teplota natavenia je nižšia ako 1 600 °C a celkový obsah uvedených oxidov je vyšší než 75 hmotnostných %, pričom obsah CaO je vyšší než 40 hmotnostných % a obsah, síry je nižší než 2,5 hmotnostného %, pričom najmenej 90 hmotnostných % taviva má veľkosť zrna pod 100 mm a optimálne pod 10 mm.
  2. 2. Tavivo na aglomeráciu na báze trosiek zo sekundárnej metalurgie podľa nároku 1, vyznačujúce sa tým, že tavivo ďalej obsahuje vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, magnezit, podsítny koks, pričom hmotnostný pomer CaO/SiCh a CaO/'AhOs výsledného tavivaje väčší než 1,25.
  3. 3. Spôsob výroby taviva na aglomeráciu na báze trosky zo sekundárnej metalurgie, vyznačujúci sa tým, že sa trosky zo sekundárnej metalurgie postupne ochladmjú rýchlosťou ochladzovania maximálne 200 stupňov Celzia za hodinu až na teplotu tuhnutia, kde sa troska samovoľne rozpadá a prípadne zostávajúce časti trosky sa upravia na granulometriu tak, aby najmenej 90 hmotnostných % vzniknutého taviva malo veľkosť zrna pod 100 mm a optimálne pod 10 mm.
  4. 4. Spôsob výroby tavív na aglomeráciu na báze trosky zo sekundárnej metalurgie podľa nároku 3, v y znač u j ú c i sa tým, že sa tavivo mieša s ďalšími tavivamí, ako sú vápno, vápenec, dolomit, dolomitický vápenec, magnezit, podsítny koks, odpadové materiály alebo vedľajšie produkty metalurgického alebo cementárskeho priemyslu tak, aby výsledné tavivo malo hnetnostný pomer CaO/SiOe a CaO/AhO? väčší než 1,25.
  5. 5. Aglomeračná zmes obsahujúca tavivo na báze trosky zo sekundárnej metalurgie na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí, vyznačujúca sa tým, že pozostáva z kovonosnej vsádzky aglomerácie a menej než 10 hmotnostných %, optimálne 0,5 až 1,5 hmotnostného %, celkovej vsádzky taviva podľa nárokov 1 a/alebo 2, pričom výsledná aglomeračná zmes obsahuje menej než 5 hmotnostných % AI2O3.
  6. 6. Použitie trosiek zo sekundárnej metalurgie podľa nároku 1 ako tavív na prípravu aglomeračnej zmesi na výrobu aglomerátu, určeného ako vsádzka do vysokých pecí.
SK5049-2015A 2013-07-08 2014-07-02 Tavivo na aglomeráciu, spôsob výroby taviva, aglomeračná zmes na výrobu aglomerátu a použitie trosky sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi SK288758B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2013-531A CZ2013531A3 (cs) 2013-07-08 2013-07-08 Tavidlo pro aglomeraci, způsob výroby tavidla, aglomerační směs pro výrobu aglomerátu a použití strusek sekundární metalurgie jako tavidel pro přípravu aglomerační směsi
PCT/CZ2014/000075 WO2015003669A1 (en) 2013-07-08 2014-07-02 Fluxing agent, process of its production, agglomeration mixture and use of slug from secondary metallurgy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK50492015A3 SK50492015A3 (sk) 2016-04-01
SK288758B6 true SK288758B6 (sk) 2020-06-02

Family

ID=51229771

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK5049-2015A SK288758B6 (sk) 2013-07-08 2014-07-02 Tavivo na aglomeráciu, spôsob výroby taviva, aglomeračná zmes na výrobu aglomerátu a použitie trosky sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi

Country Status (11)

Country Link
US (1) US10435760B2 (sk)
CN (1) CN105431557A (sk)
AT (1) AT516369B1 (sk)
CZ (1) CZ2013531A3 (sk)
DE (1) DE112014003176T5 (sk)
PL (1) PL232186B1 (sk)
RO (1) RO131333B1 (sk)
RU (1) RU2671781C2 (sk)
SK (1) SK288758B6 (sk)
UA (1) UA117753C2 (sk)
WO (1) WO2015003669A1 (sk)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015114545A1 (en) * 2014-01-31 2015-08-06 Saudi Basic Industries Corporation Use of ladle furnace slag from al-killed steel in si-killed steelmaking as calcium aluminate flux
FI127031B (en) 2015-02-05 2017-10-13 Outotec Finland Oy METHOD AND ORGANIZATION FOR TREATMENT OF CHROMATIC CONCENTRATE FOR PELLETING AND SYNTHETATION AND PELLETABLE FEED
BE1023884B1 (fr) * 2016-07-08 2017-09-04 Lhoist Rech Et Developpement Sa Procédé de fabricatrion de briquettes contenant de l'oxyde de fer actif, et briquettes ainsi obtenues
KR101798846B1 (ko) * 2016-09-12 2017-11-17 주식회사 포스코 차단재 및 이를 이용한 합금강 제조방법
CN108611487A (zh) * 2018-04-04 2018-10-02 首钢集团有限公司 一种含镁固废的资源化利用方法
CN113286900A (zh) * 2019-03-22 2021-08-20 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 在冶金容器中制造铁的方法
US10759697B1 (en) 2019-06-11 2020-09-01 MSB Global, Inc. Curable formulations for structural and non-structural applications
CN113699371B (zh) * 2021-07-19 2022-10-25 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种复合型脱氧改质球团的制备及使用方法
CN114369696B (zh) * 2022-01-14 2023-01-10 西安建筑科技大学 一种助熔剂及其使用方法
CN114606404A (zh) * 2022-03-09 2022-06-10 石横特钢集团有限公司 一种炼钢渣替代轻烧白云石生产锰硅合金的方法
CN115786639A (zh) * 2022-12-12 2023-03-14 轩振博 一种热态冶金固废二次利用的方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU783355A1 (ru) * 1978-12-29 1980-11-30 Грузинский Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт Им. В.И.Ленина Способ подготовки агломерационной шихты к спеканию
CS222330B1 (en) * 1981-01-30 1983-06-24 Libor Odstrcil Method of preparation of the steelmaker slag for its reutilization as the charge in the metallurgical aggregates
RU2064508C1 (ru) * 1993-03-15 1996-07-27 Гурьевский металлургический завод им.М.К.Курако Экзотермический брикет для раскисления и легирования спокойной стали
US5397379A (en) * 1993-09-22 1995-03-14 Oglebay Norton Company Process and additive for the ladle refining of steel
JP3455287B2 (ja) * 1994-06-16 2003-10-14 セイレイ工業株式会社 畦塗機の土寄せロータリ
RU2092587C1 (ru) * 1995-03-17 1997-10-10 Акционерное общество открытого типа "Комбинат Южуралникель" Способ переработки окисленных никельсодержащих материалов
DE19522320C1 (de) * 1995-06-20 1996-08-22 Joseph E Doumet Verfahren und Vorrichtung zum Abkühlen und Verfestigen von glühendflüssiger Hochofenschlacke
US6179895B1 (en) * 1996-12-11 2001-01-30 Performix Technologies, Ltd. Basic tundish flux composition for steelmaking processes
JPH10265827A (ja) * 1997-03-25 1998-10-06 Kawasaki Steel Corp クロム含有鋼精錬スラグの再生利用方法および該スラグに含有される金属成分の回収利用方法
JP4084906B2 (ja) 1999-05-21 2008-04-30 株式会社神戸製鋼所 焼結鉱の製造方法およびその焼結鉱
CA2428469C (en) * 2000-11-13 2009-10-06 Demolizioni Industriali S.R.L. Method and apparatus for treatment of metallurgical slag and the like
US6565623B2 (en) * 2001-03-20 2003-05-20 Startec Iron Llc Method and apparatus for curing self-reducing agglomerates
JP4669189B2 (ja) * 2001-06-18 2011-04-13 株式会社神戸製鋼所 粒状金属鉄の製法
AT412283B (de) 2003-05-16 2004-12-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum verwerten von schlacke
BE1016098A3 (fr) * 2004-06-24 2006-03-07 Lhoist Rech & Dev Sa Dispositif mobile de granulation de fines de laitier.
ITMI20050538A1 (it) * 2005-04-01 2006-10-02 Techint Spa Metodo e apparato per il recupero della scoria di metallurgia secondaria -lf-e suo riciclo nel processo produttivo di acciaio tramite forno ad arco elettrico
US7727328B2 (en) 2006-05-16 2010-06-01 Harsco Corporation Regenerated calcium aluminate product and process of manufacture
KR101259374B1 (ko) * 2007-12-31 2013-04-30 주식회사 포스코 고청청 베어링강의 제조방법
JP5420935B2 (ja) * 2008-04-09 2014-02-19 株式会社神戸製鋼所 粒状金属鉄の製造方法
CZ200975A3 (cs) * 2009-02-10 2010-08-04 Raclavský@Milan Technologie rafinace kovonosných odpadu s obsahem zinku v rotacní peci
DE102009023928A1 (de) * 2009-06-04 2010-12-09 Rheinkalk Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Agglomerats
JP5699567B2 (ja) * 2010-11-29 2015-04-15 Ｊｆｅスチール株式会社 焼結鉱の製造方法
US8523977B2 (en) * 2011-01-14 2013-09-03 Nucor Corporation Method of desulfurizing steel
FR2991693B1 (fr) * 2012-06-12 2014-08-08 Centre Nat Rech Scient Procede de traitement de laitier d'acierie de conversion

Also Published As

Publication number Publication date
PL415845A1 (pl) 2016-08-01
AT516369A2 (de) 2016-04-15
RO131333A2 (ro) 2016-08-30
CZ304951B6 (cs) 2015-02-04
PL232186B1 (pl) 2019-05-31
AT516369B1 (de) 2019-03-15
DE112014003176T5 (de) 2016-03-31
US20160160302A1 (en) 2016-06-09
RU2671781C2 (ru) 2018-11-06
RU2016103760A3 (sk) 2018-04-27
RU2016103760A (ru) 2017-08-11
CN105431557A (zh) 2016-03-23
CZ2013531A3 (cs) 2015-02-04
WO2015003669A1 (en) 2015-01-15
AT516369A3 (de) 2019-03-15
US10435760B2 (en) 2019-10-08
UA117753C2 (uk) 2018-09-25
SK50492015A3 (sk) 2016-04-01
RO131333B1 (ro) 2021-04-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK288758B6 (sk) Tavivo na aglomeráciu, spôsob výroby taviva, aglomeračná zmes na výrobu aglomerátu a použitie trosky sekundárnej metalurgie ako taviva na prípravu aglomeračnej zmesi
US20200024145A1 (en) Method for resource recovery from silicon slag and deoxidizing agent for iron and steelmaking
JP5531536B2 (ja) 製鋼スラグからの鉄及び燐の回収方法
KR100446469B1 (ko) 합금강 제조용 탈산제
US11932914B2 (en) Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization
CN110343803B (zh) 一种镁还原渣应用于转炉炼钢的冶炼方法
KR100566595B1 (ko) 제강용 플럭스
JP2003155516A (ja) 溶鋼の取鍋精錬による脱硫方法
JP2019194350A (ja) 転炉スラグのリサイクル方法
JP2012062225A (ja) リサイクルスラグの製造方法
KR101084579B1 (ko) 페로-바나듐 슬래그를 이용한 제강용 플럭스
JP6544480B2 (ja) 溶銑予備処理方法
CZ26904U1 (cs) Tavidlo a aglomerační směs
JP4187453B2 (ja) 高温溶融スラグの受鍋方法
KR102261427B1 (ko) 저융점 슬래그 조재재 및 그의 제조방법
KR101863916B1 (ko) 마그네슘 제련공정 부산물과 알루미늄 제련공정 폐부산물을 이용한 탈황 및 탈산용 제강플럭스 조성물
RU2041961C1 (ru) Способ производства стали
JPH10265827A (ja) クロム含有鋼精錬スラグの再生利用方法および該スラグに含有される金属成分の回収利用方法
JPH09118911A (ja) 顆粒状複合精錬材
JP3994988B2 (ja) クロム含有鋼精錬スラグに含有される金属成分の回収利用方法
JP6538522B2 (ja) 連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法
SU1693080A1 (ru) Шихта дл выплавки модификаторов с редкоземельными металлами
JP2001164313A (ja) 取鍋精錬炉のスラグの改質方法
SK392014A3 (en) Method for recycling of secondary slag in primary melting
JP2005240142A (ja) ＭｇＯ−Ｃ系廃耐火物の利用方法