SK283010B6 - Spôsob výroby pásu tvárnej ocele - Google Patents

Spôsob výroby pásu tvárnej ocele Download PDF

Info

Publication number
SK283010B6
SK283010B6 SK1789-97A SK178997A SK283010B6 SK 283010 B6 SK283010 B6 SK 283010B6 SK 178997 A SK178997 A SK 178997A SK 283010 B6 SK283010 B6 SK 283010B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
billet
rolling
steel
thickness
strip
Prior art date
Application number
SK1789-97A
Other languages
English (en)
Other versions
SK178997A3 (en
Inventor
Cornelis Pronk
Hartog Huibert Willem Den
Marcus Cornelis Maria Cornelissen
Original Assignee
Hoogovens Staal B. V.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hoogovens Staal B. V. filed Critical Hoogovens Staal B. V.
Publication of SK178997A3 publication Critical patent/SK178997A3/sk
Publication of SK283010B6 publication Critical patent/SK283010B6/sk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/68—Furnace coilers; Hot coilers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
    • B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
    • B21B1/34—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by hot-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/02—Austenitic rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/04—Ferritic rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/16—Two-phase or mixed-phase rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
  • Manufacturing Of Electric Cables (AREA)
  • Wire Processing (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Abstract

Spôsob výroby obsahuje kroky vytvárania plochého predvalku s hrúbkou menšou ako 100 mm plynulým liatím tekutej ocele, valcovanie plochého predvalku pokiaľ je ešte horúci v dôsledku liatia a je v autentickej oblasti do stredného plochého predvalku s hrúbkou v rozsahu od 5 do 20 mm, ochladzovanie stredného plochého predvalku na teplotu nižšiu ako je teplota ocele Ar3, udržiavanie stredného plochého predvalku v uzavretom priestore na jeho teplotnú homogenizáciu, valcovanie stredného plochého predvalku do pásu pokiaľ je pod teplotou Tt, pri ktorej je 75 % ocele premieňaných na ferit, a nad teplotou 200 °C s najmenej jedným valcovacím kalibrom na zmenšenie hrúbky o viac ako 50 % a zvinovanie pásu pri teplote vyššej ako 500 °C.ŕ

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby pásu tvárnej ocele.
Doterajší stav techniky
EP-A-370-575 opisuje spôsob zhotovovania pásu tvárnej ocele, pri ktorého uskutočňovaní dostáva roztavená oceľ v stroji na plynulé liatie tvar tenkej plôšky s hrúbkou menej ako 100 mm a s využitím tepla sprevádzajúceho liatie, je oceľová plôška valcovaná v austenitickom rozsahu do podoby strednej plôšky. Táto stredná plôška sa ochladzuje na teplotu pod Ar3 pri teplote pod Tt, pri ktorej je 75 % materiálu premenené na ferit, a pri teplote vyššej ako 200 °C je valcovaná do pásu. Nedostatkom tohto spôsobu je skutočnosť, že jeho uplatnenie pri výrobe oceľových pásov s dobrými tvárnymi vlastnosťami vyžaduje zložité zariadenie, a to nie len kvôli navrhovanému značnému zníženiu obsahu feritu a použitiu rekryštalizačných pecí potrebných na získanie požadovanej štruktúry. Ďalšie spôsoby, ktoré majú vzdialenejší vzťah k uvedenému rozboru doterajšieho stavu techniky, sú opisované v EP-A-306076 a EP-A-504999.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky do značnej miery odstraňuje spôsob výroby pásu tvárnej ocele, ktorého podstata spočíva v tom, že obsahuje kroky vytvárania plochého predvalku s hrúbkou menšou ako 100 mm plynulým liatím tekutej ocele, valcovanie plochého predvalku pokiaľ je ešte horúci v dôsledku liatia a je v austenitickej oblasti do stredného plochého predvalku s hrúbkou v rozsahu od 5 do 20 mm, ochladzovanie stredného plochého predvalku na teplotu nižšiu, ako jc teplota ocele Ar3, udržiavanie stredného plochého predvalku v uzavretom priestore na jeho teplotnú homogenizáciu, valcovanie stredného plochého predvalku do pásu pokiaľ je pod teplotou Tt, pri ktorej je 75 % ocele premieňaných na ferit, a nad teplotou 200 °C s najmenej jedným valcovacím kalibrom na zmenšenie hrúbky o viac ako 50 % a zvinovanie pásu pri teplote vyššej ako 500 °C. Vo výhodnom uskutočnení sa zmenšuje hrúbka liatej ocele v čase, keď je jej jadro ešte tekuté.
V ďalšom výhodnom uskutočnení je uskutočňované uzavretie na teplotnú homogenizáciu stredného plochého predvalku v najmenej jednej peci obsahujúcej stredný plochý predvalok a v zvinovacom ústrojenstve, v ktorom je stredný plochý predvalok zvinovaný.
V ďalšom výhodnom uskutočnení od kroku plynulého liatia do kroku zvinovania je oceľ ako celok zohrievaná iba teplom generovaným valcovaním.
Výhodné je, keď hrúbka pásu vyrobeného valcovaním stredného plochého predvalku je v rozsahu od 0,7 do 1,5 mm. Výhodné je tiež, keď valcovanie stredného plochého predvalku zahŕňa najmenej jeden valcovací kaliber uskutočňovaný mazacím valcovaním.
V ďalšom výhodnom uskutočnení počas udržiavania stredného predvalku v uzavretom priestore na teplotnú homogenizáciu má stredný predvalok teplotu nižšiu ako Tt a vyššiu ako 200 °C. Tento spôsob vyžaduje nižší počet výrobných krokov. Pri jeho uplatňovaní sa vytvárajú dobré tvárne vlastnosti bez toho, aby pás ocele vyžadoval rekryštalizačné žíhanie. Dokončovacia trať, na ktorej sa plochý predvalok valcuje do pásu, môže mať jednoduchú konštrukciu, pretože sa uskutočňuje len pomerne malé zmenše nie hrúbky. Pretože stredná hodnota teploty v priebehu celého postupu je vo svojom priemere vyššia, sú valcovacie sily v priemere nižšie, čo je ďalšou výhodou vynálezu. V dôsledku toho môže byť zariadenie na uskutočňovanie tohto spôsobu zostavené z ľahších súčastí s nižšími výkonnostnými parametrami.
Ďalšia výhoda spočíva v tom, že zadržanie na homogenizáciu môže vytvoriť postačujúci časový priestor na zrážanie TiC v prípade IF ocele.
Pás ocele sa výhodne zvinuje pri teplote nad 600 °C. Tým sa v navinutom zvitku prejaví samožíhanie ako dôsledok účinku tepla obsiahnutého v páse ocele.
Ďalšia výhoda pomerne tenkého plochého predvalku je v tom, že zmenšenie hrúbky vo feritickej oblasti je pomerne malé a že výsledný pomer medzi výstupnou rýchlosťou a vstupnou rýchlosťou je teda pomerne nízky. Výstupná rýchlosť môže byť nastavená blízko obvyklej hodnoty 600 m/min., ktorá je pre túto technológiu využiteľná. Vzhľadom na pomerne malú hrúbku stredného plochého predvalku je vstupná rýchlosť stále vysoká. Výhodou toho je skutočnosť, že časový úsek, v ktorého priebehu je stredný plochý predvalok vystavený okolitému ovzdušiu a tým pôsobenie kyslíka na jej povrch, je krátky. Preto sa pri uplatňovaní tohto spôsobu vyrába pás s pomerne malým množstvom oxidových okovín. Vstupná rýchlosť je výhodne > 0,8 m/sec. Zdokonalené deformačné vlastnosti pásu ocele vznikajú tým, že stredný plochý predvalok podstupuje prinajmenšom v priebehu jedného valcovacieho kalibru prinajmenšom 50 % zmenšenie hrúbky vo feritickej oblasti. Taká zmena je celkom prijateľná na zavedenie rekryštalizácie. Navyše je možné získať ďalšiu výhodu tým, že v priebehu uskutočňovania tejto zmeny tvaru môže byť pokles teploty ocele spôsobený tepelnými stratami vo vzťahu k okoliu a tvarovacím valcom významne vyrovnaný účinkom tvarovacej energie vkladanej do ocele pri valcovaní. Pri takom rozsahu zmenšovania hrúbky v skutočnosti nedochádza k žiadnym stratám na valcovacej trati, takže je možné stredný plochý predvalok valcovať na prvej stolici pri pomerne nízkych teplotách, pričom sa bude vytvárať menej okovín.
Zmenšenie hrúbky pri tomto valcovacom kalibri je výhodne menšie ako 60 %, najvýhodnejšie menšie ako 55 %. V prípade kalibru uskutočňujúceho veľké zmenšenie hrúbky začínajú hrať úlohu tendencie k nepriamočiarosti, čo spôsobuje komplikácie v tom, že vedenie valcovacej ocele je ťažké tak vo valcovacom zariadení, ako aj za ním.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Spôsob podľa prihlasovaného vynálezu bude teraz znázornený pomocou prostriedkov nasledujúceho opisu, neobmedzujúceho príklad zariadenia na uskutočňovanie zmieneného spôsobu s odkazom na vyobrazenia, na ktorých :
obr. 1 je schematický pôdorys zariadenia podľa tohto vynálezu, obr. 2 je schematický bokorys zariadenia znázorneného na obr. 1.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Obr. 1 ukazuje stroj 1 na plynulé liatie v dvojpásovom režime. Stroj 1 ns plynulé liatie má liatu otočnú hlavu 2, v ktorej môžu byť umiestnené dve panvy 3 a 4. Jedna i druhá panva môže obsahovať približne 300 ton roztavenej ocele. Stroj 1 má medzipanvu 5, ktorá je plnená z panvy 3 a 4, a
SK 283010 Β6 ktorých naplnenie je udržované. Roztavená oceľ vyteká z medzipanvy do dvoch foriem (nie sú predvedené), z ktorých oceľ, teraz už v podobe čiastočne stuhnutého predvalku so stále roztaveným jadrom, prechádza medzi valcami valčekových dopravníkov 6 a 7 so zakrivenou dráhou. Pre niektoré triedy akosti ocele môže byť výhodné zmenšiť hrúbku oceľového predvalku vo valčekových dopravníkoch 6 a 7, keď je jej jadro ešte roztavené. Toto je známe ako tlačenie.
Rozstrekovače 8 na odstraňovanie okovín sú umiestnené na výstupnej strane obidvoch valčekových dopravníkoch 6 a 7 a slúžia na odstraňovanie oxidových okovín z predvalku účinkom, striekajúcej vody majúcej približne 200 barov.
Hrúbka predvalku po počiatočnom liatí je napríklad 60 mm a po tlačení má plochý predvalok typicky hrúbku 45 mm. Činnosťou valcovacích tratí 9 a 10, keď každá stolica z nich má 3 valcovacie stolice, sa tvar predvalku ďalej mení zmenšovaním hrúbky v rozsahu od 10 do 15 mm. Ak existuje taký zámer, môže sa odpadová hlava a odpadový chvost odrezať od predvalku orezávačmi 11 a 12 alebo sa predvalok môže rozrezať na diely majúce stanovenú dĺžku.
Namiesto liatia tenkého plochého predvalku s hrúbkou menej ako 100 mm je takisto možné liať hrubšie predvalky a vplyvom činnosti prostriedkov valcovania, zvlášť činnosťou prostriedkov vratného valcovania je možné zmenšiť hrúbku plochého predvalku na hodnotu v rozsahu od 10 do 15 mm.
Toto zariadenie podľa prihlasovaného vynálezu sa používa na zhotovenie feriticky valcovaného pásu. Podľa tejto prihlášky sa predvalky výhodne valcujú vo valcovacích tratiach 9 a 10 na hrúbku približne 10 mm. Pece 13 a 14 sa používajú predovšetkým ako ochladzovacic zariadenie s možnou kombináciou prídavného ohrievania, ktoré vyrovnáva tepelné straty alebo podľa potreby dodáva teplo do určitých miest predvalku. Navyše alebo namiesto pece môže byť uplatnené chladenie s použitím vody alebo vzduchu. Účinok chladenia sa dosahuje odsávaním plynu z pece cez nasávacie potrubie 15, ktoré vedie do klimatizačného zariadenia, z ktorého ochladený plyn prúdi cez potrubie 21 späť do pece. Obidve pece sú vybavené týmto klimatizačným systémom. Vhodná teplota predvalku na výstupe z pece je 780 °C.
Plochý predvalok sa zvinuje uvedeným spôsobom do zvitku, ktorý sa premiestňuje do polohy E, ktorá sa nachádza v jednom zo zvinovacích ústrojenstiev. Toto umožňuje tepelnú homogenizáciu zvinutého predvalku.
Pece 13 a 14 majú tvar krytu a sú vybavené klimatizačnými prostriedkami na vytváranie a udržovanie požadovaného, neokysličujúceho prostredia v peci.
V predvedenom uskutočnení tieto klimatizačné prostriedky obsahujú odsávacie potrubie 15, čerpadlo 17, plynové meracie a pracie prostriedky 19 a prívodné vratné potrubie 21, ktorým je plyn vháňaný do pece. Ak existuje taká požiadavka, môžu plynové meracie a pracie prostriedky 19 tiež obsahovať plynné ohrievacie zariadenie na vyrovnávanie akýchkoľvek tepelných strát. V tejto súvislosti je možné na riadenie úrovne teploty plynu uplatniť tepelné výmenníky, ktoré jednak spaľovaním plynu môžu dodávať teplo a jednak privádzaním vody ochladzovať.
Pec má na svojej vstupnej strane a výstupnej strane otvory 23 a 25, ktoré sú utesnené tak, aby zabraňovali nežiaducemu prenikaniu plynu z okolitého ovzdušia. Vhodná teplota predvlaku zo zmenšenou hrúbkou vystupujúcou z pece je 780 °C. Pec je prepojená v podstate nepriedušne so zvinovacím ústrojenstvom 27, pričom vlastné zvinovacie ústrojenstvo 27 má v podstate nepriedušne utesnený kryt, v ktorom sa predvalok zvinuje do zvitku. Zvinovacie ústrojenstvo výhodne obsahuje vreteno 29, ktoré nesie zmienený zvitok pri jeho zvinovaní.
V tomto uskutočnení zasahuje plynné prostredie pece takisto do zvinovacieho ústrojenstva, lebo, ako bolo zmieňované, obidve tieto súčasti vynálezeckého zariadenia sú prepojené. Alternatívne tak pec, ako i zvinovacie ústrojenstvo môžu byť vybavené vlastnými klimatizačnými prostriedkami, ktoré môžu vytvárať požadované plynné prostredie.
Primerane a v skutočnosti synchronizovane so zvinovaním predvalku vo zvinovacom ústrojenstve 27 sa uskutočňuje na druhom prevádzkovom páse zvinovanie liateho predvalku vo zvinovacom ústrojenstve 28, ktoré obsahuje vreteno 30 (nie je predvedené). Zvinovacie ústrojenstvo 27 a 28 a pece 13 a 14 majú príslušné utesňovacie prostriedky 33, 35, 34 a 36, ktoré zaisťujú utesnenie zmienených zvinovacích ústrojenstiev a pecí v prípade rozpojenia, takže po zrušení vzájomného prepojenia zabraňujú prieniku plynu z okolitého ovzdušia, pričom plynné prostredie vo zvinovacích ústrojenstvách a v peciach zostáva zachované.
Utesňovacími prostriedkami na účinné utesňovanie otvorov pecí a zvinovacích ústrojenstiev sú výhodne oceľové klapky, ktoré sú tlačené do uzavretej polohy, alebo dvierka s riadeným ovládaním. V záujme minimalizovania prieniku plynu jc možné dodatočne uplatniť pružné závesy.
Sotva sa zvinovacie ústrojenstvo 27 naplní predvalkom zvinutým do zvitku, odpojí sa toto zvinovacie ústrojenstvo 27 od pece 13 a premiestni sa z polohy A (pozri obr. 1) cez polohu B do polohy C. V polohe C sa nachádza turniket 31 (nie je nakreslený), ktorý v tejto polohe C uskutočňuje otáčanie zvinovacieho ústrojenstva o 180° okolo zvislej osi. Následne po otočení sa zvinovacie ústrojenstvo premiestni cez čakaciu polohu D do vstupnej polohy E. V čase, keď sa zvinovacie ústrojenstvo premiestňuje z polohy A do polohy E, premiestňuje sa prázdne zvinovacie ústrojenstvo z polohy E na turniket 37 v polohe F. Potom, čo prostriedky turniketu 31 otočia zvinovacie ústrojenstvo o 180° okolo zvislej osi, premiestni sa toto zvinovacie ústrojenstvo ccz polohu G do východiskovej polohy A, kde je pripravené prevziať čerstvý predvalok.
Zodpovedajúci pracovný postup je uplatniteľný na druhý prevádzkový pás zariadenia, keď sa zvinovacie ústrojenstvo 28 naplnené zvitkom premiestňuje z polohy B do polohy C a po otočení o 180° do polohy D. Zvinovacie ústrojenstvo zostáva v tejto polohe v pokoji dovtedy, pokiaľ zvinovacie ústrojenstvo, ktoré sa práve vyprázdňuje a ktorým je napríklad zvinovacie ústrojenstvo 27, bude v polohe E prázdne a premiestni sa do práve uvoľnenej polohy F. V čase, keď zvinovacie ústrojenstvo 28 opúšťa polohu B, premiestňuje sa prázdne zvinovacie ústrojenstvo, ktoré predtým turniket 38 otočil o 180° okolo zvislej osi, z polohy I cez polohu K tak, aby zaujalo práve uvoľnenú polohu zvinovacieho ústrojenstva 28. Prázdne zvinovacie ústrojenstvo môže navíjať nový predvalok prisúvaný z pece 14. Pozdĺž dráh premiestňovania zvinovacieho ústrojenstva sú umiestnené rozvody, ktorými sú výhodne vodiče elektrického prúdu, slúžiace na vnútorné vyhrievanie zvinovacích ústrojenstiev podľa potreby. V tejto súvislosti majú zvinovacie ústrojenstvá elektrické ohrievače, ktoré ohrievajú zvitky, a dotyky, ktoré odoberajú elektrickú energiu z trvalé inštalovaných vodičov. Dráha spájajúca polohy B, C, D, E je spoločná a, ako už bolo opísané, používa sa na zvinovacie ústrojenstvo obidvoch pásov zariadenia. Poloha C má otočné zariadenie a poloha D je čakacou polohou, v ktorej zvinovacie zariadenie nesúce zvitok čaká na premiestnenie do polohy E, sotva sa táto poloha uvoľní. Polohy C a D sa môžu striedať alebo môžu byť zhodné.
Zvinovacie ústrojenstvo 27 sa premiestňuje opísaným spôsobom do polohy E za situácie, keď jeho utesňovacie prostriedky 33 sú uzavreté a je naplnené zvitkom majúcim teplotu približne 780 °C. Po otvorení utesňovacích prostriedkov 33 sa koniec vonkajšieho okruhu vinutia, ktorým je chvost zvinutého predvalku, zavedie do valcovacej trate. Ak nemá hlava požadovaný tvar alebo akosť na ďalšie spracovanie, môže sa taká odpadová hlava podľa potreby odrezať odpadovými orezávačmi. Pokiaľ sa ešte objavia nejaké okoviny, uskutoční sa ich ľahké odstránenie činnosťou vysokotlakových rozstrekovačov 42. Vytváranie okovín by malo byť prakticky eliminované, pretože predvalok bol v priebehu predchádzajúceho spracovania skoro nepretržite v klimatizovanom plynnom prostredí. Pretože sa zvinovacie ústrojenstvo otáča o 180°, môže sa jeho vstup, ktorý sa teraz stáva výstupom, dostávať do tesnej blízkosti valcovacej trate. Táto skutočnosť takisto minimalizuje tvorbu okovín.
V opisovanom príklade má valcovacia trať 40 štyri valcovacie stolice a je konštrukčne riešená tak, aby uskutočňovala valcovanie predvalku vo feritickom rozsahu. Do valcovacej trate, a to najmä za valcovacimi stolicami alebo medzi valcovacimi stolicami, môže byť zabudované meracie a ovládacie zariadenie 43 na riadenie hrúbky, šírky a teploty.
Ako už bolo v predchádzajúcom texte uvedené, je zariadenie najmä účinné v tom, že pri spracovaní predvalku a pásu ocele sa tvorí menej okovín. V súvislosti s tým a v súvislosti s výhodne nižšou vstupnou rýchlosťou v poslednej valcovacej trati 40 je možné získať menšiu konečnú hrúbku teplej valcovanej ocele, ako býva obvyklá hrúbka vytvorená doteraz známymi postupmi. Opisované zariadenie môže produkovať hrúbku pri výstupe z valcovacej trate 40 v hodnote 1 mm a menej.
Po akokoľvek stanovenom odrezaní odpadového konca činnosťou orezávačov 41, a ak to je potrebné, po odstránení okovín činnosťou vysokotlakových rozstrekovačov sa feritický predvalok valcuje vo feritickej oblasti vo valcovacej trati 40 na konečnú hrúbku, ktorá, ako je obvyklé, má hodnotu v rozsahu od 0,7 mm do 1,5 mm. Pre väčšinu tried akosti ocele nie je ďalšie ochladzovanie potrebné a feritický pás sa môže zvinovať do zvitku na zvinovacom stroji 46, ktorý sa môže umiestniť v krátkej vzdialenosti za valcovacou traťou.
Na rozdiel od bežných zariadení tohto typu jedna z valcovacích stolíc valcovacej trate 40, ale výhodne to nie je prvá valcovacia stolica, uskutočňuje zmenšenie hrúbky predvalku o viac ako 50 %, výhodne potom nie viac ako 55 %. Jedna z valcovacích stolíc valcovacej trate 40 uskutočňuje mazacie valcovanie, pričom je výhodné, aby to tiež nebola prvá valcovacia stolica.
Hodnota teploty, pri ktorej sa hotový pás zvinuje na zvinovacom stroji 46 je vyššia ako 500 °C, výhodne je potom vyššia ako 600 °C.
Preto spôsob uplatňovaný v opisovanom zariadení umožňuje využívať teplo liateho procesu v jednotlivých, nadväzujúcich fázach výroby feritický valcovaného pásu ocele majúceho dobré vlastnosti najmä v zmysle kvality povrchu. Tento vynález nemusí počítať s potrebou vonkajšieho zahrievania, ktoré obvykle nasleduje po uskutočnenom liatí (s výnimkou tepla, ktoré vzniká účinkom valcovania).
Navrhované dráhy premiestňovania zvinovacieho ústrojenstva medzi pecou a valcovacou traťou umožňuje zostaviť kompaktnú konštrukciu obzvlášť v smere, ktorý je priečny na smer priechodu ocele zariadením. Toto umož ňuje súčasné liatie dvoch pásov iba z jedinej medzipanvy pri použití jedinej liatej otočnej hlavy. Toto prináša podstatné zníženie finančných nákladov, ktoré sú potrebné investovať do zariadenia tohto typu.

Claims (7)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Spôsob výroby pásu tvárnej ocele, vyznačujúci sa tým, že sa vytvorí plochý predvalok s hrúbkou menšou ako 100 mm plynulým liatím tekutej ocele. Potom nasleduje valcovanie plochého predvalku pokiaľ je ešte horúci v dôsledku liatia a je v austenitickej oblasti do stredného plochého predvalku s hrúbkou v rozsahu od 5 do 20 mm, ochladzovanie stredného plochého predvalku na teplotu nižšiu, ako je teplota ocele Ar3, udržiavanie stredného plochého predvalku v uzavretom priestore na jeho teplotnú homogenizáciu, valcovanie stredného plochého predvalku do pásu pokiaľ je pod teplotou Tt, pri ktorej je 75 % ocele premieňaných na ferit, a nad teplotou 200 °C s najmenej jedným valcovacím kalibrom na zmenšenie hrúbky o viac ako 50 % a zvinovanie pásu pri teplote vyššej ako 500 °C.
  2. 2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že v čase, keď je jej jadro ešte tekuté, sa zmenší hrúbka ocele.
  3. 3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že uzavretie na teplotnú homogenizáciu stredného plochého predvalku je uskutočňované v najmenej jednej peci obsahujúcej stredný plochý predvalok a v zvinovacom ústrojenstve, v ktorom je stredný plochý predvalok zvinovaný.
  4. 4. Spôsob podľa nároku 1, 2 alebo 3, vyznačujúci sa tým, že od kroku plynulého liatia do kroku zvinovania je oceľ ako celok zohrievaná iba teplom generovaným valcovaním.
  5. 5. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 4, vyznačujúci sa tým, že hrúbka pásu vyrobeného valcovaním stredného plochého predvalku je v rozsahu od 0,7 do 1,5 mm.
  6. 6. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že valcovanie stredného plochého predvalku zahŕňa najmenej jeden valcovací kaliber uskutočňovaný mazacím valcovaním.
  7. 7. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že počas udržiavania stredného plochého predvalku v uzavretom priestore na teplotnú homogenizáciu má stredný predvalok teplotu nižšiu ako Tt a vyššiu ako 200 °C.
SK1789-97A 1995-06-29 1996-06-28 Spôsob výroby pásu tvárnej ocele SK283010B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1000694A NL1000694C2 (nl) 1995-06-29 1995-06-29 Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band.
PCT/EP1996/002874 WO1997001402A1 (en) 1995-06-29 1996-06-28 Method and plant for the manufacture of a strip of formable steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK178997A3 SK178997A3 (en) 1998-09-09
SK283010B6 true SK283010B6 (sk) 2003-02-04

Family

ID=19761248

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1789-97A SK283010B6 (sk) 1995-06-29 1996-06-28 Spôsob výroby pásu tvárnej ocele

Country Status (20)

Country Link
US (1) US6053996A (sk)
EP (1) EP0841993B1 (sk)
JP (1) JP2970941B2 (sk)
KR (1) KR100250074B1 (sk)
CN (1) CN1146479C (sk)
AT (1) ATE187106T1 (sk)
AU (1) AU696987B2 (sk)
BR (1) BR9609459A (sk)
CA (1) CA2225752C (sk)
CZ (1) CZ290571B6 (sk)
DE (1) DE69605424T2 (sk)
ES (1) ES2140874T3 (sk)
MX (1) MX9800028A (sk)
NL (1) NL1000694C2 (sk)
PL (1) PL180228B1 (sk)
RU (1) RU2138344C1 (sk)
SK (1) SK283010B6 (sk)
UA (1) UA57707C2 (sk)
WO (1) WO1997001402A1 (sk)
ZA (1) ZA965576B (sk)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL1007739C2 (nl) * 1997-12-08 1999-06-09 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band met hoge sterkte.
DE69730154T2 (de) * 1996-12-19 2005-09-01 Corus Staal B.V. Verfahren zur herstellung von stahlband oder stahlblech
NL1007731C2 (nl) * 1997-12-08 1999-06-09 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een ferritisch gewalste stalen band.
WO2000059650A1 (en) * 1999-04-07 2000-10-12 Giovanni Arvedi Integrated continuous casting and in-line hot rolling process, as well as relative process with intermediate coiling and uncoiling of the pre-strip
DE10100649A1 (de) * 2001-01-09 2002-07-11 Nexans France S A Verfahren zur Herstellung eines vieldrähtigen Leiters
DE10203711A1 (de) * 2002-01-31 2003-08-14 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen
US7485255B2 (en) * 2004-08-31 2009-02-03 Novelis, Inc. Self-annealing enclosure
DE602004026200D1 (de) * 2004-10-28 2010-05-06 Giovanni Arvedi Verfahren und Produktionsanlage zur Herstellung von heissen ultradünnen Stahlbändern mit zwei Anlagen zum stranggiessen für eine einzelne kontinuierliche Waltzstrasse
AU2009326518A1 (en) * 2008-12-09 2011-06-30 Sms Siemag Ag Method for producing strips of metal, and production line for performing the method
US8400325B2 (en) * 2009-04-06 2013-03-19 John Dale Littleton Temperature controlled conducting device
EP2336344A1 (en) * 2009-12-21 2011-06-22 Sekab E-Technology AB Pre-treatment of cellulosic material
DE102010016945C5 (de) * 2010-05-14 2013-10-17 Kirchhoff Automotive Deutschland Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Formteiles
RU2735308C1 (ru) * 2019-07-24 2020-10-29 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" Способ термомеханической обработки

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE923134C (de) * 1952-04-15 1955-02-03 Asea Ab Verfahren zum Gluehen von Bandmaterial
JPS5677321A (en) * 1979-11-28 1981-06-25 Kanto Yakin Kogyo Kk Energy saving type atmosphere furnace for metal heat treatment
JPS6289501A (ja) * 1985-10-14 1987-04-24 Nippon Kokan Kk <Nkk> スケ−ルフリ−鋳造圧延設備
JPS62114701A (ja) * 1985-11-12 1987-05-26 Kawasaki Steel Corp 薄スラブのスケ−ル生成抑制方法
NL8702050A (nl) * 1987-09-01 1989-04-03 Hoogovens Groep Bv Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen.
BE1002093A6 (fr) * 1988-07-11 1990-06-26 Centre Rech Metallurgique Procede de fabrication d'une bande mince en acier par laminage a chaud.
NL8802892A (nl) * 1988-11-24 1990-06-18 Hoogovens Groep Bv Werkwijze voor het vervaardigen van vervormingsstaal en band vervaardigd daarmee.
JPH02268904A (ja) * 1989-04-10 1990-11-02 Sumitomo Metal Ind Ltd ライン分割による熱延鋼板製造方法
JPH0466203A (ja) * 1990-07-06 1992-03-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄スケール熱延鋼帯の製造方法
NL9100911A (nl) * 1991-03-22 1992-10-16 Hoogovens Groep Bv Inrichting en werkwijze voor het vervaardigen van warmgewalst staal.
EP0524162B1 (fr) * 1991-07-17 1998-11-11 CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif Procédé de fabrication d'une bande mince en acier doux
BE1007790A6 (fr) * 1993-12-20 1995-10-24 Centre Rech Metallurgique Procede pour fabriquer une bande mince en acier doux laminee a froid pour l'emboutissage.

Also Published As

Publication number Publication date
BR9609459A (pt) 1999-10-13
PL180228B1 (pl) 2001-01-31
MX9800028A (es) 1998-03-31
DE69605424T2 (de) 2000-06-08
JPH10511609A (ja) 1998-11-10
SK178997A3 (en) 1998-09-09
WO1997001402A1 (en) 1997-01-16
CA2225752A1 (en) 1997-01-16
CZ290571B6 (cs) 2002-08-14
EP0841993B1 (en) 1999-12-01
JP2970941B2 (ja) 1999-11-02
EP0841993A1 (en) 1998-05-20
ES2140874T3 (es) 2000-03-01
NL1000694C2 (nl) 1997-01-08
AU696987B2 (en) 1998-09-24
RU2138344C1 (ru) 1999-09-27
KR100250074B1 (ko) 2000-04-01
CN1146479C (zh) 2004-04-21
US6053996A (en) 2000-04-25
CA2225752C (en) 2001-05-29
PL324283A1 (en) 1998-05-11
ZA965576B (en) 1997-01-29
AU6360096A (en) 1997-01-30
CN1189789A (zh) 1998-08-05
CZ416997A3 (cs) 1999-03-17
KR19990028657A (ko) 1999-04-15
ATE187106T1 (de) 1999-12-15
UA57707C2 (uk) 2003-07-15
DE69605424D1 (de) 2000-01-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2208485C2 (ru) Способ получения стальной полосы или листа
EP1037721B1 (en) Process and device for producing a ferritically rolled steel strip
SK285199B6 (sk) Spôsob výroby oceľového pásu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu
US5743125A (en) Hot strip production plant for rolling thin rolled strip
US8127826B2 (en) Method for producing a cast steel strip
SK283010B6 (sk) Spôsob výroby pásu tvárnej ocele
US6209620B1 (en) Method and apparatus for producing coated hot-rolled and cold-rolled strip
WO1997001401A1 (en) Plant for the manufacture of steel strip
JP2932419B2 (ja) 双ロール連続鋳造圧延設備及び双ロール連続鋳造圧延方法
RU2159160C2 (ru) Способ изготовления полосы или листа из стали для глубокой вытяжки
KR100352605B1 (ko) 초극박 열연판재의 제조방법
PL180250B1 (pl) Sposób i instalacja do wytwarzania taśmy lub blachy ze stali głębokotłocznej
WO1997001403A1 (en) Method and plant for the manufacture of a thin hot-rolled steel strip