JPH0466203A - 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
薄スケール熱延鋼帯の製造方法Info
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- JPH0466203A JPH0466203A JP17723490A JP17723490A JPH0466203A JP H0466203 A JPH0466203 A JP H0466203A JP 17723490 A JP17723490 A JP 17723490A JP 17723490 A JP17723490 A JP 17723490A JP H0466203 A JPH0466203 A JP H0466203A
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- B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼帯の熱間圧延方法、特に熱間圧延鋼帯の表
面スケールの生成を抑制できる薄スケール熱延鋼帯の製
造方法に関する。
面スケールの生成を抑制できる薄スケール熱延鋼帯の製
造方法に関する。
（従来の技術）
鋼帯の熱間圧延では、鋼帯は仕上圧延された後冷却装置
で所定の材質になるように冷却されて巻取り徐冷される
。
で所定の材質になるように冷却されて巻取り徐冷される
。
第５図はこの従来の熱間圧延機後の熱延鋼帯冷却ライン
を示す。熱延鋼帯１は約７５０〜９５０°Ｃで最終仕上
げ圧延ＩＳ［２から出てホットランテーブルローラ３上
で冷却装置５に設けられた一連のノズルからの冷却剤の
吹き付けによって冷却されピンチロール６を経て約５０
０〜７００℃で巻取機４に巻取られる。
を示す。熱延鋼帯１は約７５０〜９５０°Ｃで最終仕上
げ圧延ＩＳ［２から出てホットランテーブルローラ３上
で冷却装置５に設けられた一連のノズルからの冷却剤の
吹き付けによって冷却されピンチロール６を経て約５０
０〜７００℃で巻取機４に巻取られる。
これらの工程はすべて大気中で行われるために、鋼帯の
表面には一般にスケールと呼ばれる鉄の酸化膜が生成す
る。このスケールは次工程の冷間圧延工程等において製
品品質の低下、圧延ロールの摩耗、圧延油の汚染等の問
題を引き起こすことがあるため、冷間圧延に先立って塩
酸や硫酸を用いた酸洗工程において除去されている。し
かし、この酸洗工程は使用する酸や廃酸処理および動力
等に多額の費用がかかり、また過酸洗により鋼帯の歩留
り低下があり問題であった。
表面には一般にスケールと呼ばれる鉄の酸化膜が生成す
る。このスケールは次工程の冷間圧延工程等において製
品品質の低下、圧延ロールの摩耗、圧延油の汚染等の問
題を引き起こすことがあるため、冷間圧延に先立って塩
酸や硫酸を用いた酸洗工程において除去されている。し
かし、この酸洗工程は使用する酸や廃酸処理および動力
等に多額の費用がかかり、また過酸洗により鋼帯の歩留
り低下があり問題であった。
そこで、これらの問題に対処すべく、また脱スケールに
よる歩留り低下を防ぐため熱間圧延中に生成するスケー
ルを可能な限り少なくすることが望まれている。
よる歩留り低下を防ぐため熱間圧延中に生成するスケー
ルを可能な限り少なくすることが望まれている。
従来は、特開昭５８−５３３２３号公報、特開昭５９９
７７１０号公報、特開昭６１−１２３４０３号公報等に
見られるごとく、熱間圧延の最終仕上圧延機の出側に設
けられたボックス内を不活性ガスまたは還元ガスの雰囲
気にしてその中を走行する熱延鋼板に脱酸処理を施した
冷却水を吹き付けて４００〜５００ ’Ｃまで冷却して
スケールを薄くする技術が提案されている。
７７１０号公報、特開昭６１−１２３４０３号公報等に
見られるごとく、熱間圧延の最終仕上圧延機の出側に設
けられたボックス内を不活性ガスまたは還元ガスの雰囲
気にしてその中を走行する熱延鋼板に脱酸処理を施した
冷却水を吹き付けて４００〜５００ ’Ｃまで冷却して
スケールを薄くする技術が提案されている。
しかし、上記ボックス内雰囲気の酸素濃度は可及的に少
なくすることが求められており、これは設備上、熱間圧
延装置が搬送用テーブルや冷却装置等が数多く設置され
ていることから、例えば酸素１体積％以下の雰囲気にす
るにはそれらの設備も含めて完全にシールされたボック
スにする必要があり、実際は点検や補修等を考えると可
動部のシール部、継ぎ目などに隙間が生じ、酸素濃度を
１体積％以下を保持しようとすれば膨大な設備費とメン
テナンス費がかかり実現性に乏しい。
なくすることが求められており、これは設備上、熱間圧
延装置が搬送用テーブルや冷却装置等が数多く設置され
ていることから、例えば酸素１体積％以下の雰囲気にす
るにはそれらの設備も含めて完全にシールされたボック
スにする必要があり、実際は点検や補修等を考えると可
動部のシール部、継ぎ目などに隙間が生じ、酸素濃度を
１体積％以下を保持しようとすれば膨大な設備費とメン
テナンス費がかかり実現性に乏しい。
（発明が解決しようとした課題）
このように、上記の従来方法ではボックス内の雰囲気は
酸素濃度を１体積％以下にする必要があるため、その実
現は設備的に難しく、実現させるには設備費が膨大とな
る。また、脱酸処理を施した冷却水を用いて熱延鋼帯を
冷却するには多量の脱酸処理水が必要となり製造コスト
が非常に高く実用に供することは難しい。
酸素濃度を１体積％以下にする必要があるため、その実
現は設備的に難しく、実現させるには設備費が膨大とな
る。また、脱酸処理を施した冷却水を用いて熱延鋼帯を
冷却するには多量の脱酸処理水が必要となり製造コスト
が非常に高く実用に供することは難しい。
本発明はかかる状況に鑑みてなされたもので、その目的
は、酸洗による脱スケール工程そのものを省略するかま
たは従来よりはるかに能率的で安価な酸洗による脱スケ
ールのみで冷延薄鋼板を製造することができるようにス
ケールをその生成段階で抑制し、スケールが全くないか
またはあっても極めて少ない熱延鋼帯を製造する方法を
提供することである。
は、酸洗による脱スケール工程そのものを省略するかま
たは従来よりはるかに能率的で安価な酸洗による脱スケ
ールのみで冷延薄鋼板を製造することができるようにス
ケールをその生成段階で抑制し、スケールが全くないか
またはあっても極めて少ない熱延鋼帯を製造する方法を
提供することである。
（課題を解決するための手段）
前記目的を達成するため、本発明者らは鋭意研究を重ね
た結果、以下に述べるような諸点の知見を得て、本発明
を完成するに至った。
た結果、以下に述べるような諸点の知見を得て、本発明
を完成するに至った。
■地鉄の新生面に成長する酸化スケールは、熱間圧延に
際して生じるスケールと比較して定量的な取り扱いが可
能であり、その厚み制御が定量的に行える。一般にその
発生初期に生成量が最も多く、時間の経過と共に減少す
るほか、温度が低くなるとその生成量がわずかになる。
際して生じるスケールと比較して定量的な取り扱いが可
能であり、その厚み制御が定量的に行える。一般にその
発生初期に生成量が最も多く、時間の経過と共に減少す
るほか、温度が低くなるとその生成量がわずかになる。
また、鋼帯表面の酸素を低くする程生成量は少なくなる
。
。
■そこで鋼帯の最終圧延機出側直後のスケールの状態を
調査したところ、最終あるいはそれ以前の圧延機の前で
発生したスケールは延ばされ薄くなっているだけで新生
面は出ていないことが判明し■鋼帯の新生面を得Ａため
には、圧延直前にデスケーリングする必要があり、その
ような場合のデスケーリングはワイヤブラシ等で可能で
ある。
調査したところ、最終あるいはそれ以前の圧延機の前で
発生したスケールは延ばされ薄くなっているだけで新生
面は出ていないことが判明し■鋼帯の新生面を得Ａため
には、圧延直前にデスケーリングする必要があり、その
ような場合のデスケーリングはワイヤブラシ等で可能で
ある。
してみれば、−旦このように熱間圧延に際して生じたス
ケールはその後に行う圧延に先立ってスケールを除去し
て新生面を出したうえで不活性ガス雰囲気中で最終的に
圧延すればスケールのない、あるいはあってもその厚み
を十分に制御した、つまり薄スケールの鋼帯の製造が可
能になる。
ケールはその後に行う圧延に先立ってスケールを除去し
て新生面を出したうえで不活性ガス雰囲気中で最終的に
圧延すればスケールのない、あるいはあってもその厚み
を十分に制御した、つまり薄スケールの鋼帯の製造が可
能になる。
■さらに新生面におけるスケールの生成は、その発生初
期における生成量が最も多いことがわかった。
期における生成量が最も多いことがわかった。
第３図に示す通りスケール生成量は、時間の経過ととも
に放物線状に変化し、この傾向は高温になればなる程顕
著になる。このことがら熱延鋼帯に発生するスケールは
圧延機出側の直近で最も多く生成するといえる。したが
って、圧延機出側の直近から不活性雰囲気としたことで
スケール生成を抑制できる。
に放物線状に変化し、この傾向は高温になればなる程顕
著になる。このことがら熱延鋼帯に発生するスケールは
圧延機出側の直近で最も多く生成するといえる。したが
って、圧延機出側の直近から不活性雰囲気としたことで
スケール生成を抑制できる。
■また、スケールのないまま圧延すると圧延荷重が増大
することを知った。
することを知った。
下掲表は鋼帯表面にスケールの有無の時の所要圧延荷重
の比較である。ロールと鋼帯の摩擦係数はスケールが有
る場合は０．２前後であるが、スケールの無い場合は０
．２５〜０．３であった。したがって、この時の圧延荷
重は５〜１５％前後増大した。
の比較である。ロールと鋼帯の摩擦係数はスケールが有
る場合は０．２前後であるが、スケールの無い場合は０
．２５〜０．３であった。したがって、この時の圧延荷
重は５〜１５％前後増大した。
また、合成エステル油を水に溶解し、濃度０．１〜１％
として得た圧延油を圧延ロール表面にスプレーした場合
、圧延荷重を２０〜３０％低減することができた。
として得た圧延油を圧延ロール表面にスプレーした場合
、圧延荷重を２０〜３０％低減することができた。
さらに、ロール摩耗もスケール無しの場合に圧延油を使
うと約１．５倍向上し、肌荒れも良好であった。従来の
スケール有りの時に圧延油を使った場合の寿命とほぼ同
等であった。
うと約１．５倍向上し、肌荒れも良好であった。従来の
スケール有りの時に圧延油を使った場合の寿命とほぼ同
等であった。
■熱延鋼帯は雰囲気の酸素濃度を低くすればスケール生
成量は大気中に比べて大幅に減少でき、例えば、酸素濃
度を１０体積％以下にするだけでも大気中での場合と比
較して半減できる。
成量は大気中に比べて大幅に減少でき、例えば、酸素濃
度を１０体積％以下にするだけでも大気中での場合と比
較して半減できる。
第４図は、熱間圧延の最終圧延機出側からの鋼帯が冷却
されて行く過程で酸素濃度の影響を雰囲気ボックスの中
に不活性ガスを入れて調査した結果をグラフで示すもの
で、酸素濃度を１０体積％以下にすることでかなりの改
善が見られた。
されて行く過程で酸素濃度の影響を雰囲気ボックスの中
に不活性ガスを入れて調査した結果をグラフで示すもの
で、酸素濃度を１０体積％以下にすることでかなりの改
善が見られた。
ここに、本発明は、熱延仕上圧延機の圧延機間を不活性
ガス雰囲気下に置くとともに、少なくとも仕上圧延機の
最終圧延機を含む重圧延機あるいは複数圧延機の入側近
傍にて綱板表面スケールを除去して圧延することを特徴
とした薄スケール熱延鋼帯の製造方法である。
ガス雰囲気下に置くとともに、少なくとも仕上圧延機の
最終圧延機を含む重圧延機あるいは複数圧延機の入側近
傍にて綱板表面スケールを除去して圧延することを特徴
とした薄スケール熱延鋼帯の製造方法である。
本発明により得られる熱延綱帯はスケールが全くない場
合もあるが、本明細書においてはスケールがほとんどみ
られない場合も含めて「薄スケール」という。
合もあるが、本明細書においてはスケールがほとんどみ
られない場合も含めて「薄スケール」という。
不活性ガスシールが十分に行われれば仕上圧延機間にお
けるスケール除去の位置は必ずしも制限されず、したが
って、本発明は、別の面からは、仕上圧延機のいずれか
の圧延スタンドの入側で熱延鋼帯の表面のスケールを除
去し、圧延機入側、圧延機間および圧延機出側〜巻取機
までを不活性ガスによりガスシールしながら、巻取温度
にまで冷却することを特徴とした薄スケール熱延鋼帯の
製造方法である。
けるスケール除去の位置は必ずしも制限されず、したが
って、本発明は、別の面からは、仕上圧延機のいずれか
の圧延スタンドの入側で熱延鋼帯の表面のスケールを除
去し、圧延機入側、圧延機間および圧延機出側〜巻取機
までを不活性ガスによりガスシールしながら、巻取温度
にまで冷却することを特徴とした薄スケール熱延鋼帯の
製造方法である。
さらに別の面からは、本発明は、仕上圧延機のいずれか
の圧延スタンドの入側で熱延綱帯の表面のスケールを除
去し、圧延機入側、圧延機間および圧延機出側〜巻取機
までを不活性ガスによりガスシールしながら巻取温度に
まで冷却するに際し、前記圧延機の圧延ロールに圧延油
をスプレーすることにより圧延荷重の増加防止、および
圧延ロールの摩耗防止を図ることを特徴とした簿スケー
ル熱延鋼帯の製造方法である。
の圧延スタンドの入側で熱延綱帯の表面のスケールを除
去し、圧延機入側、圧延機間および圧延機出側〜巻取機
までを不活性ガスによりガスシールしながら巻取温度に
まで冷却するに際し、前記圧延機の圧延ロールに圧延油
をスプレーすることにより圧延荷重の増加防止、および
圧延ロールの摩耗防止を図ることを特徴とした簿スケー
ル熱延鋼帯の製造方法である。
なお、さらに別の面からは、本発明は、熱延鋼帯の製造
方法において仕上圧延機のいずれかの圧延スタンドの入
側に熱延鋼帯の表面を不活性ガス雰囲気中でデスケーリ
ングして新生面を出し、その後圧延ロールに圧延油をス
プレーし、さらに圧延機間および最終圧延機出側から巻
取機までを不活性ガスにより酸素濃度１体積％趙１０体
積％以下の雰囲気でガスシールしながら巻取温度にまで
冷却することを特徴としだ薄スケール熱延鋼帯の製造方
法である。
方法において仕上圧延機のいずれかの圧延スタンドの入
側に熱延鋼帯の表面を不活性ガス雰囲気中でデスケーリ
ングして新生面を出し、その後圧延ロールに圧延油をス
プレーし、さらに圧延機間および最終圧延機出側から巻
取機までを不活性ガスにより酸素濃度１体積％趙１０体
積％以下の雰囲気でガスシールしながら巻取温度にまで
冷却することを特徴としだ薄スケール熱延鋼帯の製造方
法である。
（作用）
本発明の構成および作用について第１図を参照して以下
詳細に説明する。
詳細に説明する。
本発明によれば、熱延綱帯１に対し少な（とも仕上圧延
機２の最終圧延機を含む重圧延機あるいは複数圧延機入
側近傍、第１図の例では圧延機２ａ、２ｂ、２ｃのうち
の圧延機２ｃの入側でワイヤブラシから成るデスケーリ
ング装置９を使ったデスケーリングを行っている。デス
ケーリングは鋼帯の新生面が出る程度に行う。最終仕上
圧延８１２の入側よりミル間およびミル出側〜巻取機４
までをボックス１０でガスシールする。図示例ではガス
シール手段として不活性ガスでシールしたボックス１０
を設け、これにより圧延機２およびテーブルローラ３上
に熱延鋼帯１を通し、テーブルローラ３上の冷却袋Ｗ５
で水吹き付けにより冷却してピンチロール６を経て巻取
１１４に巻取るまでの全工程をシールしている。
機２の最終圧延機を含む重圧延機あるいは複数圧延機入
側近傍、第１図の例では圧延機２ａ、２ｂ、２ｃのうち
の圧延機２ｃの入側でワイヤブラシから成るデスケーリ
ング装置９を使ったデスケーリングを行っている。デス
ケーリングは鋼帯の新生面が出る程度に行う。最終仕上
圧延８１２の入側よりミル間およびミル出側〜巻取機４
までをボックス１０でガスシールする。図示例ではガス
シール手段として不活性ガスでシールしたボックス１０
を設け、これにより圧延機２およびテーブルローラ３上
に熱延鋼帯１を通し、テーブルローラ３上の冷却袋Ｗ５
で水吹き付けにより冷却してピンチロール６を経て巻取
１１４に巻取るまでの全工程をシールしている。
なお、本発明の本質的特徴によれば、ボックス１０によ
るガスシールは少なくとも仕上圧延８１２の領域だけを
行えばよい。
るガスシールは少なくとも仕上圧延８１２の領域だけを
行えばよい。
第２図の例は、熱間圧延の仕上圧延Ｉ１２の圧延機間を
ガスシールしたボックス１０内でデスケーリングおよび
圧延油をスプレーする場合を示す。圧延機２を構成する
圧延ロール１２．１２によって熱延綱帯ｌが仕上げ圧延
されるが、上流側ではノズル１４．１４から圧延油が各
ロール表面に吹付けられる。
ガスシールしたボックス１０内でデスケーリングおよび
圧延油をスプレーする場合を示す。圧延機２を構成する
圧延ロール１２．１２によって熱延綱帯ｌが仕上げ圧延
されるが、上流側ではノズル１４．１４から圧延油が各
ロール表面に吹付けられる。
この圧延機の上流側にデスケーリング装置（図示せず）
が設けられている。圧延油の吹付けはデスケーリングに
より地鉄表面が露出することによる圧延荷重の上昇を阻
止するためであり、かかる目的を実現できる限り上述の
圧延油の種類、吹付は量は制限されず、それらについて
は当業者であれば以上の説明からも適宜決定できる。
が設けられている。圧延油の吹付けはデスケーリングに
より地鉄表面が露出することによる圧延荷重の上昇を阻
止するためであり、かかる目的を実現できる限り上述の
圧延油の種類、吹付は量は制限されず、それらについて
は当業者であれば以上の説明からも適宜決定できる。
ボックス１０内の酸素濃度は好ましくは１．０体積％超
１０体積％以下である。
１０体積％以下である。
ここで、ガスシールとして内部雰囲気を調整したボック
ス１０を採用した場合に、好適範囲として酸素濃度を１
体積％超１０体積％以下に限定した理由は、１０体積％
超であるとスケール生成抑制効果が十分でないためであ
り、一方、設備上、熱間圧延装置は搬送用テーブルや冷
却装置等が数多く設置されることから、１体積％以下の
酸素量の雰囲気にすることは実用的ではないからである
。換言すれば、酸素量１体積％超の雰囲気の調整維持は
実用上容易である。
ス１０を採用した場合に、好適範囲として酸素濃度を１
体積％超１０体積％以下に限定した理由は、１０体積％
超であるとスケール生成抑制効果が十分でないためであ
り、一方、設備上、熱間圧延装置は搬送用テーブルや冷
却装置等が数多く設置されることから、１体積％以下の
酸素量の雰囲気にすることは実用的ではないからである
。換言すれば、酸素量１体積％超の雰囲気の調整維持は
実用上容易である。
シール用ガスとしては、＾ｒ、、Ｎ、などを用いること
ができるが、要するに非酸化性であれば特に制限ない。
ができるが、要するに非酸化性であれば特に制限ない。
このように、本発明によればスケール生成量は可及的小
に抑制される。
に抑制される。
次に、本発明の詳細な説明するが、これによって本発明
が限定されるものではない。
が限定されるものではない。
実施例１
熱間圧延機で厚さ２．５ ＊＊Ｘ輻１２００ａｍ、低炭
素鋼帯を８５０°Ｃで圧延し、第１図に示す装置により
圧延機入側および圧延機間をＮ、雰囲気中ワイヤブラシ
を使ってデスケーリングおよび圧延ロールに圧延油をス
プレーし、テーブルローラ上のＮ２雰囲気ゾーンで水冷
装置によって５００°Ｃ以下まで急冷して巻取り常温ま
で自然放冷させた。 ＮＺ雰囲気の酸素濃度は、３体積
％であった。この鋼帯のスケール厚さを測定した結果、
１〜１．５−と薄スケールであってこのまま鋼帯を冷間
圧延しても操業や品質上何ら支障はなかった。
素鋼帯を８５０°Ｃで圧延し、第１図に示す装置により
圧延機入側および圧延機間をＮ、雰囲気中ワイヤブラシ
を使ってデスケーリングおよび圧延ロールに圧延油をス
プレーし、テーブルローラ上のＮ２雰囲気ゾーンで水冷
装置によって５００°Ｃ以下まで急冷して巻取り常温ま
で自然放冷させた。 ＮＺ雰囲気の酸素濃度は、３体積
％であった。この鋼帯のスケール厚さを測定した結果、
１〜１．５−と薄スケールであってこのまま鋼帯を冷間
圧延しても操業や品質上何ら支障はなかった。
また、第５図の従来の大気条件下で行う方法で５００℃
以下まで急冷して巻取り、次いで常温まで自然放冷して
製造したコイルではスケールが厚さ４〜８μ−にまで生
成しており、冷間圧延に供するには簡易酸洗などの脱ス
ケール処理で十分であった。
以下まで急冷して巻取り、次いで常温まで自然放冷して
製造したコイルではスケールが厚さ４〜８μ−にまで生
成しており、冷間圧延に供するには簡易酸洗などの脱ス
ケール処理で十分であった。
実施例２
熱間圧延機で厚さ２．３＋ｗｍ Ｘ幅１２００ｍｍ、低
炭素鋼帯を８５０℃で圧延し、実施例１と同様にして、
圧延機入側および圧延機間をＮ２雰囲気中でデスケーリ
ングおよび圧延ロールに圧延油をスプレーし、テーブル
ローラー上のＮ２雰囲気ゾーンで冷却しながら７００
’Ｃで巻取って常温まで自然放冷させた。
炭素鋼帯を８５０℃で圧延し、実施例１と同様にして、
圧延機入側および圧延機間をＮ２雰囲気中でデスケーリ
ングおよび圧延ロールに圧延油をスプレーし、テーブル
ローラー上のＮ２雰囲気ゾーンで冷却しながら７００
’Ｃで巻取って常温まで自然放冷させた。
Ｎ、雰囲気の酸素濃度は、３．０体積％であった。
この鋼帯のスケール厚さを測定した結果、２〜４ｐａと
薄スケールであったので簡易酸洗した。酸の使用が従来
の１／３、さらに酸洗速度が２５０〜３００ｍ／＋＋ｉ
ｎと従来より２０〜６０％向上できた。その後冷間圧延
した。
薄スケールであったので簡易酸洗した。酸の使用が従来
の１／３、さらに酸洗速度が２５０〜３００ｍ／＋＋ｉ
ｎと従来より２０〜６０％向上できた。その後冷間圧延
した。
なお、従来の方法では、スケールが８〜１３ｕｓと厚く
生成しており、平均１０％塩酸濃度の酸洗浴を用いる必
要があり、冷間圧延に供するには酸洗速度１５０〜２５
０＋ｍ／ｗｉｎで脱スケールを行う必要があった。
生成しており、平均１０％塩酸濃度の酸洗浴を用いる必
要があり、冷間圧延に供するには酸洗速度１５０〜２５
０＋ｍ／ｗｉｎで脱スケールを行う必要があった。
実施例３
熱間圧延機で厚さ２．３ｍｍ Ｘ幅１２００ｍ■、低炭
素鋼帯を８５０℃で圧延し、実施例１と同様にして、圧
延機入側および圧延機間をＮ２雰囲気中でデスケーリン
グおよび圧延ロールに圧延油をスプレーした。
素鋼帯を８５０℃で圧延し、実施例１と同様にして、圧
延機入側および圧延機間をＮ２雰囲気中でデスケーリン
グおよび圧延ロールに圧延油をスプレーした。
その後テーブルローラー上は従来の大気条件の下で行う
方法で５００°Ｃまで急冷して巻取り、次いで常温まで
自然放冷させた。 ＮＺ雰囲気の酸素濃度は、３．０体
積％であった。
方法で５００°Ｃまで急冷して巻取り、次いで常温まで
自然放冷させた。 ＮＺ雰囲気の酸素濃度は、３．０体
積％であった。
この鋼帯のスケール厚さを測定した結果、３〜５ｐと薄
スケールであったので簡易酸洗した。酸の使用が従来の
１／３、さらに酸洗速度が２３０〜２８０ｍ＋／ｓｉｎ
と従来より１５〜５５％向上できた。その後冷間圧延
した。
スケールであったので簡易酸洗した。酸の使用が従来の
１／３、さらに酸洗速度が２３０〜２８０ｍ＋／ｓｉｎ
と従来より１５〜５５％向上できた。その後冷間圧延
した。
実施例４
熱間圧延機で厚さ２．：３＋＋ｍ Ｘ幅１２０ｈｍ、低
炭素鋼帯を８５０°Ｃで圧延し、実施例１と同様にして
、圧延機入側および圧延機間をＮ２雰囲気中でデスケー
リングおよび圧延ロールに圧延油をスプレーした。
炭素鋼帯を８５０°Ｃで圧延し、実施例１と同様にして
、圧延機入側および圧延機間をＮ２雰囲気中でデスケー
リングおよび圧延ロールに圧延油をスプレーした。
その後テーブルローラー上は従来の大気条件の下で行う
方法で冷却しながら７００°Ｃで巻取って常温まで自然
放冷させた。
方法で冷却しながら７００°Ｃで巻取って常温まで自然
放冷させた。
この鋼帯のスケール厚さを測定した結果、５〜７−と薄
スケールであったので簡易酸洗した。酸の使用が従来の
１７２、さらに酸洗速度が２２０〜２７０ｍ／ｗｉｎ
と従来より１０〜５０％向上できた。その後冷間圧延し
た。
スケールであったので簡易酸洗した。酸の使用が従来の
１７２、さらに酸洗速度が２２０〜２７０ｍ／ｗｉｎ
と従来より１０〜５０％向上できた。その後冷間圧延し
た。
（発明の効果）
本発明は以上説明した通りに構成されているから、従来
不可能とされていた熱延綱帯のスケール生成の防止およ
び抑制を熱延鋼帯製造ラインで可能としたことによって
酸洗省略あるいは簡易酸洗が可能となり製造コストの低
減や生産性の向上に大きく貢献するものである。
不可能とされていた熱延綱帯のスケール生成の防止およ
び抑制を熱延鋼帯製造ラインで可能としたことによって
酸洗省略あるいは簡易酸洗が可能となり製造コストの低
減や生産性の向上に大きく貢献するものである。
第１図は、本発明を実施する装置の概要説明図；第２図
は、圧延ロールへの圧延油スプレー装置；第３図は、冷
却開始温度とスケール厚との相互関係を示すグラフ； 第４図は、スケール厚と時間の相互関係を雰囲気中の酸
素濃度を変えて示すグラフ；および第５図は、従来の熱
間圧延後の鋼帯冷却ラインを示す概要説明図である。
は、圧延ロールへの圧延油スプレー装置；第３図は、冷
却開始温度とスケール厚との相互関係を示すグラフ； 第４図は、スケール厚と時間の相互関係を雰囲気中の酸
素濃度を変えて示すグラフ；および第５図は、従来の熱
間圧延後の鋼帯冷却ラインを示す概要説明図である。
Claims (4)
- （１）熱延仕上圧延機の圧延機間を不活性ガス雰囲気下
に置くとともに、少なくとも仕上圧延機の最終圧延機を
含む単圧延機あるいは複数圧延機の入側近傍にて鋼板表
面スケールを除去して圧延することを特徴とした薄スケ
ール熱延鋼帯の製造方法。 - （２）熱延仕上圧延機出側直後から巻取装置までを不活
性ガス雰囲気下におき、この雰囲気下で熱延鋼帯を通板
させることを特徴とした請求項１記載の薄スケール鋼帯
の製造方法。 - （３）鋼板表面のスケール除去後の圧延に際して圧延ロ
ールの表面に圧延油をスプレーすることにより圧延荷重
の低減および圧延ロールの摩耗防止を図ることを特徴と
した請求項１または２項のいずれかに記載の薄スケール
鋼帯の製造方法。 - （４）不活性ガス雰囲気の酸素濃度が１体積％超、１０
体積％以下である請求項１〜３項のいずれかに記載の薄
スケール鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17723490A JPH0466203A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17723490A JPH0466203A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0466203A true JPH0466203A (ja) | 1992-03-02 |
Family
ID=16027501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17723490A Pending JPH0466203A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0466203A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1000694C2 (nl) * | 1995-06-29 | 1997-01-08 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band. |
| JP2008238222A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Nippon Oil Corp | 圧延方法 |
| JP2009248163A (ja) * | 2008-04-09 | 2009-10-29 | Nippon Steel Corp | 熱延鋼板の製造方法 |
| JP2012011401A (ja) * | 2010-06-29 | 2012-01-19 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延鋼板の製造設備列および熱間圧延鋼板の製造方法 |
| US8479550B2 (en) | 2005-11-09 | 2013-07-09 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Method for the production of hot-rolled steel strip and combined casting and rolling plant for carrying out the method |
| WO2022003641A1 (en) * | 2020-07-03 | 2022-01-06 | Arvedi Steel Engineering S.P.A. | Plant and process for the continuous production of hot-rolled ultra-thin steel strips |
-
1990
- 1990-07-06 JP JP17723490A patent/JPH0466203A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1000694C2 (nl) * | 1995-06-29 | 1997-01-08 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band. |
| US8479550B2 (en) | 2005-11-09 | 2013-07-09 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Method for the production of hot-rolled steel strip and combined casting and rolling plant for carrying out the method |
| JP2008238222A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Nippon Oil Corp | 圧延方法 |
| JP2009248163A (ja) * | 2008-04-09 | 2009-10-29 | Nippon Steel Corp | 熱延鋼板の製造方法 |
| JP2012011401A (ja) * | 2010-06-29 | 2012-01-19 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延鋼板の製造設備列および熱間圧延鋼板の製造方法 |
| WO2022003641A1 (en) * | 2020-07-03 | 2022-01-06 | Arvedi Steel Engineering S.P.A. | Plant and process for the continuous production of hot-rolled ultra-thin steel strips |
| US12036591B2 (en) | 2020-07-03 | 2024-07-16 | Arvedi Steel Engineering S.P.A. | Plant and process for the continuous production of hot-rolled ultra-thin steel strips |
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