JPS61123403A - 熱延鋼帯のスケ−ル抑制方法 - Google Patents
熱延鋼帯のスケ−ル抑制方法Info
- Publication number
- JPS61123403A JPS61123403A JP24359684A JP24359684A JPS61123403A JP S61123403 A JPS61123403 A JP S61123403A JP 24359684 A JP24359684 A JP 24359684A JP 24359684 A JP24359684 A JP 24359684A JP S61123403 A JPS61123403 A JP S61123403A
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- JP
- Japan
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- steel strip
- strip
- scale
- hot
- area
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ホットストリップミルによる鋼帯の熱間圧延
のランアウトテーブルにおいて被圧延材表面に生産＋る
Ｍ什スケールを抑有１する方ツカに関する。
のランアウトテーブルにおいて被圧延材表面に生産＋る
Ｍ什スケールを抑有１する方ツカに関する。
一般に、ホットストリップミルによる鉄鋼の熱間圧延で
は、鋼帯は仕上スタンドを通過後、ランアウトテーブル
で所望する材質になるよう水冷却され、コイル状に巻き
取られて放冷される。これらの工程は全て大気中で行わ
れるため、高温度となっている鋼帯表面にはスケールと
呼ばれる鉄の酸化膜が生成する。これは通常第２図に模
式的に示す如く、厚さが５〜１５４ｍあり、母材の鉄表
面よりＦｅｄ（ウスタイト）、Ｆｅ３０４ （？グネ
タイト）、ＦｅｚＯ３（ヘマタイト）の順に３層が積層
する構造となっている。
は、鋼帯は仕上スタンドを通過後、ランアウトテーブル
で所望する材質になるよう水冷却され、コイル状に巻き
取られて放冷される。これらの工程は全て大気中で行わ
れるため、高温度となっている鋼帯表面にはスケールと
呼ばれる鉄の酸化膜が生成する。これは通常第２図に模
式的に示す如く、厚さが５〜１５４ｍあり、母材の鉄表
面よりＦｅｄ（ウスタイト）、Ｆｅ３０４ （？グネ
タイト）、ＦｅｚＯ３（ヘマタイト）の順に３層が積層
する構造となっている。
自動車ボディ用などに使用されるＦ４鋼板は上記熱延鋼
帯をざらに冷間圧延することにより製造されるが、酸化
スケールが付着したまま圧延すると以下に述べるような
問題が生じ、良好な製品か得られない。すなわち剥離し
たスケールが鋼帯とロールの接触部に噛み込んで製品表
面品質を低下させ、圧延コールのＰｌ耗を増加させ、圧
延油を汚染ごせる等の問題を起こす。
帯をざらに冷間圧延することにより製造されるが、酸化
スケールが付着したまま圧延すると以下に述べるような
問題が生じ、良好な製品か得られない。すなわち剥離し
たスケールが鋼帯とロールの接触部に噛み込んで製品表
面品質を低下させ、圧延コールのＰｌ耗を増加させ、圧
延油を汚染ごせる等の問題を起こす。
そこで従来は熱延鋼帯に付着したスケールを除去した後
に冷間圧延を行うが、それには化学的方法、機械的方法
およびそれらの組合わせ方法などが採用されている。化
学的方法としては、硫酸や塩酸による酸洗、機械的方法
としてはレベラー、ショツトブラスト処理などが代表的
なものであるが、いずれにしても脱スケールを行うため
に、工程、設備、コストの増大が不可避であった。
に冷間圧延を行うが、それには化学的方法、機械的方法
およびそれらの組合わせ方法などが採用されている。化
学的方法としては、硫酸や塩酸による酸洗、機械的方法
としてはレベラー、ショツトブラスト処理などが代表的
なものであるが、いずれにしても脱スケールを行うため
に、工程、設備、コストの増大が不可避であった。
ちなみに酸洗での廃酸処理や鋼帯の過酸洗による歩留り
の低下は、大幅なコスト上昇を招いている。
の低下は、大幅なコスト上昇を招いている。
本発明はかかる状況に鑑みてなされたもので。
脱スケール工程そのものを省略するか、または従来より
はるかに能率的で安価な脱スケール方法のみで冷延薄鋼
板を製造することができるように、スケールをその発生
段階で抑制し、スケールが全く無いかまたはあってもき
わめて少ない熱延鋼帯を得るスケール抑制方法を提供す
ることを目的にしている。
はるかに能率的で安価な脱スケール方法のみで冷延薄鋼
板を製造することができるように、スケールをその発生
段階で抑制し、スケールが全く無いかまたはあってもき
わめて少ない熱延鋼帯を得るスケール抑制方法を提供す
ることを目的にしている。
一般に地鉄の新生面に成長する酸化スケールは、その発
生初期における生成量が最も多く時間経過とともに減少
するほか、温度が低くなるとその生成量もわずかになる
。そこで、熱延鋼帯製造時、仕上圧延のスタンドを通過
した直後の鋼帯のスケールの発生初期に水冷して、鋼帯
温度をできる限り低くすれば、スケールが著しく抑制さ
れる。
生初期における生成量が最も多く時間経過とともに減少
するほか、温度が低くなるとその生成量もわずかになる
。そこで、熱延鋼帯製造時、仕上圧延のスタンドを通過
した直後の鋼帯のスケールの発生初期に水冷して、鋼帯
温度をできる限り低くすれば、スケールが著しく抑制さ
れる。
鋼帯の新生面におけるスケールの生成挙動は、第３図に
示す通り、時間とともに放物線状に変化し、その発生初
期における生成ｈｋが最も多い。
示す通り、時間とともに放物線状に変化し、その発生初
期における生成ｈｋが最も多い。
従って、ストリップミルによる鋼帯の熱間圧延時にラン
アウトテーブルで発生するスケールは、仕上圧延機の最
終スタンドの出側直近で最も多く生成することが予想さ
れる。そこで、本発明者らは、鋼帯がランアウトテーブ
ルで冷却されていく過程でのスケール生成挙動を調査し
た結果、第４図に示す通り、大気中での空冷に比べ、水
冷の方かＳ＠帯湿温度低下が大きいために、スケール生
成量は格段に少なくなることを把んだ。
アウトテーブルで発生するスケールは、仕上圧延機の最
終スタンドの出側直近で最も多く生成することが予想さ
れる。そこで、本発明者らは、鋼帯がランアウトテーブ
ルで冷却されていく過程でのスケール生成挙動を調査し
た結果、第４図に示す通り、大気中での空冷に比べ、水
冷の方かＳ＠帯湿温度低下が大きいために、スケール生
成量は格段に少なくなることを把んだ。
従って、ホントストリンプミルによる鋼帯の圧延時にラ
ンアウトテーブルで発生するスケールを抑制するには、
仕上圧延機の最終スタンド出側からただちに鋼帯を水冷
してその温度を低下させるのが有効である。しかし、最
終スタンドとなる圧延機出側には、鋼帯の巾、厚み、温
度、形状などのａｌｌｌｌｌｌ定置されており、水冷を
行えば、これらの計測が行えなくなるので水冷は事実上
不可能である。
ンアウトテーブルで発生するスケールを抑制するには、
仕上圧延機の最終スタンド出側からただちに鋼帯を水冷
してその温度を低下させるのが有効である。しかし、最
終スタンドとなる圧延機出側には、鋼帯の巾、厚み、温
度、形状などのａｌｌｌｌｌｌ定置されており、水冷を
行えば、これらの計測が行えなくなるので水冷は事実上
不可能である。
そこで１本発明者らは、これら測定器の設置域を外気と
遮断するように容器で覆い、該内部を大気圧より高圧の
不活性ガス、または還元性ガス、またはこれらの混合ガ
スで充填し、かつ内部の耐素濃度を１％以下に保てば、
第５図に示したよう、 にスケール生成量は大気中の
半分以下となって充分抑制できることがわかった。ここ
で、不活性ガスとは窒套、アルゴン等を指し、還元性ガ
スとは水素 −醇化炭素等を指す。
遮断するように容器で覆い、該内部を大気圧より高圧の
不活性ガス、または還元性ガス、またはこれらの混合ガ
スで充填し、かつ内部の耐素濃度を１％以下に保てば、
第５図に示したよう、 にスケール生成量は大気中の
半分以下となって充分抑制できることがわかった。ここ
で、不活性ガスとは窒套、アルゴン等を指し、還元性ガ
スとは水素 −醇化炭素等を指す。
次に、ランアウトテーブル上のこれらｉ！ＩＩＩ定器の
設置域でスケール生成量が充分抑制されると、第３図の
初期に現われたスケール生成量の加速期間は第６図に示
すように測定器設置域出側直後に移行することになる。
設置域でスケール生成量が充分抑制されると、第３図の
初期に現われたスケール生成量の加速期間は第６図に示
すように測定器設置域出側直後に移行することになる。
そこで、前述した通り、鋼イ１２温度を低くすればスケ
ールの生成が抑制されることから、このＪｌｌ定器設置
域出側から鋼帯全面を水で覆い、大気と鋼帯とを遮断し
た状態で冷却を行うと第３図で示した状態となり、圧延
後のスケール量を著しく減少せしめことかできるのであ
る。
ールの生成が抑制されることから、このＪｌｌ定器設置
域出側から鋼帯全面を水で覆い、大気と鋼帯とを遮断し
た状態で冷却を行うと第３図で示した状態となり、圧延
後のスケール量を著しく減少せしめことかできるのであ
る。
ランアウトテーブルで生成するスケール７、Ｈ−は、第
７図に示す通り熱延鋼帯のコイルへの巻取温度に依存す
る。鋼帯を水冷して巻き取り温度を６５０°Ｃ以ドに低
くすると、空冷して巻き取り温度７８０℃で巻き取った
場合に比しスケール量は正分以下となる。しかし、巻き
取り少の７ｆ＋Ａ度か高いとコイル状の鋼・計が大気中
で徐冷される間にスケールが生成する懸念かある。そこ
で、巻き取り温度によるスケール生成にを調査した結果
、巻き取り温度が５００ ’Ｃ以下であれば、う／ナウ
トテーブルでのスケール生成量に比較して巻き取り後の
新らたなスケール生成量は少なく、このような鋼帯の脱
スケールを行ってみたところ酸洗効率を大幅に向上させ
ることができた。巻き取り温度をさらに下げて４００
’０以下にすれば、ランアウトテーブルでのスケール生
成量および巻き取り後スケール生成量に極くわずかであ
って、その鋼帯は酸洗を行わずにそのまま冷間圧延して
も何ら支障はなかった。これらすべてのコイルは前述し
た仕上圧延機直後の雰囲気を酸素濃度１％以下に制御し
たものである。
７図に示す通り熱延鋼帯のコイルへの巻取温度に依存す
る。鋼帯を水冷して巻き取り温度を６５０°Ｃ以ドに低
くすると、空冷して巻き取り温度７８０℃で巻き取った
場合に比しスケール量は正分以下となる。しかし、巻き
取り少の７ｆ＋Ａ度か高いとコイル状の鋼・計が大気中
で徐冷される間にスケールが生成する懸念かある。そこ
で、巻き取り温度によるスケール生成にを調査した結果
、巻き取り温度が５００ ’Ｃ以下であれば、う／ナウ
トテーブルでのスケール生成量に比較して巻き取り後の
新らたなスケール生成量は少なく、このような鋼帯の脱
スケールを行ってみたところ酸洗効率を大幅に向上させ
ることができた。巻き取り温度をさらに下げて４００
’０以下にすれば、ランアウトテーブルでのスケール生
成量および巻き取り後スケール生成量に極くわずかであ
って、その鋼帯は酸洗を行わずにそのまま冷間圧延して
も何ら支障はなかった。これらすべてのコイルは前述し
た仕上圧延機直後の雰囲気を酸素濃度１％以下に制御し
たものである。
以下、図面に基づき１本発明をさらに詳細に説明する。
第８図は、従来のホットストリップミル仕上圧延後の鋼
帯冷却ラインであって、ｌは仕ト圧延器列 ２は鋼帯、
３はランアウトテーブルである。
帯冷却ラインであって、ｌは仕ト圧延器列 ２は鋼帯、
３はランアウトテーブルである。
また ４は冷却装置、５は巻取機 ９は鋼帯のｒｌＪ、
厚み、温度、形状などの測定器設置域である。
厚み、温度、形状などの測定器設置域である。
仕上圧延機最終スタンド６を通過した約７５０〜９５０
℃程度の高温鋼帯２はラインによって異なるが全長ｔｏ
ｏ−１７０ｍの駆動式ランアウトテーブル３の上を巻取
機５へと移送される。最終メタ／ドロ直後で鋼帯の幅、
厚み、温度、形状が測定された後、ランアウトテーブル
３に設置された冷却装置４の多数のノズルから噴射され
た冷却水によって１通常５００〜６５０℃の巻き取り温
度まで冷却され、巻取機５でコイル状に巻かれる。
℃程度の高温鋼帯２はラインによって異なるが全長ｔｏ
ｏ−１７０ｍの駆動式ランアウトテーブル３の上を巻取
機５へと移送される。最終メタ／ドロ直後で鋼帯の幅、
厚み、温度、形状が測定された後、ランアウトテーブル
３に設置された冷却装置４の多数のノズルから噴射され
た冷却水によって１通常５００〜６５０℃の巻き取り温
度まで冷却され、巻取機５でコイル状に巻かれる。
これに対し本発明は、第１図に示すように、仕上圧延機
最終スタンド６直後の幅、厚み、温度、形状などの測定
域９を容器７で外気と遮断するように覆い、容器７の出
側直近に冷却装置４を設置して１ｗ４帯２を冷却する。
最終スタンド６直後の幅、厚み、温度、形状などの測定
域９を容器７で外気と遮断するように覆い、容器７の出
側直近に冷却装置４を設置して１ｗ４帯２を冷却する。
なお、冷却装置↓は、本発明の通常の巻取温度である５
００℃以五の温度まで冷却可能な能力を有し、例えば、
カーテンウオール冷却やジェット噴流冷却等を適用する
。
００℃以五の温度まで冷却可能な能力を有し、例えば、
カーテンウオール冷却やジェット噴流冷却等を適用する
。
巻き取った後の鋼帯を脱スケール「程を省いてそのまま
冷間圧延する場合には、巻き取り温度を４００℃以下に
する。
冷間圧延する場合には、巻き取り温度を４００℃以下に
する。
次に、容器７の内部は、カス送給管８から導入される不
活性ガス、または−元性ガス、またはこれらの混合ガス
を大気圧よりも高圧になるように充満させて無酸化雰囲
気とする。容器７の両端には、鋼帯の出入口があるが、
鋼帯出口では、第９図に示すように、冷却水をカーテン
状に流すとともに、鋼帯入口では、内部のガスの圧力が
大気よりも高いので容器７の内部は大気と遮断されてい
る。
活性ガス、または−元性ガス、またはこれらの混合ガス
を大気圧よりも高圧になるように充満させて無酸化雰囲
気とする。容器７の両端には、鋼帯の出入口があるが、
鋼帯出口では、第９図に示すように、冷却水をカーテン
状に流すとともに、鋼帯入口では、内部のガスの圧力が
大気よりも高いので容器７の内部は大気と遮断されてい
る。
熱延鋼帯の仕上圧延機出口直近にて鋼帯を十分冷却すれ
ばスケールを抑制することができる。本発明は、熱延鋼
帯の水冷できない部分は不活性または還元性ガス雰囲気
に保つことによりこの部分のスケール発生を防止し、そ
の後十分に冷却する構成によって スケール発生を抑止
する作用をなす。
ばスケールを抑制することができる。本発明は、熱延鋼
帯の水冷できない部分は不活性または還元性ガス雰囲気
に保つことによりこの部分のスケール発生を防止し、そ
の後十分に冷却する構成によって スケール発生を抑止
する作用をなす。
実施例１
ホットストリップミル仕上圧延機で３ｍｍ厚×９４０ｍ
ｍ幅に圧延した８５０″Ｃの低炭素８延鋼帯を、本発明
方法によって容器内部を窒素雰囲気（酸素濃度０．０１
％）に保持し、この容器出側から３０ ”Ｃ／ ｓ ｅ
ｃ以上の冷却速度で４００’ｃまで水冷してコイルに
巻き取った後、常温になるまで自然放冷させた。
ｍ幅に圧延した８５０″Ｃの低炭素８延鋼帯を、本発明
方法によって容器内部を窒素雰囲気（酸素濃度０．０１
％）に保持し、この容器出側から３０ ”Ｃ／ ｓ ｅ
ｃ以上の冷却速度で４００’ｃまで水冷してコイルに
巻き取った後、常温になるまで自然放冷させた。
比較例として、上記同一成分の低炭素鋼を上記同様、仕
上温度８５０℃、３ｍｍ厚Ｘ ９４０ ｍ ｍ幅の熱延
鋼帯にし、従来通り、大気中で水冷して４００°Ｃまで
冷却してコイルに巻き取った後、常温まで自然放冷させ
た。
上温度８５０℃、３ｍｍ厚Ｘ ９４０ ｍ ｍ幅の熱延
鋼帯にし、従来通り、大気中で水冷して４００°Ｃまで
冷却してコイルに巻き取った後、常温まで自然放冷させ
た。
これら鋼帯のスケール厚さを断面の顕微鏡観察によって
測定した。実施例の場合、スケール厚さは０．０５ルｍ
と薄く、このままｍ帯を冷間圧延しても操業や品質上何
ら支障はなかった。
測定した。実施例の場合、スケール厚さは０．０５ルｍ
と薄く、このままｍ帯を冷間圧延しても操業や品質上何
ら支障はなかった。
また、従来の方法で製造したコイルでは、スケールが７
牌ｍ〜１０牌ｍと厚く生成しており。
牌ｍ〜１０牌ｍと厚く生成しており。
冷間圧延に供するには、酸洗等の脱スケール処理を充分
施す必要があった。
施す必要があった。
実施例２
ホントストリ・ンプミル仕上圧延機で２゜３ｍｍ厚Ｘ１
．２００ｍｍ幅に圧延した８３０″Ｃの低炭素熱延鋼帯
を本発明方法により、容器内部を還元雰囲気（酸素濃度
Ｏ０１％、残りは窒Ｊ＝水素＝９８：２）にし、その出
側から鋼帯全面を水冷して５５０℃まで冷却してコイル
に巻き取った後、常温になるまで自然放冷させた。
．２００ｍｍ幅に圧延した８３０″Ｃの低炭素熱延鋼帯
を本発明方法により、容器内部を還元雰囲気（酸素濃度
Ｏ０１％、残りは窒Ｊ＝水素＝９８：２）にし、その出
側から鋼帯全面を水冷して５５０℃まで冷却してコイル
に巻き取った後、常温になるまで自然放冷させた。
比較例として、上記と同一成分の低炭素鋼を上記同様、
仕上温度り３０℃、３ｍｍ厚Ｘ９４０ｍｍ幅の熱延鋼帯
にし、従来通り、大気中で水冷して５５０℃まで冷却し
てコイル状に巻き取った後、常温まで自然放冷させた。
仕上温度り３０℃、３ｍｍ厚Ｘ９４０ｍｍ幅の熱延鋼帯
にし、従来通り、大気中で水冷して５５０℃まで冷却し
てコイル状に巻き取った後、常温まで自然放冷させた。
これらコイルを、酸洗速度を種々変゛えて酸洗し、目視
観察により、スケールが完全に除去された時の搬送速度
を求めた。なお、酸洗液は塩酸１８ｖｏｌ ％で液温度
は８５℃にした。
観察により、スケールが完全に除去された時の搬送速度
を求めた。なお、酸洗液は塩酸１８ｖｏｌ ％で液温度
は８５℃にした。
その結果、実施例の場合、酸洗装置の最大速度２３０ｍ
ｐｍでも完全にスケールを除去できたか、従来の方法の
場合、速度１５０ｍｐｍを越えるとスケールを完全に除
去できなかった。
ｐｍでも完全にスケールを除去できたか、従来の方法の
場合、速度１５０ｍｐｍを越えるとスケールを完全に除
去できなかった。
以上説明した通り、本発明は従来不可避とされていた熱
延鋼帯のスケール生成を、熱延鋼帯製造ラインの中で防
止することによって、酸洗等の脱スケール処理の能率を
向上できるばかりでなく、その処理に要する多大な費用
の削除や、鋼帯の歩留り低下の防止ができる。しかも、
脱スケール工程を省いて熱延後そのまま冷間圧延しても
何ら支障のない鋼帯をも製造でき、圧延製品の生産性向
上やコスト低減に大きく貢献するものである。
延鋼帯のスケール生成を、熱延鋼帯製造ラインの中で防
止することによって、酸洗等の脱スケール処理の能率を
向上できるばかりでなく、その処理に要する多大な費用
の削除や、鋼帯の歩留り低下の防止ができる。しかも、
脱スケール工程を省いて熱延後そのまま冷間圧延しても
何ら支障のない鋼帯をも製造でき、圧延製品の生産性向
上やコスト低減に大きく貢献するものである。
第１図は、本発明の実施例の鋼帯の冷却ラインの模式的
縦断面図、第２図は、スケールの構造を示す模式断面図
、第３図はスケール生成量の経時変化を示すグラフ、第
４図は鋼帯の冷却方法によりスケール生成量が異なるこ
とを示す説明図、第５図は雰囲気中の酸素濃度によるス
ケール生成量の相違を示すグラフ、第６図は測定器設置
域出側で空冷したときの経時変化を示す説明図、第７図
は鋼帯の巻き取り温度によるスケール生成量の相違を示
す説明図、第８図は従来の鋼帯冷却ラインの模式縦断面
図、第９図は測定器設置域出側の大気遮断部の断面図で
ある。
縦断面図、第２図は、スケールの構造を示す模式断面図
、第３図はスケール生成量の経時変化を示すグラフ、第
４図は鋼帯の冷却方法によりスケール生成量が異なるこ
とを示す説明図、第５図は雰囲気中の酸素濃度によるス
ケール生成量の相違を示すグラフ、第６図は測定器設置
域出側で空冷したときの経時変化を示す説明図、第７図
は鋼帯の巻き取り温度によるスケール生成量の相違を示
す説明図、第８図は従来の鋼帯冷却ラインの模式縦断面
図、第９図は測定器設置域出側の大気遮断部の断面図で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼帯の熱間圧延ラインの仕上圧延機出側から巻取機
までのランアウトテーブルにおけ る、仕上圧延機最終スタンドの出側直近に位置する鋼帯
の幅、厚み、温度および形状等の測定機設置域を被覆し
、該被覆内に不活性ガスまたは／および還元性ガスを充
填して酸素濃度１容量％以下の不活性または還元性雰囲
気に保つとともに、該被覆出側温度から５００℃以下の
温度まで鋼帯を冷却して巻きとることを特徴とする熱延
鋼帯のスケール抑制方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24359684A JPS61123403A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | 熱延鋼帯のスケ−ル抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24359684A JPS61123403A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | 熱延鋼帯のスケ−ル抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61123403A true JPS61123403A (ja) | 1986-06-11 |
Family
ID=17106165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24359684A Pending JPS61123403A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | 熱延鋼帯のスケ−ル抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61123403A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS632511U (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-09 | ||
| DE102009058115A1 (de) | 2009-12-12 | 2011-06-16 | Sms Siemag Ag | Entzunderungsanlage vor einem Walzwerk |
| EP2548664A4 (en) * | 2010-04-16 | 2017-05-31 | JFE Steel Corporation | Process for producing hot-rolled steel sheet and process for producing hot-dip galvanized steel sheet |
-
1984
- 1984-11-19 JP JP24359684A patent/JPS61123403A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS632511U (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-09 | ||
| DE102009058115A1 (de) | 2009-12-12 | 2011-06-16 | Sms Siemag Ag | Entzunderungsanlage vor einem Walzwerk |
| EP2548664A4 (en) * | 2010-04-16 | 2017-05-31 | JFE Steel Corporation | Process for producing hot-rolled steel sheet and process for producing hot-dip galvanized steel sheet |
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