SK280455B6 - Austenitická niklomolybdénová zliatina - Google Patents
Austenitická niklomolybdénová zliatina Download PDFInfo
- Publication number
- SK280455B6 SK280455B6 SK285-93A SK28593A SK280455B6 SK 280455 B6 SK280455 B6 SK 280455B6 SK 28593 A SK28593 A SK 28593A SK 280455 B6 SK280455 B6 SK 280455B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- nickel
- alloy
- molybdenum alloy
- molybdenum
- elements
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
- B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
- B01J2219/0277—Metal based
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Oblasť techniky
Podstata vynálezu
Vynález sa týka austenitickej niklomolybdénovej zliatiny s vynikajúcou stabilitou štruktúry v teplotnom intervale 650 °C až 950 °C a jej použitia na stavebné prvky, ktoré musia byť vysoko odolné proti korózii, najmä proti kyseline soľnej v širokých koncentračných a teplotných rozmedziach, v kyseline sírovej a iných redukčných prostrediach.
Doterajší stav techniky
Kovový molybdén je i pri vysokých teplotách neobyčajne odolný proti korózii vyvolávanej takzvanými redukujúcimi prostrediami, ako napríklad kyselinou soľnou, kyselinou sírovou a kyselinou fosforečnou. Hoci to nie je vedecky správne, ujalo sa označenie redukujúce pre také prostredia, v ktorých ión vodíka predstavuje jediný oxidačný prostriedok. To viedlo k vývoju niklomolybdénových zliatin, ktoré s ohľadom na svoj relatívne vysoký obsah molybdénu majú veľmi dobrú odolnosť v redukujúcich roztokoch (W. Z. Friend, Corrosion of nickel and Nickel-Base Alloys, John Wiley a Sons, New York - Chichester-Brisbane-Toronto, 1980, s. 248 - 291). Ich dobrá odolnosť v redukujúcich kyselinách spočíva pritom na nízkej koróznej rýchlosti v aktívnom stave, ktorá je spôsobená zložkou zliatiny molybdénom. Tak mohli už Uhlig a spolupracovníci (J. Elektrochem. Soc. Vol. 110, (1963) 650) ukázať pomocou anodickej polarizácie v 0,01 N kyseline sírovej pri 25 °C, že v niklomolybdénových zliatinách s obsahmi molybdénu > 15 % sa značne znižuje korózny potenciál. Ešte zreteľnejšie sa ukazuje pozitívny vplyv molybdénu v niklomolybdénových zliatinách pri skúšaní v kyseline soľnej. Flint (Metalurgica, Vol. 62 (373), 195 november 1960) podal správu o zázname galvanoplastických anodických polarizačných kriviek v neprevetranej kyseline soľnej (30 °C) a ukázal, že až do prídavku 20 % molybdénu bolo možné zaznamenať relatívne najväčšie zlepšenie, ale aj obsahy do 30 % molybdénu posunuli korózny potenciál ďalej v smere k ušľachtilejšej strane.
Známe niklomolybdénové zliatiny NiMo30 a NiMo28 podľa tabuľky 1 rezultujú zo snahy vyvinúť materiály s veľmi dobrou odolnosťou za redukčných podmienok. Obvykle sa tieto zliatiny dodávajú v homogenizačné vyžíhanom a prudko ochladenom stave, aby sa zaručila maximálna odolnosť proti korózii. Ukázalo sa ale, že vo zvarenom stave bola najmä zliatina NiMo30 náchylná proti medzikryštalickej korózii v oblasti vplyvu tepla. Optimalizácie zliatin s ohľadom na prvky uhlík a kremík viedli v sedemdesiatych rokoch k ďalšiemu zlepšeniu zvarovateľnosti (F. G. Hodge m. j., Materials Performance, Vol. 15 (1976) 40 - 45). Súčasne bol znížený obsah železa na čo najmenšiu mieru, aby sa redukovala rýchlosť vylučovania karbidov (Svistunova, „Molybdenum in Nickel-Base Corrosion-Resistant Alloys“, Soviet-American Symposium, Moskau,
17. - 18. Január 1973). Problémy pri spracovaní, ktoré sa objavili pri výrobe veľkých celkov na konštrukciu chemických prístrojov neboli ale odstránené, lebo materiál mal sklon k tvorbe trhlín za tepla.
Vynález si kladie za základnú úlohu vyrobiť niklomolybdénovú zliatinu odolnú proti korózii, ktorá by sa dala zvárať, a ktorá by v dôsledku vykonávaných tepelných spracovaní a pri zváraní nemala sklon k nadmernej strate duktility alebo dokonca k tvorbe trhlín za tepla.
Uvedená úloha je vyriešená austenitickou niklomolybdénovou zliatinou pozostávajúcou z (v % hmotn.):
molybdénu: | 26,0 až 30,0 % |
železa: | 1,0 až 7,0% |
chrómu: | 0,4 až 1,5% |
mangánu: | až 1,5% |
kremíka: | až 0,05% |
kobaltu: | až 2,5% |
fosforu: | až 0,04% |
síry: | až 0,01% |
hliníka: | 0,1 až 0,5% |
horčíka: | až 0,1% |
medi: | až 1,0% |
uhlíka: | až 0,01% |
dusíka: | až 0,01% |
zvyšku nikla a obvyklých nečistôt podmienených roztavením, pričom súčet obsahov intersticiálne rozpustených prvkov (uhlíka + dusíka) je obmedzená na maximálne 0,015 % a súčet prvkov (hliníka + horčíka) je nastavený na rozmedzie 0,15 až 0,40%
Ak sa zliatina podľa vynálezu porovnáva so stavom techniky, ktorý je v tabuľke 1 reprodukovaný vo forme zliatin NiMo30 aNiMo28, tak je zrejmé, že sa zliatina podľa vynálezu líši svojimi obsahmi 0,1 až 0,5 % hliníka a až 0.1 % horčíka, pričom súčet týchto oboch prvkov musí byť nastavený na 0,15 až 0,40 %. Z toho vyplýva, že týmto je umožnené, aby obsah uhlíka bol oproti známemu stavu techniky polovičný, totiž aby sa oproti dosiaľ max. 2,0 % znížil podľa vynálezu na 0,01 %. Tým môže odpadnúť podľa skoršej náuky nevyhnutné obmedzenie obsahu železa na max. 2,0 %, ktorá sa až dosiaľ praktikovala pri dnes obvyklej zliatine NiMo28. To vyplýva z toho, že sklon k vylučovaniu karbidu je teraz v dôsledku už samotného malého obsahu uhlíka tak malý, že jeho zrýchlenie s ohľadom na súčasne prítomné železo je podľa skoršej náuky nepodstatné. Horná hranica 7,0 % obsahu železa bola v liatine NiMo30 zavedená s ohľadom na inak sa značne znižujúcu odolnosť proti korózii. Táto hranica platí aj pre zliatiny podľa vynálezu. Okrem toho je pre zliatinu podľa vynálezu zavedené ďalšie obmedzenie obsahu železa na najmenej 1,0 %. Tým sa dá dosiahnuť spomalenie straty duktility, objavujúcej sa inak pri tepelnom namáhaní pri konštrukcii chemických prístrojov, napríklad pri zváraní do tej miery, že sa prakticky zabráni obávanej tvorbe trhlín pri tomto materiáli.
Príklady vyhotovenia vynálezu
Toto je pri zliatine podľa vynálezu ďalej vysvetlená pomocou výsledkov pokusov. Tri príklady vyhotovenia zliatiny A, B a C, v tabuľke 1, podľa vynálezu, boli rozvalcované na 12 mm hrubé plechy, homogenizačné vyžíhané a potom prudko ochladené vo vode. Potom bola skúšaná ich tepelná stabilita pomocou odležania na čas 0,1 až 8 hodín pri teplotnom rozmedzí 650 až 950 °C rázovou vrubovou skúškou na 150 V vzorkách a tepelná stabilita bola porovnávaná s tepelnou stabilitou NiMo28 zliatiny podľa stavu techniky. Zliatina NiMo28, zodpovedajúca stavu techniky, mala iba pri hodnote 0,11 % obsah železa menší ako 1 %, zatiaľ čo 3 príklady vyhotovenia zliatiny podľa vynálezu mali obsah železa 1,13 %, 1,75 % a 5,86 %.
Výsledky sú ďalej reprodukované v tabuľke 2. Ak sa tam napríklad vyberie vplyv odležania pri 700 °C, tak sa zistí, že zliatina NiMo28, zodpovedajúca stavu techniky,
SK 280455 Β6 má po 0,1 h rázovou vrubovou prácu 225 joulov, ktorá sa s predlžujúcim časom odležania znižuje na 38 joulov po 8 h. Naproti tomu sa táto hodnota pri zliatine A podľa vynálezu po 0,1 h pri 700 °C pohybuje svojimi > 300 joulami podstatne vyššie, a i po jednohodinovom odležaní sa svojimi 179 joulami pohybuje ešte vyššie, ako je to pri zliatine NiMo28 podľa stavu techniky a znižuje sa až po 8 hodinách na o niečo nižšie hodnoty. Podobne to platí v porovnaní so stavom techniky pri oneskorení úbytku duktility pri zliatine B podľa vynálezu a najmä pri zliatine C pri obsahu Fe 5,86 %.
Ešte zreteľnejšia je prednosť zliatiny podľa vynálezu, ak sa napríklad pozoruje vplyv na odležanie pri 800 °C. Tu sa pohybuje rázová vrubová práca zliatiny NiMo28, zodpovedajúca stavu techniky, už po 0,1 h len okolo 35 joulov, zatiaľ čo príklady vyhotovenia zliatin AaB podľa vynálezu majú ešte hodnoty nad 200 joulov. S pokračujúcim časom odležania sa rázová vrubová práca zliatiny NiMo28 podľa stavu techniky znižuje po 8 h už len na 13 joulov, zatiaľ čo hodnoty pri príkladoch vyhotovenia A, B a C zliatiny podľa vynálezu sa stále ešte pohybujú okolo 150 joulov.
Dodatočne boli zisťované po jednohodinovom odležaní pri teplote 700 °C pri skúške na ťah mechanické charakteristické hodnoty a tieto boli zhrnuté v tabuľke 3. Z týchto sa zistí, že napríklad vyhotovenie B zliatiny podľa vynálezu má po takomto tepelnom namáhaní ešte ťažnosť A5 24 % a pomerné zúženie prierezu pri pretrhnutiu Z 26 %. Rovnako dobré výsledky má aj zliatina C.
Odolnosť zliatiny C podľa vynálezu proti korózii bola skúšaná v porovnaní so zliatinou NiMo28 podľa stavu techniky. Ako analytické prostredie slúžili roztoky kyseliny soľnej, ktoré sa obvykle používajú na zliatiny niklomolybdénové, aby sa testovala schopnosť ich praktického použitia. Ako zliatiny podľa vynálezu bola pritom zvolená zliatiny z príkladu vyhotovenia C s vysokým obsahom železa 5,86 %. Výsledky sú zhrnuté v tabuľke 4. Možno zistiť, že pri skúške na medzikryštalickú koróziu (IK), podľa spôsobu opísaného v publikácii Stahl-Eisen-Prilffblatt (SEP) 1877, spôsob III, že zliatina podľa vynálezu nemá žiadnu medzikryštalickú koróziu (IK). V prípade skúšky podľa DuPont-Spezifíkation 5W 800 M je korózny oter zliatiny podľa vynálezu menší ako korózny oter, ktorý by bolo možné dosiahnuť so zliatinou NiMo28. Aj pri skúšaní na zvarenom čape podľa Lummus-Spezifíkation požadovanej často pre niklomolybdénové zliatiny sa zliatina podľa vynálezu pohybuje aj pri vysokom obsahu Fe pri príklade vyhotovenia C 5,86 % spoľahlivo v obvykle očakávanom rámci. V spojení s malom stratou duktility pri tepelnom namáhaní sa zliatina podľa vynálezu môže teda používať aj na zvarené stavebné prvky bez dodatočného tepelného spracovania.
Podľa toho čo bolo uvedené, nestoja proti výhodám dosiahnutým pomocou zliatiny podľa vynálezu s ohľadom na tepelnú stálosť žiadne nevýhody s ohľadom na odolnosť proti korózii. Odolnosť zliatiny podľa vynálezu proti korózii je pri použití tu obvykle používaných testovacích prostredí, lepšie povedané vynikajúca.
Obsah chrómu zliatiny podľa vynálezu sa pohybuje okolo 0,4 až 1,5 %, lebo obsahy chrómu zodpovedajúce tomuto množstvu taktiež znižujú stratu duktibility zliatiny pri tepelnom spracovaní.
Prísady hliníka a horčíka v množstve podľa vynálezu slúžia na dezoxidáciu zliatiny podľa vynálezu a umožňujú znížiť ďalej obsah síry, o ktorej je známe, že je škodlivá v zliatinách na báze nikla, účinnými opatreniami na odsírenie za redukčných podmienok, oproti stavu techniky z až dosiaľ max. 0,03 na max. 0,01 %. Taktiež obsah kremíka, ako je známe urýchľuje vylučovanie karbidu, sa môže znížiť prídavkom hliníka a horčíka z až dosiaľ max. 0,1 na podľa vynálezu max. 0,05 %. Aby sa zlepšila tvámiteľnosť za tepla znižuje sa vychádzajúc od zníženia obsahu uhlíka i obsah dusíka na max. 0,01 % a súčet uhlíka a dusíka sa obmedzuje na 0,015 %.
Prvky kobalt, mangán, meď a fosfor neovplyvňujú v uvedených maximálnych rozmedziach dobré vlastnosti materiálu zliatiny podľa vynálezu. Tieto prvky sa môžu vnášať pri tavení spolu s vsadzovaným materiálom.
Zliatina podľa vynálezu sa dá dobre zvárať a je odolná proti korózii. Má výbornú štruktúrnu stabilitu v teplotnom intervale 650 až 950 °C a hodí sa na konštrukciu zariadení v chémii aj z hrubostenných stavebných prvkov.
Tabuľka 1
Príklady chemického zloženia zliatin podľa vynálezu v porovnaní so zliatinami NiMo30 a NiMo28 podľa stavu techniky. Všetky údaje sú v % hmotn.
Mo | Hl | r· | Cr | Mn___ SL | Co | ||
NiMo30* | 26-30 | avytok 4,0-7,0 | £1,0 <t,0 | <1,0 | £2,5 | ||
NiHoaS» | 26-30 | zvyftok | < 2,0 | <1,0 | £1.0 | £0,1 | <1,0 |
31 Latina | |||||||
*♦ | 27,6 | zvyBok | 1. 13 | 0,47 | 0.42 | D, 01 | 0.05 |
zlLatina | |||||||
B* | 26,6 | zvyBok | 1,75 | 0.68 | 0.68 | 0, 01 | 0,05 |
zllatina | |||||||
C* | 27.0 | zvyBok | 5, «6 | 0.7í | 0,60 | 0,03 | 0,10 |
P | _ S___ BI | 1___ Mg______ | Cu__ | __ C___ | . H____ | . V- | |
KiMo3O“ | <0,04 | <0,03 | <0. SO | <0, 05 | - o. | 2-0, | |
HiM | <0,04 | <0.03 | <0,02 | ||||
zlLatina | |||||||
A* | 0,003 | 0,002 0, | 3 0,012 | 0, 03 | 0.03 | 0. 003 | - |
zl latina | |||||||
B* | 0,002 | 0,002 0. | 24 0,005 | 0,02 | 0,03 | 0,004 | |
al Latina | |||||||
C* | 0,010 | 0,001 0, | 28 0.011 | 0, 13 | 0,006 | 0,005 |
*/ nemecký materiál - č. 2,4810, UNS N 10001, predpísaná analýza “/ nemecký materiál - č. 2,4617, UNS N 10665, predpísaná analýza +/ zliatiny podľa vynálezu, skutočná analýza
Tabuľka 2
Vplyv času odležania a teploty odležania na rázovú vrubovú prácu (150-V vzoriek) zliatin uvedených v tabuľke 1
zliatina | doba h | 550 °C | 700 °C | 750 eC | 800 °C | 850 °C | 900 °C | 950 °C |
HiMo28 | 212 | 225 | 69 | 35 | 79 | 175 | 188 | |
A | >300 | >300 | >300 | 274 | 256 | 243 | 236 | |
B | 0, 1 | 247 | 233 | 213 | 203 | 203 | 212 | 210 |
C | 211 | 201 | 184 | 173 | 160 | 151 | 154 | |
NiMo28 | 250 | 189 | 49 | 18 | 67 | 195 | 177 | |
A | >300 | >300 | 252 | 258 | 239 | 231 | 238 | |
B | 0,2 | 234 | 227 | 208 | 218 | 205 | 207 | 210 |
C | 206 | 186 | 186 | 168 | 156 | 150 | 148 |
Ν1Μο28
226 125 31 >300 270
178 238
0,3 237
207
240
205
188 155
229 218 221
212
196
200
C
208
188
167
157
145
150
148
NlMo28 | 183 | 70 | 24 | 17 | 55 | 153 | 136 | |
A | >300 | 179 | 94 | 247 | 237 | 211 | 228 | |
B | 1,0 | 230 | 207 | 188 | 197 | 194 | 208 | 208 |
C
165
194
140
150
140
132
HiNo28
38
13 20 30 40
176 27
200
199 210 210
8,0
193 201
198 197 213
155
143
140
147
111
102
Zliatiny A až C sú podľa vynálezu
Tabuľka 4
Skúšanie korózneho správania zliatiny C podľa vynálezu v porovnaní s materiálom NiMo28
1. Analýza podľa SEP 1877 spôsob III (30 % roztok kyseliny soľnej, 27 h, vriaci)
BaL*ríÄl podľa tabuľky 1 IK atak a IK > 50 m·
N1H028 Äladne IK latina C podľa vynáleau žiadne IK
2. Analýza podľa DuPont-Spezifikation SW 800 M (20 % roztok kyseliny soľnej, 24 h, vriaci) atariál podľa tabuľky 1 strata haotnoeti (snožstvo koróaie)
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Austenitická niklomolybdénová zliatina s vynikajúcou odolnosťou proti korózii v redukčných prostrediach a s vynikajúcou tepelnou stálosťou v teplotnom rozmedzí medzi 650 až 950 °C, vyznačujúca sa tým, že obsahuje: 26,0 až 30,0 % hmotn. molybdénu, 1,0 až 7,0 % hmotn. železa, 0,4 až 1,5 % hmotn. chrómu, až 1,5 % hmotn. mangánu, až 0,05 % hmotn. kremíka, až 2,5 % hmotn. kobaltu, až 0,04 % hmotn. fosforu, až 0,01 % hmotn. síry, 0,1 až 0,5 % hmotn. hliníka, až 0,1 % hmotn. horčíka, až 1,0 % hmotn. medi, až 0,01 % hmotn. uhlíka, až 0,01 % hmotn. dusíka. Zvyšok tvorí nikel a obvyklé nečistoty podmienené tavením, pričom súčet obsahov intersticiálne rozpustených prvkov uhlíka + dusíka je obmedzený na maximálne 0,015 % a súčet prvkov hliníka a horčíka je nastavený na rozmedzie 0,15 až 0,40 %.
- 2. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že obsah železa je obmedzený na 2 až 7 %.
- 3. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že sa obsah železa pohybuje medzi 2 až 4 %.
- 4. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1 až 3, vyznačujúca sa tým, že sa obsah chrómu pohybuje okolo 1,0 až 1, 5 %.
- 5. Použitie niklomolybdénovej zliatiny podľa nárokov 1 až 4 ako materiál pre stavebné prvky chemických zariadení, ktoré vyžadujú mimoriadnu odolnosť proti redukčným prostrediam, ako kyseline soľnej, plynným chlorovodíkom, kyseline sírovej, kyseline octovej a kyseline fosforečnej.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4210997A DE4210997C1 (sk) | 1992-04-02 | 1992-04-02 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK28593A3 SK28593A3 (en) | 1993-11-10 |
SK280455B6 true SK280455B6 (sk) | 2000-02-14 |
Family
ID=6455839
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK285-93A SK280455B6 (sk) | 1992-04-02 | 1993-04-05 | Austenitická niklomolybdénová zliatina |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0563720A1 (sk) |
JP (1) | JPH06212326A (sk) |
KR (1) | KR100193389B1 (sk) |
CN (1) | CN1078267A (sk) |
AU (1) | AU3553793A (sk) |
BR (1) | BR9301417A (sk) |
CZ (1) | CZ282191B6 (sk) |
DE (1) | DE4210997C1 (sk) |
FI (1) | FI931485A (sk) |
HU (1) | HUT65000A (sk) |
MX (1) | MX9301786A (sk) |
NO (1) | NO931048L (sk) |
PL (1) | PL171499B1 (sk) |
SK (1) | SK280455B6 (sk) |
ZA (1) | ZA931990B (sk) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ZA931230B (en) * | 1992-03-02 | 1993-09-16 | Haynes Int Inc | Nickel-molybdenum alloys. |
DE4446266C1 (de) * | 1994-12-23 | 1996-08-14 | Krupp Vdm Gmbh | Nickellegierung |
US5632861A (en) * | 1995-06-08 | 1997-05-27 | Beloit Technologies, Inc. | Alloy coating for wet and high temperature pressing roll |
DE10063863A1 (de) * | 2000-12-21 | 2003-07-10 | Solarworld Ag | Wirbelbettreaktor für die Trichlorsilansynthese |
US6740291B2 (en) * | 2002-05-15 | 2004-05-25 | Haynes International, Inc. | Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack |
CN1294287C (zh) * | 2003-10-31 | 2007-01-10 | 江苏江南铁合金有限公司 | 镍钼合金及其制备方法 |
EA200800129A1 (ru) | 2003-11-20 | 2008-04-28 | Солвей (Сосьете Аноним) | Псевдоазеотропная композиция, содержащая дихлорпропанол, и способ ее получения |
TWI320036B (en) | 2005-05-20 | 2010-02-01 | Process for preparing a chlorohydrin starting from a polyhydroxylated aliphatic hydrocarbon | |
US8067645B2 (en) | 2005-05-20 | 2011-11-29 | Solvay (Societe Anonyme) | Process for producing a chlorhydrin from a multihydroxylated aliphatic hydrocarbon and/or ester thereof in the presence of metal salts |
AR057255A1 (es) | 2005-11-08 | 2007-11-28 | Solvay | Proceso para la elaboracion de dicloropropanol por cloracion de glicerol |
CA2654717A1 (en) | 2006-06-14 | 2007-12-21 | Solvay (Societe Anonyme) | Crude glycerol-based product, process for its purification and its use in the manufacture of dichloropropanol |
FR2913421B1 (fr) | 2007-03-07 | 2009-05-15 | Solvay | Procede de fabrication de dichloropropanol. |
FR2913684B1 (fr) | 2007-03-14 | 2012-09-14 | Solvay | Procede de fabrication de dichloropropanol |
TW200911740A (en) | 2007-06-01 | 2009-03-16 | Solvay | Process for manufacturing a chlorohydrin |
TW200911773A (en) | 2007-06-12 | 2009-03-16 | Solvay | Epichlorohydrin, manufacturing process and use |
TW200911693A (en) | 2007-06-12 | 2009-03-16 | Solvay | Aqueous composition containing a salt, manufacturing process and use |
EP2207617A1 (en) | 2007-10-02 | 2010-07-21 | SOLVAY (Société Anonyme) | Use of compositions containing silicon for improving the corrosion resistance of vessels |
FR2925045B1 (fr) | 2007-12-17 | 2012-02-24 | Solvay | Produit a base de glycerol, procede pour son obtention et son utilisation dans la fabrication de dichloropropanol |
TWI478875B (zh) | 2008-01-31 | 2015-04-01 | Solvay | 使水性組成物中之有機物質降解之方法 |
WO2009121853A1 (en) | 2008-04-03 | 2009-10-08 | Solvay (Société Anonyme) | Composition comprising glycerol, process for obtaining same and use thereof in the manufacture of dichloropropanol |
FR2935968B1 (fr) | 2008-09-12 | 2010-09-10 | Solvay | Procede pour la purification de chlorure d'hydrogene |
DE102009034856B4 (de) | 2009-07-27 | 2012-04-19 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Nickel-Molybdän-Eisen-Legierung |
KR20140009163A (ko) | 2010-09-30 | 2014-01-22 | 솔베이(소시에떼아노님) | 천연유래 에피클로로히드린의 유도체 |
DK2617858T3 (en) * | 2012-01-18 | 2015-10-05 | Sandvik Intellectual Property | Austenitic alloy |
CN104294328B (zh) * | 2014-10-23 | 2017-02-01 | 上海应用技术学院 | 一种镍钼铝稀土镀层及其制备方法 |
CN106467943A (zh) * | 2015-08-18 | 2017-03-01 | 上海郎合金材料有限公司 | 一种耐腐蚀镍钼合金管及其生产工艺 |
CN112522541B (zh) * | 2019-09-17 | 2022-03-18 | 东北大学 | 一种镍基合金脱硫剂及其制备方法 |
CN112779440A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-11 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种镍钼合金电极材料及其制备方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2109285A (en) * | 1937-03-26 | 1938-02-22 | Du Pont | Alloy |
DE1134205B (de) * | 1956-11-19 | 1962-08-02 | Mond Nickel Co Ltd | Verwendung einer Nickel-Molybdaen-Eisen-Legierung zur Herstellung von gegen Salzsaeure bestaendigen Gegenstaenden durch Schweissen |
AT293134B (de) * | 1969-09-23 | 1971-09-27 | Boehler & Co Ag Geb | Schweißstab für Schmelzschweißungen |
US3649255A (en) * | 1970-05-25 | 1972-03-14 | Cyclops Corp Universal | Corrosion-resistant nickel-molybdenum alloys |
SU660408A1 (ru) * | 1978-01-10 | 1984-01-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Сплав на основе никел |
US4861550A (en) * | 1983-07-25 | 1989-08-29 | Mitsubishi Metal Corporation Of Tokyo | Corrosion-resistant nickel-base alloy having high resistance to stress corrosion cracking |
-
1992
- 1992-04-02 DE DE4210997A patent/DE4210997C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-03-19 ZA ZA931990A patent/ZA931990B/xx unknown
- 1993-03-20 EP EP93104617A patent/EP0563720A1/de not_active Withdrawn
- 1993-03-23 NO NO93931048A patent/NO931048L/no unknown
- 1993-03-26 KR KR1019930004833A patent/KR100193389B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-03-26 AU AU35537/93A patent/AU3553793A/en not_active Abandoned
- 1993-03-30 JP JP5072186A patent/JPH06212326A/ja active Pending
- 1993-03-30 MX MX9301786A patent/MX9301786A/es unknown
- 1993-03-30 HU HU9300921A patent/HUT65000A/hu unknown
- 1993-04-01 FI FI931485A patent/FI931485A/fi not_active Application Discontinuation
- 1993-04-01 CZ CZ93555A patent/CZ282191B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1993-04-01 PL PL93298342A patent/PL171499B1/pl unknown
- 1993-04-01 CN CN93103533A patent/CN1078267A/zh active Pending
- 1993-04-02 BR BR9301417A patent/BR9301417A/pt not_active Application Discontinuation
- 1993-04-05 SK SK285-93A patent/SK280455B6/sk unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU3553793A (en) | 1993-10-07 |
KR100193389B1 (ko) | 1999-06-15 |
PL171499B1 (pl) | 1997-05-30 |
FI931485A (fi) | 1993-10-03 |
EP0563720A1 (de) | 1993-10-06 |
PL298342A1 (en) | 1993-10-04 |
DE4210997C1 (sk) | 1993-01-14 |
ZA931990B (en) | 1993-10-19 |
MX9301786A (es) | 1994-01-31 |
JPH06212326A (ja) | 1994-08-02 |
CN1078267A (zh) | 1993-11-10 |
HU9300921D0 (en) | 1993-06-28 |
NO931048L (no) | 1993-10-04 |
CZ282191B6 (cs) | 1997-05-14 |
BR9301417A (pt) | 1993-10-05 |
FI931485A0 (fi) | 1993-04-01 |
KR930021806A (ko) | 1993-11-23 |
CZ55593A3 (en) | 1993-12-15 |
NO931048D0 (no) | 1993-03-23 |
HUT65000A (en) | 1994-03-28 |
SK28593A3 (en) | 1993-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SK280455B6 (sk) | Austenitická niklomolybdénová zliatina | |
JP2500162B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 | |
EP0708845B1 (en) | Ferritic-austenitic stainless steel and use of the steel | |
US7081173B2 (en) | Super-austenitic stainless steel | |
US6312532B1 (en) | Ferritic-austenitic steel alloy | |
US4295769A (en) | Copper and nitrogen containing austenitic stainless steel and fastener | |
KR20090078813A (ko) | 듀플렉스 스테인리스 강 합금 및 이 합금의 용도 | |
US4533414A (en) | Corrosion-resistance nickel alloy | |
CA1336865C (en) | Welded corrosion-resistant ferritic stainless steel tubing and a cathodically protected heat exchanger containing the same | |
JPS625977B2 (sk) | ||
EP1369497B1 (en) | Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack | |
JPS625976B2 (sk) | ||
JPS6358214B2 (sk) | ||
JPS61113749A (ja) | 油井用高耐食性合金 | |
JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
JPS62180043A (ja) | 耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオ−ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼 | |
JPS6363608B2 (sk) | ||
JPS6363610B2 (sk) | ||
JPH05255784A (ja) | 耐食性に優れた油井用Ni基合金 | |
JPS6363609B2 (sk) | ||
JPS6144128B2 (sk) | ||
JPS6199656A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
JPS6363606B2 (sk) | ||
JPS61284558A (ja) | 耐水素割れ性にすぐれたNi基合金の製造法 | |
JP2623826B2 (ja) | 耐食性および耐応力腐食割れ性に優れた高強度β系チタン合金 |