SK280455B6 - Austenitic nickel-molybdenum alloy - Google Patents

Austenitic nickel-molybdenum alloy Download PDF

Info

Publication number
SK280455B6
SK280455B6 SK285-93A SK28593A SK280455B6 SK 280455 B6 SK280455 B6 SK 280455B6 SK 28593 A SK28593 A SK 28593A SK 280455 B6 SK280455 B6 SK 280455B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
nickel
alloy
molybdenum alloy
molybdenum
elements
Prior art date
Application number
SK285-93A
Other languages
Slovak (sk)
Other versions
SK28593A3 (en
Inventor
Michael Khler
Ulrich Heubner
J�Rgen B�Th
Original Assignee
Krupp Vdm Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Krupp Vdm Gmbh filed Critical Krupp Vdm Gmbh
Publication of SK28593A3 publication Critical patent/SK28593A3/en
Publication of SK280455B6 publication Critical patent/SK280455B6/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

The invention relates to an austenitic nickel-molybdenum alloy of outstanding corrosion resistance in reducing media and excellent thermal stability in the temperature range between 650 and 950 degrees Celsius characterised by the composition which comprises: from 26.0 to 30,0 wt% of Mo, from 1.0 to 7.0 wt % of Fe, from 0.4 to 1,5 wt% of Cr, 1.5 wt% of Mn, 0.05 wt% of Si, 2.5 wt% of Co, 0.04 wt% of P, 0.01 wt% of S, from 0.1 to 0,5 wt% of Al, 0.1 wt% of Mg, 1.0 wt% of Cu, 0.01 wt% of C, 0.01 wt% of N. The remainder being nickel and usual impurities resulting from smelting, the total of the contents of interstitially dissolved elements (carbon + nitrogen) being limited to a maximum of 0.015% and the total of the elements (aluminium + magnesium) having been adjusted within the limits 0.15 to 0.40%.

Description

Oblasť technikyTechnical field

Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION

Vynález sa týka austenitickej niklomolybdénovej zliatiny s vynikajúcou stabilitou štruktúry v teplotnom intervale 650 °C až 950 °C a jej použitia na stavebné prvky, ktoré musia byť vysoko odolné proti korózii, najmä proti kyseline soľnej v širokých koncentračných a teplotných rozmedziach, v kyseline sírovej a iných redukčných prostrediach.The invention relates to an austenitic nickel-molybdenum alloy with excellent structure stability over a temperature range of 650 ° C to 950 ° C and its use for structural elements which must be highly resistant to corrosion, in particular hydrochloric acid over a wide concentration and temperature range, sulfuric acid and other reducing environments.

Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION

Kovový molybdén je i pri vysokých teplotách neobyčajne odolný proti korózii vyvolávanej takzvanými redukujúcimi prostrediami, ako napríklad kyselinou soľnou, kyselinou sírovou a kyselinou fosforečnou. Hoci to nie je vedecky správne, ujalo sa označenie redukujúce pre také prostredia, v ktorých ión vodíka predstavuje jediný oxidačný prostriedok. To viedlo k vývoju niklomolybdénových zliatin, ktoré s ohľadom na svoj relatívne vysoký obsah molybdénu majú veľmi dobrú odolnosť v redukujúcich roztokoch (W. Z. Friend, Corrosion of nickel and Nickel-Base Alloys, John Wiley a Sons, New York - Chichester-Brisbane-Toronto, 1980, s. 248 - 291). Ich dobrá odolnosť v redukujúcich kyselinách spočíva pritom na nízkej koróznej rýchlosti v aktívnom stave, ktorá je spôsobená zložkou zliatiny molybdénom. Tak mohli už Uhlig a spolupracovníci (J. Elektrochem. Soc. Vol. 110, (1963) 650) ukázať pomocou anodickej polarizácie v 0,01 N kyseline sírovej pri 25 °C, že v niklomolybdénových zliatinách s obsahmi molybdénu > 15 % sa značne znižuje korózny potenciál. Ešte zreteľnejšie sa ukazuje pozitívny vplyv molybdénu v niklomolybdénových zliatinách pri skúšaní v kyseline soľnej. Flint (Metalurgica, Vol. 62 (373), 195 november 1960) podal správu o zázname galvanoplastických anodických polarizačných kriviek v neprevetranej kyseline soľnej (30 °C) a ukázal, že až do prídavku 20 % molybdénu bolo možné zaznamenať relatívne najväčšie zlepšenie, ale aj obsahy do 30 % molybdénu posunuli korózny potenciál ďalej v smere k ušľachtilejšej strane.Even at high temperatures, molybdenum metal is extremely resistant to corrosion caused by so-called reducing environments such as hydrochloric acid, sulfuric acid and phosphoric acid. Although not scientifically correct, it has adopted the designation reducing for those environments where the hydrogen ion is the only oxidizing agent. This has led to the development of nickel-molybdenum alloys which, owing to their relatively high molybdenum content, have very good resistance in reducing solutions (WZ Friend, Corrosion of Nickel and Nickel-Base Alloys, John Wiley and Sons, New York - Chichester-Brisbane-Toronto, 1980, pp. 248-291). Their good resistance in reducing acids is based on the low corrosion rate in the active state, which is caused by the alloy component molybdenum. Thus, Uhlig and co-workers (J. Elektrochem. Soc. Vol. 110, (1963) 650) have already shown by anodic polarization in 0.01 N sulfuric acid at 25 ° C that in nickel-molybdenum alloys with molybdenum contents> 15% reduces corrosion potential. The positive effect of molybdenum in nickel-molybdenum alloys when tested in hydrochloric acid is even more evident. Flint (Metalurgica, Vol. 62 (373), 195 November 1960) reported on the recording of galvanoplastic anodic polarization curves in non-ventilated hydrochloric acid (30 ° C) and showed that until the addition of 20% molybdenum, the relatively greatest improvement was noted, but even contents up to 30% molybdenum have shifted the corrosion potential further towards the nobler side.

Známe niklomolybdénové zliatiny NiMo30 a NiMo28 podľa tabuľky 1 rezultujú zo snahy vyvinúť materiály s veľmi dobrou odolnosťou za redukčných podmienok. Obvykle sa tieto zliatiny dodávajú v homogenizačné vyžíhanom a prudko ochladenom stave, aby sa zaručila maximálna odolnosť proti korózii. Ukázalo sa ale, že vo zvarenom stave bola najmä zliatina NiMo30 náchylná proti medzikryštalickej korózii v oblasti vplyvu tepla. Optimalizácie zliatin s ohľadom na prvky uhlík a kremík viedli v sedemdesiatych rokoch k ďalšiemu zlepšeniu zvarovateľnosti (F. G. Hodge m. j., Materials Performance, Vol. 15 (1976) 40 - 45). Súčasne bol znížený obsah železa na čo najmenšiu mieru, aby sa redukovala rýchlosť vylučovania karbidov (Svistunova, „Molybdenum in Nickel-Base Corrosion-Resistant Alloys“, Soviet-American Symposium, Moskau,The known nickel-molybdenum alloys NiMo30 and NiMo28 according to Table 1 result from the effort to develop materials with very good resistance under reducing conditions. Typically, these alloys are supplied in a homogenized annealed and quenched state to ensure maximum corrosion resistance. However, it has been shown that, in the welded state, in particular, the NiMo30 alloy was susceptible to intercrystalline corrosion in the region of heat. Optimization of alloys with respect to carbon and silicon elements led to a further improvement in weldability in the 1970s (F. G. Hodge et al., Materials Performance, Vol. 15 (1976) 40-45). At the same time, the iron content was reduced to a minimum to reduce the carbide deposition rate (Svistunov, "Molybdenum in Nickel-Base Corrosion-Resistant Alloys", the Soviet-American Symposium, Moscow,

17. - 18. Január 1973). Problémy pri spracovaní, ktoré sa objavili pri výrobe veľkých celkov na konštrukciu chemických prístrojov neboli ale odstránené, lebo materiál mal sklon k tvorbe trhlín za tepla.17-18 January 1973). However, the processing problems encountered in the manufacture of large units for the construction of chemical apparatuses were not eliminated because the material tended to form hot cracks.

Vynález si kladie za základnú úlohu vyrobiť niklomolybdénovú zliatinu odolnú proti korózii, ktorá by sa dala zvárať, a ktorá by v dôsledku vykonávaných tepelných spracovaní a pri zváraní nemala sklon k nadmernej strate duktility alebo dokonca k tvorbe trhlín za tepla.It is an object of the present invention to provide a corrosion-resistant nickel-molybdenum alloy which is not susceptible to excessive loss of ductility or even hot cracking due to heat treatments and welding operations.

Uvedená úloha je vyriešená austenitickou niklomolybdénovou zliatinou pozostávajúcou z (v % hmotn.):This problem is solved by an austenitic nickel-molybdenum alloy consisting of (in% by weight):

molybdénu: molybdenum: 26,0 až 30,0 % 26.0 to 30.0% železa: iron: 1,0 až 7,0% 1.0 to 7.0% chrómu: chromium: 0,4 až 1,5% 0.4 to 1.5% mangánu: manganese: až 1,5% up to 1,5% kremíka: Si: až 0,05% up to 0,05% kobaltu: cobalt: až 2,5% up to 2,5% fosforu: phosphorus: až 0,04% up to 0,04% síry: S: až 0,01% up to 0,01% hliníka: aluminum: 0,1 až 0,5% 0.1 to 0.5% horčíka: magnesium: až 0,1% up to 0,1% medi: copper: až 1,0% up to 1,0% uhlíka: alkyl: až 0,01% up to 0,01% dusíka: nitrogen: až 0,01% up to 0,01%

zvyšku nikla a obvyklých nečistôt podmienených roztavením, pričom súčet obsahov intersticiálne rozpustených prvkov (uhlíka + dusíka) je obmedzená na maximálne 0,015 % a súčet prvkov (hliníka + horčíka) je nastavený na rozmedzie 0,15 až 0,40%the remainder of the nickel and the usual melt impurities, where the sum of the interstitially dissolved elements (carbon + nitrogen) is limited to a maximum of 0.015% and the sum of the elements (aluminum + magnesium) is set to 0.15 to 0.40%

Ak sa zliatina podľa vynálezu porovnáva so stavom techniky, ktorý je v tabuľke 1 reprodukovaný vo forme zliatin NiMo30 aNiMo28, tak je zrejmé, že sa zliatina podľa vynálezu líši svojimi obsahmi 0,1 až 0,5 % hliníka a až 0.1 % horčíka, pričom súčet týchto oboch prvkov musí byť nastavený na 0,15 až 0,40 %. Z toho vyplýva, že týmto je umožnené, aby obsah uhlíka bol oproti známemu stavu techniky polovičný, totiž aby sa oproti dosiaľ max. 2,0 % znížil podľa vynálezu na 0,01 %. Tým môže odpadnúť podľa skoršej náuky nevyhnutné obmedzenie obsahu železa na max. 2,0 %, ktorá sa až dosiaľ praktikovala pri dnes obvyklej zliatine NiMo28. To vyplýva z toho, že sklon k vylučovaniu karbidu je teraz v dôsledku už samotného malého obsahu uhlíka tak malý, že jeho zrýchlenie s ohľadom na súčasne prítomné železo je podľa skoršej náuky nepodstatné. Horná hranica 7,0 % obsahu železa bola v liatine NiMo30 zavedená s ohľadom na inak sa značne znižujúcu odolnosť proti korózii. Táto hranica platí aj pre zliatiny podľa vynálezu. Okrem toho je pre zliatinu podľa vynálezu zavedené ďalšie obmedzenie obsahu železa na najmenej 1,0 %. Tým sa dá dosiahnuť spomalenie straty duktility, objavujúcej sa inak pri tepelnom namáhaní pri konštrukcii chemických prístrojov, napríklad pri zváraní do tej miery, že sa prakticky zabráni obávanej tvorbe trhlín pri tomto materiáli.When compared to the prior art alloy reproduced in Table 1 in the form of NiMo30 and NiMo28 alloys, it is apparent that the alloy of the invention differs in its contents of 0.1 to 0.5% aluminum and up to 0.1% magnesium, the sum of both elements must be set to 0.15 to 0.40%. It follows that this makes it possible for the carbon content to be half that of the prior art, that is to say a max. 2.0% reduced according to the invention to 0.01%. Accordingly, the inevitable limitation of the iron content to max. 2.0%, which has been practiced until now on the NiMo28 alloy, which is now common. This stems from the fact that the tendency to precipitate carbide is now so low due to the low carbon content itself that its acceleration with respect to the present iron is irrelevant according to the earlier teaching. An upper limit of 7.0% of the iron content was introduced in the NiMo30 cast iron due to the otherwise significantly decreasing corrosion resistance. This limit also applies to the alloys according to the invention. In addition, a further iron content reduction of at least 1.0% is introduced for the alloy according to the invention. In this way, it is possible to slow down the loss of ductility occurring otherwise under thermal stress in the construction of chemical apparatuses, for example in welding, to the extent that the dreaded cracking of this material is virtually prevented.

Príklady vyhotovenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

Toto je pri zliatine podľa vynálezu ďalej vysvetlená pomocou výsledkov pokusov. Tri príklady vyhotovenia zliatiny A, B a C, v tabuľke 1, podľa vynálezu, boli rozvalcované na 12 mm hrubé plechy, homogenizačné vyžíhané a potom prudko ochladené vo vode. Potom bola skúšaná ich tepelná stabilita pomocou odležania na čas 0,1 až 8 hodín pri teplotnom rozmedzí 650 až 950 °C rázovou vrubovou skúškou na 150 V vzorkách a tepelná stabilita bola porovnávaná s tepelnou stabilitou NiMo28 zliatiny podľa stavu techniky. Zliatina NiMo28, zodpovedajúca stavu techniky, mala iba pri hodnote 0,11 % obsah železa menší ako 1 %, zatiaľ čo 3 príklady vyhotovenia zliatiny podľa vynálezu mali obsah železa 1,13 %, 1,75 % a 5,86 %.This is further explained by the results of the experiments in the alloy according to the invention. Three exemplary embodiments of alloys A, B and C, in Table 1, according to the invention, were rolled into 12 mm thick sheets, annealed annealed and then quenched in water. Their thermal stability was then tested by resting for 0.1 to 8 hours at a temperature range of 650 to 950 ° C by impact notch tests on 150 V samples and the thermal stability was compared with the thermal stability of the NiMo28 alloy of the prior art. The prior art NiMo28 alloy had an iron content of less than 1% only at 0.11%, while the 3 embodiments of the alloy of the invention had an iron content of 1.13%, 1.75% and 5.86%.

Výsledky sú ďalej reprodukované v tabuľke 2. Ak sa tam napríklad vyberie vplyv odležania pri 700 °C, tak sa zistí, že zliatina NiMo28, zodpovedajúca stavu techniky,The results are further reproduced in Table 2. For example, if there is selected the effect of lying down at 700 ° C, it is found that the NiMo28 alloy corresponding to the prior art,

SK 280455 Β6 má po 0,1 h rázovou vrubovou prácu 225 joulov, ktorá sa s predlžujúcim časom odležania znižuje na 38 joulov po 8 h. Naproti tomu sa táto hodnota pri zliatine A podľa vynálezu po 0,1 h pri 700 °C pohybuje svojimi > 300 joulami podstatne vyššie, a i po jednohodinovom odležaní sa svojimi 179 joulami pohybuje ešte vyššie, ako je to pri zliatine NiMo28 podľa stavu techniky a znižuje sa až po 8 hodinách na o niečo nižšie hodnoty. Podobne to platí v porovnaní so stavom techniky pri oneskorení úbytku duktility pri zliatine B podľa vynálezu a najmä pri zliatine C pri obsahu Fe 5,86 %.SK 280455 Β6 has 225 joules of impact after 0.1 h, which decreases to 38 joules after 8 h with prolonged lying time. On the other hand, this value for Al alloy A according to the invention, after 0.1 h at 700 [deg.] C., is significantly higher by its > 300 joules and even after one hour of its 179 joules still higher than that of the prior art NiMo28 alloy. up after 8 hours to slightly lower values. This is similarly the case with the prior art in delaying the loss of ductility of alloy B according to the invention and in particular alloy C at an Fe content of 5.86%.

Ešte zreteľnejšia je prednosť zliatiny podľa vynálezu, ak sa napríklad pozoruje vplyv na odležanie pri 800 °C. Tu sa pohybuje rázová vrubová práca zliatiny NiMo28, zodpovedajúca stavu techniky, už po 0,1 h len okolo 35 joulov, zatiaľ čo príklady vyhotovenia zliatin AaB podľa vynálezu majú ešte hodnoty nad 200 joulov. S pokračujúcim časom odležania sa rázová vrubová práca zliatiny NiMo28 podľa stavu techniky znižuje po 8 h už len na 13 joulov, zatiaľ čo hodnoty pri príkladoch vyhotovenia A, B a C zliatiny podľa vynálezu sa stále ešte pohybujú okolo 150 joulov.Even more pronounced is the advantage of the alloy according to the invention when, for example, the effect on the casting is observed at 800 ° C. Here, the impact notching work of the NiMo28 alloy, corresponding to the prior art, is only about 35 joules for 0.1 h, while the exemplary embodiments of the alloys A and B according to the invention still have values above 200 joules. As the casting time continues, the impact notch of the NiMo28 alloy of the prior art is reduced to only 13 joules after 8 hours, while the values of the embodiments of the inventive alloys A, B and C are still around 150 joules.

Dodatočne boli zisťované po jednohodinovom odležaní pri teplote 700 °C pri skúške na ťah mechanické charakteristické hodnoty a tieto boli zhrnuté v tabuľke 3. Z týchto sa zistí, že napríklad vyhotovenie B zliatiny podľa vynálezu má po takomto tepelnom namáhaní ešte ťažnosť A5 24 % a pomerné zúženie prierezu pri pretrhnutiu Z 26 %. Rovnako dobré výsledky má aj zliatina C.Additionally, after one hour they were determined bulk fermentation at a temperature of 700 ° C when tested by pulling the mechanical characteristic values, and these are summarized in Table 3. From these it is found that as the alloy of the embodiment B of this invention, the thermal stress has an elongation of 24% and 5, and cross-sectional constriction at break 26%. Alloy C also performs well.

Odolnosť zliatiny C podľa vynálezu proti korózii bola skúšaná v porovnaní so zliatinou NiMo28 podľa stavu techniky. Ako analytické prostredie slúžili roztoky kyseliny soľnej, ktoré sa obvykle používajú na zliatiny niklomolybdénové, aby sa testovala schopnosť ich praktického použitia. Ako zliatiny podľa vynálezu bola pritom zvolená zliatiny z príkladu vyhotovenia C s vysokým obsahom železa 5,86 %. Výsledky sú zhrnuté v tabuľke 4. Možno zistiť, že pri skúške na medzikryštalickú koróziu (IK), podľa spôsobu opísaného v publikácii Stahl-Eisen-Prilffblatt (SEP) 1877, spôsob III, že zliatina podľa vynálezu nemá žiadnu medzikryštalickú koróziu (IK). V prípade skúšky podľa DuPont-Spezifíkation 5W 800 M je korózny oter zliatiny podľa vynálezu menší ako korózny oter, ktorý by bolo možné dosiahnuť so zliatinou NiMo28. Aj pri skúšaní na zvarenom čape podľa Lummus-Spezifíkation požadovanej často pre niklomolybdénové zliatiny sa zliatina podľa vynálezu pohybuje aj pri vysokom obsahu Fe pri príklade vyhotovenia C 5,86 % spoľahlivo v obvykle očakávanom rámci. V spojení s malom stratou duktility pri tepelnom namáhaní sa zliatina podľa vynálezu môže teda používať aj na zvarené stavebné prvky bez dodatočného tepelného spracovania.The corrosion resistance of alloy C according to the invention was tested in comparison with the prior art NiMo28 alloy. Hydrochloric acid solutions, which are commonly used for nickel-molybdenic alloys, served as the analytical environment to test their practical use. The alloys of Example C with a high iron content of 5.86% were selected as the alloys according to the invention. The results are summarized in Table 4. It can be found that in the intercrystalline corrosion (IK) test, according to the method described in Stahl-Eisen-Prilffblatt (SEP) 1877, method III, the alloy of the invention has no intercrystalline corrosion (IK). In the DuPont-Specification 5W 800 M test, the corrosion abrasion of the alloy of the invention is less than the corrosion abrasion that could be achieved with an NiMo28 alloy. Even when tested on a Lummus-Specified welding pin often required for nickel-molybdenum alloys, the alloy according to the invention, even at a high Fe content, with a C-design example of 5.86%, reliably falls within the normally expected frame. In conjunction with a low loss of ductility under thermal stress, the alloy according to the invention can thus also be used for welded building elements without additional heat treatment.

Podľa toho čo bolo uvedené, nestoja proti výhodám dosiahnutým pomocou zliatiny podľa vynálezu s ohľadom na tepelnú stálosť žiadne nevýhody s ohľadom na odolnosť proti korózii. Odolnosť zliatiny podľa vynálezu proti korózii je pri použití tu obvykle používaných testovacích prostredí, lepšie povedané vynikajúca.Accordingly, there are no disadvantages with respect to the corrosion resistance with respect to the thermal stability of the invention. The corrosion resistance of the alloy according to the invention is excellent when used in the test media commonly used herein.

Obsah chrómu zliatiny podľa vynálezu sa pohybuje okolo 0,4 až 1,5 %, lebo obsahy chrómu zodpovedajúce tomuto množstvu taktiež znižujú stratu duktibility zliatiny pri tepelnom spracovaní.The chromium content of the alloy according to the invention is about 0.4 to 1.5%, since the chromium contents corresponding to this amount also reduce the loss of ductility of the alloy during heat treatment.

Prísady hliníka a horčíka v množstve podľa vynálezu slúžia na dezoxidáciu zliatiny podľa vynálezu a umožňujú znížiť ďalej obsah síry, o ktorej je známe, že je škodlivá v zliatinách na báze nikla, účinnými opatreniami na odsírenie za redukčných podmienok, oproti stavu techniky z až dosiaľ max. 0,03 na max. 0,01 %. Taktiež obsah kremíka, ako je známe urýchľuje vylučovanie karbidu, sa môže znížiť prídavkom hliníka a horčíka z až dosiaľ max. 0,1 na podľa vynálezu max. 0,05 %. Aby sa zlepšila tvámiteľnosť za tepla znižuje sa vychádzajúc od zníženia obsahu uhlíka i obsah dusíka na max. 0,01 % a súčet uhlíka a dusíka sa obmedzuje na 0,015 %.The aluminum and magnesium additives in the amount according to the invention serve to deoxidize the alloy according to the invention and make it possible to further reduce the sulfur content, which is known to be harmful in nickel-based alloys, by effective desulfurization measures under reducing conditions. . 0.03 to max. 0.01%. Also, the silicon content, as is known to accelerate carbide excretion, can be reduced by addition of aluminum and magnesium from up to a maximum of 20%. 0.1 na according to the invention max. 0.05%. In order to improve the hot formability, starting from a reduction in the carbon content, the nitrogen content decreases to a max. 0.01% and the sum of carbon and nitrogen is limited to 0.015%.

Prvky kobalt, mangán, meď a fosfor neovplyvňujú v uvedených maximálnych rozmedziach dobré vlastnosti materiálu zliatiny podľa vynálezu. Tieto prvky sa môžu vnášať pri tavení spolu s vsadzovaným materiálom.The elements cobalt, manganese, copper and phosphorus do not affect the good properties of the alloy material of the invention within the stated maximum ranges. These elements may be introduced during melting together with the charged material.

Zliatina podľa vynálezu sa dá dobre zvárať a je odolná proti korózii. Má výbornú štruktúrnu stabilitu v teplotnom intervale 650 až 950 °C a hodí sa na konštrukciu zariadení v chémii aj z hrubostenných stavebných prvkov.The alloy according to the invention can be welded well and is corrosion resistant. It has excellent structural stability in the temperature range of 650 to 950 ° C and is suitable for the construction of equipment in chemistry and thick-walled building elements.

Tabuľka 1Table 1

Príklady chemického zloženia zliatin podľa vynálezu v porovnaní so zliatinami NiMo30 a NiMo28 podľa stavu techniky. Všetky údaje sú v % hmotn.Examples of the chemical composition of the alloys of the invention as compared to the prior art NiMo30 and NiMo28 alloys. All data are in wt.

Mo Mo Hl hl r· r · Cr Cr Mn___ SL Mn___ SL Co What NiMo30* NiMo30 * 26-30 26-30 avytok 4,0-7,0 and 4.0-7.0 £1,0 <t,0 £ 1.0 <t, 0 <1,0 <1.0 £2,5 £ 2.5 NiHoaS» Nihoul » 26-30 26-30 zvyftok zvyftok < 2,0 <2.0 <1,0 <1.0 £1.0 £ 1.0 £0,1 £ 0.1 <1,0 <1.0 31 Latina 31 Latin *♦ * ♦ 27,6 27.6 zvyBok zvyBok 1. 13 1. 13 0,47 0.47 0.42 12:42 D, 01 D, 01 0.05 12:05 zlLatina zlLatina B* B * 26,6 26.6 zvyBok zvyBok 1,75 1.75 0.68 0.68 0.68 0.68 0, 01 0, 01 0,05 0.05 zllatina zllatina C* C * 27.0 27.0 zvyBok zvyBok 5, «6 5, «6 0.7í 0.7i 0,60 0.60 0,03 0.03 0,10 0.10 P P _ S___ BI _ S___ BI 1___ Mg______ 1___ Mg______ Cu__ Cu__ __ C___ __ C___ . H____ . H____ . V- . IN- KiMo3O“ KiMo3O " <0,04 <0,04 <0,03 <0,03 <0. SO <0th SO <0, 05 <0.05 - o. - about. 2-0, 2-0. HiM HiM <0,04 <0,04 <0.03 <0.03 <0,02 <0.02 zlLatina zlLatina A* A * 0,003 0,003 0,002 0, 0,002 0, 3 0,012 3 0.012 0, 03 0, 03 0.03 12:03 0. 003 0. 003 - - zl latina zl latina B* B * 0,002 0,002 0,002 0. 0,002 0. 24 0,005 24 0,005 0,02 0.02 0,03 0.03 0,004 0,004 al Latina al Latina C* C * 0,010 0,010 0,001 0, 0,001 0, 28 0.011 28 0.011 0, 13 0, 13 0,006 0,006 0,005 0,005

*/ nemecký materiál - č. 2,4810, UNS N 10001, predpísaná analýza “/ nemecký materiál - č. 2,4617, UNS N 10665, predpísaná analýza +/ zliatiny podľa vynálezu, skutočná analýza* / German material - no. 2,4810, UNS N 10001, prescribed analysis' / German material - no. 2.4617, UNS N 10665, prescribed +/- analysis of an alloy according to the invention, actual analysis

Tabuľka 2Table 2

Vplyv času odležania a teploty odležania na rázovú vrubovú prácu (150-V vzoriek) zliatin uvedených v tabuľke 1Influence of resting time and resting temperature on impact notching (150-V samples) of alloys listed in Table 1

zliatina alloy doba h time h 550 °C 550 ° C 700 °C 700 ° C 750 eC750 e C 800 °C 800 ° C 850 °C 850 ° C 900 °C 900 ° C 950 °C 950 ° C HiMo28 HiMo28 212 212 225 225 69 69 35 35 79 79 175 175 188 188 A A >300 > 300 >300 > 300 >300 > 300 274 274 256 256 243 243 236 236 B B 0, 1 0, 1 247 247 233 233 213 213 203 203 203 203 212 212 210 210 C C 211 211 201 201 184 184 173 173 160 160 151 151 154 154 NiMo28 NiMo28 250 250 189 189 49 49 18 18 67 67 195 195 177 177 A A >300 > 300 >300 > 300 252 252 258 258 239 239 231 231 238 238 B B 0,2 0.2 234 234 227 227 208 208 218 218 205 205 207 207 210 210 C C 206 206 186 186 186 186 168 168 156 156 150 150 148 148

Ν1Μο28Ν1Μο28

226 125 31 >300 270226 125 31> 300 270

178 238178 238

0,3 2370,3 237

207207

240240

205205

188 155188 155

229 218 221229 218 221

212212

196196

200200

CC

208208

188188

167167

157157

145145

150150

148148

NlMo28 NlMo28 183 183 70 70 24 24 17 17 55 55 153 153 136 136 A A >300 > 300 179 179 94 94 247 247 237 237 211 211 228 228 B B 1,0 1.0 230 230 207 207 188 188 197 197 194 194 208 208 208 208

CC

165165

194194

140140

150150

140140

132132

HiNo28HiNo28

3838

13 20 30 4013 20 30

176 27176 27

200200

199 210 210199 210 210

8,08.0

193 201193 201

198 197 213198 198 213

155155

143143

140140

147147

111111

102102

Zliatiny A až C sú podľa vynálezuAlloys A to C are according to the invention

Tabuľka 4Table 4

Skúšanie korózneho správania zliatiny C podľa vynálezu v porovnaní s materiálom NiMo28Testing of Corrosion Behavior of Alloy C of the Invention Compared to NiMo28

1. Analýza podľa SEP 1877 spôsob III (30 % roztok kyseliny soľnej, 27 h, vriaci)1. Analysis according to SEP 1877 method III (30% hydrochloric acid solution, boiling for 27 h)

BaL*ríÄl podľa tabuľky 1 IK atak a IK > 50 m·BaL * ríl according to table 1 IK attack and IK> 50 m ·

N1H028 Äladne IK latina C podľa vynáleau žiadne IKN1H028 Cold IK latin C according to the invention no IK

2. Analýza podľa DuPont-Spezifikation SW 800 M (20 % roztok kyseliny soľnej, 24 h, vriaci) atariál podľa tabuľky 1 strata haotnoeti (snožstvo koróaie)2. Analysis according to DuPont-Specification SW 800 M (20% hydrochloric acid solution, 24 h, boiling) atariál according to Table 1 loss of haotnoeti (corollary amount)

Claims (5)

PATENTOVÉ NÁROKYPATENT CLAIMS 1. Austenitická niklomolybdénová zliatina s vynikajúcou odolnosťou proti korózii v redukčných prostrediach a s vynikajúcou tepelnou stálosťou v teplotnom rozmedzí medzi 650 až 950 °C, vyznačujúca sa tým, že obsahuje: 26,0 až 30,0 % hmotn. molybdénu, 1,0 až 7,0 % hmotn. železa, 0,4 až 1,5 % hmotn. chrómu, až 1,5 % hmotn. mangánu, až 0,05 % hmotn. kremíka, až 2,5 % hmotn. kobaltu, až 0,04 % hmotn. fosforu, až 0,01 % hmotn. síry, 0,1 až 0,5 % hmotn. hliníka, až 0,1 % hmotn. horčíka, až 1,0 % hmotn. medi, až 0,01 % hmotn. uhlíka, až 0,01 % hmotn. dusíka. Zvyšok tvorí nikel a obvyklé nečistoty podmienené tavením, pričom súčet obsahov intersticiálne rozpustených prvkov uhlíka + dusíka je obmedzený na maximálne 0,015 % a súčet prvkov hliníka a horčíka je nastavený na rozmedzie 0,15 až 0,40 %.An Austenitic nickel-molybdenum alloy having excellent corrosion resistance in reducing environments and having excellent thermal stability in the temperature range between 650 to 950 ° C, characterized in that it comprises: 26.0 to 30.0% by weight % molybdenum, 1.0 to 7.0 wt. % iron, 0.4 to 1.5 wt. % chromium, up to 1.5 wt. % manganese, up to 0.05 wt. % silicon, up to 2.5 wt. % cobalt, up to 0.04 wt. % phosphorus, up to 0.01 wt. % sulfur, 0.1 to 0.5 wt. % aluminum, up to 0.1 wt. % magnesium, up to 1.0 wt. % copper, up to 0.01 wt. % of carbon, up to 0.01 wt. nitrogen. The remainder is nickel and the usual melt-contaminated impurities, the sum of the contents of interstitially dissolved carbon + nitrogen elements being limited to a maximum of 0.015% and the sum of the aluminum and magnesium elements being set to a range of 0.15 to 0.40%. 2. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že obsah železa je obmedzený na 2 až 7 %.Austenitic nickel-molybdenum alloy according to claim 1, characterized in that the iron content is limited to 2 to 7%. 3. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že sa obsah železa pohybuje medzi 2 až 4 %.Austenitic nickel-molybdenum alloy according to claim 1, characterized in that the iron content is between 2 and 4%. 4. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1 až 3, vyznačujúca sa tým, že sa obsah chrómu pohybuje okolo 1,0 až 1, 5 %.Austenitic nickel-molybdenum alloy according to claims 1 to 3, characterized in that the chromium content is about 1.0 to 1.5%. 5. Použitie niklomolybdénovej zliatiny podľa nárokov 1 až 4 ako materiál pre stavebné prvky chemických zariadení, ktoré vyžadujú mimoriadnu odolnosť proti redukčným prostrediam, ako kyseline soľnej, plynným chlorovodíkom, kyseline sírovej, kyseline octovej a kyseline fosforečnej.Use of a nickel-molybdenum alloy according to claims 1 to 4 as a material for structural elements of chemical plants that require extra resistance to reducing environments such as hydrochloric acid, gaseous hydrochloric acid, sulfuric acid, acetic acid and phosphoric acid.
SK285-93A 1992-04-02 1993-04-05 Austenitic nickel-molybdenum alloy SK280455B6 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4210997A DE4210997C1 (en) 1992-04-02 1992-04-02

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK28593A3 SK28593A3 (en) 1993-11-10
SK280455B6 true SK280455B6 (en) 2000-02-14

Family

ID=6455839

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK285-93A SK280455B6 (en) 1992-04-02 1993-04-05 Austenitic nickel-molybdenum alloy

Country Status (15)

Country Link
EP (1) EP0563720A1 (en)
JP (1) JPH06212326A (en)
KR (1) KR100193389B1 (en)
CN (1) CN1078267A (en)
AU (1) AU3553793A (en)
BR (1) BR9301417A (en)
CZ (1) CZ282191B6 (en)
DE (1) DE4210997C1 (en)
FI (1) FI931485A (en)
HU (1) HUT65000A (en)
MX (1) MX9301786A (en)
NO (1) NO931048L (en)
PL (1) PL171499B1 (en)
SK (1) SK280455B6 (en)
ZA (1) ZA931990B (en)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ZA931230B (en) * 1992-03-02 1993-09-16 Haynes Int Inc Nickel-molybdenum alloys.
DE4446266C1 (en) * 1994-12-23 1996-08-14 Krupp Vdm Gmbh Nickel alloy
US5632861A (en) * 1995-06-08 1997-05-27 Beloit Technologies, Inc. Alloy coating for wet and high temperature pressing roll
DE10063863A1 (en) * 2000-12-21 2003-07-10 Solarworld Ag Fluid bed reactor for trichlorosilane synthesis
US6740291B2 (en) * 2002-05-15 2004-05-25 Haynes International, Inc. Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack
CN1294287C (en) * 2003-10-31 2007-01-10 江苏江南铁合金有限公司 Nickel molybdenum alloy and preparation method
CA2598667C (en) 2003-11-20 2012-04-03 Solvay (Societe Anonyme) Process for producing a chlorinated organic compound
KR20080019005A (en) 2005-05-20 2008-02-29 솔베이(소시에떼아노님) Method for making a chlorohydrin starting with a polyhydroxylated aliphatic hydrocarbon
EP2275417A3 (en) 2005-05-20 2011-03-09 SOLVAY (Société Anonyme) Process for producing dichloropropanol
EP1948583A2 (en) 2005-11-08 2008-07-30 Solvay S.A. Process for the manufacture of dichloropropanol by chlorination of glycerol
JP5623739B2 (en) 2006-06-14 2014-11-12 ソルヴェイ（ソシエテ アノニム） Crude glycerol-based product, process for its purification and its use in the production of dichloropropanol
FR2913421B1 (en) 2007-03-07 2009-05-15 Solvay PROCESS FOR PRODUCING DICHLOROPROPANOL
FR2913684B1 (en) 2007-03-14 2012-09-14 Solvay PROCESS FOR PRODUCING DICHLOROPROPANOL
TW200911740A (en) 2007-06-01 2009-03-16 Solvay Process for manufacturing a chlorohydrin
TW200911773A (en) 2007-06-12 2009-03-16 Solvay Epichlorohydrin, manufacturing process and use
TW200911693A (en) 2007-06-12 2009-03-16 Solvay Aqueous composition containing a salt, manufacturing process and use
JP2011502032A (en) 2007-10-02 2011-01-20 ソルヴェイ（ソシエテ アノニム） Use of silicon-containing compositions to improve the corrosion resistance of containers
FR2925045B1 (en) 2007-12-17 2012-02-24 Solvay GLYCEROL-BASED PRODUCT, PROCESS FOR OBTAINING THE SAME AND USE THEREOF IN THE MANUFACTURE OF DICHLOROPROPANOL
TWI478875B (en) 2008-01-31 2015-04-01 Solvay Process for degrading organic substances in an aqueous composition
CA2718315A1 (en) 2008-04-03 2009-10-08 Solvay (Societe Anonyme) Composition comprising glycerol, process for obtaining same and use thereof in the manufacture of dichloropropanol
FR2935968B1 (en) 2008-09-12 2010-09-10 Solvay PROCESS FOR THE PURIFICATION OF HYDROGEN CHLORIDE
DE102009034856B4 (en) * 2009-07-27 2012-04-19 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Use of a nickel-molybdenum-iron alloy
CN103261181A (en) 2010-09-30 2013-08-21 索尔维公司 Derivative of epichlorohydrin of natural origin
DK2617858T3 (en) * 2012-01-18 2015-10-05 Sandvik Intellectual Property Austenitic alloy
CN104294328B (en) * 2014-10-23 2017-02-01 上海应用技术学院 Nickel-molybdenum-aluminum-rare earth coating and preparation method thereof
CN106467943A (en) * 2015-08-18 2017-03-01 上海郎合金材料有限公司 A kind of corrosion-resistant nickel-molybdenum alloy pipe and its production technology
CN112522541B (en) * 2019-09-17 2022-03-18 东北大学 Nickel-based alloy desulfurizing agent and preparation method thereof
CN112779440A (en) * 2020-12-25 2021-05-11 有研工程技术研究院有限公司 Nickel-molybdenum alloy electrode material and preparation method thereof

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2109285A (en) * 1937-03-26 1938-02-22 Du Pont Alloy
DE1134205B (en) * 1956-11-19 1962-08-02 Mond Nickel Co Ltd Use of a nickel-molybdenum-iron alloy for the production of objects resistant to hydrochloric acid by welding
AT293134B (en) * 1969-09-23 1971-09-27 Boehler & Co Ag Geb Welding rod for fusion welding
US3649255A (en) * 1970-05-25 1972-03-14 Cyclops Corp Universal Corrosion-resistant nickel-molybdenum alloys
SU660408A1 (en) * 1978-01-10 1984-01-23 Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина Nickel-based alloy
US4861550A (en) * 1983-07-25 1989-08-29 Mitsubishi Metal Corporation Of Tokyo Corrosion-resistant nickel-base alloy having high resistance to stress corrosion cracking

Also Published As

Publication number Publication date
AU3553793A (en) 1993-10-07
BR9301417A (en) 1993-10-05
HUT65000A (en) 1994-03-28
DE4210997C1 (en) 1993-01-14
NO931048L (en) 1993-10-04
CZ282191B6 (en) 1997-05-14
MX9301786A (en) 1994-01-31
PL298342A1 (en) 1993-10-04
KR930021806A (en) 1993-11-23
CN1078267A (en) 1993-11-10
ZA931990B (en) 1993-10-19
JPH06212326A (en) 1994-08-02
SK28593A3 (en) 1993-11-10
FI931485A (en) 1993-10-03
PL171499B1 (en) 1997-05-30
CZ55593A3 (en) 1993-12-15
HU9300921D0 (en) 1993-06-28
FI931485A0 (en) 1993-04-01
EP0563720A1 (en) 1993-10-06
NO931048D0 (en) 1993-03-23
KR100193389B1 (en) 1999-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK280455B6 (en) Austenitic nickel-molybdenum alloy
JP2500162B2 (en) High strength duplex stainless steel with excellent corrosion resistance
EP0708845B1 (en) Ferritic-austenitic stainless steel and use of the steel
US7081173B2 (en) Super-austenitic stainless steel
US6312532B1 (en) Ferritic-austenitic steel alloy
US4295769A (en) Copper and nitrogen containing austenitic stainless steel and fastener
KR20090078813A (en) Duplex stainless steel alloy and use of this alloy
US4533414A (en) Corrosion-resistance nickel alloy
CA1336865C (en) Welded corrosion-resistant ferritic stainless steel tubing and a cathodically protected heat exchanger containing the same
JPS625977B2 (en)
JP2000512345A (en) Nickel-chromium-molybdenum-alloy
EP1369497B1 (en) Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack
JPS625976B2 (en)
JPS6358214B2 (en)
JPS6199660A (en) High strength welded steel pipe for line pipe
JPS62180043A (en) Austenitic-ferritic two-phase stainless cast steel having low sensitivity to cracking by thermal shock, superior corrosion resistance and mechanical property
JPS6363608B2 (en)
JPH07290275A (en) Welding wire for high strength cr-mo steel
JPS6363610B2 (en)
JPH05255784A (en) Ni-base alloy for oil well excellent in corrosion resistance
JPS6363609B2 (en)
JP2623826B2 (en) High-strength β-based titanium alloy with excellent corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance
JPS6199656A (en) High strength welded steel pipe for line pipe
JPS6363606B2 (en)
JPS61284558A (en) Production of ni alloy having excellent resistance to hydrogen cracking