SK28593A3 - Austenitic nickel-molybdenium alloy - Google Patents

Austenitic nickel-molybdenium alloy Download PDF

Info

Publication number
SK28593A3
SK28593A3 SK285-93A SK28593A SK28593A3 SK 28593 A3 SK28593 A3 SK 28593A3 SK 28593 A SK28593 A SK 28593A SK 28593 A3 SK28593 A3 SK 28593A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
until
alloy
nickel
molybdenum alloy
molybdenum
Prior art date
Application number
SK285-93A
Other languages
Slovak (sk)
Other versions
SK280455B6 (en
Inventor
Michael Kohller
Ulrich Heubner
Jurgen Buth
Original Assignee
Krupp Vdm Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Krupp Vdm Gmbh filed Critical Krupp Vdm Gmbh
Publication of SK28593A3 publication Critical patent/SK28593A3/en
Publication of SK280455B6 publication Critical patent/SK280455B6/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

The invention relates to an austenitic nickel-molybdenum alloy of outstanding corrosion resistance in reducing media and excellent thermal stability in the temperature range between 650 and 950 DEG C, characterized by the composition (content in % by mass): Molybdenum 26.0 to 30.0% Iron 1.0 to 7.0% Chromium 0.4 to 1.5% Manganese to 1.5% Silicon to 0.05% Cobalt to 2.5% Phosphorus to 0.04% Sulphur to 0.01% Aluminium 0.1 to 0.5% Magnesium to 0.1% Copper to 1.0% Carbon to 0.01% Nitrogen to 0.01% the remainder being nickel and usual impurities resulting from smelting, the total of the contents of interstitially dissolved elements (carbon + nitrogen) being limited to a maximum of 0.015% and the total of the elements (aluminium + magnesium) having been adjusted within the limits 0.15 to 0.40%. The alloy is particularly suitable as a material for components of chemical plant, which require particular resistance to reducing media such as hydrochloric acid, gaseous hydrogen chloride, sulphuric acid, acetic acid and phosphoric acid.

Description

Austenitická niklomolybdénová zliatinaAustenitic nickel-molybdenum alloy

Oblasť technikyTechnical field

Vynález sa dotýka austenitickej niklomolybdénovej zliatiny s vynikajúcou stabilitou štruktúry v teplotnom intervale 650 °C až 950 °C a jej použitia pre stavebné prvky, ktoré musia byť vysoko odolné vôči korózii, najmä vôči kyseline soľnej v širokých koncentračných a teplotných rozmedziach, v kyseline sírovej a iných redukčných prostrediach.The invention relates to an austenitic nickel-molybdenum alloy with excellent structure stability over a temperature range of 650 ° C to 950 ° C and its use for structural elements which must be highly resistant to corrosion, in particular hydrochloric acid over a wide concentration and temperature ranges, sulfuric acid and other reducing environments.

Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION

Kovový molybdén je i pri vysokých teplotách neobyčajne odolný vôči korózii vyvolávanej tak zvanými redukujúcimi pros trediami ako napríklad kyselinou fosforečnou.Even at high temperatures, molybdenum metal is extremely resistant to corrosion caused by so-called reducing environments such as phosphoric acid.

kyselinou soľnou, kyselinou sírovou ahydrochloric acid, sulfuric acid and

Hoci to nie je vedecky správne, ujalo sa označenie redukujúce pre také prostredia, v ktorých ion vodíka predstavuje jediný oxidačný prostriedok. To viedlo k vývoju niklomolybdénových zliat in, ktoré s ohľadom na svoj relatívne vysoký obsah molybdénu vykazujú veľmi dobrú odolnosť v redukujúcich roztokoch (W.Z.Friend, Corrosion of nickel andAlthough not scientifically correct, it has taken the designation of reducing to those environments where the hydrogen ion is the only oxidizing agent. This has led to the development of nickel-molybdenum alloys which, due to their relatively high molybdenum content, show very good resistance in reducing solutions (W.Z.Friend, Corrosion of nickel and

Nickel-Base Alloys, JohnNickel-Base Alloys, John

Wiley a. Sons,Wiley a. Sons,

Nev York -ChichesterBrisbane-Toronto, 1980, s.Nev York -ChichesterBrisbane-Toronto, 1980, p.

248-291). Ich dobrá odolnosť v redukujúcich kyselinách spočíva pri tom na nízkej koróznej rýchlosti v aktívnom stave, ktorá je spôsobená zložkou zliatiny molybdénom. Tak mohli už Uhlig a chem. Soc. Vol.248-291). Their good resistance in reducing acids is based on the low corrosion rate in the active state caused by the alloy component molybdenum. Uhlig and chem. Soc. Vol.

110, /1963/ 650) spo1upracovn í c i ukázať pomocou (J. Elektroanodickej po* ar i zác i e v 0,01110, (1963/650) cooperating with the help of (J. Electroanodic computer) at 0.01

N kyseline sírovej pri 25°C, že v niklomolybdénových zliatinách s obsahami molybdénu > 15 % sa zančne znižuje korózny potenciál. Ešte zreteľnejšie sa ukazuje pozitívny vplyv molybdénu v niklomolybdénových zliatinách pri skúšan í v kyseline soľnej.N sulfuric acid at 25 ° C that the corrosion potential is reduced in nickel-molybdenum alloys with molybdenum contents> 15%. The positive effect of molybdenum in nickel-molybdenum alloys when tested in hydrochloric acid is even more evident.

Flint (Metalurgica, Vol. 62 /373/,Flint (Metallurgica, Vol. 62/373 /,

195 november 1960) podal zprávu o zázname galvanoplastických anodic1 kých polarizačných kriviek v neprevetranej kyseline soľnej (30°C) a ukázal, že až do prídavku 20 % molybdénu bolo možné zaznamenať relelívne najväčšie zlepšenie, avšak aj obsahy do 30 % molybdénu posunuli korózny potenciál ďalej vo smere k ušľachti 1 ejäej strane.195 November 1960) reported the recording of galvanoplastic anodic polarization curves in non-ventilated hydrochloric acid (30 ° C) and showed that until the addition of 20% molybdenum, the most significant improvement was noted, but even contents up to 30% molybdenum shifted the corrosion potential further in the direction towards the noble side 1.

Známe niklomolybdénové zliatiny NiMo30 a NiMo28 podľa tabuľky 1 rezultujú zo snahy vyvinúť materiály s veľmi dobrou odolnosťou za redukčných podmienok.The known nickel-molybdenum alloys NiMo30 and NiMo28 according to Table 1 result from the effort to develop materials with very good resistance under reducing conditions.

Obvykle sa tieto zliatiny dodávajú v homogenizačné vyžíhanom aby sa zaručila maximálna odolnosť o prudko ochladenom stave, vôči, korózii. Ukázalo sa ale, že vo zvarenom stave bola najmä zliatina NiMo30 náchylná vôči medzikryštalickej korózii v oblasti vplyvu tepla.Typically, these alloys are supplied in an annealing annealing to provide maximum resistance to the quenched, corrosion-resistant state. However, it has been shown that, in the welded state, in particular, the NiMo30 alloy was susceptible to intercrystalline corrosion in the region of heat.

Optima1izácie zliatin s ohľadom na prvky uhlík a kremík viedly v sedemdesiatich rokoch k ďalšiemu zlepšaniu zvarovateľnosti (F.G.HodgeThe optimization of alloys with respect to carbon and silicon elements led to a further improvement in weldability in the 1970s (F.G.Hodge

m.j., Materials Performance, Vol. 15 /1976/et al., Materials Performance, Vol. 15/1976 /

40-45).40-45).

Súčasne bol znížený obsah železa na čo najmenšiu mieru.At the same time, the iron content was reduced to a minimum.

aby sa redukovala rýchlosť vylučovania karbidov (Svistunova,to reduce the carbide deposition rate (Svistunova,

Molybdenum in Nickel-Base Corrosíon-ResistantMolybdenum in Nickel-Base Corrosion Resistant

Alloys“, Soviet-American Symposium, Moskau, 17.-18.Alloys', Soviet-American Symposium, Moskau, 17-18.

JanuárJanuary

1973). Problémy pri spracovaní, ktoré sa objavili pri výrobe veľkých celkov pre konštrukciu chemických prístrojov neboli ale odstránené, lebo materiál mal sklon k tvorbe trhlín za tepla.1973). However, the processing problems encountered in the manufacture of large units for the construction of chemical apparatuses were not eliminated because the material tended to form hot cracks.

Vynález si kladie za základnú úlohu vyrobiť niklomolybdénovú zliatinu, odolnú vôči korózii, ktorá by sa dala zvarovať, a ktorá by v dôsledku vykonávaných tepelných spracovaní a pri zvarovaní nevykazovala sklon k nadmernej strate duktility ale bo dokonca k tvorbe trhlín za tepla.It is an object of the present invention to provide a corrosion-resistant nickel-molybdenum alloy which can be welded and which, as a result of the heat treatments and welding, does not exhibit an excessive loss of ductility or even hot cracking.

Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION

Uvedená úloha je vyriešená austeni t ickou niklomolybdénovou zliatinou pozostávajúcou z (v % hmôt.):This problem is solved by austenitic nickel-molybdenum alloy consisting of (in% by weight):

molybdénu : molybdenum : 26, 0 26, 0 až until 30, 0 % 30, 0% železa irons 1,0 1.0 až until 7,0 % 7.0% chrómu chromium 0,4 0.4 až until 1,5 % 1.5% manganu : Manganese : až until 1,5 % 1.5% kremíka silicon až until 0, 05 % 0, 05% koba1 tu koba1 tu až until 2,5 % 2.5% fosforu phosphorus až until 0,04 % 0,04% s í ry : s í ry : až until 0,01 % 0.01% hl i n í ka aluminum 0, 1 0, 1 až until 0,5 % 0.5% horčíka magnesium až until 0, 1 % 0, 1% medi : copper : až until 1,0 % 1.0% uhlí ka coal ka až until 0,01 % 0.01% dusíka nitrogen až until 0,01 % 0.01% 2vyšku nikla 2height of nickel a obvyklých nečistôt podmienených roztavením. and the usual melt impurities.

pričom súčet obsahov interstíciálne rozpustených prvkov (uhlíka + dusíka) je obmedzená na maximálne 0,015 % a súčet prvkov (hliníka + horčíka) je nastavený na rozmedzie 0,15 až 0,40 %.wherein the sum of the interstitially dissolved element (carbon + nitrogen) contents is limited to a maximum of 0.015% and the sum of the elements (aluminum + magnesium) is set to a range of 0.15 to 0.40%.

Ak sa zliatina podľa vynálezu porovnáva so stavom techniky, ktorý je v tabuľke 1 reprodukovaný vo forme zliatin NiMo30 a NiMo28, tak je zrejmé, že sa zliatina podľa vynálezu líši svojimi obsahami 0,1 až 0,5 % hliníka a až 0,1 % korčíka, pričom súčet týchto oboch prvkov musí byt* nastavený na 0,15 až 0,40 %. Z toho vyplýva, že týmto je umožnené aby obsah uhlíka bol oproti známemu stavu techniky polovičný, totiž aby sa oproti doposiaľ max. 0,02 % znížil podľa vynálezu na 0,01 %. Tým môže odpadnúť podľa skoršej náuky nevyhnutné obmedzenie obsahu železa na max. 2,0 %, ktorá sa až doposiaľ praktikovala u dnes obvyklej zliatiny NiMo28. To vyplýva z toho, že sklon k vylučovaniu karbida je teraz v dôsledku už samotného malého obsahu uhlíka tak malý, že jeho zrýchlenie s ohľadom na súčasne prítomné železo je podľa skoršej náuky nepodstatné. Horná hranica 7,0 % obsahu železa bola v zliatine NiMo30 zavedená s ohľadom na inak sa zančne znižujúcu odolnosť vôči korózii. Táto hranica platí aj pre zliatiny podľa vynálezu. Okrem toho je pre zliatinu podľa vynálezu zavedené ďalšie obmedzenie ob sahu železa na najmenej 1,0 %. Tým sa dá dosiahnúť spomalenie straty duktility, objavujúcej sa inak pri tepelnom namáhaní pri konátrukcii chemických prístrojov, napríklad pri zvarovaní, do tej miery, že sa prakticky zabráni obávanej tvorbe trhlín u tohoto materiálu.When the alloy of the invention is compared to the prior art reproduced in Table 1 in the form of NiMo30 and NiMo28 alloys, it is clear that the alloy of the invention differs in its content of 0.1 to 0.5% aluminum and up to 0.1% the sum of both elements must be set to 0.15 to 0.40%. It follows that this makes it possible for the carbon content to be half that of the prior art, that is to say, compared to the max. 0.02% reduced according to the invention to 0.01%. Accordingly, the inevitable limitation of the iron content to max. 2.0%, which has been practiced so far in the NiMo28 alloy today. This stems from the fact that the propensity for carbide deposition is now so low, due to the very low carbon content itself, that its acceleration with respect to the present iron is irrelevant according to the earlier teaching. An upper limit of 7.0% of the iron content was introduced in the NiMo30 alloy with respect to the otherwise decreasing corrosion resistance. This limit also applies to the alloys according to the invention. In addition, a further iron content reduction of at least 1.0% is introduced for the alloy according to the invention. In this way, it is possible to slow down the loss of ductility occurring otherwise by thermal stresses in the construction of chemical devices, for example by welding, to the extent that the dreaded cracking of this material is virtually prevented.

Príklady vyhotovenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

Toto je u zliatiny podľa vynálezu ďalej vysvetlené pomocou výsledkov pokusov. Tri príklady vyhotovenia zliatiny A, B a C, v tabuľke 1, podľa vynálezu, boli rozválcované na 12 mm hrubé plechy, homogenizačné vyžíhané a potom prudko ochladené vo vode. Potom bola skúšaná ich tepelná stabilita pomocou odležania na čas 0,1 až 8 hodín pri teplotnom rozmedzí 650 až 950 °C rázovou vrubovou skúškou na 150 V vzorkách a tepelná stabilita bola porovnávaná s tepelnou stabilitou NiMo28 zliatiny podľa stavu techniky. Zliatina NiMo28, odpovedajúca stavu techniky mala iba pri hodnote 0,11 % obsah železa menší ako 1 %, zatiaľ čo 3 príklady vyhotovenia zliatiny podľa vynálezu vykazovali obsah železa 1,13 X, 1,75 X a 5,86 X.This is further explained by the results of the experiments in the alloy according to the invention. Three exemplary embodiments of alloys A, B and C, in Table 1, according to the invention, were rolled into 12 mm thick sheets, annealed annealed and then quenched in water. Their thermal stability was then tested by resting for 0.1 to 8 hours at a temperature range of 650 to 950 ° C by impact notch tests on 150 V samples, and the thermal stability was compared with the thermal stability of the NiMo28 alloy of the prior art. The prior art NiMo28 alloy had an iron content of less than 1% only at 0.11%, while the 3 embodiments of the inventive alloy showed an iron content of 1.13 X, 1.75 X, and 5.86 X.

Výsledky sú ďalej reprodukované v tabuľke 2. Ak sa tam napríklad vyberie vplyv odležania pri 700 °C, tak sa zistí, že zliatina NiMo28, odpovedajúca stavu techniky, vykazuje po 0, 1 h rázovou vrubovou prácu 225 joulov, ktorá sa s predlžujúcou dobou odležania znižuje na 38 joulov po 8 h. Naproti tomu *· sa táto hodnota u zliatiny A podľa vynálezu po 0, 1 h pri 700°C pohybuje svojimi > 300 joulami podstatne vyššie, a i po jednohodinovom odležaní sa svojimi 179 joulami pohybuje ešte vyššie ako je to u zliatiny NiMo28 podľa stavu techniky a znižuje sa až po 8 hodinách na o niečo nižšie hodnoty. Podobne to platí v porovnaní so stavom techniky u oneskorenia úbytku duktility u zliatiny B podľa vynálezu a najmä u zliatiny C pri obsahu Fe 5,86 % .The results are further reproduced in Table 2. If, for example, the influence of the bedding at 700 ° C is selected there, it is found that the prior art NiMo28 alloy exhibits 225 joules of impact after 0.1 h, which increases with the bedding time reduced to 38 joules after 8 h. On the other hand, this value for Al alloy A according to the invention, after 0.1 h at 700 [deg.] C., is> 300 joules significantly higher, and even after one hour, its 179 joules is even higher than that of the prior art NiMo28 alloy; decreases only after 8 hours to slightly lower values. Similarly, compared to the state of the art, the ductility loss of Alloy B according to the invention and in particular Alloy C at a Fe content of 5.86% is delayed.

fF

Ešte zreteľnejšia je prednosť zliatiny podľa vynálezu, ak sa napríklad pozoruje vplyv na odležanie pri 800 °C. Tu sa pohybuje rázová vrubová práca zliatiny NiMo28, odpovedajúca stavu techniky, už po 0,1 h len okolo 35 joulov, zatiaľ čo príklady vyhotovenia zliatin A a B podľa vynálezu vykazujú ešte hodnoty nad 200 joulov. S pokračujúcou dobou odležania sa rázová vrubová práca zliatiny NiMo28 podľa stavu techniky znižuje po 8 h už len na 13 joulov, zatiaľ čo hodnoty u príkladov vyhotovenia A, B a C zliatiny podľa vynálezu sa stále ešte pohybujú okolo 150 joulov.Even more pronounced is the advantage of the alloy according to the invention when, for example, the effect on the casting is observed at 800 ° C. Here, the impact notched work of the NiMo28 alloy, corresponding to the prior art, is only about 35 joules for 0.1 h, while the exemplary embodiments of alloys A and B according to the invention still have values above 200 joules. As the casting time continues, the impact incidence of the NiMo28 alloy of the prior art is reduced to only 13 joules after 8 hours, while the values of the embodiments A, B and C of the inventive alloy are still around 150 joules.

Dodatočne boli zisťované po jednohodinovom odležaní pri teplote 700 °C pri skúške na ťah mechanické charakteristické hodnoty a tieto boli zhrnuté v tabuľke 3. Z týchto sa zistí, že napríklad vyhotovenie B zliatiny podľa vynálezu vykazuje po takomto tepelnom namáhaní ešte ťažnosť As 24 % a pomerné zúženie prierezu pri pretrhnutiu Z 26 %. Rovnako dobré výsledky vykazuje aj zliatina C.Additionally, mechanical characteristics were determined after one hour of standing at 700 ° C in the tensile test, and these were summarized in Table 3. From these, it is found that, for example, the embodiment B of the alloy according to the invention still exhibits a ductility As 24%. cross-sectional reduction at break 26%. Alloy C also shows good results.

Odolnosť zliatiny C podľa vynálezu vôči korózii bola skúšaná v porovnaní so zliatinou NiMo28 podľa stavu techniky. Ako analytické prostredie slúžili roztoky kyseliny soľnej, ktoré sa obvykle používajú pre zliatiny niklomolybdénové, aby sa testovala schopnosť ich praktického použitia. Ako zliatiny podľa vynálezu bola pritom zvolená zliatina z príkladu vyhotovenia C s vysokým obsahom železa 5,86 %. Výsledky sú zhrnuté v tabuľke 4. Možno zistiť, že pri skúške na medzi kryštálickú * koróziu (IK), podľa spôsobu popísaného v publikácii Stahl- Eisen-Pruffblatt (SEP) 1877, spôsob III, že zliatina podľa vynálezu nevykazuje žiadnu medzikryštálickú koróziu ( IK) . V prípade skúšky podľa DuPont-Spezifikation 5W 800 M je korózny oter zliatiny podľa vynálezu menší ako korozný oter, ktorý by bolo možné dosiahnúť so zliatinou NiMo28. Aj pri skúšaní na zvarenom čape podľa Lummus-Spezifikation požadovanej často pre niklomolybdénové zliatiny sa zliatina podľa vynálezu pohybuje aj pri vysokom obsahu Fe u príkladu vyhotovenia C 5,86 % spoľahlivo v obvyklo očakávanom rámci. V spojení s malou stratou duktility pri tepelnom namáhaní sa zliatina podľa vynálezu môže teda používať aj pre zvarené stavebné prvky bez dodatočného tepelného spracovania.The corrosion resistance of Alloy C according to the invention was tested in comparison with the prior art NiMo28 alloy. Hydrochloric acid solutions, which are typically used for nickel-molybdenic alloys, served as the analytical environment to test their practical use. The alloy of Example C with a high iron content of 5.86% was selected as the alloy according to the invention. The results are summarized in Table 4. It can be found that in the Crystalline Interrosion Corrosion Test (IK), according to the method described in Stahl-Eisen-Pruffblatt (SEP) 1877, Method III, the alloy of the invention shows no intergranular corrosion (IK). ). In the DuPont-Specification 5W 800 M test, the corrosion abrasion of the alloy of the invention is less than the corrosion abrasion that could be achieved with an NiMo28 alloy. Even when tested on a Lummus-Specified welded pin often required for nickel-molybdenum alloys, the alloy according to the invention is reliably within the usual expected frame even at a high Fe content in the embodiment C of 5.86%. In conjunction with a low loss of ductility under thermal stress, the alloy according to the invention can thus also be used for welded building elements without additional heat treatment.

Podľa toho čo bolo uvedené nestoja proti výhodám dosiahnutým pomocou zliatiny podľa vynálezu s ohľadom na tepelnú stálosť žiadne nevýhody s ohľadom na odolnosť vôči korózii. 0dolnosť zliatiny podľa vynálezu vôči korózii je pri použití tu obvykle používaných testovacích prostredí lepšie povedané vynikajúca,Accordingly, there are no disadvantages with respect to the thermal stability with respect to the corrosion resistance of the inventive alloy. The corrosion resistance of the alloy according to the invention is better said to be excellent when using the test media commonly used herein.

Obsah chrómu zliatiny podľa vynálezu sa pohybuje okolo 0,4 až 1,5 X, lebo obsahy chrómu odpovedajúce tomuto množstvu takiež znižujú stratu duktibility zliatiny pri tepelnom spracovaní .The chromium content of the alloy according to the invention is about 0.4-1.5%, since the chromium contents corresponding to this amount also reduce the loss of alloy ductility in the heat treatment.

Prísady hliníka a horčíka v množstve podľa vynálezu slúžia pre dezoxidáciu zliatiny podľa vynálezu a umožňujú znížiť ďalej obsah síry, o ktorej je známe, že je škodlivá v zliatinách na báz i nikla, účinnými opatreniami pre odsírenie za redukčných podmienok, oproti stavu techniky z až doposiaľ max. 0,03 na max. 0,01 X. Taktiež obsah kremíka ako je známe urýchľuje vylučovanie karbida, sa môže znížiť prídavkom hliníka a horčíka z až doposiaľ max. 0,1 na podľa vynálezu max. 0,05 X, Aby sa zlepšila tvárníteľnosť za tepla znižuje sa vychádzajúc od zníženia obsahu uhlíka i obsah dusíka na max. 0,01 X a súčet uhlíka a dusíka sa obmedzuje na 0,015 X.The aluminum and magnesium additives in the amount according to the invention serve to deoxidize the alloy according to the invention and make it possible to further reduce the sulfur content, which is known to be harmful in both base and nickel alloys, by effective desulfurization measures under reducing conditions. max. 0.03 to max. Also, the content of silicon, as known, accelerates the deposition of carbide, can be reduced by addition of aluminum and magnesium from hitherto max. 0.1 na according to the invention max. In order to improve the hot malleability, the reduction of both the carbon content and the nitrogen content to max. 0.01 X and the sum of carbon and nitrogen is limited to 0.015 X.

Prvky kobalt, mangán, meď a fosfor neovplyvňujú v uvedených maximálnych rozmedziach dobré vlastnosti materiálu zliatiny podľa vynálezu. Tieto prvky sa môžu vnášať pri tavení spolu s vsadzovaným materiálom.The elements cobalt, manganese, copper and phosphorus do not affect the good properties of the alloy material of the invention within the stated maximum ranges. These elements may be introduced during melting together with the charged material.

Zliatina podľa vynálezu sa dá dobre zvarovať a je odolná vôči korózii. Má výbornú štruktúrnu stabilitu v teplotnom intervale 650 až 950 °C a hodí sa pre konštrukciu zariadení v chémii aj zo hrubostenných stavebných prvkov.The alloy according to the invention is well weldable and corrosion resistant. It has excellent structural stability in the temperature range of 650 to 950 ° C and is suitable for the construction of equipment in chemistry and thick-walled building elements.

Tabuľka 1 príklady chemického zloženia zliatin podľa vynálezu v porovnaní so zliatinami NiMo30 a NiMo28 podľa stavu techniky. Všetky údaje sú v % hmôt.Table 1 Examples of the chemical composition of the alloys of the invention compared to the prior art NiMo30 and NiMo28 alloys. All data are in% by weight.

________________ Mo_____ N i_____ Fe______ Cr___ Mn___ Si Co_ N i Mo30x 26-30 zvyšok 4,0-7,0 £1,0 <1,0 £1,0 £2,5________________ Mo_____ N i_____ Fe______ Cr___ Mn___ Si Co_ N i Mo30 x 26-30 Rest 4.0-7.0 £ 1.0 <1.0 £ 1.0 £ 2.5

NiMo28xx NiMo28 xx 26-30 26-30 zvyšok Rest £ 2, 0 £ 2, 0 <1,0 <1.0 £.1,0 £ .1,0 £0,1 <1,0 £ 0.1 <1.0 zli at i na differentiate A* A * 27, 6 27, 6 zvyšok Rest 1,13 1.13 0, 47 0, 47 0, 42 0, 42 0,01 0,05 0.01 0.05 zli at i na differentiate B + B + 26, 6 26, 6 zvyšok Rest 1,75 1.75 0, 68 0, 68 0, 68 0, 68 0,01 0,05 0.01 0.05 zli at i na differentiate C* C * 27, 0 27, 0 zvyšok Rest 5, 86 5, 86 0, 71 0, 71 0, 60 0, 60 0,03 0,10 0.03 0.10 Pokračovanie continue tabuľky table 1 1 P P S WITH A1 A1 Mg mg Cu Cu C C N V N V N iMo30x N iMo30 x £0, 04 £ 0.04 £0, 03 £ 0, 03 - - - - <0, 50 <0.50 £0, 05 £ 0.05 - 0,2-0, - 0,2-0, NiMo28xx NiMo28 xx £0, 04 £ 0.04 <0, 03 <0, 03 - - - - - - <0, 02 <0.02 . - . - zliat ina zliat ina A* A * 0, 003 0, 003 0, 002 0, 002 0, 0 3 0,012 3 0.012 0, 03 0, 03 0, 03 0, 03 0,003 0,003 zliati na spilled on B + B + 0, 002 0, 002 0,002 0,002 0, 0 24 0,005 24 0,005 0, 02 0, 02 0,03 0.03 0,004 0,004 zli at i na differentiate C + C + 0, 010 0, 010 0, 001 0, 001 0, 0 28 0,011 28 0.011 0, 13 0, 13 0,006 0,005 0,006 0,005

x/ nemecký materiál-d. 2.4810, UNS N 10001, predpísaná analýza xx/ nemecký,materiál-č. 2,4617, UNS N 10665, predpísaná analýza ♦/ zliatiny podľa vynálezu, skutočná analýza x / German material-d. 2.4810, UNS N 10001, prescribed analysis xx / German, material-no. 2.4617, UNS N 10665, prescribed ♦ / alloy analysis according to the invention, actual analysis

Tabuľka 2’ vplyv doby odležania a teploty odležania na rázovúTable 2 ´ the impact of the ejection time and the ejection temperature on the shock

vrubovú notched prácu (150-V vzorkov) zliatin work (150-V samples) of alloys uvedených v referred to in tabuľke table 1 1 zli at i na differentiate doba 650 doba 650 700 700 750 750 800 800 850 850 900 900 950 950 h °C ° C °C ° C °C ° C °C ° C °C ° C °C ° C °C ° C ======== ======== ==================================== ====== ====== ====== ====== ====== ====== ====== ====== ======= ======= s s c = s s s s s c = s s s Niľlo28 Niľlo28 212 212 225 225 69 69 35 35 79 79 175 175 188 188 A A >300 > 300 >300 > 300 >300 > 300 274 274 256 256 243 243 236 236 B B 0,1 247 0,1 247 233 233 213 213 203 203 203 203 212 212 210 210 C C 211 211 201 201 184 184 173 173 160 160 151 151 154 154

NiMo28 NiMo28 250 250 189 189 49 49 18 18 67 67 195 195 177 177 A A >300 > 300 >300 > 300 252 252 258 258 239 239 231 231 238 238 B B 0, 2 0, 2 234 234 227 227 208 208 218 218 205 205 207 207 210 210 C C 206 206 186 186 186 186 168 168 156 156 150 150 148 148

NiMo28 NiMo28 226 226 125 125 31 31 17 17 71 71 188 188 155 155 A A >300 > 300 270 270 179 179 238 238 229 229 218 218 221 221 B B 0,3 0.3 237 237 207 207 240 240 205 205 212 212 196 196 200 200 C C 208 208 188 188 167 167 157 157 150 150 145 145 148 148

NiMo28 NiMo28 183 183 70 70 24 24 17 17 55 55 153 153 136 136 A A >300 > 300 179 179 94 94 247 247 237 237 211 211 228 228 B B 1,0 1.0 230 230 207 207 188 188 197 197 194 194 208 208 208 208 C C 189 189 194 194 165 165 150 150 140 140 140 140 132 132

N iMo28 N iMo28 70 70 38 38 9 9 13 13 20 20 30 30 40 40 A A 176 176 27 27 28 28 200 200 199 199 210 210 210 210 B B 8,0 8.0 72 72 35 35 193 193 201 201 198 198 197 197 213 213 C C 155 155 143 143 140 140 147 147 111 111 102 102 94 94

Zliatiny A až C sú podľa vynálezuAlloys A to C are according to the invention

Tabuľka 4·· skúšanie korózneho chovania zliatiny C podľa vynálezu v porovnaní s materiálom NiMo28Table 4 Testing the Corrosion Behavior of Alloy C of the Invention Compared to NiMo28

1. Analýza podľa SEP 1877 spôsob IIIAnalysis according to SEP 1877 Method III

(30 % (30% roztok kyseliny soľnej, 24 h, vriaci) hydrochloric acid solution, 24 h, boiling) mater i ál mater i ál podľa tabuľky 1 IK atak a IK > 50 pm according to Table 1 IK attack and IK> 50 µm N i M028 N i M028 žiadne IK no IK z1 i at i na z1 i at i na C podľa vynálezu žiadne IK C according to the invention no IK

2. Analýza podľa DuPont -Spezif ikat i on SW 800 M (20 % roztok kyseliny soľnej, 24 h, vriaci) materiál podľa tabuľky 1 strata hmotnosti (množstvo korózie)2. Analysis by DuPont-Specification SW 800 M (20% hydrochloric acid solution, 24 h, boiling) Material according to Table 1 Weight loss (amount of corrosion)

N iMo28 £ 0,020 inch/month = 0,61 mm/a/ zliatina C podľa vynálezu 0,018 inch/month 0,55 mm/a/N iMo28 £ 0.020 inch / month = 0.61 mm / a / alloy C according to the invention 0.018 inch / month 0.55 mm / a /

3. Analýza podľa Lummus-Spezif i kat ion (zvarený vzorok, 20 % kyselina soľná, 100 h pri 149 °C v autokláve) materiál podľa tabuľky 1 IK atak vo WEZ strata na hmotnosti3. Lummus-Speziflu cat ion analysis (welded sample, 20% hydrochloric acid, 100 h at 149 ° C in an autoclave) material according to Table 1 IK and so in WEZ weight loss

N i Mo28 <175 pm zliatina C podľa vynálezu 90 pm žiadna medzná j hodnota typ. íN i Mo28 <175 pm alloy C according to the invention 90 pm no limit type. s

II

2-3 mm/a2-3 mm / a

2,8 mm/a i2.8 mm / a i

Tabuľka 3: skúška duktility zliatin B a C podľa vynálezu pri skúške na ťah za tepla pri 700°C po predchádzajúcom odležaní po 1 h, v porovnaní so stavom techniky.Table 3: Ductility test of alloys B and C according to the invention in the hot tensile test at 700 ° C after prior resting after 1 h, compared to the prior art.

materiál podľa material according to RpO , 2 RpO, 2 Rp i, o Rp i, o Rm rm Ä5 A5 Z FROM tabuľky 1 Table 1 N/ mm2 N / mm 2 N/mm2 N / mm 2 N/mm2 N / mm 2 % % % % NiMo28 NiMo28 570 570 n. z. n. from. n. z. n. from. 5 5 2 2 zli at i na B B 239 239 294 294 479 479 24 24 26 26 zliat ina C alloy C 287 287 312 312 519 519 22 22 23 23 Z1iat iny B a C Include B and C sú podľa vynálezu are according to the invention

Claims (5)

PATENTOVÉ NÁROKYPATENT CLAIMS 1. Austenitická niklomolybdénová zliatina s vynikajúcou odolnosťou vôči korózii v redukčných prostrediach a s vyni-1. Austenitic nickel-molybdenum alloy with excellent corrosion resistance in reducing environments and with excellent kajúcou repentant tepe 1nou tepe 1nou stálosť stability ou v ou v teplotnom temperature rozmedzí medzi 650 až between 650 and 950 °C, 950 ° C v y z n v y z n a č and no u j u j ú c ú c a sa and sa nasledujúcim zložením with the following composition v % hmôt % in mass mo1ybdén mo1ybdén 26,0 26.0 až until 30, 0 30, 0 4» 4 » že 1ezo that 1ezo 1,0 1.0 až until 7,0 7.0 chróm chrome O, 4 O, 4 až until 1,5 1.5 mangán manganese až until 1,5 1.5 y s* y s * krém í k cream až until 0, 05 0, 05 % % koba11 koba11 až until 2, 5 2, 5 % % fosf or phosph or až until 0, 04 0, 04 y 4> y 4> s í ra s í ra až until 0, 01 0, 01 % % hliník aluminum 0, 1 0, 1 až until 0,5 0.5 % % horč í k fever až until 0, 1 0, 1 y A) y A) meď copper až until 1,0 1.0 % % uhl ík uhl ík až until 0, 01 0, 01 % % dus í k dus í k až until 0, 01 0, 01 % %
zvyšok nikel a obvyklé nečistoty podmienené tavením, pričom súčet obsahov intersticiálne rozpustených prvkov uhlíka + dusíka je obmedzený na maximálne 0,015 % a súčet prvkov hliníka a horčíka je nastavený na rozmedzie 0,15 až 0,40 %.the remainder of the nickel and the usual melt-contaminated impurities, the sum of the contents of interstitially dissolved carbon + nitrogen elements being limited to a maximum of 0,015% and the sum of the aluminum and magnesium elements being set to a range of 0,15 to 0,40%. 2. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že obsah železa je obmedzený na 2 až 7 %.Austenitic nickel-molybdenum alloy according to claim 1, characterized in that the iron content is limited to 2 to 7%. 3. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1, vvznačujúca sa tým, že sa obsah železa pohybuje medzi 2 % až 4 %.The austenitic nickel-molybdenum alloy according to claim 1, characterized in that the iron content is between 2% and 4%. 4. Austenitická niklomolybdénová zliatina podľa nároku 1 až 3, vv2načujúca sa tým, že sa obsah chrómu pohybuje okolo 1,0 až 1,5 %.The austenitic nickel-molybdenum alloy according to claims 1 to 3, characterized in that the chromium content is about 1.0 to 1.5%. 5. Použitie niklomolybdénovej zliatiny podľa nárokov 1 až 4 ako materiál pre stavebné prvky chemických zariadení, ktoré vyžadujú mimoriadnu odolnosť vôči redukčným prostrediam ako kyseline soľnej, plynným chlórovodikom, kyseline sírovej, kyseline octovej a kyseline fosforečnej.Use of a nickel-molybdenum alloy according to claims 1 to 4 as a material for structural elements of chemical plants that require extra resistance to reducing environments such as hydrochloric acid, gaseous hydrochloric acid, sulfuric acid, acetic acid and phosphoric acid.
SK285-93A 1992-04-02 1993-04-05 Austenitic nickel-molybdenum alloy SK280455B6 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4210997A DE4210997C1 (en) 1992-04-02 1992-04-02

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK28593A3 true SK28593A3 (en) 1993-11-10
SK280455B6 SK280455B6 (en) 2000-02-14

Family

ID=6455839

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK285-93A SK280455B6 (en) 1992-04-02 1993-04-05 Austenitic nickel-molybdenum alloy

Country Status (15)

Country Link
EP (1) EP0563720A1 (en)
JP (1) JPH06212326A (en)
KR (1) KR100193389B1 (en)
CN (1) CN1078267A (en)
AU (1) AU3553793A (en)
BR (1) BR9301417A (en)
CZ (1) CZ282191B6 (en)
DE (1) DE4210997C1 (en)
FI (1) FI931485A (en)
HU (1) HUT65000A (en)
MX (1) MX9301786A (en)
NO (1) NO931048L (en)
PL (1) PL171499B1 (en)
SK (1) SK280455B6 (en)
ZA (1) ZA931990B (en)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ZA931230B (en) * 1992-03-02 1993-09-16 Haynes Int Inc Nickel-molybdenum alloys.
DE4446266C1 (en) * 1994-12-23 1996-08-14 Krupp Vdm Gmbh Nickel alloy
US5632861A (en) * 1995-06-08 1997-05-27 Beloit Technologies, Inc. Alloy coating for wet and high temperature pressing roll
DE10063863A1 (en) * 2000-12-21 2003-07-10 Solarworld Ag Fluid bed reactor for trichlorosilane synthesis
US6740291B2 (en) * 2002-05-15 2004-05-25 Haynes International, Inc. Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack
CN1294287C (en) * 2003-10-31 2007-01-10 江苏江南铁合金有限公司 Nickel molybdenum alloy and preparation method
EA200800129A1 (en) 2003-11-20 2008-04-28 Солвей (Сосьете Аноним) Pseudoazeotropic composition containing dichloropropanol, and the method of its production
TWI320036B (en) 2005-05-20 2010-02-01 Process for preparing a chlorohydrin starting from a polyhydroxylated aliphatic hydrocarbon
US8067645B2 (en) 2005-05-20 2011-11-29 Solvay (Societe Anonyme) Process for producing a chlorhydrin from a multihydroxylated aliphatic hydrocarbon and/or ester thereof in the presence of metal salts
AR057255A1 (en) 2005-11-08 2007-11-28 Solvay PROCESS FOR THE DEVELOPMENT OF DICLOROPROPANOL BY GLICEROL CHLORATION
CA2654717A1 (en) 2006-06-14 2007-12-21 Solvay (Societe Anonyme) Crude glycerol-based product, process for its purification and its use in the manufacture of dichloropropanol
FR2913421B1 (en) 2007-03-07 2009-05-15 Solvay PROCESS FOR PRODUCING DICHLOROPROPANOL
FR2913684B1 (en) 2007-03-14 2012-09-14 Solvay PROCESS FOR PRODUCING DICHLOROPROPANOL
TW200911740A (en) 2007-06-01 2009-03-16 Solvay Process for manufacturing a chlorohydrin
TW200911773A (en) 2007-06-12 2009-03-16 Solvay Epichlorohydrin, manufacturing process and use
TW200911693A (en) 2007-06-12 2009-03-16 Solvay Aqueous composition containing a salt, manufacturing process and use
EP2207617A1 (en) 2007-10-02 2010-07-21 SOLVAY (Société Anonyme) Use of compositions containing silicon for improving the corrosion resistance of vessels
FR2925045B1 (en) 2007-12-17 2012-02-24 Solvay GLYCEROL-BASED PRODUCT, PROCESS FOR OBTAINING THE SAME AND USE THEREOF IN THE MANUFACTURE OF DICHLOROPROPANOL
TWI478875B (en) 2008-01-31 2015-04-01 Solvay Process for degrading organic substances in an aqueous composition
WO2009121853A1 (en) 2008-04-03 2009-10-08 Solvay (Société Anonyme) Composition comprising glycerol, process for obtaining same and use thereof in the manufacture of dichloropropanol
FR2935968B1 (en) 2008-09-12 2010-09-10 Solvay PROCESS FOR THE PURIFICATION OF HYDROGEN CHLORIDE
DE102009034856B4 (en) 2009-07-27 2012-04-19 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Use of a nickel-molybdenum-iron alloy
KR20140009163A (en) 2010-09-30 2014-01-22 솔베이(소시에떼아노님) Derivative of epichlorohydrin of natural origin
DK2617858T3 (en) * 2012-01-18 2015-10-05 Sandvik Intellectual Property Austenitic alloy
CN104294328B (en) * 2014-10-23 2017-02-01 上海应用技术学院 Nickel-molybdenum-aluminum-rare earth coating and preparation method thereof
CN106467943A (en) * 2015-08-18 2017-03-01 上海郎合金材料有限公司 A kind of corrosion-resistant nickel-molybdenum alloy pipe and its production technology
CN112522541B (en) * 2019-09-17 2022-03-18 东北大学 Nickel-based alloy desulfurizing agent and preparation method thereof
CN112779440A (en) * 2020-12-25 2021-05-11 有研工程技术研究院有限公司 Nickel-molybdenum alloy electrode material and preparation method thereof

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2109285A (en) * 1937-03-26 1938-02-22 Du Pont Alloy
DE1134205B (en) * 1956-11-19 1962-08-02 Mond Nickel Co Ltd Use of a nickel-molybdenum-iron alloy for the production of objects resistant to hydrochloric acid by welding
AT293134B (en) * 1969-09-23 1971-09-27 Boehler & Co Ag Geb Welding rod for fusion welding
US3649255A (en) * 1970-05-25 1972-03-14 Cyclops Corp Universal Corrosion-resistant nickel-molybdenum alloys
SU660408A1 (en) * 1978-01-10 1984-01-23 Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина Nickel-based alloy
US4861550A (en) * 1983-07-25 1989-08-29 Mitsubishi Metal Corporation Of Tokyo Corrosion-resistant nickel-base alloy having high resistance to stress corrosion cracking

Also Published As

Publication number Publication date
AU3553793A (en) 1993-10-07
KR100193389B1 (en) 1999-06-15
PL171499B1 (en) 1997-05-30
FI931485A (en) 1993-10-03
EP0563720A1 (en) 1993-10-06
PL298342A1 (en) 1993-10-04
DE4210997C1 (en) 1993-01-14
ZA931990B (en) 1993-10-19
MX9301786A (en) 1994-01-31
JPH06212326A (en) 1994-08-02
CN1078267A (en) 1993-11-10
HU9300921D0 (en) 1993-06-28
NO931048L (en) 1993-10-04
CZ282191B6 (en) 1997-05-14
BR9301417A (en) 1993-10-05
FI931485A0 (en) 1993-04-01
KR930021806A (en) 1993-11-23
CZ55593A3 (en) 1993-12-15
NO931048D0 (en) 1993-03-23
HUT65000A (en) 1994-03-28
SK280455B6 (en) 2000-02-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK28593A3 (en) Austenitic nickel-molybdenium alloy
KR20010007520A (en) Heat resistant Ni base alloy
US4533414A (en) Corrosion-resistance nickel alloy
US20110120977A1 (en) Alloy, Overlay, and Methods Thereof
EP1369497B1 (en) Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack
EP0396821B1 (en) Zirconium alloy having improved corrosion resistance in nitric acid and good creep strength
JPH11277292A (en) Welding metal and welding joint for high temp. high strength steel
JPS625976B2 (en)
US5891388A (en) Fe-Mn vibration damping alloy steel having superior tensile strength and good corrosion resistance
US3649252A (en) Steels resistant to stress corrosion cracking
JPS62180043A (en) Austenitic-ferritic two-phase stainless cast steel having low sensitivity to cracking by thermal shock, superior corrosion resistance and mechanical property
US4861550A (en) Corrosion-resistant nickel-base alloy having high resistance to stress corrosion cracking
JPS6363610B2 (en)
US3993475A (en) Heat resisting alloys
US4927602A (en) Heat and corrosion resistant alloys
JP2974846B2 (en) Low temperature structural steel
US2871118A (en) Resistance to hot-cracking of chromiumnickel steel welds
CA1132376A (en) Heat resistant alloy castings
JPH021902B2 (en)
JPS61284558A (en) Production of ni alloy having excellent resistance to hydrogen cracking
Glenn et al. Partial replacement of chromium in stainless steel
JPS5817247B2 (en) High chromium alloy with good corrosion resistance and weldability against mixed acids consisting of nitric acid and hydrofluoric acid
JPH0321624B2 (en)
JPH0577739B2 (en)
JPS5939497B2 (en) Maraging steel with excellent delayed fracture resistance