SK10693A3 - Process for purifying an oxidation waste gas with recovery of energy - Google Patents
Process for purifying an oxidation waste gas with recovery of energy Download PDFInfo
- Publication number
- SK10693A3 SK10693A3 SK10693A SK10693A SK10693A3 SK 10693 A3 SK10693 A3 SK 10693A3 SK 10693 A SK10693 A SK 10693A SK 10693 A SK10693 A SK 10693A SK 10693 A3 SK10693 A3 SK 10693A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- gas
- waste gas
- waste
- pressure
- materials
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 title claims description 46
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims description 16
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 48
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 12
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 claims abstract description 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims abstract description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 40
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 13
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 11
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 11
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 5
- QPJVMBTYPHYUOC-UHFFFAOYSA-N methyl benzoate Chemical compound COC(=O)C1=CC=CC=C1 QPJVMBTYPHYUOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 claims description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 3
- 150000004702 methyl esters Chemical class 0.000 claims description 2
- LPNBBFKOUUSUDB-UHFFFAOYSA-N p-toluic acid Chemical compound CC1=CC=C(C(O)=O)C=C1 LPNBBFKOUUSUDB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 3
- QSSJZLPUHJDYKF-UHFFFAOYSA-N methyl 4-methylbenzoate Chemical compound COC(=O)C1=CC=C(C)C=C1 QSSJZLPUHJDYKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 60
- 239000000463 material Substances 0.000 description 47
- WOZVHXUHUFLZGK-UHFFFAOYSA-N dimethyl terephthalate Chemical compound COC(=O)C1=CC=C(C(=O)OC)C=C1 WOZVHXUHUFLZGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 239000000047 product Substances 0.000 description 20
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 13
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 10
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 9
- TZIHFWKZFHZASV-UHFFFAOYSA-N methyl formate Chemical compound COC=O TZIHFWKZFHZASV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- REIDAMBAPLIATC-UHFFFAOYSA-M 4-methoxycarbonylbenzoate Chemical compound COC(=O)C1=CC=C(C([O-])=O)C=C1 REIDAMBAPLIATC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 5
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 5
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 5
- IKHGUXGNUITLKF-UHFFFAOYSA-N Acetaldehyde Chemical compound CC=O IKHGUXGNUITLKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M Propionate Chemical compound CCC([O-])=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N acetic acid trimethyl ester Natural products COC(C)=O KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 description 4
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 3
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- IKHGUXGNUITLKF-XPULMUKRSA-N acetaldehyde Chemical compound [14CH]([14CH3])=O IKHGUXGNUITLKF-XPULMUKRSA-N 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 2
- 229940095102 methyl benzoate Drugs 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- -1 terephthaldehyde methyl ester Chemical class 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 241001669679 Eleotris Species 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WMUXBALLAUAXHP-UHFFFAOYSA-N acetic acid methyl acetate methyl formate Chemical compound C(C)(=O)OC.COC=O.C(C)(=O)O WMUXBALLAUAXHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- NIQCNGHVCWTJSM-UHFFFAOYSA-N dimethyl benzenedicarboxylate Natural products COC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OC NIQCNGHVCWTJSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 150000002366 halogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 150000002697 manganese compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-L terephthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=C(C([O-])=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/72—Organic compounds not provided for in groups B01D53/48 - B01D53/70, e.g. hydrocarbons
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/22—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being gaseous at standard temperature and pressure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu čistenia odpadného plynu pochádzajúceho z reakčného procesu prevádzaného pod tlakom a najmä z oxidačného procesu prevádzaného s plynom obsahujúcim kyslík, znečisteného alifatickými a/lebo aromatickými látkami, s minimálne čiastočným spätným získaním energie obsaženej v odpadnom plyne, pri kterom sa prúd odpadného plynu uvolňuje z tlaku v expanznej turbíne pre výrobu mechanickej lebo elektrickej energie. Čistený odpadný plyn pri tom pochádza najmä z oxidácie para-xylénu /p-X/ vzduchom podlá tak nazývaného Wittenova-DMT-sposobu pre výrobu dimetyltereftalátu /DMT/.
Podl'a Wittenova-DMT-sposobu sa zmes sostávajúca z p-X a metylesteru kyseliny para-toluylovej v neprítomnosti rozpúšťadiel cudzích pre proces a zlúčenín halogénov oxiduje pri tlaku asi 4 až 8 barov a teplote asi 140 až 180°C vzdušným kyslíkom v prítomnosti rozpustných oxidačných katalyzátorov na báze ťažkých kovov, napríklad v prítomnosti zmesi zlúčenín kobaltu a mangánu /srovn. DE-P-20 10 137/·
Pri tomto sposobu, ktorý sa využíva priemyslovo vo vel'kom množstve sa pri oxidácii vzdušným kyslíkom vyrába odpadný plyn, ktorý v závislosti na oxidačnom tlaku a teplote, ako aj fyzikálnych údajoch o látke je nasýtený typicky následujúcimi frakciami:
a/ 0,4 až 0,6 % hmôt. vyševrúcej frakcie sostávajúcej z DMT, monometyltereftalátu /MMT/, metylesteru tereftalaldehydovej kyseliny /TAE/, kyseliny para-toluylovej /p-TA/ a kyseliny tereftalovej /TPA/. Niekoíko produktov tvoria pri ochladzení vysokotajúce sublimáty, pokiaí sa tieto nerozpustia v iných zložkách;
b/ 14 až 22 % hmôt. strednevrúce vo vode nerozpustné frakcie sostávajúce z produktov ako je p-TE, metylesteru kyseliny benzóovej /BME/ a p-X;
c/ 7 až 10 % hmôt. strednevrúce frakcie sostávajúce z produktov rozpustených vo vode ako je kyselina octová, kyselina mravčia, reakčná voda a metanol;
d/ 0,2 až 0,5 % hmôt. íahko vrúcich látok ako je metylacetát, metylformiát, acetaldehyd, dimetyléter aj.
Nosný odpadný plyn pre vyše uvedené látky sastávä z:
e/ vzdušného dusíka;
f/ zvyšného obsahu kyslíka v množstve3 % hmôt./ pri dosažení explózných medzí v množstve 6 až 3 % hmôt./; g/ vedlajšich reakčných produktov COg s 1 až 5 % hmôt ako aj CO s 0,3 až 2,0 % hmôt.
Z ekonomického híadiska sa vyše uvedené látky delia na tak nazývané hodnotné produkty a odpadné látky. Hodnotné produkty sa vracia do celkového procesu spáč.
Odpadné látky sa musia odstraňoval: s ohl'edom na životné prostredie čo nejšetrnejšie. K týmto odpadným látkam patria m.j. CO ako aj vrúci acetaldehyd, .formaldehyd, dimetyléter ako aj kyselina octová a kyselina mravčia.
U hodnotných produktov sa môžu rozlišovat; produkty rozpustené vo vode, ako metanol, ako aj produkty vo vode nerozpustné ako p-X, DMT, p-TE atd.
Doterajší stav techniky
S ohl’edom na Wittenuv-DMT-spôsob /Katzschmanuv spôsob/ sa poukazuje na DE-P -10 41 945, DE-P 12 99 627»
- 3 DE-0S-20 14 012, DE-C3-22 44 662, DE-C3-24 27 875, BE02-29 16 197,BE-C2-3O 11 858, DE-C2 3.037045, DE-C2-3O 44 617, KP-31-0 053 241, DE-C1-31 51 583, EP-31-0 156 133, EP-B1-0 157 122, DE-01-34 40 650, W0 9O/9O9367/PCT/SP9O/OO23O/ ako aj Hydrocarbon Processing, november 1983, str. 91. Pokiaľ sa v predloženom popise poukazuje na celkový proces, berie sa ohiad na tieto spisy.'
Odpadný plyn z oxidácie podľa Wittenova-DMT spôsobu sa obvykle ochladzuje vo viacerých stupňoch, pričom vyševrúce s stredne vrúce zložky vo značnej miere postupne vykondenzujú. Po praní studenou vodou sa prúd odpadného plynu zbaví zvyšlých organických zložiek adsorpciou aktívnym uhlím /Ullmann, 4. vydanie, 1982, svázok 22, strana 529 ff; DE-Cl-34 40 650; DE-A1-24 61 092/.
Podobné čistenie odpadného plynu s chladením a nasledujúcim praním vodou je pre oxidačné odpadné plyny známe ako tak nazývaný AMOCO spôsob /Ullmann, 4. vydanie 1982, sväzok 22, strana 519 ff/.
Je. bežné, využívat odpadné plyny, ktoré sú pod tlakom 5 až 15 barov, pre využitie naakumulovanej mechanickej energie v expansnej turbíne k pohonu kompresoru pre kompresiu oxidátoru-privedeného vzduchu.
Toto čistenie odpadného plynu má ten nedostatok, že využitie energií obsažených v odpadnom plyne je len omedzené možné. Konečne nie je možné pomocou desorpcie aktívnym uhlím odstránil; CO obsažený v odpadnom plyne, Daíší nedostatok spočíva v tom, že adsorpčný stupeň /zariadenie s aktívnym uhlím/ sa môže prevadzaň len diskontinuálne a že zpracovanie desorbátu aktívneho uhlia je nákladné.
Z GB-A-2 097 476/ = DE-A1-32 15 437/ je známy spôsob str. upravené na základe rešer žä z 12.6. 90
V EP-A-0 222 158 je opísaný spôsob odstraňovania organických nečistôt z plynu. Nečistoty sa s výhodou ne/ ' v . sz / chaju kondenzovat v prvom čistiacom stupni'a zvysle nečistoty sa spália vo druhom čistiacom stupni. Energia, ktorá sa získa vo druhom čistiacom stupni, sa môže používal; napríklad pr® výrobu prúdu. Spis ale neuvádza žiadný odkaz na čistenie odpadného plynu z reakčného procesu prevádzaného pod tlakom.
DE-A-27 59 208 opisuje využitie par rozpúšťadla v odpadnom vzduche pre prevádzku spalovacích agregátov. Pri tom sa môže odpadný plyn znečistený organickými rozpúšťadlami spáliť. Zariadenie pre tepeíné spálenie rozpúšťadiel sa môže využívať pre získanie tepía. Je tiež možná konverzia v mechanickú energiu. Tento spis tiež neuvádza žiadnu náuku pre čistenie odpadného plynu z reakčného procesu, ktorý sa prevádza pod tlakom.
Úlohou predloženého vynálezu preto je čo možná najväčšou mierou využiť energiu / tlak, teplotu, oxidovateíné produkty/, obsaženú v odpadnom plyne. Daíšou požiadavkou vynálezu je odstaňovať čo možná najdokonalšie organické produkty obsažené v odpadnom plyne pri kontinuálne prevádzaných stupňoch. A konečne je dalšiu požiadavkou vynálezu minimalizovať podiel CO v odpadnom plyne.
Podstata vynálezu
Vynález rieši túto úlohu tým, že sa odpadný plyn spaluje pod tlakom vyšším ako 5 bary a vznikajúce dymové plyny sa využívajú pre výrobu mechanickéj alebo elektrickej energie v expanznej turbíne.
Tlak pri spaloVaní odpovedá pri tom - pokiaľ1 nedôjde k žiadnej dal'šéj kopresii - približne tlaku pri oxidácii, to znamená obecne viacej ako 4 barom a s výhodou potom 5 až 50 barom.
Pri výhodnom využití spôsobu podl’a vynálezu k čistení oxidačného odpadného plynu z oxidácie p-X vzduchom so spätí ným získaním energie, sa môže predraďovai; spalovanie s výhodou čiastočnej kondenzácie lebo kondenzácie, najmä pri teplote 55 až 60°C, s výhodou asi pri 40°G. Separáciou kón denzátu sa môže odstránil; najväčšia čaši; stredne vrúcich a vysokovrúcich organických zložiek odpadného plynu /p-TE, DMT, BME/, ako aj p-xylénu a metanolu z odpadného plynu. Kondenzácia lebo čiastočná kondenzácia sa môže prevádzat i kondenzačným praním.
Zvyšlý prúd odpadného plynu obsahuje ako hodnotné
- 5 Zvyšlý prúd'odpadného plynu obsahuje ako hodnotné produkty prevažne p-X a raetanol. Tieto látky sa odstraňujú s výhodou absorpcie, pričom absorpcia sa môže prevádzal: vo viacerých stupňoch. V prvom absorp.čnom studni sa sestáva absorpčný prostriedok /rozpúšťadlo/ prevážne z p-TE. p-X obsažený v odpadnom plyne sa rozpúšťa až na stopy v p-TE a s týmto sa vymyje. Odpadný plyn zbavený p-X a obohatený rozpúšťadlom /p-TE/ z prvého absorpčného stupňa sa pódia jednoho výhodného prevádzania vynálezupremýva v protiprúde vo druhom absorpčnom stupni daiším, s výhodou níže vrúcim rozpúšťadlom, ktoré sa sostáva prevážne z BME a/lebo metanolu. Odpadný plyn, ktorý sa pri tom s výhodou ochladí na 20 až 30°C sa v tomtoidruhom absorpčnom stupni zbaví predovšetkým rozpúšťadla z prvého absorpčného stupňa /p-TE/ a obsahuje
I potom takmer výlučne metanol ako hodnotný produkt.
metanol obsažený ešte v odpadnom plyne sa z výhodou absorbuje pri daišom premývaní vodou, pričom teplota činí z energetických dôvodov asi 10 až 20°C, s výhodou asi 15°C. Po tomto treťom absorpčnom stupni obsahuje odpadný plyn už len stopy hodnotných produktov.
Pre spôsob pódia vynálezu je obvzlášte priaznivé, keä sa ako absorpčný prostriedok pre metanol zvolí reakčná voda o.bohatená destilovateinými odpadnými látkami /napríklad kyselinou octovou, kyselinou mravčou, formaldehydom atd./, ale prostá hodnotných látok. Podiel odpadnej vody strhnutý pri tom ve forme pary prúdom odpadného plynu, sa môže veími výhodne odstrániť následným spálením. Aj keä. absorpcia metanolu nie je nutná, je veími výhodné, keä sa odpadný plyn zbavený uvedenou kondenzáciou hodnotných produktov a pri tom súčasne úplne lebo čiastočne usušený sytí brýdarni odpadnej vody, získanými pomocou odpadného tepia, obsahujúcimi destilovateiné odpadné látky.
- 6 Ešte obsažené hórl'avé zložky, najmä CO a čiastočne organické produkty pochádzajúce z promývacej vody, ako kyselina octová, kyselina mravčia, ako aj z,ložky odpadného plynu, ktoré sa nedajú odstránil: absorciou sa používajú pódia vynálezu pri kontinuálnom spalovaní za tlaku, ktorý je vyšší ako $ bary, k ohrievaniu odpadného plynu, pričom mechanická, poprípade tepelná energia sa využíva v expanznej turbíne. S výhodou sa k odpadnému plynu privádza pred spálením daiší kyslík /vzduch/ a palivo, aby sa dosiahlo energeticky zmysluplného využitia s vyšším stupňom účinnosti. Je ale tiež možné spálil; oxidovateiné zložky katylyticky pod tlakom.
ťri výhodnom'prevádzaní vynálezu sa odpadný plyn po poslednom absorpčnom stupni najprv ohrieva v protiprúde oxidačným odpadným plynom a potom sa nasýti reakčnou vodou, ktorá je znečistená organickými odpadnými látkami. Odpadná voda sa môže pri tom vyparil; pomocou odpadného tepla z procesu. Týmto spôsobom sa môže obvzlášte energeticky výhodne odstránil; časť reakčnej odpadnej vody.
Pomocou spôsobu podlá vynálezu je možné prekvapivo jednoduchým spôsobom dosiahnu! dokonalejšieho vyčistenia odpadného plynu z oxidačných procesov prevádzaných s plynom obsahujúcim kyslík, pričom energia /tepelná, látková a mechanická/ obsažená v odpadnom plyne sa dá vo značnej miere získa! spä!.
Prehlad· obrázkov na výkrese
Vynález je daíej bližšie vysvetlený pomocou príkladu prevádzaní ako aj výkresov. Tieto ukazujú schémy zaridenia obr. 1 čistiace zaridenie pre odpadný plyn podlá vynálezu
- 7 obr. 2 zaradené zariadenie pre spätné získavanie energie obr. $ alternatívne zariadenie pre čistenie odpadného plynu podobné zariadení z obr. 1
Prúdy 100 až 242 látky /zakrúžkované/ opísané na obr. 1 a 2 sú špecifikované v tabuike 1. V tabuike 2 je bilancia tokov 200 až 232 energie /na obr. vyznačená pravoúhlym rámčekom.
Príklady prevádzania vynálezu
Príklad 1
V zariadení pre výrobu kyseliny tereftalovej /TPA/ z DMT ako medziproduktu, v súhlase s DE- C2- 3 044 617» s kapacitou 250 000 ton/rok odpadá asi 93 000 kg/h odpadných plynov z oxidácie, ktoré sa čistia v úpravne odpadných plynov v súlade s obr. Ί a 2.
7edia oxidačného odpadného plynu sa pri tom z celkového procesu odoberajú nasledujúce prúdy látky:
| prúd 108 | látky |
| prúd 114 | látky |
| prúd 144 | látky |
| tok 222 | energie |
| tok 224 | energie |
| tok 226 | energie |
frakcie obsahujúce prevažne p-TE z destilácie surového esteru, frakcie obsahujúce prevažne 3ME z tak nazývanej úpravy 3-esteru;
reakčná odpadná voda znečistená organickými odpadnými produktmi;
asi 600 kg/h dimetyléteru /DME/, ktorý sa získava destiláciou prednej frakcie hydrolýzy obsahujúcej metanol asi 358 kg/h horlavých kvapalných zvyškov z úpravy zvyškov? asi 760 kg/h zemného plynu.
- 8 Prúd 100 odpadného plynu z oxidácie p-X s teplotou 158 °C, tlakom 7 barov a nasýtený látkami podía tabul'ky 1 sa ochladzuje v protiprúdu cez výmenník 2 tepla na teplotu 120 °C pri približne rovnakom tlaku odvádzaným prúdom 128 odpadného plynu.
Potom sa ochladzený prúd 101 odpadného plynu s vyševrúcimi zložkami znečisťujúcich látok, ktoré prevážne' súčasne vykondenzovaly, odvádza k daíšiemu chladeniu a kondenzácii zvyšných vyševrúcich a čiastočne stredne vrúcich zložiek hodnotných produktov a vody pomocou kondenzátoru 4 poháňaného studenou vodou.
Odpadajúcakvapal'ná fáza 102 sa odoberá z kondenzátoru 4 pri teplote 40 °C a uvoínuje z tlaku v separátore /nie je znázornené/.
Zmes 104 odpadného plynu vystupujúca z kondenzátoru 4 se privádza pri teplote 40 °C a so znečistením 1,25% hmôt. p-X, 0,16 % hmôt. metanolu a 0,17 % hmôt. íahko vrúcich látok na spodek prvého absorpčného stupňa dvojstupňovej absorpčnej premývacej kolóny 5. pre spätné získanie p-xylenu.
Frakcia p-TE 108 sa odoberá z frakcie p-TE odpadajúcej pri destilačnom delení surového esteru, ktorá sa vracia do oxidácie pri teplote 140 °0 /nie je znázornené/ tlak sa upravuje pomocou čerpadla 6 pre zvýšenie tlaku na 7 barov, ochladzuje sa pomocou chladiča 8 prevádzaného kondenzátora na teplotu 100 °C a odvádza sa ako rozpúšťadlo 110 na hlavu prvého absorpčného stupňa dvojstupňovej absorpčnej premývacej kolóny 5. k praní pretekajúcej zmesi 104 odpadného plynu v protiprúdu.
Zmes odpadného plynu odpadajúceho na hlave prvého absorpčného stupňa pri teplote 60 0 C, chudobná na xylén a obohatená p-TE prúdi priamo do ťažkej fáze druhého stupňa.
V tomto druhom stupni sa prúd odpadného plynu premýva pre získanie p-TE späť a ďalej sa ochladzuje.
Frakcia SME pochádza v celkovom procese z destilačného delenia tak nazývanej frakcie B-esteru, ktorá sestáva hlavne z p-TE, BME, TAE, ako aj metanolu. Frakcia B-esteru sa získava hlavne z frakcie sestávajúcej hlavne z p-TE, odpadajúcej na hlave rektifikácie surového esteru. Frakcia BME 114 vykazuje teplotu 104°C a jej tlak sa upravuje pomocou čerpadla 10 pre ^zvýšenie tlaku na tlak 7 barov a napája sa do vonkajšého chladiaceho okruhu druhého stupňa dvojstupňovej premývacej absorpčnej kolóny £ poháňaného obehovým čerpadlom j? á zmiešava sa pri teplote 46°C s kvapalnou fázou 112 * odpadajúcej na spodke druhého stupňa, pričom sa nastaví teplota 46,>°C /prúd 116 látky/ potom sa absorpčný prostriedok sestávajúci sa prevažne z BME a p-TE, ktorý cirkuluje, ochladzuje na teplotu 25°C a privádza ako chladivo a rozpúšťadlo 118 v protiprúdu k dal'šiemu chladeniu a kondenzácii hodnotných produktov pretiekajúcej zmesi odpadného plynu 104 na hlave druhého stupňa pre premývanie.
I
Rozpúšťadlo s hodnotnými produktami získanými späť, shromáždené na spodke druhého stupňa, sestávajúci hlavne z p-TE a Čiastočne z metanolu a BME, pretiekajú v menšom množstve vol'ne do prvého absorpčného stupňa a odoberajú sa společne s frakciou 106 p-TE obsahujúcu p-X,odpadajúcu na spodke dvojstupňovej absorpčnej kolóny _3 pri teplote 48°C a expandujú sa do zásobného tanku pre frakciu p-TE celkového procesu vrátenú späť do oxidácie.
Zmes 120 odpadného plynu vystupujúva na hlave dvojstupňovej absorpčnej premývacej kolóny _5, s teplotou 26°C a se znečistením 0,12 % hmôt. metanolu a 0,14 % hmôt. íahko vrúcich látok, sa privádza na spodok absorpčnej kolóny 13 pre spätné získanie metanolu.
Reakčná voda 184 chudobná na metanol odoberaná s teplotou 40°C sa pomocou čerpadla 1_5 pre zvýšenie tlaku upravuje na tlak 7 barov, pomocou chladiča 17 prevádzaného studenou vodou sa ochladzuje na teplotu 15°C a odvádza sa ako rozpúšťadlo 126 na hlave absorpčnej kolóny 1 $ k premývaní pretiekajúcej zmesi 120 odpadného plynu v protiprúdu.
Zmes 122 metanolu a vody odpadajúcej na spodke pri teplote 20°C sa expanduje v separátore /nie je znázornené/.
Zmes 128 odpadného plynu vystupujúca na hlave absorpčnej kolóny 1_5 pri teplote 15°C a zbavená hodnotných produktov, so zvyšaým znečistením 0,28 % hmôt. l'ahko vrúcich látok sa predhreje tepl'om odvádzaným z prúdu 100 odpadného plynu cez výmenník 2 tepl'a v protiprúdu na teplotu 131°C /prúd 1$Q látky/ a potom sa spoločne so vzdušným kyslíkom 242 nevyhnutným pre daíšie spalovanie ohrieva cez daíej zaradený výmenník tepía 48 /obr. 2/ s odvádzaným a odstraňovaným prúdom 236 dymového plynu v protiprúdu na teplotu 340°C /prúd 230 látky/. Zahriatý odpadný plyn 230 sa nechá vyhorieť poprípade sa spáli vo spalovacej komore 30 za prívodu paliva vo forme parných lebo kvapalných zvyškov odpadajúcich pod tlakom sestávajúcich z dimetyéteru /DME/ /tok 222 energie/ a zvyšku DMT /tok 224 energie/ z procesu a so zemným plynom /tok 226 energie/ ako aj prídavného paliva pri tlake 7 barov a teplote 1000°C za využitia spalného tepl'a obsaženého v prúde 130 odpadného plynu.
Dymový plyn 232, ktorý pri tom odpadá, sa ochladzuje cez výmenník ý2 tepía ohrevom nosiča tepía a/lebo výrobou vysokotlakej pary, ktorá sa pri procese používa, na teplotu 65O°C / prúd 234 látky/ a odvádza sa na turbínu 34 pre expandovanie horkých plynov.
V turbíne ^8sa prevádza expanzia dymového plynu na tlak 1,05 barov a súčasne ochladzenie na teplotu 380 °C.
Mechanická energia, ktorá sa pri tom uvoľní, sa odvádza priamo ako hnacia energia na vzduchový kompresor 54 otáčajúci sa na rovnakom hriadeli, ktorý vyrába prúd 150 vzduchu pre oxidáciu s tlakom 9 barov a teplotou 115 °C a dopravuje vzdušný kyslík 242 .pre daľšie spálenie súčasne uvoľnenej zmesi odpadného plynu pod tlakom 7 barov pri teplote 75 °C.
Voda 152 odpadajúca pri medzichladení v priebehu vzduchovej kompresie chladičom 27 prevádzaným studenou vodou, sa vyhadzuje.
Dymový plyn 256 uvoľnený z tlaku a ochiadzený, z tur* ™ bíny 5^ na horký plyn sa ochladzuje za daľšieho využitia odpadného tepľa cez výmenník 48 tepľa v protiprúde prúdom 228 plynu určeným pre daľšie spálenie, na teplotu 165 °C a odvádza sa do atmosféry.
Ako je zrejmé z tabuľky 1, prúdu 258 látky, neobsahuje vyčistený odpadný plyn prakticky žiadné organické podiely a CO a môže sa bez váhania eraitovaS.
Pre čistenie odpadného plynu sa podľa tab. 2 potrebuje celkom 10 kW elektrickej energie a 18, 81 MW palív /toky 202, 206, 208, 212,.222-226 energie/. V opačnom smere sa pre výrobu pary potrebuje 11,1 MW a 8,672 MW pre kompresiu oxidátoru-privádzaného vzduchu /toky 204, 228 a 230 látky./
Z bilancie zariadenia podľa obr. 1 a 2 vyplýva spätné získanie netto energie 980 kW z odpadného plynu.
Obvyklé čistenie odpadného plynu s trojstupňovou kondenzáciou a adsoprciou aktívnym uhlím vyžaduje bez pŕísluš12 ných stupňov zpracovania náklad netto energie 1 852 MW pri značno horšom účinku čistenia odpadného plynu. Tým umožni spôsob podľa vynálezu ušetriť vedľa lešieho vyčistenia asi 2,8 MW energie.
Príklad 2
Na obr. 2 je znázornené alternatívne čistenie odpadného plynu, ktoré odpovedá vo značnej miere zariadení, ktoré je znázornené na obr. 1. ,Po čiastočnej kondenzácii znečisťujúcich, látok v chladiči 4 sa z odpadného plynu odoberie najprv v pračke 3A zmesí sestávajúcich z p-TE a BME ešte rozpustený p-X. Ve druhom desorpčnom zariadení 3B s metanolom 154 vypiera BME a p-TE rozpustený v prúde odpadného plynu. Konečne sa v premývacej kolone 18 vymýva vodou metanol rozpustený v odpadnom plyne.
- 15 T a b u ť k a 1.1
| prúd látky látka | jednotka | 100 | 101 | 102 | 104 , | 106 | 108 | 110 |
| množstvo | /kg/h/ | 93402 | 95402 | 24085 | 69519 | 6287 | 5000 | 5000 |
| tlak | /bar/ | 7 | 7 | 7 | 7 | 7 | 1,1 | 7 |
| teplota | ./°c/ | 158 | 120 | 40 | 40 | 40 | 140 | 100 |
| obsah tepl'a* | /kW/ | 1016 | 8565 | 638 | 569 | 167 | 362 | 259 |
vysokovrúce
| látky | /% | hmôt./ | stopy | stopy | stopy | ||||
| DMT DMI DMO | /% | hmôt./ | 0,21 | 0,21 | 0,81 | 11,93 | 15,00 | 15,00 | |
| MMT | /% | hmôt./ | 0,02 | 0,02 | 0,08 | ||||
| TPA | /% | hmôt./ | stopy | stopy | stopy | ||||
| TAE | /% | hmôt./ | 0,03 | 0,03 | 0,12 | 3,18 | 4,00 | 4,00 | |
| p-TE | /% | hmôt./ | 5,67 | 5,67 | 14,22 | stopy58,56 | 73,60 | 73,60 | |
| p-TA | /% | hmôt/ | 0,21 | 0,21 | 0,81 | 0,52 | 0,40 | 0,40 | |
| BME | /% | hmôt./ | 2,10 | 2,10 | 8,12 | stopy | 6,99 | 7,00 | 7,00 |
| xylény | /% | hmôt./ | 12,55 | 12,55 | 44,34 | 1,25 | 13,72 | ||
| metyl- | |||||||||
| acetát | /% | hmôt./ | 0,11 | 0,11 | 0,25 | 0,06 | 0,15 | ||
| metyl- | |||||||||
| formiát | /% | hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | ||
| kyselina | |||||||||
| octová | hmôt./ | • 0,42 | 0,42 | 1,59 | 0,01 | 0,15 | |||
| DME | /% | hmôt./ | |||||||
| kyselina | |||||||||
| mravčia | /% | hmôt./ | 0,21 | 0,21 | 0,78 | 0,01 | 0,09 | ||
| acetaldehyd | /% | hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 0,06 | 0,04 | stopy | ||
| metanol | /% | hmôt./ | 0,65 | 0,65 | 2,06 | 0,16 | 0,50 | ||
| dioxid | |||||||||
| uhličitý | /% | hmôt./ | 1,50 | 1,50 | 2,02 | ||||
| kyslík | /% | hmôt./ | 2,52 | 2,30 | 3,13 | ||||
| monoxid | |||||||||
| uhelnatý | /$ | hmôt./ | 0,41 | 0,41 | 0,55 |
T a b u 1? k a 1.1- pokračovanie
| prúd. látky 1 át ka | jednotka | 100 | 101 | 102 | 104 | 106 | 108 | 110 |
| dusík | /% hmôt./ | 68,43 | 68,48 | 92,27 | ||||
| voda | /% hmôt./ | 7,20 | 7,20 26,67 | 0,45 | 4,33 | |||
| Ν0χ ako N02 | /% hmôt./ | |||||||
| Poznáinka: stopy sa rovnajú < | 0,01 | % hmôt. | ||||||
| ^počiatočná | teplota 0° | C | ||||||
| T a b i | u ľ k | a 1.2 | ||||||
| prúd látky | jednotka | 112 | 114 | 116 | 113 | 120 | 122 | 126 |
| látka | ||||||||
| množstvo | /kg/h/ | 76835 | 100 | 76933 | 76933 | 68132 | 9392 | 9500 |
| tlak | /bar/ | 7 | 1,1 | 7 | 7 | 7 | 7 | 7 |
| teplota | 46 | 104 | 46,5 | 25 | 26 | 20 | 15 | |
| obsah tepía* /kW/ | 2041 | 6 | 2290 | 1758 | 540 | 205 | 162 |
vysokovrúce
| látky | /% | hmôt./ | |||||
| DMT DMI DM0 | /% | hmôt./ | 0,52 | 0,32 | 0,52 | ||
| MMT | /% | hmôt./ | |||||
| TPA | /% | hmôt./ | |||||
| TAE | /% | hmôt./ | 0,26 | 0,26 | 0,26 | ||
| p-TE | /% | hmôt./ | 57,83 | 37,83 | 37,78 | stopy | |
| p-TA | /% | hmôt./ | 0,01 | 0,01 | 0,01 | ||
| SME | /% | hmôt./ | 57,90 | 98,00 57,95 | 57,95 | 0,02 | |
| xylény | /% | hmôt./ | 0,11 | 0,11 | 0,11 | stopy | stop |
| metyl- | |||||||
| acetát | /% | hmôt./ | 0,25 | 0,25 | 0,25 | 0,95 | |
| metyl- | |||||||
| formiát | /% | hmôt./ | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,04 | |
| kyselina | |||||||
| octová | /% | hmôt./ | 0,01 | 0,01 | 0,01 | stopy | 4,35 2,22 |
- 15 T a b u l' k a 1.2 - pokračovanie
| prúd látky látka | jednotka | 112 | 114 | 116 | 118 | 120 | 122 | 126 |
| DME | /% hmôt./ | - | ||||||
| kyselina | ||||||||
| mravčia | /% hmôt./ | 0,08 | 0,08 | 0,08 | stopy | 0,78 | 1,10 | |
| acetaldehyd | /% hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | |||
| metanol | /% hmôt./ | 0,83 | 2,00 | 0,83 | 0,83 | 0,11 | 0,86 | 0,05 |
| dioxid | ||||||||
| uhličitý | /% hmôt./ | 2,05 | ||||||
| kyslík | 3,10 | |||||||
| monoxid | ||||||||
| uhelnatý | /% hmôt./ | 0,56 | ||||||
| dusík | /% hmôt./ | 99,88 | ||||||
| voda | /% hmôt./ | 2,28 | 2,28 | 2,28 | 0,05 | 96,81 | 96,62 |
Ν0χ ako NO^ /% hmôt./
Poznámka: stopy sa rovnajú < 0,01 % hmôt. * počiatočná teplota 0°C
T a b u P k a 1.3
| prúd látky látka | jednotka | 128 | 150 | 150 | 152 | 184 | 228 | 230 |
| množstvo | / kg/h/ | 68240 | 68240 | 83535 | 443 | 9500 | 9515O | 95150 |
| tlak | /bar/ | 7 | 7 | 9 | 1,1 | 1,1 | 7 | 7 |
| teplota | /°C/ | 15 | 131 | 115 | 25 | ^0 | 123 | 340 |
| λ X obsah tepla | /kW/ | 497 | 2761 | 2750 | 15 | 440 | 3329 | 9750 |
vysokovrúce látky /% hmôt./
DMT DMI DMO /¾ hmôt./
MMT /% hmôt./
TPA /% hmôt./
TAE /% hmôt./
Tabuľka 1.5 - pokračovanie
| prúd. látky látka | jednotka | 128 | 150 | 150 152 | 184 | 228 | 250 | |
| p-'TE | /% | hmôt./ | stopy | stopy | stopy | stopy | ||
| p-TA | /% | hmôt./ | ||||||
| BME | /% | hmôt./ | 0,02 | 0,02 | 0,01 | 0,01 | ||
| xylény | /% | hmôt./ | stopy | stopy | stopy | stopy | stopy | |
| metyl- acetát | /% | hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 0,04 | 0,04 | ||
| metyl- formiát | /% | hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,03 | ||
| kyselina octová | /% | hmôt./ | 0,10 | 0,10 | 2,22 | 0,03 | 0,03 | |
| DME | /% | hmôt./ | ||||||
| kyselina mravčia acet- | /% | hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 1,10 | 0,03 | 0,03 | |
| aldehyd | /% | hmôt./ | 0,05 | 0,05 | 0,03 | 0,03 | ||
| metanol | /% | hmôt./ | stopy | stopy | 0,05 | stopy | stopy | |
| dioxid | ||||||||
| uhličitý | /% | hmôt./ | 2,05 | 2,05 | 1,47 | 1,47 | ||
| kyslík monoxid | /% | hmôt./ | 5,17 | 5,17 | 25,15 | 3í79 | 3,79 | |
| uhelnatý | /% | hmôt./ | 0,56 | 0,56 | 0,40 | 0,40 | ||
| dusík | /% | hmôt./ | 95,75 | 95,75 | 76,57 | 88,80 | 88,30 | |
| voda | /% | hmôt./ | 0,17 | 0,17 | 0^0 100,00 | ! 96,62 0,52 | 0,52 | |
| NO ako |
x
N0o (Σ.
Poznámka: stopy sa rovnajú < 0,01 % hmôt.
x počitočná teplota 0 °C » I
- 17 Tabul'ka 1.4
| prúd látky látka | Jednotka | 232 | 234 | 236 | 238 | 240 | 242 |
| množstvo | /kg/h/ | 97368 | 97360 | 97568 | 97368 | 110888 | 269910 |
| tlak | /bar/ | 7 | 7 | 1,05 | 1,05 | 1,1 | 7 |
| teplota | /°c/ | 1000 | 650 | 350 | 165 | 15 | 75 |
| obsah tepi | a /kW/ | 30675 | 19650 | 10970 | 4517 | 787 | 568 |
vysokovruce látky
DMT DMI
DMO
MMT
TPA
TäE p-TE p-TA
3ME xylény metylacetát metylformiát kyselina octová
ĽME kyselina mravč ia acetaIdehyd metanol dioxid uhličitý kyslík /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /'% hmot./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% hmôt./ /% /% hmôt./ 8,0? 8,09 . 8,0?
hmôt./ 2,51 2,51 2,51
3,0?
2,51
23,04 23,04
T a b u P k a 1.4 - pokračovanie
| prúd látky | jednotka | 252 | 254 | 256 | 258 | 240 | 242 |
| látka | |||||||
| monoxid | |||||||
| uhelnatý | /% hmôt./ | ||||||
| dusík | /% hmôt./ | 86,77 | 86,77 | 86,77 | 36,77 | 76,27 | 76,56 |
| voda | /% hmôt./ | 2,65 | 2,65 | 2,65 | 2,63 | 0,69 | 0,40 |
| Ν0χ ako | |||||||
| no2 | /% hmôt./ | stopy | stopy | stopy |
| Poznámka: | stopy sa | rovná jú.4 0,01 % hmôt. |
| ~ z počiatočná | teplota | 0 °C |
| T a | b u ľ k a 2 | |
| použitie a rozdelenie energie /kW/ | ||
| tok energie | použite | para palivo elektr. odpadne tepío |
energie
| 200 | kondezátor 4 | 7158 | ||
| 202 | čerpadlo 6 | 2 | ||
| 204 | chladič 8 -103 | |||
| 206 | čerpadlo 9 | 3 | ||
| 208 | čerpadlo 10 | 1 | ||
| 210 | cladič 11 ’ | 289 | ||
| 212 | čerpadlo 15 | 4 | ||
| 214 | chladič 17 | 278 | ||
| 221 | medzi | |||
| chladič 27 | 6128 | |||
| 222 | spainé tpplo | |||
| DME | 4°4Q | |||
| 224 | spalne teplo zvyšku ĽMT | 8 150 | ||
| 226 | spalne teplo zemného plynu | 5720 |
- 19 Tabul’ka 2 - pokračovanie tok energie použitie použitie a rozdelenie energie /kW/ para palivo elektr. odpadne _______ _ _____________________________
| 228 | výmenník 52 tepía -11025 | |
| 230 | turbína 54- na horký plyn | -3672 |
| 232 | vzduchový kompresor | 8672 |
počiatočná teplota 0 °C
Z'kratky
DME - dimetyléter
DMT - dimetylisof talá.t
DMO - dimetyl-orto-ftalát
DMT - dimetyltereftalát
MMT - monoraetyltereftalát p-TA - kyselina para-toluylová p-TE - metylester kyseliny para-toluylovej /pT-ester/ p-X - para-xylén
TPA - kyselina tereftalová l
TAE - metylester tereftalaldehydovej kyseliny
BME - metylester kyseliny benzóovej
Vysokovrúce látky sú bližšie neoznačené organické látky s teplotami varu vyššími ako majú vyše uvedené látky.
W Ιΰίί,-βΖ nové pat. nároky (í Ofc 2Γ £650.3 ľ ľ C 3 nr; ·
Claims (4)
- PATENTOVÍ NÄROKYΊ. Spôsob čisteniaú'odpadného plynu pochádzajúceho z reakčného procesu prevádzaného pod tlakom a najmä z oxidačného proc.esu prevádzaného s plynom obsahujúcim kyslík, znečisteného alifatickými a/lebo aromatickými látkami s aJlŕspoň čiastočným spätným získaním energie obsaženej v odpadnom plyne, pri ktorom sa prúd odpadného plynu nachádzajúci sa pod tlakom vyšším ako 5 bary, nechá expandovať v expanznej turbíne pre výrobu mechanickej lebo elektrickej energie,, vyznačujúci sa tým, že sa prúd odpadného plynu pred vstupom do expanznej turbíny spáli.
- 2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že organické látky obsiahnuté v odpadnom plyne, pozostávajúci z dimetyléteru a zvyškov DMT, sa pred spálením alespoň zčasti odstránia kondenzáciou a následnou absorpciou esterom lebo zmesou esterov.
- 5. Spôsob podľa nároku 2, vyznačujúci sa tým, že sa ako ester používa metylester kyseliny para-toluylove-j /p-TE/aleoo zmes pozostávajúci z p-TE a metylesteru kyseliny benzóovej /BME/Spôsob podľa jednoho z nárokov 2 lebo 3, vyznačujúci sa tým, že ester lebo zmes esterov používaná k absorpcii pochádza z jednoho kroku spôsobu zaradeného za reakčným procesom.5. Spôsob čistenia odpadného plynu pochádzajúceho z oxidácie para-xylénu /p-X/ vzduchom pod tlakom 5 až 50 barov, obsahujúceho ako látku, ktorá sa má odstrániť . najmä p-X, s aspoň čiastočným spätným získaním energie obsiahnutej v odpadnom plyne, pri klP rom sa prúd odpadného plynu nachádzajúceho sa pod tlakom vyšším ako 3 bary nechá expandovai v expanznej turbíne pre výrobu mechanickej alebo elektrickej energie, ako aj tento prúd odpadného plynu pred vstupom do expanznej turbíny sa spáli, vyznačujúci sa tým, že odpadný plyn sa po ochladzení a čiastočnej kondenzácii v ňom rozpustných látok organických, sa v prvom absorpčnom stupni čistí p-TE alebo zmesou p-TE/BME, v' druhom absorpčnom stupni čistí SME alebometanolom a v< tre£om absorpčnom stupni vodou.
- 6. Spôsob pódia nároku 5, vyznačujúci sa tým, že sa ako premývacia voda používa v poslednom absorpčnom stupni odpadná voda znečistená organickými odpadnými produktami.ý. Sposob podl'a jednoho z nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa t ý m, že prúd odpadného plynu sa, poprípade po medziohrevu, sytí reakčnou odpadnou vodou obsahujúcou l’ahko vrúce organické odpadné produkty.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4026732A DE4026732A1 (de) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | Verfahren zur reinigung eines oxidationsabgases mit energierueckgewinnung |
| PCT/EP1991/001578 WO1992003214A1 (de) | 1990-08-24 | 1991-08-20 | Verfahren zur reinigung eines oxidationsabgases mit energierückgewinnung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK10693A3 true SK10693A3 (en) | 1993-07-07 |
Family
ID=6412797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK10693A SK10693A3 (en) | 1990-08-24 | 1991-08-20 | Process for purifying an oxidation waste gas with recovery of energy |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5614159A (sk) |
| EP (1) | EP0544726B1 (sk) |
| JP (1) | JPH06500377A (sk) |
| KR (1) | KR0161299B1 (sk) |
| CA (1) | CA2090113A1 (sk) |
| CZ (1) | CZ20693A3 (sk) |
| DE (2) | DE4026732A1 (sk) |
| ES (1) | ES2082986T3 (sk) |
| MX (1) | MX9100750A (sk) |
| PL (1) | PL169089B1 (sk) |
| RO (1) | RO111998B1 (sk) |
| SK (1) | SK10693A3 (sk) |
| TR (1) | TR25503A (sk) |
| WO (1) | WO1992003214A1 (sk) |
| ZA (1) | ZA916700B (sk) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4026733A1 (de) * | 1990-08-24 | 1992-02-27 | Huels Chemische Werke Ag | Verfahren zur reinigung eines oxidationsabgases |
| US5961942A (en) * | 1995-06-05 | 1999-10-05 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Effluent gas treatment |
| US6372021B1 (en) | 2000-09-12 | 2002-04-16 | General Electric Company | Extractive removal of methanol from cumene-to-phenol process vent gas |
| SE530611C2 (sv) * | 2006-03-24 | 2008-07-15 | Perstorp Specialty Chem Ab | Återvinning av exoterm energi vid framställning av formaldehyd |
| DE102007024312B4 (de) * | 2007-05-24 | 2009-04-30 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Reduktionsgas und/oder Brenngas für die Direktreduktion von Eisenerz |
| GB0808200D0 (en) * | 2008-05-06 | 2008-06-11 | Invista Technologies Srl | Power recovery |
| US20100113735A1 (en) | 2008-10-31 | 2010-05-06 | Eastman Chemical Company | Integrated Co-Production of Dicarboxylic Acids |
| US9493389B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with enhanced energy recovery |
| US9505692B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-29 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with self-fuel oxidative destruction |
| US9493388B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with direct fired off-gas heating |
| US9493387B2 (en) | 2008-10-31 | 2016-11-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with minimal wastewater generation |
| CN101979129B (zh) * | 2010-10-20 | 2012-10-17 | 南京大学 | 一种苯同系物空气氧化过程尾气的绿色治理工艺 |
| US10099972B2 (en) * | 2013-12-06 | 2018-10-16 | Exxonmobil Upstream Research Company | Methods and systems for producing liquid hydrocarbons |
| CN116398895B (zh) * | 2023-04-26 | 2023-11-17 | 广东众大智能科技有限公司 | 一种焚烧尾气装置 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1668666C3 (de) * | 1967-02-17 | 1975-07-10 | Snam Progetti S.P.A., Mailand (Italien) | Verfahren zur Ausnutzung der Energie der aus einem Xthylenoxidsynthesereaktor kommenden Abgase |
| JPS5095176A (sk) * | 1973-12-26 | 1975-07-29 | ||
| DE2524861A1 (de) * | 1975-06-04 | 1976-12-16 | Linde Ag | Verfahren zur beseitigung von geruchsintensiven oder giftigen stoffen |
| JPS5237585A (en) * | 1975-09-19 | 1977-03-23 | Showa Shell Sekiyu Kk | Method of purifying gas containing volatile organic compounds |
| CA1088561A (en) * | 1976-12-30 | 1980-10-28 | Hiroshi Hashizume | Process for producing terephthalic acid |
| JPS6059891B2 (ja) * | 1977-09-28 | 1985-12-27 | 住友化学工業株式会社 | メタクロレインおよびメタクリル酸の分離方法 |
| DE2759208A1 (de) * | 1977-12-31 | 1979-07-12 | Ludwig Dipl Chem Dr Duttka | Ausnuetzung von loesungsmitteldaempfen in der abluft zum betrieb von verbrennungsaggregaten |
| JPS54148178A (en) * | 1978-05-12 | 1979-11-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Power recovery from oxydation reaction process waste gas |
| US4172209A (en) * | 1978-08-23 | 1979-10-23 | Uop Inc. | Process for producing dicarboxylic acids by the oxidation of xylene |
| IN151108B (sk) * | 1978-09-13 | 1983-02-19 | Standard Oil Co | |
| DE3015220A1 (de) * | 1980-04-19 | 1981-10-22 | Anton Steinecker Maschinenfabrik Gmbh, 8050 Freising | Verfahren zur beseitigung geruchsaktiver substanzen aus der abluft |
| DE3045332C2 (de) * | 1980-12-02 | 1982-11-25 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Verfahren zur Gewinnung und Wiederverwendung von Schwermetalloxidationskatalysator aus Rückständen im Witten-DMT-Prozeß |
| CA1198599A (en) * | 1981-04-27 | 1985-12-31 | Robert D. Denton | Method and apparatus for using residue gas in gas turbines |
| DE3407925C1 (de) * | 1984-03-03 | 1985-09-05 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Verfahren zur Herstellung von Terephthalsaeuredimethylester aus p-Xylol und Methanol |
| DE3407912C1 (de) * | 1984-03-03 | 1985-05-09 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Verfahren zur Herstellung von Terephthalsaeure ueber Terephthalsaeuredimethylester aus p-Xylol und Methanol |
| DE3503500A1 (de) * | 1985-02-02 | 1986-08-07 | Merck Patent Gmbh, 6100 Darmstadt | Verfahren zur abluftreinigung |
| DE3533595A1 (de) * | 1985-09-20 | 1987-04-02 | Nitsche Manfred | Verfahren zum abscheiden von wasserdampf, loesungsmitteln und/oder schadstoffen aus einem gasstrom und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| ATE70732T1 (de) * | 1985-10-15 | 1992-01-15 | Frey Gerhard | Verfahren zur rueckgewinnung von kohlenwasserstoffen. |
| DE3614450A1 (de) * | 1986-04-29 | 1987-11-05 | Schumacher Apparatebau | Verfahren und vorrichtung zur abscheidung und rueckfuehrung von fluechtigen loesemitteln aus reinigungsanlagen |
| DE3731882C1 (en) * | 1987-09-23 | 1989-04-20 | Kleinewefers Energie Umwelt | Process and plant for exhaust air purification |
| CA1330337C (en) * | 1987-11-20 | 1994-06-21 | Arthur James Ehrler | Solvent composition and process employing same |
-
1990
- 1990-08-24 DE DE4026732A patent/DE4026732A1/de not_active Withdrawn
-
1991
- 1991-08-20 ES ES91914734T patent/ES2082986T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-20 WO PCT/EP1991/001578 patent/WO1992003214A1/de active IP Right Grant
- 1991-08-20 SK SK10693A patent/SK10693A3/sk unknown
- 1991-08-20 KR KR1019930700535A patent/KR0161299B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-08-20 RO RO93-00217A patent/RO111998B1/ro unknown
- 1991-08-20 EP EP91914734A patent/EP0544726B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-20 CZ CS93206A patent/CZ20693A3/cs unknown
- 1991-08-20 PL PL91297966A patent/PL169089B1/pl unknown
- 1991-08-20 JP JP3513558A patent/JPH06500377A/ja active Pending
- 1991-08-20 MX MX919100750A patent/MX9100750A/es unknown
- 1991-08-20 DE DE59107363T patent/DE59107363D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-20 CA CA002090113A patent/CA2090113A1/en not_active Abandoned
- 1991-08-21 TR TR91/0818A patent/TR25503A/xx unknown
- 1991-08-23 ZA ZA916700A patent/ZA916700B/xx unknown
-
1995
- 1995-04-10 US US08/419,517 patent/US5614159A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ20693A3 (en) | 1994-01-19 |
| EP0544726B1 (de) | 1996-01-31 |
| US5614159A (en) | 1997-03-25 |
| KR0161299B1 (ko) | 1998-11-16 |
| ES2082986T3 (es) | 1996-04-01 |
| EP0544726A1 (de) | 1993-06-09 |
| KR930701221A (ko) | 1993-06-11 |
| PL169089B1 (pl) | 1996-05-31 |
| DE4026732A1 (de) | 1992-02-27 |
| MX9100750A (es) | 1992-04-01 |
| ZA916700B (en) | 1992-05-27 |
| RO111998B1 (ro) | 1997-04-30 |
| CA2090113A1 (en) | 1992-02-25 |
| WO1992003214A1 (de) | 1992-03-05 |
| JPH06500377A (ja) | 1994-01-13 |
| TR25503A (tr) | 1993-05-01 |
| DE59107363D1 (de) | 1996-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK10693A3 (en) | Process for purifying an oxidation waste gas with recovery of energy | |
| JP5579602B2 (ja) | ガス混合物の分離のためのプロセスおよび装置 | |
| US5137550A (en) | Cascade acid gas removal process | |
| JP5745844B2 (ja) | ガス混合物の分離のためのプロセスおよび装置 | |
| KR101914439B1 (ko) | Ｃｏ２포집 플랜트에서의 열 통합 | |
| KR100431684B1 (ko) | 유출가스처리방법 | |
| CZ298032B6 (cs) | Zpusob zneškodnování sekundárních složek, vzniklých pri výrobe kyseliny (meth)akrylové | |
| US20120121492A1 (en) | System and method for treating gas from a biomass gasification | |
| EP2105189A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Abtrennen von Kohlendioxid aus Rauchgas einer fossilbefeuerten Kraftwerksanlage | |
| US5891410A (en) | Process for the purification of an oxidation off gas | |
| RU2619313C2 (ru) | Способ разделения газов с использованием мембран на основе продувки, объединённый с выработкой энергии на газовых электростанциях и извлечением co2 | |
| WO2013081460A1 (en) | Method for depleting an exhaust gas stream in gaseous acid | |
| KR20200109327A (ko) | 이젝터에 의한 비용효율적인 가스 정제 방법 및 시스템 | |
| FI111086B (fi) | Menetelmä ja laite kasvihuonekaasupäästöjen vähentämiseksi | |
| JP2004508185A (ja) | 廃ガスからメタノールを除去する方法 | |
| BG62558B1 (bg) | Катализатор и метод за каталитично очистване на отработенигазове в дмт процес | |
| CN114247267A (zh) | 一种膜分离回收dmc合成尾气中co的方法及系统 | |
| SU1641817A1 (ru) | Способ получени малеинового ангидрида | |
| NL9101354A (nl) | Werkwijze en inrichting voor het bewerken van een heet gasmengsel. | |
| MXPA97009522A (es) | Tratamiento de gas efluente | |
| KR20060122563A (ko) | 방향족 카르복실산의 제조방법 |