CZ20693A3

CZ20693A3 - Waste gas purification process with energy recuperation

Info

Publication number: CZ20693A3
Application number: CS93206A
Authority: CZ
Inventors: Rudolf Modic; Hermann-Josef Korte; Anton Schoengen; Johann-Heinrich Schroeder; Joerg Porschen
Original assignee: Huels Chemische Werke Ag
Priority date: 1990-08-24
Filing date: 1991-08-20
Publication date: 1994-01-19
Also published as: TR25503A; RO111998B1; ZA916700B; ES2082986T3; EP0544726B1; WO1992003214A1; DE4026732A1; SK10693A3; CA2090113A1; PL169089B1; DE59107363D1; KR0161299B1; EP0544726A1; JPH06500377A; MX9100750A; US5614159A; KR930701221A

Description

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu čištění odpadního plynu pocházejícího z reakčního procesu provozovaného pod tlakem a zejména z oxidačního procesu provozovaného s plynem obsahujícím kyslík, znečištěného alifatickými a/neto aromatickými látkami , s minimálně částečným zpětITým^-získáním energie obsažené v odpadním plynu,při kterém se proud odpadního plynu uvolňuje z tlaku v expanzní turbině pro výrobu mechanické nebo elektrické energie. Čištěný odpadní plyn při tom pochází zejména z oxidace para-xylenu /p-X/ vzduchem podle tak zvaného

J ffitten-ova-DMT-způsobu pro výrobu dimethyltereftalátu /EMT/.

Podle Witten-ova-DMT-způsobu se směs sestávající z p-X a methylesteru kyseliny para-toluylové v nepřítomnosti rozpouštědel cizích pro proces a sloučenin halogenů oxiduje při tlaku asi 4 až 8 barů a teplotě asi 140 až 180 °C vzdušným kyslíkem v přítomnosti rozpuštěných oxidačních katalyzátorů na bázi těžkých kovů, například v přítomnosti směsi sloučenin kobaltu a manganu / srovn. E2-P-20 10 137/.

Při tomto způsobu, který se využívá průmyslově ve velkém měřítku se při oxidaci vzdušným kyslíkem vyrábí odpadní plyn, který v závislosti na oxidačním tlaku a teplotě jakož i fyzikálních údajích o látce je nasycen typicky následujícími frakcemi: .

a/ 0,4 až 0,6 hmot. výševroucí frakce sestávající z DMT , monomethyltereftalátu /Μ2·ίΤ/ , methylesteru tereftelaldehydové kyseliny /TAh/, kyseliny para-toluylové / p-TA / a kyseliny tereftálové / TPA/. Několik těchto produktů tvoří při ochlazení vysokotající sublimáty,pokud se tyto nerozpustí v jiných složkách;

b/ 14 až 22 fi hmot. středněvroucí ve vodě neroz pustne frakce sestávající z produktů jako je p-lbs, methyle steru kyseliny benzoové /Bi-ÍE/ a p-X;

. c/ 7 až 10 fi hmot. středněvroucí frakce sestávající z produktů rozpustných ve vodě jako je kyselina octová, kyselina mravenčí,reakční voda a methanol;

d/ 0,2 až 0,3 fi hmot. snadno vroucích látek jako je methylacetát,methylformiát,acetaldehyd,diemthylether aj.

Nosný odpadní plyn pro výše uvedené látky sestává z :

e/ vzdušného dusíku;

f/ zbytkového obsahu kyslíku v množství 0,5 až. 3 fi hmot. / při dosažení explozních mezí v množství '6 až 3 fi hmot./;

g/ vedlejších reakčních produktů COg a 1 až 3 fi hmot., jakož i CO s 0,3 až 2,0 fi hmot.

Z ekonomického hlediska se výše uvedené látky dělí na tak zvané hodnotné produkty a odpadní látky.Hodnotné produkty se vrací do celkového procesu zpět.

Odpadní látky se musí odstraňovat s ohledem na životní prostředí co nejšetrněji.k těmto odpadním látkám patří m.j. CO jakož i.snadno vroucí acetaldehyd,formaldehyd, dimethylether jakož i kyselina octová a kyselina mravenčí.

U hodnotných produktů lze rozlišovat produkty rozpustné ve vodě jako methanol, jakož i produkty ve vodě nerozpustné jako p-X, DMT, p-TB atd.

Dosavadní stav techniky ohledem na tíitteň-ňv-DMT-způsob / katzschman-3nův způsob/ se poukazuje na DE-P -10 41 945,£k-P 12 99 627 ,DE-CS-20 14 012,DE-C3-22 44 662,DE-C3-24 27 875,DE02-29 16 197, PE-C2-30 11 353, DE-C2-30 37 045,0E-C2-30 44 617 , EP-E1-C 053 241,DE-Cl-31 51 383,2E-E1-O 156 133, SP-E1-0 157 122 , DE-Cl-34 40 650,WO 90/909367 /PCT/EP 90/ 00230 / jakož i Eydrocarbon Processing,listopad 1985,str. 91. Pokud se v předloženém popisu poukazuje na celkový proces,bere se ohled na tyto spisy.

_Odpadní plyn z oxidace podle '.íitten-ova-DMT způsobu se obvykle ochlazuje ve více stupních,přičemž výševroucí s středně vroucí složky ve značné míře postupně·vykondenzují.Po praní studenou vodou se proud odpadního plynu zbaví zbývajících organických složek adsorpcí aktivním uhlím / Ullmann,4. vydání 1932,svátek 22, strana 529 DE-Cl-34 40 650 , DE-Al-24 61 092/.

Podobné čištění odpadního plynu s chlazením a ná- * sledujícím praním vodou je pro oxidační odpadní plyny známo jako tak zvaný AMOCO způsob / Jilmám,4.vydání 1982 , svazek 22, strana 519 ff/.

Je běžné, využívat odpadní plyny,které jsou pod tlakem 5 až 15 barů,pro využití naakumulované mechanické energie v expansní turbině k pohonu kompresoru pro kompresi oxidatoru-příVedeného vzduchu.

Toto čištění odpadního plynu má ten nedostatek,že využití energií obsažených v odpadním plynu je jen omezeně možné. Konečně není možné pomocí desorpce ak tivním uhlím odstranit CO obsažený v odpadním plynu.

Další nedostatek spočívá v tom, že adsorpční stupjíéň / zařízení s aktivním uhlím / se může provozovat pouze diskontinuálně a že zpracování desorbátu aktivního ujlí je nákladné.

Z GB-A-2 097 476 / = DE-Al-32 15 437/ je znám způ-4scb využívání mechanické energie zbytkového plynu, při kterém se zbytkový plyn používá ke chlazení plynové turbiny s následným smícháváním se spalovacím vzduchem.Spálení zbytkového plynu při tom není ani zřejmé ani možné..

Úlohou předloženého vynálezu proto je co možná největší měrou využít energii / tlak, teplotu, oxidova.telné produkty / obsaženou v odpadním plynu. Dalším požadavkem vynálezu je odstraňovat uo možná nejdokonaleji organické produkty obsažené v odpadním plynu při kontinuálně pro vozovaných stupních. A konečně je dalším požadavkem vynálezu minimalizovat podíl CO v odpadním plynu.

Podstata vynálezu

Vynález řeší to tu úlohu, tím, že se odpadní, plyn spaluje pod tlakem, vyšším než 3 bary a vznikající kouřové plyny se využívají pro výrobu mechanické nebo elektrické energie v expanzní turbině.

Tlak při spalování odpovídá při tom - pokud nedojde k žádné další kompresi - přibliž^ tlaku při oxidaci,to. znamená obecně více než 4 barům a s výhodou pak 5 až 50 barům.

Při výhodném využití způsobu podle vynálezu k čištění oxidačního odpadního plynu z oxidace vzduchem p-X se zpětným získáním energie se může předřadit spalování s výhodou dílčí kondenzace nebo kondenzace, zejména při teplotě 35 až 60 °C, s výhodou asi při 40 °C.Separací konden zátu se může odstranit největší Část středně vroucích a vysokovroucích organických složek odpadního plynu /p-TE, 'ΕΜΤ,ΒΚΕ/ jakož i p-xylenu a methanolu z odpadního plynu. Kondenzace nebo částečná kondenzace se může provádět i kondenzačním praním.

Zbylý proud odpadního plynu obsahuje jako hodnotné

-5produkty převážně p-I a methanol. Tyto látky se odstraňují s výhodou absorpcí, přičemž absorpce se může provádět vc více stupních. V prvním absorpčním stupni sestává absorpční prostředek / rozpouštědlo / převážně z p-TE. p-Z obsažený v odpadním plynu se rozpustí až na stopy v p-TE a s tímto se vymyje. Odpadní plyn zbavehý p-X a obohacený rozpouštědlem / p-TE/ z prvního absorpčního stupně se podle jednoho výhodného provedení vynálezu prcmývá v protiproudu ve druhém absorpčním _s.tupni_dalším,_s—výho„do.u_ní.ž.e_vr.o.uc.ím_ro.zpo-ušt.ědlem,_ které sestává převážně z BME a/nebo methanolu.Odpadní plyn,který se při tom s výhodou ochladí na 20 až 30 °C se v tomto druhém absorpčním stupni zbaví především rozpouštědla z prvního absorpčního stupně /p-TE/ a obsahuje pak téměř výlučně methanol jako hodnotný produkt.

Methanol obsažený ještě v odpadním plynu se s výhodou absorbuje při dalším promývání vodou,přičemž tělo ta činí z energetických důvodů asi 10 až 20 °C, s výhodou asi 15 °C.Po tomto třetím absorpčním stupni ob ·sáhuje odpadní plyn již jen stopy hodnotných produktů.

Pro způsob podle vynálezu je obvzláště příznivé, když se jako absorpční prostředek pro methanol zvolí reakční vodě obohacená destilovatelnými odpadními látkami / například kyselinou octovou,kyselinou mravenčí, formaldehydem atd./, avšak prostá hodnotných látek.

Podíl odpadní vody stržený pří tom ve formě páry proudem odpadního plynu , se může velmi výhodně odstranit následným spálením.I když absorpce methanolu není nutná, je velmi výhodné,ý když se odpadní plyn zbavený uvedenou kondenzací hodnotných produktů a při tom současně úplně nebo částečně usušený sytí brýdami odpadní vody,získanými pomocí odpadního tepla,obsahujícími destilovatelné odpadní látky.

-6Ještě obsažené hořlavé složky, zejména CC a zčásti organické produkty pocházející z promývaoí vody, jako kyselina octová, kyselina mravenčí jakož i složky odpadního plynu, které se nedají odstraniti absorpcí se používají podle vynálezu při kontinuálním spalování za tlafcu,který je vyšší než 3 barv,k ohřevu odpadního plynu, přičemž mechanická popřípadě tepelná energie se využívá v expanzní turbině. S výhodou se k odpadnímu plynu přivádí před spálením další kyslík / vzduch/ a palivo,aby se dosáhlo energeticky smysluplného využití s vyšším stupněm účinnosti. Je ale také možné spálit oxidovatelné složky katalyticky pod tlakem.

Při výhodném provedení vynálezu se odpadní plyn po posledním absorpčním stupni nejdříve ohřeje v protiproudu oxidačním odpadním plynem a potom se nasytí reakční vodou,která je znečištěna organickými odpadními látkami. Odpadní voda se může při tom vypařit pomocí odpadního tepla z procesu. Tímto způsobem se může obvzláště energeticky výhodně odstranit část reakční od padni vody.

Pomocí způsobu podle vynálezu je možné překvapivě jednoduchým způsobem dosáhnout dokonalého vyčištění odpadního plynu z oxidačních procesů provozovaných s plynem obsahujícím kyslík, přičemž energie /tepelná , látková a mechanická / obsažená v odpadním plynu se dá ve značné míře získat zpět.

Přehled obrázků na výkrese

Vynález je dále blíže vysvětlen pomocí příkladu provedení jakož i výkresů. Tyto ukazují schémata zařízení obr, 1 čistící zařízení pro odpadní plyn podle vynálezu

-7obr, 2 zařazené zařízení pro zpětné získávání energie obr. 3 alternativní zařízení pro čištění odpadního plynu podobné zařízení z obr. 1 ,

Proudy 100 až 242 látky / zakroužkováno / znázorněné na obr. 1 a 2 jsou specifikovány v tabulce 1. V tabulce 2 je bilance toků 200 až 232 energie / na obr. vyznačené pravoúhlým rámečkem/

Příklady provedení vynálezu

Příklad 1

V zařízení pro výrobu kyseliny tereftálovó /IDA/ z DMI jako meziproduktu, v souhlasu s DE- C2- 3 044 617, , s kapacitou 250.000 tun/rok odpadá asi 93*000 kg/h odpadních plynů z oxidace, které se čistí v úpravně od-j, padnich plynů v souladu s obr. 1 a 2.

Vedle oxidačního odpadního plynu se při tom z celkového procesu odebírají následující proudy látky:

proud 108 látky proud 114 látky proud 144 látky tok 222 energie tok 224 energie tok 226 energie frakce obsahující převážně p-IE z destilace surového esteru, frakce obsahující převážně BME z tak zavné úpravy B-esteru;

reakční odpadní vodě znečištěná organickými odpadními produkty;

asi 600 kg/h dimethyletheru /DME/,který se získává destilací přední frakce hydrolýzy obsahující methanol;

asi .858 kg/h hořlavých kapalných zbytků z úpravy zbytků ; asi 760 kg/h zemního plynu.

-8Proud 100 odpadního plynu z oxidace p-X s teplotou 158 °C, tlakem 7 baru a nasycený látkami podle tabulky 1 se ochlazuje v protiproudu-přes výměník 2.tepla na teplotu 120 °C při přibližné stejném tlaku odváděným proudem 128. odpadního plynu.

Potom se ochlazený proud 101 odpadního plynu s/ výševroucími složkami znečišťujících látek,které pře vážně současně vykondenzovaly, odvádí k dalšímu chlazení a kondenzaci zbylých výševroucích a částečně středně vroucích složek hodnotných produktů a vody pomocí kondenzátoru 4 poháněného studenou vodou.

Odpadající kapalná fáze 102 se odebírá z kondenzátoru 4 při teplotě 40 C a uvolňuje z tlaku v separátorů /nezná zorněném /.

Směs 104 odpadního plynu vystupující z kondenzátoru 4 se přivádí při teplotě 40 °C a se znečištěním 1,25 hmot. p-X, 0,16 hmot. methanolu a 0,17 % hmot. snadno vroucích látek na spodek prvního absorpčního stupně dvoustupňové absorpční promývací kolony 2 P^ro zpětné získání p-xylenu.

Frakce p-TE 108 se odebírá z frakce p-TE odpadající při destilačním dělení surového esteru,která se vrací do oxidace,při teplotě 140 °C / neznážorněno /,tlak se upravuje pomocí čerpadla 6 pro zvýšení tlaku na 7 barů,ochlazuje se pomocí chladiče 8 provozovaného kondenzátem na teplotu 100 °C a odvádí se jako rozpouštědlo 110 na hlavu prvního absorpčního stupně dvoustupňové absorpční promývací kolony 2 h praní protékající směsi 104 odpadního plynu v protiproudu.

Směs odpadního plynu odpadající na hlavě prvního absorpčního stupně při teplotě 60 °c ,chudé na xylen a

-9obohacená p-TE proudí přímo do těžké fáze druhého stupně ,.V tomto druhém stupni se proud odpadního plynu promývá pro získání p-TE spět a dále se ochlazuje.

Trakce BME pochází v celkovém procesu z destilaČního dělení tak zvané frakce B-esteru , která sestává hlavně z p-TE ,BME,TAS , jakož i methanolu. Trakce Besteru se získává hlavně z frakce sestávající hlavně z p-TE, odpadjící na hlavě rektifikace surového esteru. Trakce BME 114 vykazuje teplotu 104 °G a její tlak se_upravuj.e_pomočí— čerpad-l-a—10-pro-zvýšení— tlaku^-na~ tlak 7 barů a napájí se do vnějšího chladícího okruhu druhého stupně dvoustupňové promývací absorpční- kolony 2 poháněného oběhovým čerpadlem % a smíehává se při teplotě 46 °C s kapalnou fází 112 , odpadající na spod-* ku druhého stupně, přičemž se nastaví teplota 46,5 °C ⁷/proud 116 látky /. Totom se absorpční prostředek,se- , stávající převážně z BME a p-TE , který cirkuluje, ochlazuje na teplotu 25 °C a přivádí jako chladivo a rozpouštědlo 118 v protiproudu k dalšímu chlazení a kondenzaci hodnotných produktů protékající směsi od - _spadního plynu 104 na hlavě druhého stupně pro promývání.

Rozpouštědla s hodnotnými produkty, získanými zpět, shromážděné na spodku druhého stupně , sestávající hlavně z p-TE a částečné -z methanolu a BME , přetékají v menším množství volně do prvního absorpčního stupně a odebírají se společně s frakcí 106 p-TE obsahující p-X , odpadající na spodku dvoustupňové absorpční kolony 2 při teplotě 48 °C a expandují se do zásobního tanku pro frakci p-IE celkového procesu vracenou zpět do oxidace.

Směs 120 odpadního plynu vystupující na hlavě dvoustupňové absorpční promývací kolony 2» s teplotou 26 °G

-10a se znečištěním 0,12 $ hmot. methanolu a 0,14 hmot. snadno vroucích látek, se přivádí na spodek absorpční kolony 13 pro zpětné získání methanolu.

Reakční voda 134 chudá na methanol odebíraná s teplotou 40 °C se pomocí čerpadla 15 pro zvýšení tlaku upravuje na tlak 7 barů,pomocí chladiče 17 provozovaného studenou vodou se ochlazuje na teplotu 15 °C a odvádí se jako rozpouštědlo 126 na hlavě absorpční kolony 13 k promývání protékající směsi 120 odpadního plynu v protiproudu.

Směs 122 methanolu a vody odpadající na spodku při teplotě 20 °C se expanduje v separátoru / naznázorněno/.

Směs 128 odpadního plynu vystupující na hlavě absorpční kolony 13 při teplotě 15 °C a zbavená hodnotných produktů, se zbytkovým znečištěním 0,28 $ hmot. snadno vroucích látek se předehřívá teplem odváděným z proudu 100 odpadního plynu přes výměník 2 tepla v protiproudu na teplotu 131 °C / proud 130 látky / a potom se společně se vzdušným kyslíkem 242 nezbytným pro další spálení ohřívá přes dále zařazený výměník 48 tepla / obr. 2/ s odváděným a odstraňovaným proudem'236 kouřového plynu v protiproudu na teplotu 340 °C / proud 230 látky. Zahřátý odpadní plyn 230 nechá vyhořet popřípadě spálí ve spalovací komoře 5Q za.přívodu paliva ve formě parních nebo kapalných zbytků odpadajících pod tlakem, sestávajících z dimethyletheru /DME/ / tok 222 energie/ a zbytku LMT / tok 224 energie/ z procesu a se zemním plynem / tok 226 energie / jakožto přídavného paliva při tlaku 7 barů a teplotě 1000 za využití spalného tepla obsaženého v proudu 130 odpadního plynu.

Kouřový plyn 232,který při tom odpadá, se ochlazuje přes výměník 52 tepla ohřevem nosiče tepla a/nebo výro-libou vysokotlaké páry,která se při procesu používá, na teplotu 650 °C / proud 234 látky / a odvádí se na turbinu 54 pro expandování horkých, plynů.

V turbině 54 se provádí expanze kouřového plynu na tlak 1,05 barů a současně ochlazení na teplotu 330 °C₀

Mechanická energie, která se při tom uvolní, se odvádí přímo jako hnací energie na vzduchový kompresor 54 otáčející se na stejné hřídeli,který vyrábí proud Γ5Ο vzduchu pro oxidaci s tlakem 9 barů a s teplotou 115 °C a dopravuje vzdušný kyslík 242 pro další spálení současně uvolněné směsi odpadního plynu pod tlakem 7 barů a při teplotě 75 °C,

Voda 152 odpadající při mezichlazení během vzducho-Λ vé komprese chlddičem 27 provozovaným studenou vodou,se vyhazuje.

Kouřový plyn 236 uvolněný z tlaku a ochlazený,z hfflx turbiny 54 na horký plyn se ochlazuje za dalšího využití odpadního tepla přes výměník 48 tepla v protiproudu proudem 228 plynu určeným pro další spálení, na teplotu 165 °C a odvádí se do atmosféry, ne

Jak je zřejmé z tabulky 1, proudu 233 látky, Obsahuje vyčištěný odpadní plyn prakticky žádné organické podíly a CO a může se bez-váhání emitovat.

Pro čištění odpadního plynu se podle tah. 2 potřebuj celkem 10 kW elektrické energie a 13,31 MW paliv /toky 202,206,208,212,222-226 energie /.V opačném směru se pro výrobu páry potřebuje 11,1 MW a 8,672 MW pro kompresi oxidatoru-přiváděného vzduchu / toky 204,228 a 23Ó laty/, Z bilance zařízení podle obr. 1 a 2 vyplývá zpětné získání netto energie 980 kW z odpadního plynu.

Obvyklé čištění odpadního plynu s třístupňovou kon-12denzací a adsorpcí aktivním uhlím vyžaduje oez příslušných stupňů zpracování náklad netto energie 1,852 MW při značně horším účinku čištění odpadního plynu. Tím umožní způsob podle vynálezu ušetřit vedle lepšího vyčištění asi 2,8 MW energie.

Příklad 2

Na obr, 2 je znázorněno alternativní čištění odpad ního plynu,které odpovídá ve značné míře zařízení,které je znázorněno na obr. 1. Po dílčí kondenzaci znečišťují cích látek v chladiči 4 se z odpadního plynu odebírá nejdříve v pračce 3A směsí sestávající z p-IE a BME je ště rozpuštěný p-X. Ve druhém desorpčním zařízení 3B se methanolem 134 vypírá BME a p-TE rozpuštěný v proudu odpadního plynu. Konečně se v promývací koloně 18 vymývý vodou methanol rozpuštěný v odpadním plynu.

Tabulka 1.1 proud látky látka	jednotka	100	101	102	104	106	108	110
množství	Zkg/h/	93402	93402	24083	69319	6287	5000	5000
tlak	/”bar_7	7	7 “	7	7	7	1,1	7
teplota	r°v	158	120	40	40	40	140	100
obsah tepla¹		1016	3365	638	569	167	362 .	259

vysokovrou-

cí látky	stopy	stopy	stopy
DMT m DMC	) /jí hmot_7	0,21	0,21	0,81		11,93	'15700^15700’
ΙΦΙΤ	£~ý> hmotný	0,02	0,02	0,08
TPA	/“jí kmotry stopy	.stopy	stopy
TAE	'hmot/Z-	0,03	0,03	0,12		3,18	4,00 4,00
p-TE	hmot^/	3,67	3,67	14,22	stopy	58^56	73,60 *73,60
p-TA	{--p hmo t J;	0,21	0,21	0,81		0,32	0,40 0,40
BME ·	hmot..7	2,10	2,10	8,12	stopy	6,99	7,00 7,00
xyleny	£“<$> hmotj/	12,35	12,35	44,34	1,25	13,72
methyl -	..						*
aoetát	/jí hmot/7	0,11	0,11	. 0,25	0,06	0,15
methyl-
íormiát	/jí hnot/7	0,05	0,05	0,08	0,04	0,02
kyselina
octová	hmotný	0,42	0,42	1,59	0,01	'0,15
DME	/jí hmotný
kyselina	•		*
mravenčí	/jí hmotný	0,21	0,21	0,78‘	0,01	0,09
acetaldehyd hmotný	0,05	0,05	0,06	0,04	stopy
methanol	/jí hmot.y	0,65	0,65	2,06	0,16	0,50
dioxid
uhličitý	/jí hmotný	1,50	1,50		2,02
kyslík	/jí hmot//	2,32	2,32		3,13		•
monoxid
uhelnatý	Zjí hnot._7	0,41	0,41		0,55

-14pokr, tabulky 1.1 proud látky jednotka 100 101 102 104 106 108 110 látka.

dusík c* hmotj/ 68,48 68,48 92,27 voda Cr 7,20 7,20 26,67 0,45 4,38

E0 jako NO₂ Cr

Poznámka: stopy se rovnají ^0,01 $ hmot.

^s výchozí teplota 0 °C

Tabulka 1.2

proud látky jednotka látka	112	114	116	118	120	122	126
množství	C^ks/C	76833	100	76933	76933	68132	9392	9500
tlak	- C®&zJ	7	1,1	7	7	7	7	7
teplota		46	104	46,5	25.	26	20	15
obsah tepla² C^J	2041	6	2290	1758	540	205	162

vysokovroucí látky C/°

DMI DMI DM0 Cr	0,32	0,32	0,32
MET	C$> hmot,/
TPA	C$> hmot./
TAS	C$ hmotjz	0,26	0,26	0,26
p-TE	C7 hr.oW 37,83	'37,83	37,78	stopy
p-TA	C$> hmot^/	0,01	0,01	0,01
BME	C'r hmotjj/	57,90	98,00 57,95	57,95	0,02
xyleny	Cl» hmot,/	0,11	0,11	0,11	stopy
methyl-
acetát	ýs hmotj/	0,25	0,25	0,25	0,05
methyl-
formiát	C7> hrnotj/	0,07	0,07	0,07	0,04
kyselina
octová	Cr hmot^/	0,01	0,01	0,01	stopy 1,55

2,22

-15pokr. tabulky 1.2

proud látky látka	jednotka	112 114	116	118	120	122	126.
DME	Z”# hmot.7	·
kyselina
mravenčí	£~ý> hmot.7	0,08	0,08	0,08	stopy	. 0,78	1,10
acetaldehyd	/> hmot;/	0,05.	0,05	0,05	0,05
methanol	hmot^T.	0,83 2,00	0,83	0,33	0,11	0,86	0,05

dioxid

-u-k-l-i-či-tý—--— ---~---2y05“-——— kyslík /3» hmot.7 3,10 monoxid ¹ uhelnatý hmot^ 0,56 dusík 2$ hmot^/. 93,88 voda £$ temo-tj 2,28 2,28 2,28 0,05 96,81 96,62

Ν0_χ jako NÓg hmot/7 - - - - - Boznámka i stopy se rovnají 4.0,01 0 hmot.

^výchozí teplota 0 °C

Tabulka 1.3

proud látky látka	jednotka	128	130	150	152	184	228	230
množství	2kg/h_7	68240	68240	33535	443	9500	95150	95I5O
tlak	/”bar_7	7	7	9	1,1	1,1	7	7
teplota	r°oj	15	131	115	25	40	123	340
obsah tepla^x		497	2761	2750	13	440	3329	9750

vysokovroucí látky hmot^ DMT DMI DM0 hmot^/ MMI /“^'hmot._7 TBA 27# tooot./ TAE Z“S hmot.^/

-16pokr. tabulky 1.3 proud látky jednotka 128 130 150 152 134 228 230 látka

p-TE	hmotj7	stopy	stopy	stopy	stopy
p-TA	hmot./-
BME	hmoty’'	0,02	0,02	0,01	0,01
xyleny		stopy.	stopy	stopy stopy	stopy
methyl-	-·
acetát-	hmot^	0,05	0,05	0,04	0,04
methyl-
formiát	/”% hmotý⁷	0,03	0,03	0,03	0,03
kyselina
octová	hmot^	0,10	0,10	2,22 0,07	0,07
DME-	/“^'hmot^ ·
kyselina	- .
mravenčí	ΖΎ hmot«7	0,05	0,05	1,10 0,03	0,03
acetal-
dehyd .	/Γ# hmot^	0,05	0,05	0,03	0,03
methanol	hmoty'	stopy	stopy	0,05 stopy	stopy
dioxid
uhličitý	hmotj7	2,05	2,05	1,47	1,47
kyslík	£$> hmoty'	3,17	3,17 23,13	8,79	8,79
monoxid
uhelnatý	hxnot_x7	0,56	0,56	0,40	0,40
dusík	hmot.J	93,73	93,73 76,57	83,30	33,80
voda	£$> hmot._7	0,17	0,17 0,30	100,00 96,62 0,32	0,32
NO jako
NO,	/”5S hmot. 7
Poznám]; a	: stopy se rovnají	4 0,01 la hmot.

^s výchozí teplota 0 °C

-17Tabulka 1.4

proud látky látka	jednotka	232	234	236	238	240	242
množství		57368	97368	97368	97368	110888	26910
tlak	/“bar_7	7 '	' 7 '	1,05	1,05	1,1	7
teplota	zf°c_7-	1000	650	380 ’	165	15	75
obsah tepla¹		30675	19650	10973	4517	737	568

vysokovroucí

láSy	£~ý> hmot./
DMI DMI DM0	/jž hmotj/’
MMT '	£~ý> hmot./
TDA	hmotj/
TAĚ	hmotj/
p-TE	hmotj/
p-TA	hmotj/
BME	//a hmot«7
xyleny	£$ hmotj/
methylacetát £“$> hmot^/
methylfor-
nsiát	£~Í> hmotj/
kyselina
octová	hmotj/
DME	hmotj/
kyselina
mravenčí	£“<$> hmotj/
acetaldehyd	/jí hmot.7
methanol	hmotj/

dioxid uhličitý hmot^/ 8,09 8,09 8,09 8,09 kyslík £~ý> hmot._7 2,51 2,51 2,51 2,51 23,04 23,04

-18pokr. tabulky 1.4 proud látky jednotka 232 234 236 238 240 242 látka monoxid uhelnatý £~ý>

dusík hmot^- 86,77 86,77 36,77 36,77 76,27 76,56 voda hmot.J^ '2,63 '2,63 '2,63 2,63 0,69 0,40

Ν0_χ jako M>₂ hmot. J-, stopy, stopy stopy

Poznámka ϊ stopy se rovnají < 0,01 $ hmot.

* výchozí teplota 0 °C

Tabulka 2 použití a rozdělení energie /kW/ tok energie použití pára palivo elektr. odpadní teplo energie

200	kondenzátor 4	7158
202	čerpadlo 6		2
204	chladič'8 -103
206	čerpadlo '9 “		3
208	čerpadlo 10		1
210	chladič 11			239
212	čerpadlo 15		4
214	chladič 17			278
221	mezochladič
	27			6128
222	spalné teplo pme	4940
224	spalné teplo zbytku DMI	3150
226 ,	spalné teplo

zemního plynu

5720

-19pokx. tabulky 2 tok energie použití použití a rozdělení energie /kW/ pára palivo elektr. odpadní energie teplo

228	výměník 52 tepla -11025
230	turbina ?4 na horký- plyn	-3672
232	vzduchový kompresor	3672

Výchozí teplota 0 °C

Zkratky t
BME	- dimethylether
BMT	- dimethylisoftalát
BMO	- dimethyl-orto-ftalát
BMT	- dimethyltereftalát
IfflT	- monomethyltereftalát
p-TA	- kyselina para-toluylová
p-TE	- methylester kyseliny para-toluylové /pT-ester/
p-X	- para-xylen
ΪΓΑ	- kyselina tereftalová
TAE	- methylester tereftalaldehydové kyseliny
BME	- methylester kyseliny benzoové

Vysokovroucí látky jsou blíže neoznačené organické látky s teplotami varu vyššími než mají výše uvedené látky.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Způsob čištění odpadního plynu pocházejícího z reakčního procesu provozovaného pod tlakem a zejména z oxidačního procesu provozovaného s plynem obsahujícím kyslík, znečištěného alifatickými a/nebo aromatickými látkami, a při nejmenším částečným zpětným získáním energie obsažené v odpadním plynu, při kterém se proud odpadního plynu nechá expandovat v expanzní turbině pro výrobu mechanické nebo elektrické energie , vyzná č u j í c í se tím , že se proud odpadního plynu spaluje pod tlakem vyšším než 3 bar-y. 0^3 Míň,·
2. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím , že se k proudu odpadního plynu před spálením přivádí kyslík a/nebo další palivo.
3. Způsob podle jednoho z nároků 1 nebo 2 , v y značující se tím , že čištěný odpadní plyn pochází z oxidace para-xylenu /p-X/ vzduchem při tlaku Op až 5,0 tíe«&-a obsahuje jako látku,která se má vypírat zejména p-X.
4. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3 , v y značující se tím , že se organické látky obsažené v odpadním plynu před spálením alespoň zčásti odstraní kondenzací a následnou absorpcí esterem nebo směsí esterů.
5. Způsob podle nároku 4,vyznačující se tím , že se jako ester používá methylester kyseliny para-toluylové nebo směs sestávající z p-TE a methylesteru kyseliny benzoové /BMS/.
6. Způsob podle jednoho z nároků 4 nebo 5, v y -21značující se tím , že ester nebo směs esterů, používaná k absorpci, pochází z jednoho kroku postupu,který je zařazen za reakčním procesem.
7. Způsob podle jednoho z nároků 4 až 6 , vyznačující se tím , že odpadní plyn se po ochlazení a částečné kondenzaci v něm obsažených organických látek v prvním stupni s p-IE nebo směsí p-TE/BME, čistí ve druhém absorpčním stupni BME nebo -me-thanolem-a-V-e_tř-e_tím_absorpčním stupni vodou.
8. Způsob podle nároku 7 , vyznačující se tím, že se jako promývací voda v posledním absorpčním stupni používá odpadní voda znečištěná organickými odpadními produkty.
9. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 8 , vyznačující se tím , že se proud odpadního plynu , popřípadě po meziohřevu , sytí reakční odpadní vodou obsahující snadno vroucí organické odpadní produkty.