SE453121B - Katalytisk brennare samt anvendning derav - Google Patents
Katalytisk brennare samt anvendning deravInfo
- Publication number
- SE453121B SE453121B SE8300382A SE8300382A SE453121B SE 453121 B SE453121 B SE 453121B SE 8300382 A SE8300382 A SE 8300382A SE 8300382 A SE8300382 A SE 8300382A SE 453121 B SE453121 B SE 453121B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- particulate material
- layer
- catalyst
- combustion
- impregnated
- Prior art date
Links
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 title claims description 12
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 47
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 40
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 19
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 claims description 18
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 claims description 8
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical group [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 4
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 50
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 42
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 7
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 7
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 7
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- YIXJRHPUWRPCBB-UHFFFAOYSA-N magnesium nitrate Chemical compound [Mg+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O YIXJRHPUWRPCBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 2
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 2
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 159000000003 magnesium salts Chemical class 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003125 aqueous solvent Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 1
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
- F23G7/07—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases in which combustion takes place in the presence of catalytic material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/864—Removing carbon monoxide or hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24B—DOMESTIC STOVES OR RANGES FOR SOLID FUELS; IMPLEMENTS FOR USE IN CONNECTION WITH STOVES OR RANGES
- F24B1/00—Stoves or ranges
- F24B1/006—Stoves or ranges incorporating a catalytic combustor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/14—Special features of gas burners
- F23D2900/14582—Special features of gas burners with outlets consisting of layers of spherical particles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Description
453 121 2' förbränningseffekt, varvid mera värme per bränsleenhet erhålles.
Emellertid finns fortfarande behov för att maximera dylika brän- nares effekt per utnyttjad katalysatormängd på grund av exempel- vis katalysatormaterialets ädla natur och kostbarhet.
Trots att stora framgångar således uppnåtts, finns det fort- farande behov av att öka effekten i dylika förbränningssystem.
Föreliggande uppfinning avser således en katalytisk brän- nare för företrädesvis ved- och koleldade spisar, vilken maxi- merar katalysatoreffekten per använd mängd katalysatormaterial samt minimerar tryckfallet över bädden för ökad kapacitet i för- bränningsanordningar för fast bränsle och med naturligt drag, t.ex. ved- och koleldade spisar. Brännaren enligt uppfinningen karaktäriseras härvid av att densamma företes i ett bäddutförande innefattande ett bärarnät, ett skikt av i huvudsak fullständigt med katalysatormaterial impregnerat partikelmaterial ovanpå bärar- nätet, ett skikt på ytan med katalysatormaterial impregnerat par- tikelmaterial ovanpå det helt impregnerade partikelmaterialet samt ett skikt med katalysatormaterial oimpregnerat partikelmaterial ovanpå skiktet av ytimpregnerat partikelmaterial, varvid skiktens tjocklek och partikelstorleken är valda att i huvudsak fullstän- digt förbränna de därigenom passerande oförbrända gaserna med ett minimalt tryckfall över bädden.
En annan uppfinningsaspekt företer en brännare enligt ovan, innefattande ett bärarnät med en sektion eller skikt av relativt stora partiklar som är oimpregnerade och inerta mot förbrännings- gaserna intill skärmen. De återstående skikten invid skiktet av oimpregnerade pellets, är helt impregnerade, ytimpregnerade samt oimpregnerade enligt ovan.
Ytterligare en uppfinningsaspekt avser,enligt ovan, använd- ningen av brännaren i en med fast bränsle eldad spis, innefattande en luftinloppssektion, en förbränningssektion, en utloppssektion för förbränd och icke-förbränd gas, varvid brännaren är placerad i utloppssektionen.
Uppfinningen skall nedan närmare beskrivas med hänvisning till bifogade ritningar, på vilka fig. l och 2 visar typiska katalytiska brännarutföranden enligt uppfinningen; fig. 3 är en perspektivvy, delvis i snitt och delvis bruten, över en typisk katalytisk brännare enligt uppfinningen; och fig. 4 visar en jämförelse mellan förbränningsaktiviteten hos en kommersiell katalysator resp. en katalysator enligt upp- 3' 453 121 finningen.
Ett studium av figurerna ger för handen typiska katalysator- bäddutföranden. Enligt fig. l kan bärarnätet l vara av rostfritt stål eller annat material som är stabilt i en gasutloppskanal så- som ett invändigt gasutloppsgrenrör eller en utvändig rökgasled- ning eller skorsten. Emedan den kan ha en storlek som är avpas- sad till det bestämda ugnsutförandet i vilket de skall användas, har dylika cylindrar normalt en yta på 15,24 - 60,96 cmz med tillräckligt stora öppningar för att inte påverka rökgaskanalens naturliga drag, men med tillräckligt små öppningar för att bära upp ovanförliggande skikt av pellets. Nät av rostfritt stål med i huvudsak fyrkantiga öppningar med diagonalen 0,159 cm användes normalt. Höjden av partiklar som pâföres skärmen ligger normalt på 0,935 - 5,08 cm, beroende på den rökgaskanal i vilken de skall användas. I en omgivning med naturligt drag erfordras ett mindre tryckfall och katalysatorbäddens djup måste hållas lågt. I en miljö med påfört drag, där ett större tryckfall kan tolereras, kan katalysatorskiktens djup vara större.
I fig. 2 utgöres det första skiktet av partiklar 2 intill skärmen av oimpregnerade pellets, som fungerar som ett strål- skydd i utloppsmiljön. Detta material kan vara vilket som helst material som är inert mot utsläppsgasmiljön och av samma material som de med katalysatormaterial impregnerade partiklarna, d.v.s. en lantanstabiliserad aluminiumoxid eller magnesiumbefrämjadL lantanstabiliserad aluminiumoxid. Dessa partiklar kan ha vilken som helst önskad form, t.ex. cylindrisk, sfärisk, oregelbunden eller annan form som medger fri passage av gas och som bär upp katalysatormaterialet. Sfäriska pellets föredras då de tenderar att befrämja ett jämnt gasflödesmönster över bädden. Emedan det första skiktets partikelstorlek är oväsentlig, är partikknmas diameter normalt 0,159 - 1,59 cm och företrädesvis 0,318 - 0,635 cm, och ifall andra än sfäriska partiklar användes, bör de vara av mot- svarande storlek.
Efterföljande skikt eller sektioner i brännaren enligt fig. 1 motsvarar skikten i brännaren enligt fig. 2. Detta första skikt av pellets 3 intill skärmen i fig. 2 och ett skikt som avlägs- nats från skärmen enligt fig. l, innefattar ett bärar- eller subst- ratmaterial motsvarande det oimpregnerade i fig. 1 men helt impreg- nerat med förbränningskatalysatormaterialet. I fig. l visas par- tiklar av samma storlek som i det första skiktet, medan_i fig. 2 är partiklarna mindre. I båda fallen har partiklarna diametern 453 121 4. 0,318 - 1,59 cm, företrädesvis 0,635 cm i utförandet enligt fig. l och 0,318 cm i utförandet enligt fig. 2. Intill skiktet med helt impregnerade partiklar 3 finns ett skikt katalysatorpartik- lar 4, som är "ring-impregnerade". Detta uttryck betyder att till skillnad mot nämnda helt impregnerade pellets i det tidi- gare skiktet att endast den yttre delen närmast ytan av pellet- sen är impregnerad med katalytiskt material. Vanligen är 25 % eller mindre (d.v.s. penetrering 0,0025 - 0,254 cm) av den yttersta delen impregnerad. Den inre delen förblir oimpregnerad.
Utgångsskiktet av pellets 5 innefattar pellets motsvarande nämnda helt impregnerade pellets, men de är oimpregnerade. Ut- gångsskiktet tillföres som ett strålskydd för att förhindra värme- förluster från katalysatorbädden, vilken skall hållas varm för bästa förbränningseffekt. Uttrycket "skikt" betecknar inte bara ett enkelt partikellager, d.v.s. ett skikt som är en partikeldía- meter tjockt, utan även skikt som är flera partikeldiameter tjocka.
Skikttjockleken bestämmes av skiktets funktion och är vanligen l-5 partikeldiameter tjocka.
Emedan respektive skikts relativa proportioner bestämmas av t.ex. de förbränningsprodukter som passerar därigenom och dessas flödeshastighet, samt den specifika temperatur de kommer att ut- sättas för, kommer, i utförandet enligt fig. l, normalt de rela- tiva mängderna av oimpregnerade, helt impregnerade och ring-impreg- nerade skikt att vara de samma med ca. hälften så mycket oimpreg- nerade pellets för det översta skiktet och, i utförandet enligt fig. 2, alla skikten ha relativt sett samma tjocklek med det helt av katalysatormaterial impregnerade skiktet invid skärmen ca. hälften så tjockt som det andra skiktet. Exakt erforderlig kata- lysatormängd bestämmes av träets eller kolets i spisen förbrän- ningshastighet. Bränslenas förbränningshastighet bestämmer mäng- den bildade rökgaser, vilket i sin tur ger erforderlig mängd av förbränningskatalysatorn. I en ved- eller koleldad spis är dessu- tom inloppstemperaturen generellt sett 204 - 482°C och utgångs- temperaturen 593 - 87l°C.
Metallnätets funktion är uppenbar, d.v.s. som bärare för de olika partikelskikten. Det första skiktets enligt fig. 1, d.v.s. de oimpregnerade partiklarnas funktion är som strål/värme- skydd för att förhindra att det första skiktets impregnerade pel- lets avkyles genom strålning till inkommande gaser eller till kallare utloppskanalväggar. Det andra skiktet i utförandet enligt fig. l och det första skiktet intill skärmen i utförandet enligt 5' 453 121 fig. 2, d.v.s. de helt av katalysatormaterial impregnerade pellet- sen, tjänar till att reducera antändningstemperaturerna för kol- väte- och kolmonoxidmaterialet gasutflödet för förbränning vid 204-3l6°C. Det har beräknats att vid denna temperatur är gaser- nas förbränningshastighet kinetiskt relativt låg och det är denna hastighet som begränsar utströmningsgasernas totala förbränning.
Detta betecknas kinetiskt begränsad förbränning. Vid detta till- stånd föredras helt impregnerade pellets, enär förbränningshastig- heten är så låg att diffusion av gaser och luft medges in till det innersta pelletskiktet där förbränning sker. Vid den kinetiskt begränsade driften utnyttjas katalysatorn i hela nämnda pellets för att befrämja förbränning. Den värme som alstras vid förbrän- ningen ökar ytterligare katalysator- och bärarmaterialets tem- peratur, vilket i sin tur ökar detsammas katalytiska aktivi- tet. De alstrade höga temperaturerna spräcker dessutom de tunga materialen i rök- eller utloppsflödet och leder till ytter- ligare förbränning. Då kolmonoxid- och det tunga kolvätematerialet i gasutflödet fortsätter att förbrännas som ett resultat av kon- takten med det första skiktet av helt impregnerade pellets, sti- ger temperaturen till 649-760oC. Vid denna temperatur är reak- tionshastigheten mycket hög och förbränningshastigheten begränsad av reagensernas diffusion till pelletsens yta och diffusion inom de yttre pelletskikten. Användningen av ringimprenerade pellets i denna zon är ett effektivt sätt att undvika belastning av nämnda pellets med oanvändbart katalysatormaterial i de inre delarna därav, där det ej utnyttjas. Slutligen har det yttersta oimpreg- nerade partikelmaterialet en motsvarande funktion som det första skiktet intill skärmen enligt fig. l, d.v.s. förhindra värme- förluster från förbränningskatalysatorpartiklarna till utsläpps- kanalens kallare väggar.
Fördelarna med att använda ett skikt av helt impregnerade partiklar, efterföljt av ringimpregnerade partiklar, kan vidare demonstreras genom studium av tabellen, där effiflmivitetsfaktorerna (Neff) för pellets med olika diameter (D) visas vid olika tempera- turer. Av tabellen framgår att nämnda pellets till fullo utnytt- jas vid 26o°c testtemperatur (effekcivitetsfaktor på 1,0) . Has- tighetsbegränsningssteget är primärt en funktion av själva reak- tionen. Vid 538°C faller emellertid effektivitetsfaktorn väsent- ligt. Beräkningarna visar att vid 538°C är de yttre l9 % av 0,318 cm pellets och de yttre 4 % av 0,635 cm pellets effektiva vid katalysering av förbränningsreaktionen. Förbränningsreaktionens 453121 hastighet regleras i huvudsak genom diffusion av de brännbara gaserna in i och ut ur porerna i det porösa pelletmaterialet. Vid 87l°C sker ytterligare en väsentlig reducering av effektivitets- faktorn. vid denna temperatur begränsas förbränningshastigheten av bulkdiffusion av återstående obränt material och luft till nämnda katalysatorpellets yta.
Tabell Temp. OC D = 0,318 cm D = 0,635 cm Hastighete- - begränsningssteg 260 1,0 1,0 Kinetiskt regle- rat 538 0,19 (19%) 0.04 (4%) Pordiffusions- reglerat 871 0,01 0,01 Bulkdiffusions- reglerat.
Som bärar- eller substratmaterial kan användas antingen en lantanstabiliserad aluminiumoxid eller en magnesiumbefrämjad, lantanstabliliserad aluminiumoxid. Det lantanstabiliserade alu- miniumoxidsubstratet är ett kommersiellt katalysatorbärarmate- rial från W.R. Grace & Co. (t.ex. Grace SMR 1449). Den magnesium- befrämjade, lantanstabiliserade aluminiumoxiden beredes genom att impregnera den lantanstabiliserade aluminiumoxiden med en lösning (företrädesvis vattenhaltig) av ett magnesiumsalt (lämp- ligen magnesiumnitrat), varefter torkning sker för att avlägsna lösningsmedlet, samt kalcinering i luft för att oxidera det av- satta saltet till magnesiumoxid. Kalcineringstemperaturen kan variera i beroende av det använda saltet men normalt ligger tem- peraturen i intervallet kring 982°C för t.ex. magnesiumnitrat. I Tillräcklig mängd magnesiumsalt avsättes på bärarmaterialet så É att efter kalcineringen ca. 3-15% magnesium återfinns i bärar- materialet, företrädesvis ca. 5 vikt-%.
Ett dylikt bärar- eller substratmaterial är viktigt på grund av detsammas speciella stabilitet vid förhöjd temperatur under förbränning. Substratmaterialet har visat sig bibehålla en hög B.E.T. (Bruinauer - Emmet - Teller) ytarea, substratet bibehåller sin dimensionella stabilitet (t.ex. krympfri, särskilt i före- dragen pelletform), samt har en acceptabel tryckhållfasthet, (t.ex. vid förpackning i dosor), särskilt efter magnesiumbefrämj- ning. Substratmaterialet har dessutom visat sig medge formering av små metallkristalliter pâ ytan, vilket är nödvändigt för att 453 121 fungera katalytiskt enligt uppfinningen. Materialet har även större tolerans mot kolformering än t.ex. icke-modifierad alumi- niumoxid.
Det aktiva katalysatormaterialet enligt uppfinningen av- sättes på substratmaterialet på vilket som helst känt sätt och lämpligen från en vattenhaltig lösning. Metallsalter och typiskt nitraterna, löses i antingen vattenhaltiga eller organiska lös- ningsmedel och torkas på substratet. De avsatta salterna behand- las därefter med väte för att bilda metallkristalliter. Rodium har visat sig vara en särskilt lämplig katalysator på grund av dess svaveltolerans i denna omgivning. Det skall noteras att vilken som helst väg kan utnyttjas för att gå från salt till metall, t.ex. från saltformen direkt till metallkristalliterna genom vätereduktion eller oxidering av saltet i luft följt av vätereduktion så länge metallkristalliter bildas på substrat- materialet. Mängden använt rodium kan variera mycket, men an- vänd mängd baseras vanligen på katalysator plus bärarmaterial på ca. 0,01 - 6 % rodium och normalt ca. 0,1 - 1% rodium.
Exempel Ett lantanstabiliserat katalysatorbärarmaterial av aluminium- oxid inhandlades från W.R. Grace & Co. i pelletform med stor- leken 0,318 cm i diameter och 0,635 cm i längd. En sats dylika pellets nedsänktes i en vattenlösning av Mg(N03)3 - 6H2O med en koncentration på ca. 57 vikt-%. Efter nedsänkning i 5 minuter med ultraljudsvibrering och 30 minuter utan, avlägsnades pelletsatsen från lösningen. Satsen ugnstorkades i luft under 3 timmar vid ca. ll0OC, och kalcinerades vid 982°C under 16 timmar samt avkyldes.
De magnesiumbefrämjade, lantanstabiliserade aluminiumoxidpellet- sen nedsänktes därefter i en vattenlösning av Rh(NO3)3 med en kon- centration på ca. ll,l volym-%. Efter doppning under ca. 5 minu- ter med ultraljudsvibrering och 30 minuter utan vibrering, av- lägsnades nämnda pellets från lösningen och torkades i luft under 3 timmar vid ll0°C, varefter desamma uppvärmdes i en väterik atmos- fär till bildande av metallkristalliter på substratmaterialet.
Denna process avsätter ett katalysatorytskikt om 0,127 cm på partikelmaterialet. Ifall hel impregnering önskas, skall nedsänk- ningstiden i Rh(NO3)3 utökas, t.ex. fördubblas.
Vätereduktionssteget utfördes som följer. Ovan bearbetade pellets placerades i en skål i en ugn som först spolades med kväve.
Ugnstemperaturen höjdes till ca. 3l6°C och atmosfären över nämnda pellets varierades enligt följande schema: 453 121 e.
% NZ % H2 tid i timmar 100 0 0,25 95 5 0,25 90 10 0,25 75 25 0,50 0 100 _ 2,00.
Efter avkylning till 93°C, ändras atmosfären över nämnda pellets till 100 % N2. Pelletsen avkyles därefter till rums- temperatur och atmosfären regleras enligt följande: % NZ % 02 tid i timmar 95 5 0,5 90 10 0,5 80 . 20 0,5.
För att ytterligare demonstrera den katalytiska brännarens enligt uppfinningen ökade kapacitet, utfördes följande test. Me- delst en mikroreaktor med en innerdiameter på 0,953 cm och inne- hållande 2,54 cm eller 0,5 g katalysatormaterial, tabellfördes reaktionshastighetskonstanter (synonyma med aktiviteten) som en funktion av testtemperaturen. Testet genomfördes under 30 timmar under förbränning av en blandning av metan innehållande ca. 2250 miljondelar (vikt) H28. Reaktionshastighetskonstanten (k) definie- ras av följande pseudohastighetsekvation av första ordningen: ( l ) k = (rymdhastigheten) X ln(l_%omsättning) ( 100 ) I fig. 3 är data för kommersiella katalysatorer (15 vikt-% Ni påCK -alumíniumoxid-kurva A) och en katalysator enligt exemp- let (kurva B) angivna på ett konventionellt Arrheniusdiagram.
Såsom framgår av kurvorna, ger katalysatorerna enligt kurva B större aktivitet vid lägre temperatur.
För beredning av en katalytisk brännare enligt uppfinningen, föredras en behållare av dostyp med ett bärarnät av rostfritt stål under utnyttjande av tråd med diametern 0,081 cm och 40 hål per cm2 (d.v.s. öppen till 45 %). Dosans väggar är normalt av rostfritt stål ur 300-serien, t.ex. 304 rostfritt stål. Ett eller två skikt av ej katalysatorimpregnerade pellets med dia- metern 0,635 cm placeras på bärarskärmen. Därefter appliceras 9' 453 121 ett eller två skikt av helt impregnerade pellets av samma stor- lek. Ett eller två skikt av ringimpregnerade pellets av samma storlek påföres ovanpå de fullständigt impregnerade pelletsen, efterföljt av ett eller två skikt oimpregnerade pellets, också av samma storlek, som ett utgângsstrålskydd och sista skikt.
Dosan kan nu täckas temporärt medelst ett plasthölje för att förhindra alltför stor förskjutning vid transport. Se härvid fig. 4, där dosan betecknas med 6 och där bärarnät l och partikel- skikt 2, 3, 4 och 5 är utformade som i fig. l och 2.
Bäddens tjocklek skall hållas så liten som möjligt för att minimera tryckfallet över bädden, speciellt vid en anordning med naturligt drag, t.ex. en kol- eller vedeldad spis. Brännare för industriellt bruk, med fläktar för primärluft, kan utnyttja dju- pare dosor och därav följande större tryckfall. Ifall tryckfallet i endera fallet är alltför stort, d.v.s. flödet hämmas, påverkas träets eller annat fast bränsles förbränningshastighet negativt.
Dock skall det finnas tillräcklig mängd katalysatormaterial för att åstadkomma en gasuppehållstid som tillåter katalysatorn att påverka gasernas förbränning på katalysatorn. Enär draget i van- liga skorstenar på bostadshus uppgår till 0,127 - 0,254 cm vat- ten, vilket kan bestämmas medelst "Standard Handbook for Mechani- cal Engineers", 7:e upplagan, McGraw Hill Book Co., dimensio- neras katalysatorbäddens i den naturliga gasmiljön frontyta och bädddjup för ett tryckfall på ca, 0,0254 cm för att minimera_flö- desbegränsningen. Tryckfallet kan mätas med ett känsligt delta- tryckmått. Ett annat sätt att upptäcka ifall tryckfallet är till- räckligt lågt och inte hämmas, är genom att bestämma om bränsle- förbränningshastigheten, i viktenheter förbränt bränsle per timme, är tillfredsställande. Ifall tryckfallet är för lågt, d.v.s. bäd- den är för tunn, kan förbiströmning och ofullständig förbränning av röken uppstå. Detta kan upptäckas genom att observera röken i spisens rökgaskanal.
Vidare bör noteras att emedan uppfinningen beskrivits i sam- band med en rodiumkatalysator, är även rutenium, nickel, palladium, järnoxid, iridium, platina eller konventionella förbränninge- katalysatorer användbara. Om så önskas kan dessutom utgångsskiktet av ej katalyserade partiklar elimineras Qch andra värmekvarhål- lande organ för att begränsa strålningsförluster från bädden kan införlivas i systemet, som strålskydd t.ex. en platta av kera- miskt eller annat högtemperaturbeständigt material.
Det är för fackmannen uppenbart att föreliggande uppfinning
Claims (5)
1. Katalytisk brännare med förbränningskatalysatormaterial för förbränning av ej förbrända gaser från en tidigare förbrän- ningsreaktion, k ä n n e t e c k n a d a v att densamma företes i ett bäddutförande innefattande ett bärarnät (1), ett skikt av i huvudsak fullständigt med katalysatormaterial impreg- nerat partikelmaterial (3) ovanpå bärarnätet, ett skikt på ytan med katalysatormaterial impregnerat partikelmaterial (4) ovanpå det helt impregnerade partikelmaterialet samt ett skikt med ka- talysatormaterial oimpregnerat partikelmaterial (5) ovanpå skik- tet av ytimpregnerat partikelmaterial, varvid skiktens tjocklek och partikelstorleken är valda att i huvudsak fullständigt för- bränna de därigenom passerande oförbrända gaserna med ett mini- malt tryckfall över bädden.
2. Brännare enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a d a v att densamma dessutom innefattar ett skikt av oimpregnerat partikelmaterial (2) mellan bärarnätet (1) och skiktet av helt impregnerat partikelmaterial (3).
3. Brännare enligt patentkrav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d a v att katalysatorn är rodium och partikelmaterialet lantanstabiliserad eller magnesiumberikád och lantanstabiliserad aluminiumoxid.
4. Brännare enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a d a v att allt partikelformat material har i huvudsak samma stor- lek utom det helt impregnerade partikelmaterialet som är 0,25-0,5 ggr dylikt partikelformat materials volymstorlek.
5. Användning av en katalytisk brännare enligt något av pa- tentkraven l-4 i en med fast bränsle eldad spis, innefattande en luftinloppssektion, en förbränningssektion, en utloppssektion för förbränd och icke-förbränd gas, varvid den katalytiska brännaren är placerad i utloppssektíonen. g, 1 Clf
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/344,897 US4400356A (en) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | Combustion catalyst bed |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8300382D0 SE8300382D0 (sv) | 1983-01-26 |
SE8300382L SE8300382L (sv) | 1983-08-02 |
SE453121B true SE453121B (sv) | 1988-01-11 |
Family
ID=23352552
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8300382A SE453121B (sv) | 1982-02-01 | 1983-01-26 | Katalytisk brennare samt anvendning derav |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4400356A (sv) |
JP (1) | JPS58133510A (sv) |
CA (1) | CA1196323A (sv) |
DK (1) | DK159127C (sv) |
FI (1) | FI71410C (sv) |
GB (1) | GB2114018B (sv) |
NO (1) | NO157488C (sv) |
SE (1) | SE453121B (sv) |
Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3482094D1 (de) * | 1983-07-01 | 1990-06-07 | Hitachi Ltd | Bei hoher temperatur stabiler katalysator, verfahren zu dessen herstellung und verfahren zur durchfuehrung von chemischen reaktionen unter dessen verwendung. |
US4582044A (en) * | 1984-01-19 | 1986-04-15 | Vermont Castings, Inc. | Clean burning exterior retrofit system for solid fuel heating appliances |
US4646712A (en) * | 1983-11-28 | 1987-03-03 | Vermont Castings, Inc. | Solid fuel heating appliances |
JPS62131224U (sv) * | 1986-02-03 | 1987-08-19 | ||
JPH0451316Y2 (sv) * | 1987-04-24 | 1992-12-03 | ||
JPH0228927U (sv) * | 1988-08-09 | 1990-02-23 | ||
EP0524736B1 (en) * | 1991-07-05 | 1998-01-28 | THERMATRIX INC. (a Delaware Corporation) | Method and apparatus for controlled reaction in a reaction matrix |
US5165884A (en) * | 1991-07-05 | 1992-11-24 | Thermatrix, Inc. | Method and apparatus for controlled reaction in a reaction matrix |
US5431887A (en) * | 1992-05-19 | 1995-07-11 | Prototech Company | Flame arresting and contaminant-adsorbing filter apparatus and method in the catalytic abatement of broiler emissions |
US5622100A (en) * | 1992-07-31 | 1997-04-22 | Ayrking Corporation | Catalytic assembly for cooking smoke abatement |
US5339754A (en) * | 1992-12-11 | 1994-08-23 | Energy And Environmental Research | Method and apparatus for prevention of puffing by rotary kiln and other incinerators and combustion systems |
US5509362A (en) * | 1992-12-11 | 1996-04-23 | Energy And Environmental Research Corporation | Method and apparatus for unmixed combustion as an alternative to fire |
US5827496A (en) * | 1992-12-11 | 1998-10-27 | Energy And Environmental Research Corp. | Methods and systems for heat transfer by unmixed combustion |
NZ245975A (en) * | 1993-02-23 | 1997-05-26 | John Stuart Fleming | Heating apparatus with catalytic converter in secondary combustion chamber and typically for visible flame gas heater |
NL9300716A (nl) * | 1993-04-27 | 1994-11-16 | Gastec Nv | Poreus lichaam geschikt voor gebruik in een corrosieve omgeving en een werkwijze voor de vervaardiging daarvan. |
JPH11502462A (ja) * | 1995-02-13 | 1999-03-02 | エンゲルハード・コーポレーション | 木材製造工程の排気を浄化する方法 |
US6003305A (en) | 1997-09-02 | 1999-12-21 | Thermatrix, Inc. | Method of reducing internal combustion engine emissions, and system for same |
US5989010A (en) * | 1997-09-02 | 1999-11-23 | Thermatrix, Inc. | Matrix bed for generating non-planar reaction wave fronts, and method thereof |
US6015540A (en) * | 1997-09-02 | 2000-01-18 | Thermatrix, Inc. | Method and apparatus for thermally reacting chemicals in a matrix bed |
AU3784399A (en) | 1998-05-05 | 1999-11-23 | Thermatrix Inc. | A device for thermally processing a gas stream, and method for same |
US6282371B1 (en) | 1998-07-02 | 2001-08-28 | Richard J. Martin | Devices for reducing emissions, and methods for same |
US6797253B2 (en) * | 2001-11-26 | 2004-09-28 | General Electric Co. | Conversion of static sour natural gas to fuels and chemicals |
JP4521595B2 (ja) * | 2003-03-31 | 2010-08-11 | 長崎県 | 耐熱・撥水性燃焼触媒容器 |
US7101175B2 (en) * | 2003-04-04 | 2006-09-05 | Texaco Inc. | Anode tailgas oxidizer |
US8671658B2 (en) | 2007-10-23 | 2014-03-18 | Ener-Core Power, Inc. | Oxidizing fuel |
US8393160B2 (en) | 2007-10-23 | 2013-03-12 | Flex Power Generation, Inc. | Managing leaks in a gas turbine system |
US8701413B2 (en) | 2008-12-08 | 2014-04-22 | Ener-Core Power, Inc. | Oxidizing fuel in multiple operating modes |
US8621869B2 (en) | 2009-05-01 | 2014-01-07 | Ener-Core Power, Inc. | Heating a reaction chamber |
EP2418425B1 (en) * | 2010-08-10 | 2013-01-02 | Dr. Pley Environmental GmbH | Device for treating exhaust gases from a small heating system |
US20130052094A1 (en) * | 2010-02-09 | 2013-02-28 | Martin Pley | Device for treating exhaust gases from a small heating system |
US8893468B2 (en) | 2010-03-15 | 2014-11-25 | Ener-Core Power, Inc. | Processing fuel and water |
US20120192546A1 (en) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | General Electric Company | Catalytic Converter for a Pulse Detonation Turbine Engine |
US9057028B2 (en) | 2011-05-25 | 2015-06-16 | Ener-Core Power, Inc. | Gasifier power plant and management of wastes |
US9279364B2 (en) | 2011-11-04 | 2016-03-08 | Ener-Core Power, Inc. | Multi-combustor turbine |
US9273606B2 (en) | 2011-11-04 | 2016-03-01 | Ener-Core Power, Inc. | Controls for multi-combustor turbine |
US8671917B2 (en) | 2012-03-09 | 2014-03-18 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with reciprocating engine |
US9328660B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-03 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and multiple flow paths |
US9273608B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-03-01 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and autoignition temperature controls |
US9726374B2 (en) | 2012-03-09 | 2017-08-08 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with flue gas |
US8980193B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-03-17 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and multiple flow paths |
US8807989B2 (en) | 2012-03-09 | 2014-08-19 | Ener-Core Power, Inc. | Staged gradual oxidation |
US9234660B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-01-12 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat transfer |
US8980192B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-03-17 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation below flameout temperature |
US9534780B2 (en) | 2012-03-09 | 2017-01-03 | Ener-Core Power, Inc. | Hybrid gradual oxidation |
US9206980B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-12-08 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and autoignition temperature controls |
US8926917B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-01-06 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with adiabatic temperature above flameout temperature |
US9381484B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-07-05 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with adiabatic temperature above flameout temperature |
US8844473B2 (en) | 2012-03-09 | 2014-09-30 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with reciprocating engine |
US9017618B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-04-28 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat exchange media |
US9267432B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-02-23 | Ener-Core Power, Inc. | Staged gradual oxidation |
US9567903B2 (en) | 2012-03-09 | 2017-02-14 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat transfer |
US9371993B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-06-21 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation below flameout temperature |
US9353946B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-31 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat transfer |
US9359947B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-06-07 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
US9347664B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-24 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
US9328916B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-03 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
US9359948B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-06-07 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
CL2012003372A1 (es) * | 2012-11-30 | 2013-08-09 | Univ Santiago Chile | Post combustor para aumentar la eficiencia termica y reducir la emision de los contaminantes de los equipos calefactores de leña que tienen una camara de combustion, posee una pluralidad de capas de particulas solidas que generan un medio poroso y se encuentran contenidas en un contenedor interior que posee al menos una abertura inferior para los gases de entrada, y al menos una abertura superior para los gases de salida; y metodo asociado. |
KR101688894B1 (ko) * | 2016-08-08 | 2016-12-23 | 주식회사 지엔티엔에스 | 고온 연소촉매를 이용한 버너 |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2658742A (en) * | 1950-01-09 | 1953-11-10 | Harold R Suter | Catalytic fume incineration |
US2720494A (en) * | 1950-01-09 | 1955-10-11 | Harold R Suter | Process of preparing catalytic elements |
US3245459A (en) * | 1963-03-01 | 1966-04-12 | Engelhard Ind Inc | Catalytic heater and catalyst therefor |
US3476524A (en) * | 1966-02-21 | 1969-11-04 | James F Burke | Apparatus and method for treating gaseous products of combustion |
US3785778A (en) * | 1971-03-23 | 1974-01-15 | Smokontrol Corp | Smoke eliminating device |
US3754870A (en) * | 1971-08-26 | 1973-08-28 | Universal Oil Prod Co | Method and means of catalytically converting fluids |
US3806322A (en) * | 1972-06-29 | 1974-04-23 | Universal Oil Prod Co | Recuperative form of catalytic-thermal incinerator |
US3898040A (en) * | 1972-06-29 | 1975-08-05 | Universal Oil Prod Co | Recuperative form of thermal-catalytic incinerator |
US4021203A (en) * | 1973-11-26 | 1977-05-03 | Maremont Corporation | Catalytic converter for purifying gases |
JPS5140825A (en) * | 1974-10-04 | 1976-04-06 | Fujitsu Ltd | Batsufua memoriseigyohoshiki |
US3964875A (en) * | 1974-12-09 | 1976-06-22 | Corning Glass Works | Swirl exhaust gas flow distribution for catalytic conversion |
US4270896A (en) * | 1975-08-26 | 1981-06-02 | Engelhard Minerals & Chemicals Corporation | Catalyst system |
US4054418A (en) * | 1975-11-10 | 1977-10-18 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Catalytic abatement system |
US4018568A (en) * | 1976-02-09 | 1977-04-19 | Uop Inc. | Fume absorbing-treating system |
US4072007A (en) * | 1976-03-03 | 1978-02-07 | Westinghouse Electric Corporation | Gas turbine combustor employing plural catalytic stages |
US4135018A (en) * | 1976-08-05 | 1979-01-16 | Corning Glass Works | Thermal shock resistant honeycomb structures |
US4080150A (en) * | 1976-10-27 | 1978-03-21 | Matthey Bishop, Inc. | Catalytic gas igniter system |
US4127691A (en) * | 1977-06-20 | 1978-11-28 | Corning Glass Works | Thermal shock resistant honeycomb structures |
US4246234A (en) * | 1978-05-26 | 1981-01-20 | New England Power Service Company | Method and apparatus for reducing nitric oxide |
US4290785A (en) * | 1979-02-12 | 1981-09-22 | Alldredge Robert L | Dust collector and method of operation |
US4221207A (en) * | 1979-06-07 | 1980-09-09 | Vermont Castings, Inc. | Heating apparatus having improved combustion |
JPS5827770Y2 (ja) * | 1979-07-23 | 1983-06-16 | ダイキン工業株式会社 | 接触酸化反応器 |
US4330503A (en) * | 1980-07-28 | 1982-05-18 | Corning Glass Works | Wood burning stove |
US4348362A (en) * | 1980-09-24 | 1982-09-07 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Air pollution control apparatus and process |
-
1982
- 1982-02-01 US US06/344,897 patent/US4400356A/en not_active Expired - Fee Related
-
1983
- 1983-01-13 CA CA000419407A patent/CA1196323A/en not_active Expired
- 1983-01-14 DK DK013383A patent/DK159127C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-01-24 GB GB08301824A patent/GB2114018B/en not_active Expired
- 1983-01-26 SE SE8300382A patent/SE453121B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-01-26 FI FI830262A patent/FI71410C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-01-27 NO NO830259A patent/NO157488C/no unknown
- 1983-01-31 JP JP58015378A patent/JPS58133510A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58133510A (ja) | 1983-08-09 |
FI830262A0 (fi) | 1983-01-26 |
NO830259L (no) | 1983-08-02 |
CA1196323A (en) | 1985-11-05 |
SE8300382D0 (sv) | 1983-01-26 |
DK159127C (da) | 1991-02-04 |
DK159127B (da) | 1990-09-03 |
NO157488B (no) | 1987-12-21 |
FI71410C (fi) | 1986-12-19 |
SE8300382L (sv) | 1983-08-02 |
US4400356A (en) | 1983-08-23 |
DK13383A (da) | 1983-08-02 |
DK13383D0 (da) | 1983-01-14 |
GB2114018B (en) | 1985-07-24 |
FI830262L (fi) | 1983-08-02 |
NO157488C (no) | 1988-03-30 |
FI71410B (fi) | 1986-09-09 |
GB2114018A (en) | 1983-08-17 |
GB8301824D0 (en) | 1983-02-23 |
JPS6235003B2 (sv) | 1987-07-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE453121B (sv) | Katalytisk brennare samt anvendning derav | |
SE452904B (sv) | Katalytisk brennare for foretredesvis ved- eller koleldade spisar, samt anvendning derav | |
EP2195577B1 (en) | Exhaust flue cap and filter device for a gas fired appliance | |
US20130052094A1 (en) | Device for treating exhaust gases from a small heating system | |
Paulsen et al. | Gaseous and particulate emissions from a chimneyless biomass cookstove equipped with a potassium catalyst | |
EP2418425B1 (en) | Device for treating exhaust gases from a small heating system | |
JPS61252408A (ja) | メタン系燃料の燃焼方法 | |
JPS61237905A (ja) | 接触燃焼触媒システムによるメタン系燃料の燃焼方法 | |
US10646824B2 (en) | Catalytic cookstove with passive control of draft and method of use | |
JPH0545295B2 (sv) | ||
JPH0545293B2 (sv) | ||
JPH0156327B2 (sv) | ||
RU215634U1 (ru) | Устройство для очистки дымовых газов | |
EP0087259A1 (en) | Combustor device for a solid fuel heating appliance | |
EP0457287B1 (en) | An anti-pollution device for treating the exhaust gases from internal combustion engines and burners in general, functioning also as exhaust silencer | |
EP3353470B1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur behandlung von abgasen in einzelraumfeuerungsanlagen | |
JPH044483B2 (sv) | ||
JPS6126746Y2 (sv) | ||
JP2000055312A5 (sv) | ||
JPS60147241A (ja) | ガスタ−ビン燃焼器 | |
ITMI20000196A1 (it) | Sistema catalitico per la depurazione dei fumi di una caldaia | |
JPH02154906A (ja) | 燃焼装置 | |
JPS60248906A (ja) | 燃焼器 | |
JPH0428884B2 (sv) | ||
JPS5918310A (ja) | 燈油ヒ−タ−用触媒装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8300382-2 Effective date: 19910805 Format of ref document f/p: F |