SE450903B - Metallisk isoleringskomponent och metod att forma densamma - Google Patents

Metallisk isoleringskomponent och metod att forma densamma

Info

Publication number
SE450903B
SE450903B SE8104101A SE8104101A SE450903B SE 450903 B SE450903 B SE 450903B SE 8104101 A SE8104101 A SE 8104101A SE 8104101 A SE8104101 A SE 8104101A SE 450903 B SE450903 B SE 450903B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
layer
component
substrate
metal
metallic
Prior art date
Application number
SE8104101A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8104101L (sv
Inventor
W D Guenther
Original Assignee
Dana Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Dana Corp filed Critical Dana Corp
Publication of SE8104101L publication Critical patent/SE8104101L/sv
Publication of SE450903B publication Critical patent/SE450903B/sv

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
    • F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
    • F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
    • F02B23/0603—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston at least part of the interior volume or the wall of the combustion space being made of material different from the surrounding piston part, e.g. combustion space formed within a ceramic part fixed to a metal piston head
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
    • F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
    • F01L3/04—Coated valve members or valve-seats
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
    • F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
    • F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
    • F02B23/0696—W-piston bowl, i.e. the combustion space having a central projection pointing towards the cylinder head and the surrounding wall being inclined towards the cylinder wall
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
    • F02B77/02—Surface coverings of combustion-gas-swept parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
    • F02B77/11—Thermal or acoustic insulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
    • F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
    • F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
    • F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
    • F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
    • F02B23/0603—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston at least part of the interior volume or the wall of the combustion space being made of material different from the surrounding piston part, e.g. combustion space formed within a ceramic part fixed to a metal piston head
    • F02B2023/0612—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston at least part of the interior volume or the wall of the combustion space being made of material different from the surrounding piston part, e.g. combustion space formed within a ceramic part fixed to a metal piston head the material having a high temperature and pressure resistance, e.g. ceramic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
    • F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F2200/00—Manufacturing
    • F02F2200/04—Forging of engine parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/02—Light metals
    • F05C2201/021—Aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0448—Steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0448—Steel
    • F05C2201/046—Stainless steel or inox, e.g. 18-8
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2225/00—Synthetic polymers, e.g. plastics; Rubber
    • F05C2225/02—Rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2251/00—Material properties
    • F05C2251/04—Thermal properties
    • F05C2251/048—Heat transfer
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
    • Y10T29/4927—Cylinder, cylinder head or engine valve sleeve making
    • Y10T29/49272—Cylinder, cylinder head or engine valve sleeve making with liner, coating, or sleeve
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49982—Coating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12444—Embodying fibers interengaged or between layers [e.g., paper, etc.]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

450 903 2 vidhäftningen av ett metallskikt mot metallisole- ring är överlägsen den hos keram genom att man åstad- kommit ett förband metall mot metall. “ En föredragen metod att forma den ovan beskrivna komponenten kännetecknas av steget att binda ett skikt av värme-, slag- och korrosionsbeständig metall mot en yta av ett skikt av metallisk isolering.
Uppfinningen beskrivs närmare i det följande med hänvisning till de bifogade ritningarna som visar ut- föringsformer. Fig 1A och 1B visar tvärsektioner genom aluminiumkolvar av den typ som används i dieselmotorer för tung drift respektive bensinmotorer för normal drift, varvid båda kolvarna har ett värmeísolerat huvud enligt uppfinningen. Fig 2 visar i större skala en tvärsektion genom det värmeisolerande skiktet enligt uppfinningen. Fig 3 visar i en mot fig 2 svarande sektion en alternativ utföringsform av det värmeisole- rande skiktet enligt uppfinningen. Fig 4 visar i tvär- sektion en del av en kolvgjutmaskin som kan användas för att tillämpa en föredragen metod att tillverka en kolv enligt uppfinningen. Fig 5 visar i sektion en del av ett cylinderhuvud som ett exempel på en motorkomponent med isoleringsskiktet enligt uppfin- ningen. Fig 6 visar från sidan en del av en inlopps- ventil som på sin framsida är försedd med isolerings- skiktet enligt uppfinningen. I ' Även om den häri visade och beskrivna uppfinningen är lämplig för en mängd olika motorkomponenter är ett föredraget användningsområde kolvhuvuden. Uppfin- ningen kan tillämpas vid såväl diesel- som konven- tionella bensinmotorer, och fig lA och lB visar dess användning i kolvar 10 för båda motortyperna. Sådana motorer är kända för att bli effektivare med ökande temperatur i kolvhuvudets ytskikt. Idealt skulle adiaba- tiska förhållanden råda, under vilka det inte skulle ske någon kylning av kolvens substratmetallkropp 12.
Eftersom existerande metallurgiska begränsningar inte 450 903 3 medger dessa ideala förhållanden används en värmeisole- rande kolvhuvudkomponent 14, som medger avsevärt högre temperaturer i kolvhuvudets ytskikt än vad som vanligt- vis är praktiskt möjligt samtidigt som kolvkroppen kan kylas på vanligt sätt.
Fig 2 visar i detalj den använda isoleringskompo- nenten l4. Kolvens substratmetallkropp 12, företrädesvis en aluminiumlegering, har en kolvhuvudsubstratyta 16 som är belagd med ett lödlegeringsskikt 18. Lödlegerings- skiktet 18 verkar som ett bindemedel och förbereder där- med ytan 16 för mottagning av ett metalliskt'nätskikt 20, som därefter förbinds därmed. Ett skikt 22 av rostfritt stål appliceras därefter på nätskiktets 20 exponerade yta genom plasmasprutbeläggning av rostfritt stål på skiktet 20. Som ett alternativ till plasmasprutning el- ler annan elektrostatbeläggningsteknik kan en förformad folie av rostfritt stål hopfogas med skiktet 20 för att bilda en integrerad kempeeit 14 för förbindning direkt med substratytan l6. Folien av rostfritt stål och nät- skiktet hopsintras lämpligen i en inert omgivning vid ca ll5O0C. Den färdiga kompositen förbinds lämpligen med substratytan l6 via den ovan beskrivna lödlegeringen.
För att säkerställa kompositens l4 integritet och därmed dess förmåga att under lång tid klara höga tempe- raturer utan att förstöras bör skiktet 22 helt täcka och Qmsluta alla exponerade ytor av nätskiktet 20, således även dess periferi ned tïU.i nivå med substratytan 16.
Nätskiktet 20 bör göras helt ogenomträngligt för för- bränningsgaser och -partiklar för att fungera på önskat sätt.
Nätskiktet 20 består lämpligen av en struktur av slumpvis orienterade, inbördes hoplåsta, sintrade me- tallfibrer. Fibrerna sintras för att skapa metallbind- ningar vid alla ställen där de individuella fibrerna an- ligger mot varandra.
Fig 3 visar en alternativ utföringsform av den värme- isolerande kompositen 14, där det metalliska nätskiktet 450 905 4 innehåller ett impregnerat keramiskt material 24. Ma- terialet 24 är lämpligen ett keramiskt bindemedel av hög- temperaturtyp, exempelvis AREMCO 552 ULTRA BOND, vilket verkar som ett armeringsfyllmedel för att garantera en isolerande effekt även när skiktet 22 av rostfritt stål är partiellt skadat och/eller av annat skäl inte helt täcker nätskiktet 20 (varigenom medges viss inträngning av förbränningsgaser och -partiklar). Utan materialet 24 är nätskiktet 20 normalt fyllt med luft, vilken givetvis ger god isoleringsverkan endast om den är fullständigt instängd.
Två föredragna metoder att tillverka kolven enligt uppfinningen kommer nu att beskrivas. Därvid anges spe- cifika parametrar hos det värmeisolerande skiktet 14 enligt uppfinningen, såsom föredragna material, tempe- raturer och tjocklekar.
I Vid den första metoden beläggs kolvhuvudytan 16 (fig 2) av kolvens substratmetallkropp 12 med ett skikt av löd- legering l8, företrädesvis med ALCOA 805, en zinklödlege- ring med 95% zink och 5% aluminium. Ett förformat metall- nätskikt 20 förtenns därefter också med samma lödlegering.
Lödlegeringens penetrering av nätskiktet 20 måste vara tillräckligt djup för att skapa ett starkt mekaniskt för- band, dock inte så djup att skiktets isoleringsegenska- per reduceras i väsentlig grad. Som nämnts tidigare kan flussmedel användas vid pâföringen av lodet, eller för- tenningen kan ske utan flussmedel, såsom i en till sin atmosfär styrd ugn. Ett föreslaget flussmedel är ALCOA 66-A.
Därefter placeras det förtenta nätskiktet 20 ovanpå kolvhuvudets substratyta 16, varefter en inte visad me- tallplatta, företrädesvis av stål, placeras ovanpå agg- regatet. Plattan verkar som en värmestrâlare och som en tyngd för att säkerställa fast kontakt mellan skiktet och ytan 16. Kolven och topplattan värms upp till ca 400-420OC. Ett tryck (ca 70-140 kPa) kan utövas som kom- 450 903 plement till topplattans massa när flussmedlet börjar bränna bort och, när lodet börjar smälta, för att säker- ställa den ovannämnda fasta kontakten.
Därefter tillåts kolven svalna tills lodet stelnar.
Efter denna stelning avlägsnas topplattan. Flussmedel- rester avlägsnas, för vilket spolning med varmt vatten är lämpligt. Därefter kan skiktet 20 impregneras med ett keramiskt bindemedel av högtemperaturtyp, såsom nämnts tidigare. Bindemedlet appliceras lämpligen vid rumstemperatur antingen i form av en pasta eller ett slam och under ett tryck av i området 3450-6900 kPa. Binde- medlet lufttorkas därefter ca 8 tim och härdas i ett tem- peraturomrâde av 150-37000 under ca l/2-2 tim. Som nämnts tidigare är ett föredraget keramiskt bindemedel för detta ändamål AREMCO 552 ULTRA BOND. Om man utnyttjar keramisk impregnering sandblästras det keramfyllda nätskiktet 20 för att frilägga nättrådarna. Slutligen appliceras ett skikt 22 av rostfritt stål på nätskiktet 20 genom plasma- sprutning.
Två utföranden av kolven enligt uppfinningen tillver- kades enligt den ovan beskrivna metoden. Den första utfö- ringsformen hade ett skikt 22 av plasmasprutat rostfritt stål, närmare bestämt rostfritt stål av METCO 41-C-pulver.
Efter en slutbearbetningsoperation uppgick skiktets 22 tjocklek till approximativt 0,38-0,51 mm. Den andra ut- föringsformen hade en förformad folie av rostfritt stål, varvid skiktet 22 bildades av en 0,51-0,63 mm tjock folie av rostfritt stål AISI 304, varefter folien sintrades di- rekt på nätskiktet 20. I båda fallen hade nätskiktet 20 ett 1,00 mm tjockt trådnät av TECHNETICS FM-134, med en metalluftdensitet av 65%, en maskvidd enligt ASTM på 18 och tillverkat av AISI C-14-tråd.
II Vid den andra föredragna metoden används en kolvform , nik varav en del visas i fig 4. Formen medger en gjuttek- vid vilken kolven gjuts i upp-och-nedvänt läge.
Först belägga ett förformat, metalliskt nätskikt 20 med en lödlegering såsom i det tidigare exemplet. Skik- 450 905 6 tet 20 placeras därefter i kolvformens 30 botten 32 med den belagda sidan vänd uppåt. Kolvformens 30 botten 32 är lämpligen uppvärmd för att öka temperaturen i skiktet till 315-345°c före gjutningen. Två fördelar stöder denna åtgärd: (l) minimering eller eliminering av skev- ning i skiktet 20 till följd av att det smälta aluminiet träffar det annars relativt svala nätskiktet och (2) mät- bar förbättring i förbandets hållfasthet på grund av den fullständigare smältningen och legeringen av lödlegering- en. En risk med att inte uppvärma formen är att det smäl- ta aluminiet avkyls snabbt och stelnar mot kalla ytor och därmed kanske inte smälter all legering. Kraftigt försto- rade fotografier av den resulterande skiljeytan mellan nätskiktet 20 och kolvens 10 gjutna aluminiumkropp indi- kerar att förbandet eller fogen mellan dem är av mekanisk natur med endast aluminium vid skiljeytan. Det verkar finnas endast små spår av zink, vilket tyder på att zin- ken i den 95% zük uppvisande lödlegeringen arbetar endast som ett medium för transport av aluminium in i de små mellanrummen i nätskiljeytan, och därefter förflytt- ning ut ur förbandszonen och in i formens matar- och/eller stigkanaler.
När kolven gjutits över nätskiktet 20 får den svalna, varefter den avlägsnas från formen. Kolven svarvas för borttagning av all aluminiummetall från skiktets 20 sidor.
Vid denna tidpunkt kan skiktet impregneras med keramiskt bindemedel. Slutligen appliceras skiktet 22 av rostfritt stål genom plasmasprutning.
Alternativt kan en förformad folie av rostfritt stål först sintras på trådnätet 20. Den resulterande komposi- ten förtenns på sin nätsida och placeras i formen 30 med den förtenta eller belagda sidan upp. Kolvkroppen gjuts därefter över kompositen och samma steg som tidi- gare upprepas.
Som nämnts inledningsvis är uppfinningen lämplig att användas i en mängd olika motorkomponenter. Ett använd- ningsområde är cylinderhuvuden med speciell inriktning på förbränningsrum, utloppsport och inloppsventil. Även Lïl 450 903 7 om det inte visas kan cylinderväggar, lager, och/eller foder isoleras på samma sätt som beskrivits ovan med rik- tiga toleranser etc.
Fig 5 visar ett förbränningsrum 34 som är väsentligen helt begränsat av motorkomponenter med en isolerande kom- posit 14 av det ovan beskrivna slaget liksom kolven 10 enligt fig lB. En utloppsport 36 har också den isoleran- de kompositen l4 för att ytterligare öka motorns effekti- vitet. Dessutom har en inloppsventil 38 en komposit 14 på sin yta 40. Utloppsventilen arbetar normalt vid så hög temperatur att den knappast behöver förses med en isolerande komposit. Tillsammans bildar komponenterna med isolerande kompositer 14 ett helt isolerat förbrän- ningsutrymme i vilket förbränning sker vid högre tempe- ratur och därmed effektiviteten ökar.
Ett sätt att framställa ett cylinderhuvud 35,som be- gränsar förbränningsrummet 34 och utloppsporten 36, är likadant som beskrivits i samband med den andra föredragna metoden att tillverka en kolv med tillämpning av "stuk- nings"-gjutningteknik. Det må påpekas att den föredragna användningen av denna gjutteknik innefattar en aluminium- komponent; i det här fallet således ett cylinderhuvud 35 av aluminiumkomposition. Alternativt kan man gjuta ett cylinderhuvud 35 av gjutjärn, varvid man inte använder någon lödlegering eftersom gjutjärn bildar ett starkt förband med kompositen l4 utan användning av en legering.
En föredragen metod att forma ett cylinderhuvud av gjut- järn med flera kamrar eller rum innefattar helt enkelt formning av nätskikt 20 till invändiga former av förbrän- ningsrum 34 och utloppsportar 36. Därefter hälls, utan krav på speciellt styrda temperaturer eller tryck såsom vid den tidigare beskrivna metoden, smält gjutjärn kring nätskikten för att bilda ett cylinderhuvud 35. Därefter kan insidorna på nätskiktet 20 impregneras med keramiskt bindemedel, om så önskas. Slutligen appliceras ett skikt 22 av rostfritt stål genom plasmasprutning på den expo- nerade invändiga ytan av nätskiktet 20.
Alternativt kan förformade foder av rostfritt stål 450 903 8 från början sintras på nätskikt 20, vilka skikt har for- mats till de inre formerna hos kamrarna 34 och portarna 36. Det smälta gjutjärnet hälls kring skikten för att bilda ett cylinderhuvud 35. Gjutjärnet förbinds med nä- tet utan att sugas in i nätet och fylla luftrummen för att inte skada eller försämra skiktens 20 isolerings- egenskaper. Dessutom medger skiktens 20 elasticitet nor- mal krympning av gjutjärnet under kylningen utan att för- bandet dem emellan skadas.
Inloppsventiler 38 av den i fig 6 visade typen till- verkas vanligtvis av höghållfasta specialstål men inte av rostfritt stål. Även om trådnätskiktet 20 kan hårdlö- das på aluminium med hjälp av den ovan beskrivna lödle- geringen utan insugning av sådan legering i nätet resul- terar-försök med att hårdlöda trådnätet på stålventilen 38 i insugning av legeringen. Trådnätskiktet 20 kan heller inte på enkelt sätt sintras på ventilen utan att inkräkta på ventilens hållfasthetsegenskaper. En föredragen metod att tillverka ventilen 38 är därför att anbringa tråd- nätskiktet 20 av rostfritt stål mellan två folier 42 och 44 av rostfritt stål och att sintra de resulterande de- larna av rostfritt stål mot motsatta sidor av nätskiktet . Folien 42 intill stålventilens 38 yta hårdlöds sedan med ett högtemperaturlod, exempelvis ett nickel- eller silverlod, på ventilens 38 yta i en vakuum- eller nitro- genugn. Även om de föredragna utföringsformerna av värmeiso- lerande kompositer enligt uppfinningen har beskrivits i termer av rostfritt stål och trådnätskikt över substrat- metaller av aluminium och gjutjärn kan andra specifika kom- positskikt användas inom ramen för uppfinningen. Således användes rostfritt stål som ett specifikt exempel på en värme- och korrosionsbeständig metall. Om metallen måste klara de hårda förbränningsvillkoren föredras en slagbe- ständig egenskap, så att skiktet inte blir sprött och ut- sätts för utmattningsbrott. Förutom rostfritt stål är flera andra legeringar lämpliga, exempelvis sådana med 450 903 9 volfram,;filladium och vissa nickelkromlegeringar. Istäl- let för trådnätskiktet 20 kan andra metalliska isoler- skikt användas, exempelvis metalliska skelettkonstruk- tioner. Ett exempel på de sistnämnda är DUOCEL-material, en stel, ytterst porös och genomtränglig metallkonstruk- tion med kontrollerad densitet metall per volymenhet och är tillgänglig i många olika metaller.
Bindemedlet för trâdnätskiktets 14 vidhäftning mot substratmetallen i motorkomponenter har beskrivits som en lödlegering, speciellt en zink-aluminiumlegering för en gjutdetalj av aluminium och en nickel- eller silver- legering för en inloppsventil av höghållfast stål. De sistnämnda metalliska bindemedlen är lämpliga för plats- gjutning av de olika beskrivna motorkomponenterna, med undantag av ventilerna, vilka vanligtvis smids och inte gjuts. Ett exempel på ett icke-metalliskt bindemedel för en isoleringskomposit att användas vid en befintlig kolv eller förbränningskammare är ett högtemperaturbindemedel på gummibas, exempelvis PLASTILOK 601 filmbindemedel, som normalt används för limning av broms- och kopplingsbelägg.

Claims (20)

LH 10 15 20 25 30 450 903 10 PATENTKRAV
1. l. Metallisk isoleringskomponent för infogning i en del av en förbränningsmotor, vilken kombonent (14) har ett skikt (20) av metallisk isolering och ull värme- och korrosionsbeständigt, kontinuerligt skikt (22; 44), som är bundet på en sida av det metal- liska isoleringsskiktet (20), k ä n n e t e c k n a d av att skiktet (20) av metallisk isolering består av slumpvis orienterade metallfibrer och att'det värme- och korrosionsbeständiga, kontinuerliga skiktet är ett formbart skikt (22; 44) av slagtålig metall.
2. Komponent enligt krav l, k ä n n e t e c k - n å d av att det formbara skiktet (22) av slagtålig metall sträcker sig över kantpartier av skiktet (20) av metallisk isolering.
3. Komponent enligt krav l eller 2, k ä n n e - t e c k n a d av att det formbara skiktet (22, 44) av slagtålig metall är ett skikt av rostfritt stål, en volframlegering, en palladiumlegering eller en nickel-kromlegering.
4. Komponent enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att skiktet (20)'av metal- lisk isolering är åtminstone delvis impregnerat med keramiskt material (24).
5. Komponent enligt krav 4, k ä n n e t e c k - n a d av att det keramiska materialet (24) är ett keramiskt bindemedel av högtemperaturtyp.
6. Komponent enligt något av föregående krav, fk ä n n e t e c k n a d av att skiktet (20) av metallisk isolering är bildat av ett metalliskt skelettmaterial eller eftergivligt fibertrådnät.
7. Komponent enligt något av föregående krav i kombination med en del (l0; 35; 38) hos en förbrän- ningsmotor som bildar ett metallsubstrat (12), k ä n - n e t e c k n a d av att den motsatta sidan av skiktet m; m) 10 15 20 25 30 35 450 903 ll (20) av metallisk isolering är fäst på substratet (12), eller att delen är ett cylinderhuvud (35) hos förbränningsmotorn, eller att delen är en kolvyta (16) på en kolv (10) i en förbränningsmotor eller att delen är en yta på en tallriksventil (38) i en förbränningsmotor.
8. Komponent enligt något av krav 1-6 i kombina- tion med en del (10; 35; 38) i en förbränningsmotor som bildar ett metallsubstrat (12), av att substratet (12) är en aluminiumlegering k ä n n e t e c k - n a d och att den metalliska isoleringskomponenten (14) är fäst därpå medelst ett lödlegeringsbindemedel (18), eller att substratet är gjutjärn.
9. Komponent enligt något av krav 1-6 i kombination med en del (lO; 35; 38) i en förbränningsmotor som bildar ett metallsubstrat (12), av att substratet (12) och den metalliska iso-' k ä n n e t e c k - n a d leringskomponenten (14) är hopfästa genom gjutning på plats av substratet över komponenten.
10. Komponent enligt något av krav 1~6 i kombina- tion med en del (l0; 35; 38) i en förbränningsmotor som bildar ett metallsubstrat (12), av ett skikt av gummibaserat bindemedel som k ä n n e t e c k ~ n a d förbinder komponenten (14) med substratet (12).
11. Metod att forma komponenten enligt något av krav 1-6, k ä n n e t e c k n a d av steget att binda ett skikt (22) av värme-, slag- och korrosions- beständig metall mot en yta av ett skikt (20) av metal-_ lisk isolering.
12. Metod enligt krav 11, n a d av steget att belägga metallskiktet (22) på k ä n n e t e c k - metallisoleringen (20) med användning av elektrostat- beläggningsteknik.
13. Metod enligt krav 11, n a d av steget att använda ett skikt (22) av rostfritt stål och förbinda detta skikt med metallisoleringen (20). k ä n n e t e c k - 10 15 20 25 30 35 459 903 12
14. Metod enligt krav ll, av steget att belägga metallskiktet (22) med k ä n n e t e c kf- n a d användning av plasmasprutteknik.
15. Metod enligt krav ll, k ä n n e t e c k - n a d av steget att förbinda skiktet (22) av Värme-, slag- och korrosionsbeständig metall mot nämnda yta av skiktet (20) av metallisk isolering med användning av sintringsteknik.
16. Metod att forma komponenten enligt något av krav 7-10, k ä n n e t e c k n a d av stegen att belägga den motsatta ytan av skiktet (20) av metal- lisk isolering med en lödlegering, uppvärmning av skiktet (20) och substratet (12) i ytkontakt med varandra och därefter kylning av skiktet och substratet till under lödlegeringens smälttemperatur.
17. Metod att forma en komponent enligt något av krav 7-10, k ä n n e t e c k n a d av stegen att belägga den motsatta ytan av skiktet (20) av metal- lisk isolering med en lödlegering, instängning av det det belagda skiktet i en form (30) med en belagd yta vänd mot formens inre (32), och därefter gjutning av delen i formen och över den belagda ytan.
18. Metod enligt något av krav 7-10, k ä n n e - t e c k n a d av stegen att applicera en beläggning (18) av lödlegering på en exponerad yta hos skiktet (20) av metallisk isolering, vilken lödlegering har en första komponent som avdunstar vid en temperatur under smälttemperaturen för material omfattande metall- substratet (12) och skiktet (20) och med en andra komponent vilken bildar en amalgam med ett material i substratet, och uppvärmning av substratet (12) och skiktet (20) i ytkontakt med varandra till en temperatur över avdunstningstemperaturen för lödlegeringens första komponent.
19. Metod enligt krav 18, av att den första komponenten i lödlegeringen k ä n n e t e c k - n a d är zink. m, I|\ 1.1 450 903 13
20. Metod enligt krav 18 eller 19, k ä n n e - t e c k n a d av att uppvärmningen av substratet (12) och skiktet (20) sker vid plastgjutningen av motorkomponenten över det belagda skiktet (20).
SE8104101A 1980-07-02 1981-07-01 Metallisk isoleringskomponent och metod att forma densamma SE450903B (sv)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US16562580A 1980-07-02 1980-07-02
US23038781A 1981-02-02 1981-02-02

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE8104101L SE8104101L (sv) 1982-01-03
SE450903B true SE450903B (sv) 1987-08-10

Family

ID=26861543

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8104101A SE450903B (sv) 1980-07-02 1981-07-01 Metallisk isoleringskomponent och metod att forma densamma

Country Status (18)

Country Link
US (2) US5371944A (sv)
AR (1) AR228362A1 (sv)
AU (1) AU554140B2 (sv)
BR (1) BR8103909A (sv)
CA (1) CA1187257A (sv)
DE (1) DE3125560A1 (sv)
DK (1) DK151074C (sv)
ES (2) ES503590A0 (sv)
FR (1) FR2486148B1 (sv)
GB (1) GB2079401B (sv)
IN (1) IN154362B (sv)
IT (1) IT1142712B (sv)
MX (1) MX156965A (sv)
MY (1) MY8500926A (sv)
NL (1) NL8103091A (sv)
PH (1) PH20046A (sv)
SE (1) SE450903B (sv)
TR (1) TR21765A (sv)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5852451A (ja) * 1981-09-24 1983-03-28 Toyota Motor Corp 耐熱・断熱性軽合金部材およびその製造方法
JPS5966966A (ja) 1982-10-09 1984-04-16 Toyota Motor Corp 耐熱性軽合金部材およびその製造方法
US4905658A (en) * 1983-08-26 1990-03-06 Pfefferle William C Method of operating I.C. engines and apparatus thereof
US4546048A (en) * 1984-03-23 1985-10-08 Dana Corporation Composite thermal shield for engine components
SE469908B (sv) * 1986-07-04 1993-10-04 Volvo Ab Förbränningsmotorkomponent med mot förbränningsgaser exponerad yta, vilken är belagd med ett termiskt isolerande material samt sätt att framställa komponenten
DE3824428A1 (de) * 1988-07-19 1990-01-25 Schwaebische Huettenwerke Gmbh Verbrennungsmotor
DE3843663A1 (de) * 1988-12-23 1990-06-28 Gruenzweig & Hartmann Montage Waermedaemmung fuer heisse gase fuehrende gussbauteile
AU9150991A (en) * 1991-01-22 1992-09-07 Viktor Veniaminovich Zherebtsov One-cycle engine
DE19542944C2 (de) * 1995-11-17 1998-01-22 Daimler Benz Ag Brennkraftmaschine und Verfahren zum Aufbringen einer Wärmedämmschicht
EP0972921A1 (de) 1998-07-14 2000-01-19 Konotech s.r.o. Hubkolben-Brennkraftmaschine
GB9909284D0 (en) * 1999-04-23 1999-06-16 Howie Robin M An improved internal combustion engine design
AU1150701A (en) * 1999-11-05 2001-05-14 Valtion Teknillinen Tutkimuskeskus A method for coating a casting
DK1153662T3 (da) * 2000-05-12 2004-09-06 Kloeckner Humboldt Wedag Varme- og slidbestandigt indbygningselement, navnlig segment til sammensætning af et segmenteret cyklon-dykrör
JP3869255B2 (ja) * 2001-06-14 2007-01-17 富士通株式会社 金属成形体製造方法およびこれにより製造される金属成形体
JP2003268511A (ja) * 2002-03-18 2003-09-25 Fuji Heavy Ind Ltd 金属基複合材形成用プリフォーム及びその製造方法、並びにプリフォームを有するジャーナル構造
US7282274B2 (en) * 2003-11-07 2007-10-16 General Electric Company Integral composite structural material
EP2171235A1 (en) * 2007-06-01 2010-04-07 Rotec Design LTD Improved low heat rejection high efficiency engine system
DE102011083994A1 (de) * 2010-10-05 2012-04-05 Ks Kolbenschmidt Gmbh Verbesserungen an einem Brennraummuldenrand und an einem Brennraummuldengrund eines Kolbens einer Brennkraftmaschine
US9180511B2 (en) 2012-04-12 2015-11-10 Rel, Inc. Thermal isolation for casting articles
DE102012009029A1 (de) * 2012-05-05 2013-11-07 Mahle International Gmbh Kolben für einen Verbrennungsmotor
BR102013021206A2 (pt) 2012-12-11 2014-09-09 Wärtsilä Schweiz AG Válvula de troca de gás bem como método para fabricação de válvula de troca de gás
WO2014168861A2 (en) * 2013-04-08 2014-10-16 Cowans Kenneth W Air supply concepts to improve efficiency of vcrc engines
JP6171567B2 (ja) * 2013-05-27 2017-08-02 アイシン精機株式会社 内燃機関用機械部品の製造方法
US10302013B2 (en) * 2015-09-30 2019-05-28 Corning Incorporated Composite thermal barrier for combustion chamber surfaces
US10190502B2 (en) * 2016-06-23 2019-01-29 Delavan Inc. Brazing components and techniques
CN109642496A (zh) * 2016-08-25 2019-04-16 康宁股份有限公司 用于发动机的热阻隔物及其制造方法
US10982775B2 (en) 2019-07-10 2021-04-20 Mueller International, Llc Metal-coated seat retention groove
JP2021161978A (ja) * 2020-04-01 2021-10-11 マツダ株式会社 エンジンの燃焼室構造

Family Cites Families (82)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2924004A (en) * 1960-02-09 Refractory metal bodies
DE278930C (sv) *
US1243654A (en) * 1917-01-20 1917-10-16 Walter G Clark Method of making covering material for aircraft.
US1500853A (en) * 1921-09-28 1924-07-08 William I Short Piston
US1462655A (en) * 1922-08-30 1923-07-24 Charles W Philip Piston and method of manufacturing the same
US1508099A (en) * 1923-02-28 1924-09-09 Jr John B Hawley Internal-combustion engine and the like
US1568835A (en) * 1924-03-13 1926-01-05 Jr John B Hawley Internal-combustion engine
GB361964A (en) * 1929-10-25 1931-11-30 Doherty Res Co Improvements relating to the surfacing of refractory bodies
US1857077A (en) * 1930-11-03 1932-05-03 Adamson Ernie Internal combustion engine
US2059713A (en) * 1933-05-19 1936-11-03 Fairbanks Morse & Co Engine piston
US2075388A (en) * 1934-01-25 1937-03-30 Cloud Joseph Poissant De Heat insulating metal body
GB539568A (en) * 1940-05-08 1941-09-16 George Stephen Kammer Improvements in pistons for internal combustion engines
US2455804A (en) * 1943-01-01 1948-12-07 Gen Electric Co Ltd Nickel chromium tungsten composite metal body and method of making same
US2466890A (en) * 1945-01-15 1949-04-12 Honeywell Regulator Co Method of soldering to a nickel alloy coil
US2478294A (en) * 1945-08-29 1949-08-09 Madsen Tage Pistons for combustion, steam, and other engines
US2657961A (en) * 1950-03-15 1953-11-03 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Piston for internal-combustion engines
DE861172C (de) * 1950-05-04 1952-12-29 Entwicklungsinstitut Fuer Moto Der Einwirkung hoher Temperaturen unterliegendes Ventil, insbesondere von Verbrennungskraftmaschinen
US3203321A (en) * 1955-02-01 1965-08-31 Darlite Corp Article of bonded ferrous metal and aluminum
US3017492A (en) * 1958-03-25 1962-01-16 Sunbeam Corp Electric heating device and method of making the same
US3153279A (en) * 1959-05-29 1964-10-20 Horst Corp Of America V D Heat resistant solid structure
US3161478A (en) * 1959-05-29 1964-12-15 Horst Corp Of America V D Heat resistant porous structure
DE1173770B (de) * 1959-11-23 1964-07-09 Egyesuelt Izzolampa Verfahren zum Befestigen einer Stromzufuehrung am Sockel von vakuumtechnischen Erzeugnissen
US3149409A (en) * 1959-12-01 1964-09-22 Daimler Benz Ag Method of producing an engine piston with a heat insulating layer
GB953651A (en) * 1960-01-06 1964-03-25 Plessey Co Ltd Reinforced refractory bodies
US3098723A (en) * 1960-01-18 1963-07-23 Rand Corp Novel structural composite material
US3156040A (en) * 1960-11-08 1964-11-10 Bell Aerospace Corp Metal fabrication
GB940888A (en) * 1961-01-26 1963-11-06 Rheinmetall Gmbh Method of manufacturing threaded spindles
US3257803A (en) * 1961-05-08 1966-06-28 Sylvania Electric Prod Thermal boundary construction
US3427185A (en) * 1964-02-19 1969-02-11 United Aircraft Corp Composite structural material incorporating metallic filaments in a matrix,and method of manufacture
US3505038A (en) * 1964-08-24 1970-04-07 Brunswick Corp Metal fibril compacts
US3480465A (en) * 1966-03-30 1969-11-25 Shichiro Ohshima Method of chemically bonding aluminum or aluminum alloys to ferrous alloys
US3469297A (en) * 1966-04-20 1969-09-30 Brunswick Corp Porous metal structure
US3889348A (en) * 1969-03-27 1975-06-17 Jerome H Lemelson Fiber reinforced composite material and method of making same
US3459167A (en) * 1968-01-22 1969-08-05 Southwick W Briggs Internal combustion engine
US3844728A (en) * 1968-03-20 1974-10-29 United Aircraft Corp Gas contacting element leading edge and trailing edge insert
US3844727A (en) * 1968-03-20 1974-10-29 United Aircraft Corp Cast composite structure with metallic rods
US3547180A (en) * 1968-08-26 1970-12-15 Aluminum Co Of America Production of reinforced composites
US3606667A (en) * 1968-09-27 1971-09-21 United Aircraft Corp Method of fabricating fiber-reinforced articles
US3596344A (en) * 1968-09-27 1971-08-03 United Aircraft Corp Method of fabricating fiber-reinforced articles
US3663356A (en) * 1968-10-23 1972-05-16 Chou H Li Reinforced metal-matrix composites
US3890690A (en) * 1968-10-23 1975-06-24 Chou H Li Method of making reinforced metal matrix composites having improved load transfer characteristics and reduced mismatch stresses
US3638299A (en) * 1968-12-30 1972-02-01 Ici Ltd Process for the production of molds
JPS4844164B1 (sv) * 1969-04-08 1973-12-22
US3615277A (en) * 1969-05-02 1971-10-26 United Aircraft Corp Method of fabricating fiber-reinforced articles and products produced thereby
DE1966027C3 (de) * 1969-12-15 1973-10-25 Vereinigte Aluminium-Werke Ag, 5300 Bonn Verwendung eines Zink Aluminium Lotes Ausscheidung aus 1962760
US3936277A (en) * 1970-04-09 1976-02-03 Mcdonnell Douglas Corporation Aluminum alloy-boron fiber composite
US3902864A (en) * 1970-06-03 1975-09-02 Gen Dynamics Corp Composite material for making cutting and abrading tools
US3876389A (en) * 1970-06-30 1975-04-08 Ibm Composite material, inclusions thereof, and method therefor
JPS4946685B1 (sv) * 1970-12-29 1974-12-11
US3841386A (en) * 1971-04-01 1974-10-15 I Niimi Method of joining a beryllium workpiece to light metals
DE2118848C3 (de) * 1971-04-19 1974-01-17 Maschinenfabrik Augsburg-Nuernberg Ag, 8000 Muenchen Rotationssymmetrischer, hohler Verbundkörper und Verfahren zu seiner Herstellung
US3840350A (en) * 1971-06-02 1974-10-08 Union Carbide Corp Filament-reinforced composite material and process therefor
US3994428A (en) * 1972-05-04 1976-11-30 Li Chou H Apparatus for making reinforced metal-matrix composites
DE2224438C2 (de) * 1972-05-19 1975-06-05 Bochumer Eisenhuette Heintzmann & Co, 4630 Bochum Schildausbau für Abbaustreben im untertä'gigen Grubenbetrieb
CA987219A (en) * 1972-07-17 1976-04-13 Summa Corporation Insulation system
JPS5311922B2 (sv) * 1973-07-09 1978-04-25
US3911891A (en) * 1973-08-13 1975-10-14 Robert D Dowell Coating for metal surfaces and method for application
US3937266A (en) * 1973-08-20 1976-02-10 Ford Motor Company Method for application of wear-resistant coating
US3914500A (en) * 1973-09-04 1975-10-21 United Aircraft Corp Tungsten wire reinforced silicon nitride articles and method for making the same
US3900626A (en) * 1973-09-04 1975-08-19 United Aircraft Corp Tantalum wire reinforced silicon nitride articles and method for making the same
US3953647A (en) * 1973-10-05 1976-04-27 United Technologies Corporation Graphite fiber reinforced metal matrix composite
US3920360A (en) * 1974-05-30 1975-11-18 Gen Motors Corp Aluminum-iron composite rotor housing for a rotary combustion engine and method of making the same
US3888296A (en) * 1974-05-30 1975-06-10 Gen Motors Corp Method for the manufacture of a composite article
US4091061A (en) * 1974-07-05 1978-05-23 Engins Matra Method for the production of mouldings containing reinforcing fibre type filler
US3983419A (en) * 1974-12-31 1976-09-28 International Business Machines - Ibm Analog waveform transducing circuit
JPS5234308A (en) * 1975-09-11 1977-03-16 Matsushita Electric Ind Co Ltd Speed phase control system for dc motor
JPS5236215A (en) * 1975-09-17 1977-03-19 Toyota Motor Corp Cylinder head
DE2550907C3 (de) * 1975-11-13 1981-08-13 Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart Metallgespritzte Bodenbewehrung eines Aluminium-Tauchkolbens für Verbrennungsmotoren
US4142022A (en) * 1976-04-05 1979-02-27 Brunswick Corporation Ceramic-metal laminate
US4075364A (en) * 1976-04-15 1978-02-21 Brunswick Corporation Porous ceramic seals and method of making same
US4338380A (en) * 1976-04-05 1982-07-06 Brunswick Corporation Method of attaching ceramics to metals for high temperature operation and laminated composite
DE2639294C2 (de) * 1976-09-01 1982-05-13 Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart Gepreßter Aluminiumkolben für Verbrennungsmotoren mit Einlagen aus einem anderen Werkstoff
US4242948A (en) * 1977-12-16 1981-01-06 Cummins Engine Company, Inc. Insulated composite piston
US4077637A (en) * 1977-01-17 1978-03-07 Koppers Company, Inc. Ceramic coated piston rings
US4318438A (en) * 1977-09-27 1982-03-09 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Method for casting a fiber-reinforced composite article
US4167207A (en) * 1977-11-09 1979-09-11 Ford Motor Company Method of making low cost cast-in-place port liner
GB1560311A (en) * 1978-02-13 1980-02-06 Secr Defence Combustion chamber components
JPS54141209U (sv) * 1978-03-27 1979-10-01
US4245611A (en) * 1978-09-05 1981-01-20 General Motors Corporation Ceramic insulated engine pistons
US4273824A (en) * 1979-05-11 1981-06-16 United Technologies Corporation Ceramic faced structures and methods for manufacture thereof
US4404262A (en) * 1981-08-03 1983-09-13 International Harvester Co. Composite metallic and refractory article and method of manufacturing the article
JPS5966966A (ja) * 1982-10-09 1984-04-16 Toyota Motor Corp 耐熱性軽合金部材およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
AU554140B2 (en) 1986-08-07
DK151074C (da) 1988-04-05
PH20046A (en) 1986-09-09
MY8500926A (en) 1985-12-31
NL8103091A (nl) 1982-02-01
US5404639A (en) 1995-04-11
MX156965A (es) 1988-10-18
IN154362B (sv) 1984-10-20
ES8207276A1 (es) 1982-04-01
ES8206750A1 (es) 1982-08-16
FR2486148B1 (fr) 1987-02-20
GB2079401B (en) 1984-04-26
ES506963A0 (es) 1982-08-16
DK292581A (da) 1982-01-03
IT1142712B (it) 1986-10-15
GB2079401A (en) 1982-01-20
BR8103909A (pt) 1982-03-09
TR21765A (tr) 1985-06-18
CA1187257A (en) 1985-05-21
US5371944A (en) 1994-12-13
IT8148795A0 (it) 1981-06-30
AU7189681A (en) 1982-01-07
AR228362A1 (es) 1983-02-28
FR2486148A1 (fr) 1982-01-08
ES503590A0 (es) 1982-04-01
DK151074B (da) 1987-10-26
SE8104101L (sv) 1982-01-03
DE3125560A1 (de) 1982-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE450903B (sv) Metallisk isoleringskomponent och metod att forma densamma
JPH0343339B2 (sv)
EP0110064B1 (en) Heat-resistant light alloy articles and method of manufacturing same
US4546048A (en) Composite thermal shield for engine components
JPH0250173B2 (sv)
JP4512002B2 (ja) シリンダライナ
US4739738A (en) Cast components for internal combustion engines with embedded reinforcing layers
CN107701326B (zh) 内燃发动机及用于涂覆内燃发动机部件的方法
US20120272653A1 (en) Internal combustion engine hot gas path component with powder metallurgy structure
JPS62104696A (ja) 金属セラミツクス接合体およびそれを使用してなる金属セラミツクス結合体
JPH06235074A (ja) 断熱被膜形成方法
JP4975131B2 (ja) シリンダライナの製造方法
WO2012073101A2 (en) Heat-shielding film and method of forming the same
CN108251832B (zh) 沉积微球的一个或多个层以形成热障涂层的方法
JPH0527706B2 (sv)
JPH028894B2 (sv)
CN113339121B (zh) 一种内燃机、排气件以及排气件的制备方法
JP4646202B2 (ja) セラミック層から成る複合体および該複合体を製造するための方法
JPH0339236Y2 (sv)
EP0191008A1 (en) Shell or tubular object and method to manufacture the same
JPH0333429B2 (sv)
JPS60240855A (ja) エンジン用断熱ピストン
JPS6380916A (ja) 管内面のセラミツクライニング方法
JPS60166156A (ja) セラミツクス−金属系複合体の製造方法
JPS6216184B2 (sv)

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8104101-4

Effective date: 19950210

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8104101-4

Format of ref document f/p: F