JPH06235074A - 断熱被膜形成方法 - Google Patents
断熱被膜形成方法Info
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- JPH06235074A JPH06235074A JP5325561A JP32556193A JPH06235074A JP H06235074 A JPH06235074 A JP H06235074A JP 5325561 A JP5325561 A JP 5325561A JP 32556193 A JP32556193 A JP 32556193A JP H06235074 A JPH06235074 A JP H06235074A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 金属基体上に断熱被膜を形成するための方法
を提供する。 【構成】 (a) 金属基体１０上に冶金的結合層１２を設
置し、(b) 結合層上に第１のジルコニア層１４を設置
し、次いで(c) 第１のジルコニア層上に第２のジルコニ
ア層１６を設置する工程を含む。工程(b) および(c) を
実施する際に基体の温度を制御することによって第１の
ジルコニア層に実質的にゼロの有孔率を付与しかつ第２
のジルコニア層に約１０〜２０％の有孔率を付与する。
を提供する。 【構成】 (a) 金属基体１０上に冶金的結合層１２を設
置し、(b) 結合層上に第１のジルコニア層１４を設置
し、次いで(c) 第１のジルコニア層上に第２のジルコニ
ア層１６を設置する工程を含む。工程(b) および(c) を
実施する際に基体の温度を制御することによって第１の
ジルコニア層に実質的にゼロの有孔率を付与しかつ第２
のジルコニア層に約１０〜２０％の有孔率を付与する。
Description
【０００１】
【発明の分野】本発明は、工業用ガスタービン部品（た
とえば、燃焼器ライナまたは内筒や移行部材）上の断熱
被膜の形成に関するものである。
とえば、燃焼器ライナまたは内筒や移行部材）上の断熱
被膜の形成に関するものである。
【０００２】
【発明の背景】断熱被膜（ＴＢＣ）は、大きい温度勾配
条件下で金属基体に耐酸化性および耐熱性を付与するた
め、高温用途において広く使用されている。従来のＴＢ
Ｃは基体に付着した中間の金属結合層と安定化ジルコニ
アの上層とから成っていて、各種の粉末溶射法により設
置されていた。ジルコニアは６〜２２重量％のイットリ
アで相安定化することができるが、イットリアの代りに
マグネシア、セリアまたは類似の酸化物を使用すること
もできる。これらの被膜は、ひび割れの無い多孔質のミ
クロ組織（microstructure）を示すのが通例である。こ
の種の処理は基体を僅かに予熱した状態で実施されるの
であって、被膜の厚さは最大２５〜３０ミルに制限され
る。その上、ひび割れによる被膜の剥落および結合層と
初期ジルコニア層との界面における剥離のために熱サイ
クル抵抗性の顕著な低下が認められる。
条件下で金属基体に耐酸化性および耐熱性を付与するた
め、高温用途において広く使用されている。従来のＴＢ
Ｃは基体に付着した中間の金属結合層と安定化ジルコニ
アの上層とから成っていて、各種の粉末溶射法により設
置されていた。ジルコニアは６〜２２重量％のイットリ
アで相安定化することができるが、イットリアの代りに
マグネシア、セリアまたは類似の酸化物を使用すること
もできる。これらの被膜は、ひび割れの無い多孔質のミ
クロ組織（microstructure）を示すのが通例である。こ
の種の処理は基体を僅かに予熱した状態で実施されるの
であって、被膜の厚さは最大２５〜３０ミルに制限され
る。その上、ひび割れによる被膜の剥落および結合層と
初期ジルコニア層との界面における剥離のために熱サイ
クル抵抗性の顕著な低下が認められる。
【０００３】最近に至り、管理されたミクロ組織の使用
によって結合層に対するジルコニアの優れた密着性およ
び熱サイクル抵抗性が達成された。これは、ジルコニア
の設置に先立ち、基体を少なくとも６００°Ｆに予熱す
ることによって得られる。その結果、界面に対して垂直
なひび割れを予め形成させた緻密な柱状のジルコニア層
が生み出される。このようにすれば、１００ミルまでの
厚さを有する厚いセラミック層の形成および保持が容易
に可能となるのである。
によって結合層に対するジルコニアの優れた密着性およ
び熱サイクル抵抗性が達成された。これは、ジルコニア
の設置に先立ち、基体を少なくとも６００°Ｆに予熱す
ることによって得られる。その結果、界面に対して垂直
なひび割れを予め形成させた緻密な柱状のジルコニア層
が生み出される。このようにすれば、１００ミルまでの
厚さを有する厚いセラミック層の形成および保持が容易
に可能となるのである。
【０００４】このような方法によって形成される初期ジ
ルコニア層の管理は、断熱被膜の熱サイクル抵抗性にと
って重要である。部分的には、かかる管理は作業パラメ
ータの最適化および１パス当りの粉末注入速度の調節に
よって達成されるが、その粉末注入速度は一般に従来の
処理方法によりも小さい。こうして形成された被膜は、
上記のごとき従来の多孔質被膜に比べ、単位厚さ当りの
熱伝導度が３０〜５０％も高い。そのため、かかる被膜
の実効熱抵抗はそれの絶対厚さから想定される熱抵抗の
1/3 に過ぎないのである。
ルコニア層の管理は、断熱被膜の熱サイクル抵抗性にと
って重要である。部分的には、かかる管理は作業パラメ
ータの最適化および１パス当りの粉末注入速度の調節に
よって達成されるが、その粉末注入速度は一般に従来の
処理方法によりも小さい。こうして形成された被膜は、
上記のごとき従来の多孔質被膜に比べ、単位厚さ当りの
熱伝導度が３０〜５０％も高い。そのため、かかる被膜
の実効熱抵抗はそれの絶対厚さから想定される熱抵抗の
1/3 に過ぎないのである。
【０００５】米国特許第４５０３１３０号明細書中に
は、金属基体上にセラミック断熱層を設置するための別
の方法が開示されている。この方法によれば、結合層と
２つのセラミック上層（すなわち、緻密なセラミック層
および多孔質のセラミック層）との間に段階的なセラミ
ック／金属層が形成される。米国特許第４６１３２５９
号明細書中には、キャリヤガス中における粉末流量を調
節するための装置が開示されている。この装置は、基体
上における段階的なセラミック／金属層の形成を制御す
るために特に有用である。
は、金属基体上にセラミック断熱層を設置するための別
の方法が開示されている。この方法によれば、結合層と
２つのセラミック上層（すなわち、緻密なセラミック層
および多孔質のセラミック層）との間に段階的なセラミ
ック／金属層が形成される。米国特許第４６１３２５９
号明細書中には、キャリヤガス中における粉末流量を調
節するための装置が開示されている。この装置は、基体
上における段階的なセラミック／金属層の形成を制御す
るために特に有用である。
【０００６】
【発明の概要】本発明の目的は、制御された基体の予熱
によって得られる柱状のミクロ組織を示す初期ジルコニ
ア層をプラズマ溶射法に従って設置することによって優
れた断熱被膜を形成することにある。かかる内側のジル
コニア層は優れた密着性をもたらすが、引続いて作業条
件を工程内において円滑に変更することにより、管理さ
れた有孔率および高い熱抵抗率を有する外側のジルコニ
ア層が設置される。
によって得られる柱状のミクロ組織を示す初期ジルコニ
ア層をプラズマ溶射法に従って設置することによって優
れた断熱被膜を形成することにある。かかる内側のジル
コニア層は優れた密着性をもたらすが、引続いて作業条
件を工程内において円滑に変更することにより、管理さ
れた有孔率および高い熱抵抗率を有する外側のジルコニ
ア層が設置される。
【０００７】一層詳しく述べれば本発明の目的は、通例
１５００〜２０００平方インチの表面積にわたって断熱
被膜を必要とする工業用ガスタービンの大表面積部品
（たとえば、燃焼器ライナや移行部材）のために役立つ
原価効率の良い被覆方法を提供することにある。上記の
ごときミクロ組織を示す二層断熱被膜の利点は、それが
より小さい総合被膜厚さの下で最高度の熱サイクル抵抗
性および熱抵抗率を与えることである。これは製造サイ
クルの時間および経費の低減をもたらす。特に外側のジ
ルコニア層に関しては、上記のごとくにして多孔質のミ
クロ組織を形成しかつ管理することがより簡単であるか
ら、粉末溶射速度を増大させることによってサイクル時
間の一層の短縮を図ることもできる。
１５００〜２０００平方インチの表面積にわたって断熱
被膜を必要とする工業用ガスタービンの大表面積部品
（たとえば、燃焼器ライナや移行部材）のために役立つ
原価効率の良い被覆方法を提供することにある。上記の
ごときミクロ組織を示す二層断熱被膜の利点は、それが
より小さい総合被膜厚さの下で最高度の熱サイクル抵抗
性および熱抵抗率を与えることである。これは製造サイ
クルの時間および経費の低減をもたらす。特に外側のジ
ルコニア層に関しては、上記のごとくにして多孔質のミ
クロ組織を形成しかつ管理することがより簡単であるか
ら、粉末溶射速度を増大させることによってサイクル時
間の一層の短縮を図ることもできる。
【０００８】このように本発明の被覆方法によれば、金
属基体に対して冶金的に結合された耐酸化性かつ耐食性
の金属結合層に密着した（有孔率の段階的な変化を示
す）２つの安定化ジルコニア層から成る熱抵抗の大きい
表面層が形成される。更に詳しく述べれば、内側の安定
化ジルコニア層を設置するために使用される空気プラズ
マ溶射法は、小さい熱抵抗率を有するが、金属結合層に
対して極めて良く密着しかつ複合多層被膜系に最高度の
熱サイクル抵抗性を付与する緻密な柱状のミクロ組織を
生み出すように制御される。外側の安定化ジルコニア層
も空気プラズマ溶射法によって設置されるが、その際に
は微小なひび割れおよび約１０〜２０％の有孔率を有す
る管理されたミクロ組織が生み出され、それによって該
層の熱抵抗率が高められる。
属基体に対して冶金的に結合された耐酸化性かつ耐食性
の金属結合層に密着した（有孔率の段階的な変化を示
す）２つの安定化ジルコニア層から成る熱抵抗の大きい
表面層が形成される。更に詳しく述べれば、内側の安定
化ジルコニア層を設置するために使用される空気プラズ
マ溶射法は、小さい熱抵抗率を有するが、金属結合層に
対して極めて良く密着しかつ複合多層被膜系に最高度の
熱サイクル抵抗性を付与する緻密な柱状のミクロ組織を
生み出すように制御される。外側の安定化ジルコニア層
も空気プラズマ溶射法によって設置されるが、その際に
は微小なひび割れおよび約１０〜２０％の有孔率を有す
る管理されたミクロ組織が生み出され、それによって該
層の熱抵抗率が高められる。
【０００９】本発明の一側面に従って一般的に述べれ
ば、(a) 金属基体上に冶金的結合層を設置し、(b) 緻密
な柱状のミクロ組織を示す第１のジルコニア層を前記結
合層上に設置し、次いで(c) １０〜２０％の有孔率を有
するミクロ組織を示す第２のジルコニア層を前記第１の
ジルコニア層上に設置する諸工程から成ることを特徴と
する、金属基体上に断熱被膜を形成するための方法が提
供される。
ば、(a) 金属基体上に冶金的結合層を設置し、(b) 緻密
な柱状のミクロ組織を示す第１のジルコニア層を前記結
合層上に設置し、次いで(c) １０〜２０％の有孔率を有
するミクロ組織を示す第２のジルコニア層を前記第１の
ジルコニア層上に設置する諸工程から成ることを特徴と
する、金属基体上に断熱被膜を形成するための方法が提
供される。
【００１０】本発明の別の側面に従えば、上記の方法に
従って表面上に断熱被膜が形成されたことを特徴とする
ガスタービン部品が提供される。本発明によれば、優れ
た密着性、熱サイクル抵抗性および耐酸化性並びに高い
熱抵抗率を示す優れた断熱被膜が得られる。本発明のそ
の他の目的および利点は、以下の詳細な説明を読めば自
ずから明らかとなろう。
従って表面上に断熱被膜が形成されたことを特徴とする
ガスタービン部品が提供される。本発明によれば、優れ
た密着性、熱サイクル抵抗性および耐酸化性並びに高い
熱抵抗率を示す優れた断熱被膜が得られる。本発明のそ
の他の目的および利点は、以下の詳細な説明を読めば自
ずから明らかとなろう。
【００１１】
【好適な実施の態様の詳細な説明】図１を見ると、本発
明の実施の一態様に従って形成された断熱被膜を有する
金属基体１０が略示されている。かかる基体１０は、た
とえば、工業用ガスタービンエンジンを構成する大表面
積の超合金部品であり得る。更に詳しく述べれば、かか
る部品１０は通例１５００〜２０００平方インチの表面
積にわたって断熱被膜を必要とする燃焼器ライナ、（燃
焼室とタービンとを連結する）移行部材またはその他の
大型部品であり得る。
明の実施の一態様に従って形成された断熱被膜を有する
金属基体１０が略示されている。かかる基体１０は、た
とえば、工業用ガスタービンエンジンを構成する大表面
積の超合金部品であり得る。更に詳しく述べれば、かか
る部品１０は通例１５００〜２０００平方インチの表面
積にわたって断熱被膜を必要とする燃焼器ライナ、（燃
焼室とタービンとを連結する）移行部材またはその他の
大型部品であり得る。
【００１２】上記の基体１０には、金属結合層１２が冶
金的に結合されている。かかる金属結合層１２は、空気
または真空プラズマ溶射法および高速酸素・燃料（ＨＶ
ＯＦ）溶射法をはじめとする各種の溶射法によって適当
な厚さに設置することができる。かかる金属結合層１２
は、ＭＣｒＡｌＹ合金（ただし、ＭはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅ
またはそれらの元素の組合せである）から成り得る。一
例を挙げれば、かかる金属結合層１２は１０〜３０重量
％のクロム、３〜１３重量％のアルミニウム、０．０５
〜１．０重量％のイットリウムまたはその他の希土類元
素、および残部のＭから成っていればよい。
金的に結合されている。かかる金属結合層１２は、空気
または真空プラズマ溶射法および高速酸素・燃料（ＨＶ
ＯＦ）溶射法をはじめとする各種の溶射法によって適当
な厚さに設置することができる。かかる金属結合層１２
は、ＭＣｒＡｌＹ合金（ただし、ＭはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅ
またはそれらの元素の組合せである）から成り得る。一
例を挙げれば、かかる金属結合層１２は１０〜３０重量
％のクロム、３〜１３重量％のアルミニウム、０．０５
〜１．０重量％のイットリウムまたはその他の希土類元
素、および残部のＭから成っていればよい。
【００１３】かかる金属結合層１２上には、安定化ジル
コニアから成る内側のジルコニア層１４が空気プラズマ
溶射法によって設置されている。この被覆工程は、基体
の予熱により、低い熱抵抗率を有するが金属結合層１２
に対して極めて良く密着する緻密な（すなわち、実質的
にゼロの有孔率を有する）柱状のミクロ組織を生み出す
ように制御される。なお、この被覆工程においては、内
側のジルコニア層１４と金属結合層１２との密着性を確
保するために（完全な金属部分から完全な非金属部分に
まで段階的に変化する）遷移層を形成する必要はない。
一層詳しく述べれば、緻密な柱状のミクロ組織を生み出
すため、先ず最初に基体は６００°Ｆを越えかつ最高約
１２００°Ｆもしくはそれ以上にまで達する温度に加熱
される。かかる内側のジルコニア層１４の厚さは約２〜
約２０ミルの範囲内にあることが好ましいが、それより
大きくてもよい。このような内側のジルコニア層１４は
複合多層被膜系に最高度の熱サイクル抵抗性を付与す
る。
コニアから成る内側のジルコニア層１４が空気プラズマ
溶射法によって設置されている。この被覆工程は、基体
の予熱により、低い熱抵抗率を有するが金属結合層１２
に対して極めて良く密着する緻密な（すなわち、実質的
にゼロの有孔率を有する）柱状のミクロ組織を生み出す
ように制御される。なお、この被覆工程においては、内
側のジルコニア層１４と金属結合層１２との密着性を確
保するために（完全な金属部分から完全な非金属部分に
まで段階的に変化する）遷移層を形成する必要はない。
一層詳しく述べれば、緻密な柱状のミクロ組織を生み出
すため、先ず最初に基体は６００°Ｆを越えかつ最高約
１２００°Ｆもしくはそれ以上にまで達する温度に加熱
される。かかる内側のジルコニア層１４の厚さは約２〜
約２０ミルの範囲内にあることが好ましいが、それより
大きくてもよい。このような内側のジルコニア層１４は
複合多層被膜系に最高度の熱サイクル抵抗性を付与す
る。
【００１４】内側のジルコニア層１４を設置した後、作
業条件を変更して被覆工程を継続することにより、管理
された有孔率および高い熱抵抗率を有する外側のジルコ
ニア層１６が約１０〜約４５ミルの厚さで設置される。
外側のジルコニア層１６も空気プラズマ溶射法によって
設置されるが、その際には微小なひび割れおよび約１０
〜２０％の有孔率を有する管理されたミクロ組織が生み
出され、それによって該層の熱抵抗率が高められる。こ
れは、基体１０を室温から約６００°Ｆまでの範囲内の
より低い温度に冷却することによって達成される。な
お、被覆工程が連続して実施される結果、内側のジルコ
ニア層１４と外側のジルコニア層１６との間には０〜約
１０％の有孔率を有する遷移帯域が形成される。
業条件を変更して被覆工程を継続することにより、管理
された有孔率および高い熱抵抗率を有する外側のジルコ
ニア層１６が約１０〜約４５ミルの厚さで設置される。
外側のジルコニア層１６も空気プラズマ溶射法によって
設置されるが、その際には微小なひび割れおよび約１０
〜２０％の有孔率を有する管理されたミクロ組織が生み
出され、それによって該層の熱抵抗率が高められる。こ
れは、基体１０を室温から約６００°Ｆまでの範囲内の
より低い温度に冷却することによって達成される。な
お、被覆工程が連続して実施される結果、内側のジルコ
ニア層１４と外側のジルコニア層１６との間には０〜約
１０％の有孔率を有する遷移帯域が形成される。
【００１５】このように、内側のジルコニア層１４およ
び外側のジルコニア層１６の設置前および設置中におい
て基体１０の温度を制御することにより、それらの層の
密度または有孔率を調節することができる。その結果、
金属結合層１２に対する内側のジルコニア層１４の密着
性を最高度に高めると共に、外側のジルコニア層１６の
熱抵抗率を最高度に高めることができるのである。
び外側のジルコニア層１６の設置前および設置中におい
て基体１０の温度を制御することにより、それらの層の
密度または有孔率を調節することができる。その結果、
金属結合層１２に対する内側のジルコニア層１４の密着
性を最高度に高めると共に、外側のジルコニア層１６の
熱抵抗率を最高度に高めることができるのである。
【００１６】上記のごときミクロ組織を示す二層断熱被
膜の利点は、それがより小さい総合被膜厚さの下で最高
度の熱サイクル抵抗性および熱抵抗率を与えることであ
る。これは製造サイクルの時間および経費の低減をもた
らす。特に外側のジルコニア層に関しては、上記のごと
くにして多孔質のミクロ組織を形成しかつ管理すること
がより簡単であるから、粉末溶射速度を増大させること
によってサイクル時間の一層の短縮を図ることもでき
る。
膜の利点は、それがより小さい総合被膜厚さの下で最高
度の熱サイクル抵抗性および熱抵抗率を与えることであ
る。これは製造サイクルの時間および経費の低減をもた
らす。特に外側のジルコニア層に関しては、上記のごと
くにして多孔質のミクロ組織を形成しかつ管理すること
がより簡単であるから、粉末溶射速度を増大させること
によってサイクル時間の一層の短縮を図ることもでき
る。
【００１７】以上、現時点において最も実用的と考えら
れる実施の態様に関連して本発明を説明したが、前記特
許請求の範囲によって規定される本発明の範囲から逸脱
することなしに様々な変更態様が可能であることは当業
者にとって自明であろう。
れる実施の態様に関連して本発明を説明したが、前記特
許請求の範囲によって規定される本発明の範囲から逸脱
することなしに様々な変更態様が可能であることは当業
者にとって自明であろう。
【図１】本発明の実施の一態様に従って断熱被膜で被覆
された金属基体の断面図である。
された金属基体の断面図である。
１０ 金属基体 １２ 金属結合層 １４ 内側のジルコニア層 １６ 外側のジルコニア層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロバート・スコット・シャルボイ アメリカ合衆国、ニューヨーク州、スコテ ィア、ウッドクレスト・ドライブ、48番 (72)発明者 ユクチュー・ロー アメリカ合衆国、ニューヨーク州、ボール ストン・レイク、ブルース・スプリュー ス・レーン、22番
Claims (17)
- 【請求項１】 (a) 金属基体上に冶金的結合層を設置
し、(b) 緻密な柱状のミクロ組織を示す第１のジルコニ
ア層を前記結合層上に設置し、次いで(c) １０〜２０％
の有孔率を有するミクロ組織を示す第２のジルコニア層
を前記第１のジルコニア層上に設置する工程を含むこと
を特徴とする、金属基体上に断熱被膜を形成する方法。 - 【請求項２】 前記結合層がＭＣｒＡｌＹ合金（ただ
し、ＭはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅまたはそれらの元素の組合せ
である）から成る請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記工程(b) および(c) が空気プラズマ
溶射法を用いて実施される請求項１記載の方法。 - 【請求項４】 前記工程(a) が溶射法を用いて実施され
る請求項１記載の方法。 - 【請求項５】 前記工程(b) に際し、前記基体が６００
°Ｆより高い温度に維持される請求項１記載の方法。 - 【請求項６】 前記工程(a) に際し、前記基体が６００
°Ｆより低い温度に維持される請求項１記載の方法。 - 【請求項７】 前記工程(a) に際し、前記基体が６００
°Ｆより低い温度に維持される請求項５記載の方法。 - 【請求項８】 前記工程(b) および(c) が空気プラズマ
溶射法を用いて実施される請求項２記載の方法。 - 【請求項９】 前記基体が超合金から成る請求項１記載
の方法。 - 【請求項１０】 前記第１のジルコニア層が約２〜約２
０ミルの厚さを有する請求項１記載の方法。 - 【請求項１１】 前記第２のジルコニア層が約１０〜約
４５ミルの厚さを有する請求項１記載の方法。 - 【請求項１２】 (a) 金属基体上に冶金的結合層を設置
し、(b) 前記結合層上に第１のジルコニア層を設置し、
次いで(c) 前記第１のジルコニア層上に第２のジルコニ
ア層を設置する工程を含み、前記工程(b) および(c) を
実施する際に前記基体の温度を制御することによって前
記第１のジルコニア層に実質的にゼロの有孔率を付与し
かつ前記第２のジルコニア層に約１０％の有孔率を付与
することを特徴とする、金属基体上に断熱被膜を形成す
るための方法。 - 【請求項１３】 前記工程(b) に際し、前記基体が６０
０°Ｆより高い温度に維持される請求項１２記載の方
法。 - 【請求項１４】 前記工程(a) に際し、前記基体が６０
０°Ｆより低い温度に維持される請求項１２記載の方
法。 - 【請求項１５】 前記工程(a) に際し、前記基体が６０
０°Ｆより低い温度に維持される請求項１３記載の方
法。 - 【請求項１６】 前記結合層がＭＣｒＡｌＹ合金（ただ
し、ＭはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅまたはそれらの元素の組合せ
である）から成る請求項１２記載の方法。 - 【請求項１７】 請求項１記載の方法に従って表面上に
断熱被膜が形成されていることを特徴とするガスタービ
ン部品。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US99692092A | 1992-12-29 | 1992-12-29 | |
| US996920 | 1992-12-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06235074A true JPH06235074A (ja) | 1994-08-23 |
Family
ID=25543430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5325561A Withdrawn JPH06235074A (ja) | 1992-12-29 | 1993-12-24 | 断熱被膜形成方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0605196A1 (ja) |
| JP (1) | JPH06235074A (ja) |
| KR (1) | KR940014878A (ja) |
| CA (1) | CA2110007A1 (ja) |
| NO (1) | NO934862L (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005180257A (ja) * | 2003-12-18 | 2005-07-07 | Hitachi Ltd | 遮熱被膜を有する耐熱部材 |
| JP2006501363A (ja) * | 2002-09-25 | 2006-01-12 | ボルボ エアロ コーポレイション | 遮熱コーティングおよびそのようなコーティングを適用する方法 |
| JP2007523997A (ja) * | 2003-12-05 | 2007-08-23 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 新規な金属ストリップ材料 |
| US7354663B2 (en) | 2004-04-02 | 2008-04-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Thermal barrier coating, manufacturing method thereof, turbine part and gas turbine |
| JP2014224325A (ja) * | 2014-08-26 | 2014-12-04 | 三菱重工業株式会社 | 機械部品のコーティング方法及び機械部品 |
| JP2015513605A (ja) * | 2012-01-16 | 2015-05-14 | フラウンホーファーゲゼルシャフトツール フォルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシユング エー．フアー． | Ｎｉ基合金から形成された表面にセラミック層を製造する方法 |
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|---|---|---|---|---|
| EP0705911B1 (en) * | 1994-10-04 | 2001-12-05 | General Electric Company | Thermal barrier coating |
| US5558922A (en) * | 1994-12-28 | 1996-09-24 | General Electric Company | Thick thermal barrier coating having grooves for enhanced strain tolerance |
| US5512382A (en) * | 1995-05-08 | 1996-04-30 | Alliedsignal Inc. | Porous thermal barrier coating |
| US6102656A (en) * | 1995-09-26 | 2000-08-15 | United Technologies Corporation | Segmented abradable ceramic coating |
| JPH1088368A (ja) * | 1996-09-19 | 1998-04-07 | Toshiba Corp | 遮熱コーティング部材およびその作製方法 |
| US6057047A (en) * | 1997-11-18 | 2000-05-02 | United Technologies Corporation | Ceramic coatings containing layered porosity |
| US5876860A (en) * | 1997-12-09 | 1999-03-02 | N.V. Interturbine | Thermal barrier coating ceramic structure |
| US6106959A (en) * | 1998-08-11 | 2000-08-22 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Multilayer thermal barrier coating systems |
| US6287644B1 (en) | 1999-07-02 | 2001-09-11 | General Electric Company | Continuously-graded bond coat and method of manufacture |
| US6716539B2 (en) * | 2001-09-24 | 2004-04-06 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Dual microstructure thermal barrier coating |
| US7258934B2 (en) | 2002-09-25 | 2007-08-21 | Volvo Aero Corporation | Thermal barrier coating and a method of applying such a coating |
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| DE102008007870A1 (de) | 2008-02-06 | 2009-08-13 | Forschungszentrum Jülich GmbH | Wärmedämmschichtsystem sowie Verfahren zu seiner Herstellung |
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| CN101698364B (zh) * | 2009-11-03 | 2013-08-28 | 西安交通大学 | 一种热障涂层及其制备工艺 |
| RU2445199C2 (ru) * | 2010-03-25 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Способ упрочнения блока сопловых лопаток турбомашин из никелевых и кобальтовых сплавов |
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| WO2015116292A2 (en) | 2013-11-11 | 2015-08-06 | United Technologies Corporation | Article with coated substrate |
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| RU2697758C1 (ru) * | 2019-01-14 | 2019-08-19 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ нанесения жаростойких покрытий y-мо-о из плазмы вакуумно-дугового разряда |
| CN113088859A (zh) * | 2021-03-30 | 2021-07-09 | 潍柴动力股份有限公司 | 复合涂层、活塞、发动机和车辆 |
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-
1993
- 1993-11-25 CA CA002110007A patent/CA2110007A1/en not_active Abandoned
- 1993-12-22 EP EP93310442A patent/EP0605196A1/en not_active Withdrawn
- 1993-12-24 JP JP5325561A patent/JPH06235074A/ja not_active Withdrawn
- 1993-12-28 KR KR1019930030354A patent/KR940014878A/ko not_active Application Discontinuation
- 1993-12-28 NO NO934862A patent/NO934862L/no unknown
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| EP0605196A1 (en) | 1994-07-06 |
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| CA2110007A1 (en) | 1994-06-30 |
| KR940014878A (ko) | 1994-07-19 |
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