RU2702515C1 - Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе (варианты) - Google Patents
Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2702515C1 RU2702515C1 RU2018121012A RU2018121012A RU2702515C1 RU 2702515 C1 RU2702515 C1 RU 2702515C1 RU 2018121012 A RU2018121012 A RU 2018121012A RU 2018121012 A RU2018121012 A RU 2018121012A RU 2702515 C1 RU2702515 C1 RU 2702515C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- ions
- temperature
- hours
- kev
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B82—NANOTECHNOLOGY
- B82B—NANOSTRUCTURES FORMED BY MANIPULATION OF INDIVIDUAL ATOMS, MOLECULES, OR LIMITED COLLECTIONS OF ATOMS OR MOLECULES AS DISCRETE UNITS; MANUFACTURE OR TREATMENT THEREOF
- B82B3/00—Manufacture or treatment of nanostructures by manipulation of individual atoms or molecules, or limited collections of atoms or molecules as discrete units
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/24—Vacuum evaporation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/48—Ion implantation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу упрочняющей обработки детали из сплава на основе никеля. Технический результат состоит в повышении выносливости и циклической долговечности детали. Способ включает бомбардировку поверхностного слоя ионами по двум вариантам. По первому варианту бомбардировку поверхностного слоя производят имплантацией в него ионов La при энергии от 35 до 40 кэВ, дозой от 8,0⋅1016 см-2 до 1,6⋅1017 см-2. По второму варианту бомбардировку поверхностного слоя производят имплантацией в него ионов Yb при энергии от 32 до 38 кэВ, дозой от 9,0⋅1016 см-2 до 1,7⋅1017 см-2. Перед ионной имплантацией производят электролитно-плазменное полирование поверхности детали при напряжении 260-320 В, в электролите: 4-8% водный раствор сульфата аммония при температуре 60-80°С. После ионной имплантации производят отжиг в вакууме при температуре от 740°С до 960°С в течение от 1,8 до 2,2 часа. В качестве сплава на никелевой основе используют сплав, содержащий, вес.%: 10,5-11,7 Со; 15,2-15,8 Cr; 4,9-5,3 W; 1,83-1,96 Мо; 0,15-0,25 Nb; 2,5-3,2 Al; 4,2-4,8 Ti; 0,05-0,06 С; 0,25-0,3 Hf; 0,8-0,09 В; 0,03-0,05 Zr, остальное - никель. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 пр.
Description
Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано в энергетическом турбостроении для защитно-упрочняющей обработки пера рабочих лопаток из сплавов на основе никеля для повышения выносливости и циклической долговечности деталей.
Известен способ обработки поверхности лопатки турбины теплового двигателя, включающий удаление отработанного слоя потоком ионов плазмы тугоплавких материалов с последующей термообработкой (А.С. СССР №1832132, МПК С23С 14/02, 1993).
Однако известный способ очистки поверхности (А.С. СССР №1832132, МПК С23С 14/02, 1993) потоком ионов плазмы инертного газа не предусмотривает последующее ионно-имплантационное модифицирование, что не позволяет обеспечить комплекс необходимых повышенных эксплуатационных характеристик (выносливости, длительной прочности) деталей из сплавов на основе никеля.
Известен также способ модификации поверхности жаропрочных сплавов включающий ионную очистку поверхности пучком ионов азота, ионную имплантацию и стабилизирующий отжиг (Патент РФ №20007501, МПК С23С 14/48, 1994).
Основным недостатком этого способа являются невысокие эксплуатационные обработанных характеристики деталей.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к заявляемому является способ ионно-имплактационной обработки деталей, включающий ионную очистку ионами аргона и ионно-имплантационную обработку поверхности детали ионами азота (патент РФ №2116378, МПК С23С 14/48, 1998 г.; а также А.С. СССР №1642786, МПК С23С 14/48, Способ ионной имплантации. Опубл. 30.09.1994.). При этом, обработка поверхности осуществляется путем имплантации ионного пучка с плотностью мощности 1⋅103 Вт/см2 с предварительным облучением поверхности импульсным ионным пучком с плотностью мощности 5⋅106-108 Вт/см2 и удельной энергией в импульсе 0,5-10 Дж/см2.
Основным недостатком известного способа являются невысокие эксплуатационные характеристики деталей (предела выносливости, циклической долговечности). Это связано с недостаточно рациональными вариантами обработки поверхности деталей из сплавов на никелевой основе при использовании методов ионно-имплантационного воздействия. При этом повышение указанных характеристик особенно важно для таких деталей из сплавов на никелевой основе как лопатки газотурбинных двигателей (ГТД) и установок (ГТУ).
Задачей настоящего изобретения является создание такого поверхностного слоя материала детали, который позволил бы обеспечить повышенные эксплуатационные характеристики деталей из сплавов на никелевой основе.
Техническим результатом заявляемого способа является повышение эксплуатационных характеристик деталей из сплавов на никелевой основе за счет использования комплексной обработки поверхности деталей.
Технический результат достигается вариантами способа упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе путем бомбардировки поверхностного слоя ионами.
В отличие от прототипа по первому варианту бомбардировку поверхностного слоя производят имплантацией в него или ионов La при энергии от 35 до 40 кэВ, дозой от 8,0⋅1016 см-2 до 1,6⋅1017 см-2 с последующим отжигом в вакууме при температуре от 740°С до 960°С в течение от 1,8 до 2,2 часа, а перед ионной имплантацией производят электролитно-плазменное полирование поверхности детали при напряжении 260-320 В, в электролите: 4-8% водный раствор сульфата аммония при температуре 60-80°С, а в качестве сплава на никелевой основе используют сплав, содержащий, в весовых %: 10,5-11,7% Со; 15,2-15,8% Cr; 4,9-5,3% W; 1,83-1,96% Мо; 0,15-0,25% Nb; 2,5-3,2% Al; 4,2-4,8% Ti; 0,05-0,06% С; 0,25-0,3% Hf; 0,8-0,09%В; 0,03-0,05% Zr, остальное - никель.
В отличие от прототипа по второму варианту бомбардировку поверхностного слоя производят имплантацией в него или ионов Yb при энергии от 32 до 38 кэВ, дозой от 9,0⋅1016 см-2 до 1,7⋅1017 см-2 с последующим отжигом в вакууме при температуре от 740°С до 960°С в течение от 1,8 до 2,2 часа, а перед ионной имплантацией производят электролитно-плазменное полирование поверхности детали при напряжении 260-320 В, в электролите: 4-8% водный раствор сульфата аммония при температуре 60-80°С, а в качестве сплава на никелевой основе используют сплав, содержащий, в весовых %: 10,5-11,7% Со; 15,2-15,8% Cr; 4,9-5,3% W; 1,83-1,96% Мо; 0,15-0,25% Nb; 2,5-3,2% Al; 4,2-4,8% Ti; 0,05-0,06% С; 0,25-0,3% Hf; 0,8-0,09%В; 0,03-0,05% Zr, остальное - никель.
Кроме того, по всем вариантам способа возможен следующий дополнительный прием: использование в качестве детали турбинной лопатки.
Пример. Для оценки эксплуатационных свойств лопаток турбин из никелевых сплавов были проведены следующие испытания. Образцы из сплавов на никелевой основе, были подвергнуты ионно-имплантационной обработке как по способу- прототипу (патент РФ №2116378, МПК С23С 14/48, 1998 г,).), согласно приведенным в способе-прототипе условиям и режимам обработки, так и по предлагаемому способу. Образцы деталей (лопаток турбин) были изготовлены из сплава на никелевой основе ЧС88У ВИ (сплава на никелевой основе, содержащий, в весовых %: 10,5-11,7% Со; 15,2-15,8% Cr; 4,9-5,3% W; 1,83-1,96% Мо; 0,15-0,25% Nb; 2,5-3,2% Al; 4,2-4,8% Ti; 0,05-0,06% С; 0,25-0,3% Hf; 0,8-0,09%В; 0,03-0,05% Zr, остальное - никель). Режимы и условия обработки деталей по способу-прототипу были следующие: имплантация ионов La; имплантация ионов Yb; энергия ионов от 35 до 40 кэВ, дозой от 8,0⋅1016 см-2 до 1,6⋅1017 см-2.
Условия обработки по предлагаемому способу. (Удовлетворительным результатом (У.Р.) считался результат, в котором прочностные характеристики испытуемых деталей из сплава на никелевой основе, обработанные по предлагаемому способу превышали аналогичные характеристики деталей, обработанных по способу-прототипу не менее чем на 6%.)
По первому варианту:
Электролитно-плазменное полирование поверхности детали:
- напряжение: 240 В- Н.Р. (Неудовлетворительный результат), 260 В- У.Р., 280 В- У.Р., 300 В- У.Р., 320 В- У.Р., 340 В- Н.Р.
- электролит: водный раствор сульфата аммония, концентрацией: 2,5%- H. Р., 4%- У.Р., 6%- У.Р., 8%- У.Р., 10%- Н.Р.
- температура: 60-80°С, 50°С- Н.Р., 60°С- У.Р., 70°С- У.Р., 80°С- У.Р., 90°С- Н.Р.
Режимы имплантации ионов La:
- энергия ионов: 33 кэВ - Н.Р., 35 кэВ - У.Р., 37 кэВ - У.Р., 40 кэВ - У.Р., 43 кэВ - Н.Р.
- доза: 7,6⋅1016 см-2 - Н.Р., 8,0⋅1016 см-2 - У.Р., 1,1⋅1017 см-2 - У.Р., 1,6⋅1017 см-2 - У.Р., 1,8⋅1017 см-2 - Н.Р.
- величина тока: 20 мкА/см2, 30 мкА/см2, 40 мкА/см2,
Режимы постимплантационного отжига в вакууме:
- температура от 740°С до 960°С 720°С- Н.Р., 740°С- У.Р., 800°С- У.Р., 840°С- У.Р., 900°С- У.Р., 960°С- У.Р., 980°С- Н.Р.
- время отжига, в течение от 1,8 до 2,2 часа. 1,6 час- Н.Р., 1,8 час- У.Р., 2,0 час- У.Р., 2,2 час- У.Р., 2,4 час- Н.Р.
По второму варианту:
Электролитно-плазменное полирование поверхности детали:
- напряжение: 240 В- Н.Р. (Неудовлетворительный результат), 260 В- У.Р., 280 В- У.Р., 300 В- У.Р., 320 В- У.Р., 340 В- Н.Р.
- электролит: водный раствор сульфата аммония, концентрацией: 2,5%- H. Р., 4%- У.Р., 6%- У.Р., 8%- У.Р., 10%- Н.Р.
- температура: 60-80°С, 50°С- Н.Р., 60°С- У.Р., 70°С- У.Р., 80°С- У.Р., 90°С- Н.Р.
Режимы имплантации ионов Yb:
- энергия ионов: 30 кэВ - Н.Р., 32 кэВ - У.Р., 37 кэВ - У.Р., 38 кэВ - У.Р., 40 кэВ - Н.Р.
- доза: 8,4⋅1016 см-2 - Н.Р., 9,0⋅1016 см-2 - У.Р., 1,1⋅1017 см-2 - У.Р., 1,7⋅1017 см-2 - У.Р., 1,9⋅1017 см-2 - Н.Р.
- величина тока: 20 мкА/см2, 30 мкА/см2, 40 мкА/см2,
Режимы постимплантационного отжига в вакууме:
- температура от 740°С до 960°С 720°С- Н.Р., 740°С- У.Р., 800°С- У.Р., 840°С- У.Р., 900°С- У.Р., 960°С- У.Р., 980°С- Н.Р.
- время отжига, в течение от 1,8 до 2,2 часа. 1,6 час- Н.Р., 1,8 час- У.Р., 2,0 час- У.Р., 2,2 час- У.Р., 2,4 час- Н.Р.
В результате проведенных испытаний на жаропрочность были получены следующие результаты: длительная прочность лопаток из никелевого сплава ЧС88У ВИ в среднем по сравнению с прототипом составляет:
1) При температуре 600°С, нагрузке 1000 МПа составляет:
прототип: 360-380 час;
по предлагаемому техническому решению: 490-510 час;
2) При температуре 800°С, нагрузке 500 МПа составляет:
прототип: 410-430 час;
по предлагаемому техническому решению: 520-540 час;
3) При температуре 900°С, нагрузке 250 МПа составляет:
прототип: 360-370 час;
по предлагаемому техническому решению: 410-420 час.
Предел выносливости образцов из никелевого сплава ЧС88У ВИ, обработанных по предлагаемому способу превышает аналогичные показатели, полученные по способу-прототипу в среднем на 6,7% - 8,4%. (для Yb увеличение на 6% - 7,7%, для La увеличение на 6, 9% - 8,7%.
Увеличению микротвердости поверхности образцов из никелевого сплава ЧС88У ВИ, обработанных по предлагаемому способу превышает микротвердость поверхности образцов, полученных по способу-прототипу в среднем на 57-62%.
Таким образом, предложенный способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе позволяет повысить их эксплуатационные характеристики за счет использования комплексной обработки поверхности деталей.
Claims (3)
1. Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе, включающий ионную бомбардировку поверхностного слоя ионами, отличающийся тем, что используют сплав на никелевой основе, содержащий, вес.%: 10,5-11,7 Со; 15,2-15,8 Cr; 4,9-5,3 W; 1,83-1,96 Мо; 0,15-0,25 Nb; 2,5-3,2 Al; 4,2-4,8 Ti; 0,05-0,06 С; 0,25-0,3 Hf; 0,8-0,09 В; 0,03-0,05 Zr, остальное - никель, при этом перед ионной имплантацией осуществляют электролитно-плазменное полирование поверхности детали при напряжении 260-320 В в электролите: 4-8% водный раствор сульфата аммония при температуре 60-80°С, причем бомбардировку поверхностного слоя осуществляют имплантацией в него ионов La при энергии от 35 до 40 кэВ, дозой от 8,0⋅1016 см-2 до 1,6⋅1017 см-2 с последующим отжигом в вакууме при температуре от 740°С до 960°С в течение от 1,8 до 2,2 часа.
2. Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе, включающий ионную бомбардировку поверхностного слоя , отличающийся тем, что используют сплав на никелевой основе , содержащий, вес.%: 10,5-11,7 Со; 15,2-15,8 Cr; 4,9-5,3 W; 1,83-1,96 Мо; 0,15-0,25 Nb; 2,5-3,2 Al; 4,2-4,8 Ti; 0,05-0,06 С; 0,25-0,3 Hf; 0,8-0,09 В; 0,03-0,05 Zr, остальное - никель, при этом перед ионной имплантацией осуществляют электролитно-плазменное полирование поверхности детали при напряжении 260-320 В, в электролите: 4-8% водный раствор сульфата аммония при температуре 60-80°С, причем бомбардировку поверхностного слоя осуществляют имплантацией в него ионов Yb при энергии от 32 до 38 кэВ, дозой от 9,0⋅1016 см-2 до 1,7⋅1017 см-2 с последующим отжигом в вакууме при температуре от 740°С до 960°С в течение от 1,8 до 2,2 часа.
3. Способ по любому из пп. 1, 2, отличающийся тем, что в качестве детали используют турбинную лопатку.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018121012A RU2702515C1 (ru) | 2018-06-06 | 2018-06-06 | Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе (варианты) |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018121012A RU2702515C1 (ru) | 2018-06-06 | 2018-06-06 | Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе (варианты) |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2702515C1 true RU2702515C1 (ru) | 2019-10-08 |
Family
ID=68171107
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018121012A RU2702515C1 (ru) | 2018-06-06 | 2018-06-06 | Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе (варианты) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2702515C1 (ru) |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0264654A1 (en) * | 1986-09-25 | 1988-04-27 | Union Carbide Corporation | Zircomium nitride coated article and method for making same |
EP0605196A1 (en) * | 1992-12-29 | 1994-07-06 | General Electric Company | Thermal barrier coating process |
SU1642786A1 (ru) * | 1989-04-04 | 1994-09-30 | Научно-исследовательский институт ядерной физики при Томском политехническом институте им.С.М.Кирова | Способ ионной имплантации |
RU2116378C1 (ru) * | 1996-08-20 | 1998-07-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Способ модификации поверхностных слоев деталей из сплавов на основе титана |
US5876860A (en) * | 1997-12-09 | 1999-03-02 | N.V. Interturbine | Thermal barrier coating ceramic structure |
JP2001348655A (ja) * | 2000-06-09 | 2001-12-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 遮熱コーティング材、それを適用したガスタービン部材およびガスタービン |
RU2390578C2 (ru) * | 2007-11-12 | 2010-05-27 | ООО "НПП Уралавиаспецтехнология" | Способ получения эрозионно стойкого покрытия, содержащего нанослои, для лопаток турбомашин из титановых сплавов |
RU2403316C2 (ru) * | 2008-05-13 | 2010-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Способ нанесения ионно-плазменного покрытия |
RU2479669C2 (ru) * | 2010-09-13 | 2013-04-20 | Научно-производственное некоммерческое партнерство "ТЕХНОПАРК АВИАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ" | Способ получения теплозащитного покрытия |
RU2533223C1 (ru) * | 2013-05-13 | 2014-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Способ обработки лопатки газотурбинного двигателя |
-
2018
- 2018-06-06 RU RU2018121012A patent/RU2702515C1/ru active
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0264654A1 (en) * | 1986-09-25 | 1988-04-27 | Union Carbide Corporation | Zircomium nitride coated article and method for making same |
SU1642786A1 (ru) * | 1989-04-04 | 1994-09-30 | Научно-исследовательский институт ядерной физики при Томском политехническом институте им.С.М.Кирова | Способ ионной имплантации |
EP0605196A1 (en) * | 1992-12-29 | 1994-07-06 | General Electric Company | Thermal barrier coating process |
RU2116378C1 (ru) * | 1996-08-20 | 1998-07-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Способ модификации поверхностных слоев деталей из сплавов на основе титана |
US5876860A (en) * | 1997-12-09 | 1999-03-02 | N.V. Interturbine | Thermal barrier coating ceramic structure |
JP2001348655A (ja) * | 2000-06-09 | 2001-12-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 遮熱コーティング材、それを適用したガスタービン部材およびガスタービン |
RU2390578C2 (ru) * | 2007-11-12 | 2010-05-27 | ООО "НПП Уралавиаспецтехнология" | Способ получения эрозионно стойкого покрытия, содержащего нанослои, для лопаток турбомашин из титановых сплавов |
RU2403316C2 (ru) * | 2008-05-13 | 2010-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Способ нанесения ионно-плазменного покрытия |
RU2479669C2 (ru) * | 2010-09-13 | 2013-04-20 | Научно-производственное некоммерческое партнерство "ТЕХНОПАРК АВИАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ" | Способ получения теплозащитного покрытия |
RU2533223C1 (ru) * | 2013-05-13 | 2014-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Способ обработки лопатки газотурбинного двигателя |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2479667C2 (ru) | Способ ионно-имплантационной обработки деталей из титановых сплавов | |
BR112019021654A2 (pt) | Superliga à base de cobalto-níquel endurecível por precipitação e artigo fabricado a partir da superliga à base de cobalto-níquel endurecível por precipitação | |
RU2585599C1 (ru) | Способ защиты лопаток турбомашин из легированных сталей от эрозии и солевой коррозии | |
RU2702515C1 (ru) | Способ упрочняющей обработки детали из сплава на никелевой основе (варианты) | |
EP1505171A1 (en) | Ion implantation of turbine engine rotor component | |
Lu et al. | Crack appearance of a laser shock-treated single crystal nickel-base superalloy after isothermal fatigue failure | |
RU2226227C1 (ru) | Способ защиты стальных деталей машин от солевой коррозии, пылевой и капельно-ударной эрозии | |
RU2009135494A (ru) | Способ формирования теплозащитного покрытия | |
EP3862447A1 (en) | High oxidation-resistant alloy and gas turbine applications using the same | |
RU2462516C2 (ru) | Способ поверхностной обработки изделий из жаропрочных сплавов | |
RU2470091C1 (ru) | Способ ионной имплантации поверхностей деталей из титановых сплавов | |
JP2007277710A (ja) | コバルト・クロム基合金材料及びその製造方法 | |
Hu et al. | Effect of warm laser shock peening on microstructure and properties of GH4169 superalloy | |
RU2682265C1 (ru) | Способ упрочнения лопаток моноколеса из титанового сплава | |
JP2002332569A (ja) | Ti−Al系合金の耐高温酸化表面改質法 | |
RU2420385C2 (ru) | Способ восстановления эксплуатационных свойств лопаток из титановых сплавов | |
RU2430991C1 (ru) | Способ ионной имплантации поверхности деталей из стали 30хгсн2а | |
RU2117073C1 (ru) | Способ модификации поверхности титановых сплавов | |
RU2009144440A (ru) | Способ восстановления блока сопловых лопаток турбомашин из никелевых и кобальтовых сплавов | |
Sathyajith | Effect of Laser Peening without Coating on 316L austenitic stainless steel | |
RU2132887C1 (ru) | Способ восстановления поверхностных слоев деталей из сплавов на основе титана при помощи цикла ионно-лучевых обработок | |
Wang et al. | Effect of post‐weld heat treatment on the fatigue properties of dissimilar titanium alloy joints | |
RU2685892C1 (ru) | Способ упрочняющей обработки лопаток моноколеса из титановых сплавов | |
Vorobyov et al. | Using corona and glow discharges for improving strength properties and corrosion resistance of steel | |
Shetty et al. | Ion-nitriding of Maraging steel (250 Grade) for Aeronautical application |