SE445650B - Sett att framstella icke-kornorienterad kiselstalplat - Google Patents
Sett att framstella icke-kornorienterad kiselstalplatInfo
- Publication number
- SE445650B SE445650B SE7811436A SE7811436A SE445650B SE 445650 B SE445650 B SE 445650B SE 7811436 A SE7811436 A SE 7811436A SE 7811436 A SE7811436 A SE 7811436A SE 445650 B SE445650 B SE 445650B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- hot
- annealing
- rolled
- temperature
- rolled sheet
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
10
15
20
25
30
35
78¶¶4šöt@
2
elektrisk stâlplât, och hysteres-förlusten utgör
allmänt 60-80 % av den totala järnförlusten. Hysteres-
förlusten är omvänt proportionell mot kristallstorleken.
Ett effektivt medel att minska järnförlusten är att gyn-
na den normala korntillväxten hos rekristalliserade
korn vid slutglödgning. Det är känt att sulfid och ni-
trid, som är dispergerat i kiselstål i form av fina ut-
fällningar med mindre än 0,1 pm storlek, förhindrar korn-
tillväxten i stålet och ökar järnförlusten hos den resul-
terande, icke-orienterade kiselstålplåten.
Vidare är en annan faktor, som påverkar stålplåtens
magnetiska induktion, aggregationstexturen. Metoder för
att förbättra den magnetiska induktionen hos icke-orien-
terad kiselstålplât genom att förbättra dess aggregations-
textur är emellertid i huvudsak okända. Icke-orienterad
kiselstålplåt med ett (100)-plan parallellt med plâtytan,
dvs med en textur av {l0O}[uvw]-typ, är ideal och flera
produktionsmetoder har föreslagits. Produktionen av stål-
plåten är emellertid mycket dyrbar och stålplåten fram-
ställs icke alls i kommersiell skala.
Sammanfattning av uppfinningen
Ändamålet med föreliggande uppfinning är att åstad-
komma ett sätt att framställa icke-orienterad kiselstål-
plåt med utmärkta elektromagnetiska egenskaper, som är
överlägsna de hos hitintills kända, icke-orienterade
kiselstålplâtar.
Sättet enligt föreliggande uppfinning för att åstad-
komma icke-orienterad kiselstålplât med utmärkta elektro-
magnetiska egenskaper innefattar sâlunda glödgning av
en varmvalsad stålplåt, som består av högst 0,02 % C,
0,5-3,5 % Si, 0,1-1,0 % Al, 0,1-1,0 % Mn, högst 0,007 % S,
0,005-0,30 % Sb och återstoden väsentligen Fe, vid en
temperatur av 700-95000 under 2 min till 20 h, kallvals-
ning av den glödgade plåten till slutdimension, samt
glödgning av den kallvalsade plåten vid en temperatur av
750-1ooo°c.
Ritningsbeskrivning.
Fig la, lb och lc är (200)-polfigurer av s1utproduk~
10
15
20
25
30
35
7811436-'0
3
terna. Fig 2 och 3 är diagram, som visar sambandet mel-
lan Sb-halten i den varmvalsade plåten och B50 (Tesla)
eller W15/50 (W7kg) hos slutprodukten. Fig 4 är ett
diagram, som visar inverkan av glödgningstemperaturen
och glödgningstiden på slutproduktens magnetiska egen-
skaper vid en varmvalsad plåt innehållande 0,036 % Sb.
Detaljerad beskrivning
Vid utarbetande av föreliggande uppfinning har man
noggrant undersökt inverkan av tillsatsmedel på de mag-
netiska egenskaperna hos icke-orienterat elektriskt
stål och funnit att när en mycket liten mängd Sb sätts
till ett kiselstål med låg S-halt gynnas tillväxten av
kristallkorn i kiselstâlet och vidare minskas intensi-
teten hos slutproduktens (lll)-plan, dvs dess aggrega-
tionstextur förbättras.
Det är tidigare känt att Sb utskiljs i korngränsen
och förhindrar korngränsmigrering och att följaktligen
den normala korntillväxten av rekristalliserade korn
förhindras. Flera metoder har föreslagits, vid vilka
Sb sätts till kiselstål för att gynna utveckling av
sekundärt rekristalliserade korn i (110) [OOl]-rikt-
ningen hos kornorienterat kiselstål genom utnyttjande
av den ovan beskrivna effekten. Så t ex inbegrips
OfOO5-0,5 % Sb i kiselstàl vid de japanska patentskrif-
terna 412 621 och 839 079 samt den japanska publicerade
patentansökan 29 496/76 och den ej granskade, publice-
rade japanska patentansökan 76 719/74.
Den japanska patentskriften 800 633 anger att när
Sb sätts till en kallvalsad otätad stålplåt är intensi-
teten hög hos slutproduktens (lll)-plan, och dess djup-
(lll)-Planet hos d-järn
innehåller emellertid inte någon (OOl)~axel för lätt
dragningsegenskaper förbättras.
magnetisering och det faktum att intensiteten hos slut-
produktens (lll)-plan är hög innebär därför att produk-
tens magnetiska egenskaper är dåliga. Sb förhindrar så-
ledes kristallkorntillväxten och påverkar aggregations-
texturen negativt. Därför har icke-orienterad elektrisk
stâlplât hittills framställts utan tillsats av Sb så
7811436-0
10
8 15
20
25
30
35
4
långt möjligt, utom i det fall då en liten mängd Sb
sätts till kiselstâl för att förhindra nitrering, och
det har aldrig varit tal om att tillsätta Sb till kisel-
stål för att förbättra slutproduktens magnetiska egen-
skaper.
Man har nu, i samband med föreliggande uppfinning
funnit att i en kiselstålplåt, som innehåller en mycket
_liten mängd S, uppträder inte de ovan beskrivna effek-
terna av Sb i form av undertryckning av korntillväxten
och ökning av intensiteten hos (lll)-planet, utan Sb
har en sänkande inverkan på intensiteten hos (l1l)-pla-
net, och denna effekt förbättras effektivt genom riktig
glödgning. Föreliggande uppfinning är ett resultat av
dessa upptäckter.
Effekten hos Sb för att förbättra aggregations-
texturen kommer att förklaras i det följande med hänvis-
ning till försöksdata.
Ett stâlgöt, som innehöll 1,86 % Si, 0,24 % Mn,
0,32 % A1, 0,006 % s, 0,015 %
Sb (O %, 0,008 % och 0,088 %), varmvalsades. Den varm-
valsade stålplâten glödgades vid 800°C under 5 h i kväve-
atmosfär, betades och kallvalsades sedan till en slut-
dimension av 0,5 mm, och den kallvalsade plåten glödga-
des vid 840°C under l h i kväveatmosfär. Fig la, lb och
lc visar (200)-polfigurerna hos slutprodukterna. Det
framgår av polfigurerna att i jämförelsestålplåten, som
C och en varierad mängd
inte innehöll Sb (se fig la), utgöres huvudkomponenten
av {111}<112>, som inte är så viktigt för stålplåtens
f egenskaper. I motsats härtill är intensiteten hos {lll}-
planet låg i stâlplâten som innehåller 0,008 % Sb (se
fig lb), och vidare uppvisar stålplåten som innehåller
0,088 % Sb (se fig lc) mycket hög intensitet för (100)
I [uvw], vilket är gynnsamt för stålplâtens egenskaper.
Inverkan av Sb-halten i den varmvalsade stålplâten
på slutproduktens elektromagnetiska egenskaper kommer att
*förklaras i det följande.
En varmvalsad stålplåt, som innehöll 0,005-0,008 %
C, 1,81-1,88 % Si, 0,30-0,33 % Mn, 0,28-0,35 % Al,
lO
15
20
25
30
7811436-0
5
0,4 - 0,6 % S och en varierad mängd Sb, glödgades vid 85000
under 5 h i kväveatmosfär och kallvalsades till en slut-
dimension av 0,50 mm. Den kallvalsade plåten glödgades
vid 900°C under 5 min i en AX-gasatmosfär med en dagg-
punkt av 5000 och en Epstein-provstav utskars ur plåten.
Provstavens magnetiska egenskaper bestämdes. Pig 2 visar
resultatet. Samma varmvalsade plåt som beskrivits ovan
utsattes vidare direkt för kallvalsning utan glödgning,
och en Epstein-provstav utskars från den kallvalsade
plåten innan plåten glödgades. Provstaven glödgades vid
84000 under l h i en DX-gasatmosfär med en daggpunkt av
3000 och provstavens magnetiska egenskaper bestämdes.
Fig 3 visar resultatet. Det framgår av fig 2 och 3 att
när tillsatsmängden Sb ökar ökas den magnetiska induk-
tionen och järnförlusten minskar och denna tendens är
anmärkningsvärt påtaglig när en varmvalsad plåt glödgas
före kallvalsning. Sb är effektivt för att förbättra
slutproduktens egenskaper i en tillsatsmängd av minst
0,005 % och är särskilt effektivt i en tillsatsmängd
av minst 0,03 %. När mängden Sb överstiger 0,4 % har
stålplåten benägenhet att spricka vid kallvalsningen.
Bland de varmvalsade plåtar som används i de i
fig 2 och 3 visade försöken, glödgades den varmvalsade
plåt som innehöll o,o3e s sb vid eso- s5o°c under s n
eller vid 800-950°C under 5 min och kallvalsades sedan
till en slutdimension av 0,50 mm. En Epstein-provstav
utskars från den kallvalsade plåten och provstaven glöd-
gades vid 840°C underl11i.en DX-gasatmosfär med en
daggpunkt av 2700, vilken atmosfär bestod av 12 % H2,
9 % co, 5,5 s
perna hos den ovan behandlade stålplåten visas i fig 4.
C02 och resten H2. De magnetiska egenska-
Det framgår av fig 4 att en glödgningstemperatur av minst
700°C för den varmvalsade plåten är effektiv för att för-
bättra slutproduktens egenskaper, och när glödgningstem-
peraturen är minst 85000 kan en slutprodukt med utmärkta
egenskaper erhållas på den mycket korta tidsperioden
5 min. När emellertid glödgningstemperaturen är högre än
95000 har stâlplåten benägenhet att spricka vid kallvals-
7811436-n
10
15
20
25
30
35
6
ningen. Därför får glödgningstemperaturen inte vara
högre än 950°C.
Vid föreliggande uppfinning måste utgångssamman-
sättningen hos den varmvalsade kiselstålplåten begrän-
sas till det ovan definierade området på grund av föl-
jande skäl.
Si sätts till stâlplâten för att öka dess specifika
resistivitet och minska dess virvelströmsförlust. Det är
emellertid svårt att kallvalsa en varmvalsad plåt, som
innehåller mer än 3,5 % Si. Vid lågvärdig kiselstålplåt,
som innehåller mindre än 0,5 % Si, kan en slutprodukt
med för kvaliteten tillfredsställande egenskaper lätt
erhållas utan användning av tekniken enligt föreliggande
uppfinning. Därför måste Si-halten i den varmvalsade
plåten ligga i området 0,5-3,5 %. Ett bra resultat er-
hålles isynnerhet när den varmvalsade plåten innehåller
1,0-3,0 % Si.
När den varmvalsade plâtens Al-halt är lägre än
,0,l % erhålles en fin utfällning av AlN i den kallval-'
sade plåten som ofta undertrycker-korntillväxten genom
den samtidiga förekomsten av Sb. När den varmvalsade
plåtens Al-halt däremot överstiger 1,0 % är plåten svår
att kallvalsa. Därför måste den varmvalsade plåtens Al-
halt ligga i området 0,1-1,0 %.
C är skadligt för slutproduktens egenskaper. När
det finns mer än(J,02 % C i den varmvalsade plåten är det
svårt att avkola stålet till en given C-halt även om den
varmvalsade plåten glödgas. Därför får den varmvalsade
plåtens C-halt inte vara högre än 0,02 %.
S är ett element, som inte är önskvärt med hänsyn
till slutproduktens egenskaper. När S-halten i den varm-
valsade plåten överstiger 0,008 % förhindrar S den nor-
mala korntillväxten av rekristalliserade korn i plåten
genom samtidig förekomst av Sb. Därför får S-halten i
den varmvalsade plåten inte överstiga 0,007 % och är
företrädesvis högst 0,005 %.
Sb måste förefinnas i den varmvalsade plåten i en
mängd av minst 0,005 % för att förbättra slutproduktens
10
15
20
25
30
35
7811436-0
7
aggregationstextur. När Sb-halten i den varmvalsade plå-
ten överstiger 0,3 % förbättras emellertid slutproduk-
tens aggregationstextur inte nämnvärt, och dessutom är
det svårt att kallvalsa den varmvalsade plåten. Därför
skall Sb-halten i den varmvalsade plåten ligga i området
0,005-0,3 %. Ett bra resultat erhålles isynnerhet när
Sb-halten är 0,015-0,15 %.
Sällsynta jordartsmetaller eller kalcium är effektiva
för att gynna den normala korntillväxten vid slutglödg-_
ningen och för att minska slutproduktens järnförlust.
När den varmvalsade plåten innehåller 0,005-0,04 %
sällsynta jordartsmetaller eller 0,001-0,01 % Ca gyn-
nas den normala korntillväxten vid slutglödgningen och en
slutprodukt med lägre järnförlust kan erhållas.
Det utgângsmaterial som används vid föreliggande
uppfinning är en varmvalsad kiselstålplåt med ovan be-
skriven sammansättning och en sådan plåt kan framställas
medelst känd teknik. T ex smälts ett kiselstâl i en
martinugn, konverter, elektrisk ugn eller vakuumugn,
och det smälta stålet kan gjutas till ett göt och där-
efter valsas till plattämne, eller formas direkt till
ett plattämne genom stränggjutning. Det erhållna platt-
ämnet varmvalsas medelst konventionell varmvalsnings-
teknik. Den varmvalsade plåtens tjocklek är i allmänhet
1,5- 3 mm. Det är viktigt vid föreliggande uppfinning
att den varmvalsade plåten glödgas vid en temperatur av
700-950°C under en tillämplig tidsperiod före kall-
valsningen. Såsom framgår av fig 2 är inverkan av Sb på
förbättringen av slutproduktens egenskaper låg när denna
glödgning utelämnas. Glödgningstiden kan på lämpligt sätt
bestämmas beroende på glödgningstemperaturen. När t ex
glödgningen utföres vid en relativt låg temperatur av
700°C krävs en lång tidsperiod av minst 10 h vid glödg-
ningen, medan när glödgningen utföres vid en hög tempe-
ratur av 950°C glödgningen kan genomföras på en så kort
tidsperiod som cirka 3 min. När glödgningstemperaturen
är lägre än 700°C är glödgningen inte effektiv även om
den utföres under en så lång tidsperiod som lO~ 20 h.
lO
15
20
25
30
7811456-0
8
När glödgningstemperaturen överstiger 950oC förbättras
inte slutproduktens egenskaper nämnvärt och dessutom
är det svårt att kallvalsa den glödgade plåten. Därför
måste den varmvalsade plåtens glödgningstemperatur lig-
ga i området 700-950°C.
Glödgningsatmosfären kan utgöras av kväve, DX-gas,
AX-gas, väte och luft, och är inte speciellt begränsad.
Vidare kan glödgningsmetoden utgöras av tätglödgning,
öppen glödgning eller kontinuerlig glödgning. Den glöd-
gade plåten betas och kallvalsas sedan enligt konven-
tionell teknik. Kallvalsningen kan utföras med hjälp
av vilket som helst tandemverk, reverservalsverk eller
Sendzimir-valsverk. Vidare kan kallvalsningen utföras
såsom kallvalsning i ett steg eller i form av kallvals-
ning i två steg med mellanglödning. Föreliggande upp-
finning är särskilt effektiv i det fall då kallvalsning
i ett steg utföres. Den kallvalsade plåten utsätts för
en slutglödgning vid en temperatur av 750-lO0O°C för
erhållande av den slutliga, icke-orienterade kiselstål-
plåtprodukten med utmärkta elektromagnetiska egenskaper.
Föreliggande uppfinning kan appliceras på framställ-
ning av helt färdiga produkter och på framställning av
halvfabrikat" Idetförra fallet utföres slutglödgningen
av stålplâtstillverkaren för bildning av slutprodukten.
Vid denna slutglödgning utföres företrädesvis en konti-
nuerlig glödgning av den kallvalsade plåten vid en rela-
tivt hög temperatur av 850-lOOOoC under en kort tids-
period av ej mer än 15 min och allra helst vid en tempe-
ratur av 850~950°C under 2-8 min. I det senare fallet
utföres däremot slutglödgningenamfden elektriska apparat-
tillverkaren. Tillverkaren av den elektriska stålplâten
utför således en kontinuerlig glödgning av den kallval-
sade plåten vid en temperatur av 750-85OOC under 10 s
min för att korrigera formen och liknande hos
halv-
till 3
plåten till bildning av en mellanprodukt, dvs ett
fabrikat. Den elektriska apparattillverkaren stansar
mellanprodukten till önskad form för användning i en
elektrisk apparat och utför sedan slutglödgning av mel-
10
15
7811436-0
9
lanprodukten vid en temperatur av 750-QOOOC under
0,5-3 h till bildning av en slutprodukt med önskade
egenskaper.
Följande exempel ges i ändamål att belysa uppfin-
ningen och är inte avsedda att begränsa densamma.
EXEMPEL l
En varmvalsad plåt med en tjocklek av 2 mm och en
sammansättning enligt tabell 1, varvid återstoden ut-
gjordes av Fe, glödgades och utsattes sedan för kall-
valsning i ett steg till bildning av en ring med en
slutdimension av 0,5 mm, och den kallvalsade ringen glöd-
gades vid 900°C under 5 min i en AX-gasatmosfär med en
daggpunkt av 40°C. En Epstein-provstav utskars från ring-
en och provstavens elektromagnetiska egenskaper be-
stämdes. Resultaten anges i tabell 1.
TABELL l
Exempel 0,006 3,02 0,41 0,16 0,003 0,018
B50
(T)
Mn S
(Z) (Z)
sb
Claims (1)
10 15 20 25 30 7811436-(3 PATENTKRAV l. Sätt att framställa icke-orienterad kiselstål- plåt med utmärkta elektromagnetiska egenskaper, k ä n-n e t e c k n a t därav, att en varmvalsad plåt som består av högst 0,02 % C, 0,5-3,5 % Si, O,l-1,0 % Al, 0,1-1,0 % Mn, högar o,oo7 a s, o,oo5-0,30 % återstoden väsentligen utgöres av Fe, glödgas vid en temperatur av 700-950°C under 2 min till 20 h, varefter den glödgade plåten kallvalsas till slutdimension och Sb, varvid den kallvalsade plåten glödgas vid en temperatur av ïso-1ooo°c. I 2. Sätt enligt kravet 1, därav, att den varmvalsade plåten underkastas kistglödg- k ä n n e t e c k n a t ning vid en temperatur av 700-850°C i l-10 h.
3. Sätt enligt kravet l, därav, att den varmvalsade plåten underkastas kontinuer- k ä n n e t e c k n a t lig giaagning vid en temperatur av sso-95o°c 1 2-lo min.
4. Sätt enligt kravet l, därav, att den varmvalsade plåten består av 1,0-3,0 % Si, 0,03-0,3 % Sb, högst 0,005 % ligen utgöres av Fe.
5. Sätt enligt kravet l, därav, att den varmvalsade plåten dessutom innehåller 0,005-0,04 % sällsynta jordartsmetaller eller 0,001-0,01 % Ca. _ - 6. Sätt enligt kravet l, därav, att den kallvalsade plåten underkastas kontinu- erlig glödgning vid en temperatur av 850-950°C i 2-8 min k ä n n e t e c k n a t S, varvid återstoden väsent- k ä n n e t e c k n a t k ä n n e t e c k n a t för bildning av en färdigbehandlad produkt.
7. Sätt enligt kravet l, därav, att den kallvalsade plåten underkastas kontinu- k ä n n e t e c k n a t erlig glödgning vid en temperatur av 750-85OOC i 10 s till 3 min för bildning av en mellanprodukt, och att mellanprodukten därefter utsätts för glödgning vid en temperatur av 750-9009C i 0,5-3 h.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13468877A JPS5468717A (en) | 1977-11-11 | 1977-11-11 | Production of unidirectional silicon steel plate with excellent electromagnetic property |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7811436L SE7811436L (sv) | 1979-05-12 |
SE445650B true SE445650B (sv) | 1986-07-07 |
Family
ID=15134244
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7811436A SE445650B (sv) | 1977-11-11 | 1978-11-06 | Sett att framstella icke-kornorienterad kiselstalplat |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4204890A (sv) |
JP (1) | JPS5468717A (sv) |
BE (1) | BE871923A (sv) |
BR (1) | BR7807424A (sv) |
CA (1) | CA1103567A (sv) |
DE (1) | DE2848867C2 (sv) |
FR (1) | FR2408657A1 (sv) |
SE (1) | SE445650B (sv) |
Families Citing this family (49)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4291558A (en) * | 1979-07-27 | 1981-09-29 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Process of rolling iron-silicon strip material |
JPS6056403B2 (ja) * | 1981-06-10 | 1985-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の極めてすぐれたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
US4545827A (en) * | 1981-07-02 | 1985-10-08 | Inland Steel Company | Low silicon steel electrical lamination strip |
US4394192A (en) * | 1981-07-02 | 1983-07-19 | Inland Steel Company | Method for producing low silicon steel electrical lamination strip |
US4529453A (en) * | 1981-07-02 | 1985-07-16 | Inland Steel Company | Medium silicon steel electrical lamination strip |
US4390378A (en) * | 1981-07-02 | 1983-06-28 | Inland Steel Company | Method for producing medium silicon steel electrical lamination strip |
JPS598049B2 (ja) * | 1981-08-05 | 1984-02-22 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
US4421574C1 (en) * | 1981-09-08 | 2002-06-18 | Inland Steel Co | Method for suppressing internal oxidation in steel with antimony addition |
JPS5847353A (ja) * | 1981-09-17 | 1983-03-19 | Fujitsu Ltd | Scビット重畳方式 |
JPS5849107U (ja) * | 1981-09-25 | 1983-04-02 | シャープ株式会社 | 電子レンジのダンパ−装置 |
JPS58117828A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-13 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPS58102106U (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-12 | シャープ株式会社 | 電子レンジのダンパ−装置 |
JPS58151453A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-09-08 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
JPS5923189U (ja) * | 1982-08-04 | 1984-02-13 | シャープ株式会社 | 高周波加熱調理器 |
JPS5949399U (ja) * | 1982-09-25 | 1984-04-02 | シャープ株式会社 | 調理器 |
US4772341A (en) * | 1985-01-25 | 1988-09-20 | Inland Steel Company | Low loss electrical steel strip |
US4601766A (en) * | 1985-01-25 | 1986-07-22 | Inland Steel Company | Low loss electrical steel strip and method for producing same |
US5013372A (en) * | 1987-06-18 | 1991-05-07 | Kawasaki Steel Corporation | Semi-process non-oriented electromagnetic steel strip having low core loss and high magnetic permeability, and method of making |
JPS63317627A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | Kawasaki Steel Corp | 鉄損が低くかつ透磁率が高いセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JPH01225723A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
JPH0222442A (ja) * | 1988-07-12 | 1990-01-25 | Nippon Steel Corp | 高張力電磁鋼板及びその製造方法 |
JPH07116507B2 (ja) * | 1989-02-23 | 1995-12-13 | 日本鋼管株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2540946B2 (ja) * | 1989-06-30 | 1996-10-09 | 日本鋼管株式会社 | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
DD299102A7 (de) * | 1989-12-06 | 1992-04-02 | ������@����������@��������@��������@��@��������k�� | Verfahren zur herstellung von nichtorientiertem elektroblech |
TW198734B (sv) * | 1990-12-10 | 1993-01-21 | Kawasaki Steel Co | |
CN1039352C (zh) * | 1991-10-22 | 1998-07-29 | 浦项综合制铁株式会社 | 磁性能优良的无取向电工钢板及其制法 |
US5482107A (en) * | 1994-02-04 | 1996-01-09 | Inland Steel Company | Continuously cast electrical steel strip |
US5730810A (en) * | 1994-04-22 | 1998-03-24 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet with low iron loss after stress relief annealing, and core of motor or transformer |
ES2146714T3 (es) * | 1994-04-26 | 2000-08-16 | Ltv Steel Co Inc | Procedimiento para la fabricacion de aceros electricos. |
US6217673B1 (en) | 1994-04-26 | 2001-04-17 | Ltv Steel Company, Inc. | Process of making electrical steels |
JP3086387B2 (ja) * | 1994-12-14 | 2000-09-11 | 川崎製鉄株式会社 | 漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板 |
US6139650A (en) * | 1997-03-18 | 2000-10-31 | Nkk Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing the same |
US6007642A (en) * | 1997-12-08 | 1999-12-28 | National Steel Corporation | Super low loss motor lamination steel |
US6068708A (en) * | 1998-03-10 | 2000-05-30 | Ltv Steel Company, Inc. | Process of making electrical steels having good cleanliness and magnetic properties |
IT1302329B1 (it) * | 1998-09-15 | 2000-09-05 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per il trattamento termico di nastri di acciaio. |
US6522231B2 (en) | 1998-11-30 | 2003-02-18 | Harrie R. Buswell | Power conversion systems utilizing wire core inductive devices |
US6268786B1 (en) | 1998-11-30 | 2001-07-31 | Harrie R. Buswell | Shielded wire core inductive devices |
US6290783B1 (en) | 1999-02-01 | 2001-09-18 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties after stress relief annealing |
US6425962B1 (en) * | 1999-10-13 | 2002-07-30 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet excellent in permeability and method of producing the same |
DE10150642A1 (de) * | 2001-10-12 | 2003-04-30 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientierten Elektroblechen |
CN100372964C (zh) * | 2005-06-30 | 2008-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无取向电工钢及其制造方法 |
CN101654757B (zh) * | 2008-08-20 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 涂层半工艺无取向电工钢板及制造方法 |
CN102373366A (zh) * | 2010-08-26 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种改善无取向硅钢表面粗晶的方法 |
CN102453844B (zh) * | 2010-10-25 | 2013-09-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种磁性优良的高效无取向硅钢制造方法 |
WO2013106645A1 (en) | 2012-01-12 | 2013-07-18 | Nucor Corporation | Electrical steel processing without a post cold-rolling intermediate anneal |
US20150318093A1 (en) | 2012-01-12 | 2015-11-05 | Nucor Corporation | Electrical steel processing without a post cold-rolling intermediate anneal |
CN103361544B (zh) | 2012-03-26 | 2015-09-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无取向硅钢及其制造方法 |
JP5668767B2 (ja) | 2013-02-22 | 2015-02-12 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法 |
CN116240471A (zh) * | 2023-02-21 | 2023-06-09 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种含Sb无取向硅钢50W600及其制备方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1318791A (fr) * | 1962-01-12 | 1963-02-22 | Loire Atel Forges | Procédé de fabrication de tôles magnétiques laminées à froid non orientées, non sujettes au vieillissement |
US3239388A (en) * | 1962-07-11 | 1966-03-08 | Kawasaki Steel Co | Cold rolled rimmed steel sheet and strip having preferred orientation adapted for press forming and production of the same |
JPS512289B2 (sv) * | 1971-10-28 | 1976-01-24 | ||
US3770517A (en) * | 1972-03-06 | 1973-11-06 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method of producing substantially non-oriented silicon steel strip by three-stage cold rolling |
US3971678A (en) * | 1972-05-31 | 1976-07-27 | Stahlwerke Peine-Salzgitter Aktiengesellschaft | Method of making cold-rolled sheet for electrical purposes |
JPS5113469B2 (sv) * | 1972-10-13 | 1976-04-28 | ||
JPS4976719A (sv) * | 1972-11-28 | 1974-07-24 | ||
JPS49119817A (sv) * | 1973-03-20 | 1974-11-15 | ||
JPS5432412B2 (sv) * | 1973-10-31 | 1979-10-15 | ||
US3960616A (en) * | 1975-06-19 | 1976-06-01 | Armco Steel Corporation | Rare earth metal treated cold rolled, non-oriented silicon steel and method of making it |
US4046602A (en) * | 1976-04-15 | 1977-09-06 | United States Steel Corporation | Process for producing nonoriented silicon sheet steel having excellent magnetic properties in the rolling direction |
-
1977
- 1977-11-11 JP JP13468877A patent/JPS5468717A/ja active Granted
-
1978
- 1978-11-06 SE SE7811436A patent/SE445650B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-11-08 US US05/958,607 patent/US4204890A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-11-10 FR FR7831883A patent/FR2408657A1/fr active Granted
- 1978-11-10 BE BE191663A patent/BE871923A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-11-10 CA CA316,148A patent/CA1103567A/en not_active Expired
- 1978-11-10 DE DE2848867A patent/DE2848867C2/de not_active Expired
- 1978-11-10 BR BR7807424A patent/BR7807424A/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2408657B1 (sv) | 1983-09-09 |
DE2848867A1 (de) | 1979-05-17 |
CA1103567A (en) | 1981-06-23 |
JPS5654370B2 (sv) | 1981-12-25 |
FR2408657A1 (fr) | 1979-06-08 |
SE7811436L (sv) | 1979-05-12 |
US4204890A (en) | 1980-05-27 |
JPS5468717A (en) | 1979-06-02 |
BR7807424A (pt) | 1979-07-24 |
BE871923A (fr) | 1979-03-01 |
DE2848867C2 (de) | 1981-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE445650B (sv) | Sett att framstella icke-kornorienterad kiselstalplat | |
JP7032314B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP6057082B2 (ja) | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 | |
JP2021509154A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP2017509799A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP4358550B2 (ja) | 圧延方向とその板面内垂直方向磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN108118250A (zh) | 一种抗折弯开裂的免磁化退火电磁纯铁及其制造方法 | |
EP0076109B1 (en) | Method of producing grain-oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties | |
JP3855554B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2019026891A (ja) | 無方向性電磁鋼板、及びその製造方法 | |
JP2708682B2 (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP2022509675A (ja) | 磁性に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH055126A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN113166871A (zh) | 无取向电工钢板及其制造方法 | |
JPH086135B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2021080501A (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JP4013262B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH0757888B2 (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN115003845B (zh) | 无取向电工钢板及其制造方法 | |
KR950003160B1 (ko) | 자기적 특성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
JP7211532B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPS6253571B2 (sv) | ||
JPH08283853A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPH0860247A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP7428872B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 7811436-0 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7811436-0 Format of ref document f/p: F |