JPS58117828A - 鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS58117828A JPS58117828A JP56213368A JP21336881A JPS58117828A JP S58117828 A JPS58117828 A JP S58117828A JP 56213368 A JP56213368 A JP 56213368A JP 21336881 A JP21336881 A JP 21336881A JP S58117828 A JPS58117828 A JP S58117828A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電気機器鉄心材料として使用される、鉄損が低
く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。
く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。
昨今、電気機器の高性能化は世界的な電力・エネルギー
節減の動きの中で強く歎望されている。
節減の動きの中で強く歎望されている。
特に、連続使用がなされる回転機分野においては、高効
率化・省エネルイー化が積極的に推し進められている。
率化・省エネルイー化が積極的に推し進められている。
高効率化・省エネルイー化を図るためには、鉄損が低い
と同時に磁速密度の高い素材を用いる必要がある。従来
の電磁鋼板では、鉄損を低くする手段として一般（、固
有抵抗増加による渦電流損低下の観点から、８１あるい
はＪＬｔ勢の含有量を高める方法が用いられてきた。し
かし、反面、この方法では磁束密度が低下するという問
題があった。
と同時に磁速密度の高い素材を用いる必要がある。従来
の電磁鋼板では、鉄損を低くする手段として一般（、固
有抵抗増加による渦電流損低下の観点から、８１あるい
はＪＬｔ勢の含有量を高める方法が用いられてきた。し
かし、反面、この方法では磁束密度が低下するという問
題があった。
上記に鑑み本発明者らは、磁束密度を低下させることな
く鉄損を低くする方法の研究を行った。
く鉄損を低くする方法の研究を行った。
その結果、固有抵抗増加元素である８１の含有量は低く
し、固有抵抗増加の少ないｉを適量使用することによ）
、遍轟な製造プロセスとの組み合わせで集合組織を磁性
向上に有効な方向に制御しうろことを見出し、鉄損が低
く磁束密度の高いセンプロセス無方向性電磁鋼板の製造
方法の開発に成功し九・ 従来、Ｍｎは固有抵抗を着干高めるものの、硫化物、酸
化物等の非金属介在物を作シやすいため、磁性改善の目
的にはほとんど使用されていなかった。しかし、昨今の
ように、製鋼精錬技術が進歩し、高純度鋼の溶製が可能
となった状況においては、 Ｋｎを磁性改善の目的のた
めに積極的に利用しうる可能性がでてきたｔこで、本発
明者らは、主として再結晶・集合組織の観点からＭｎの
磁性改善効果の研究を行い、磁性向上に有効な［１００
］および（１１０）集合組織を発達させ、かつ磁性向上
には有害な（１１１）集合組織を抑制する条件を見出し
た。
し、固有抵抗増加の少ないｉを適量使用することによ）
、遍轟な製造プロセスとの組み合わせで集合組織を磁性
向上に有効な方向に制御しうろことを見出し、鉄損が低
く磁束密度の高いセンプロセス無方向性電磁鋼板の製造
方法の開発に成功し九・ 従来、Ｍｎは固有抵抗を着干高めるものの、硫化物、酸
化物等の非金属介在物を作シやすいため、磁性改善の目
的にはほとんど使用されていなかった。しかし、昨今の
ように、製鋼精錬技術が進歩し、高純度鋼の溶製が可能
となった状況においては、 Ｋｎを磁性改善の目的のた
めに積極的に利用しうる可能性がでてきたｔこで、本発
明者らは、主として再結晶・集合組織の観点からＭｎの
磁性改善効果の研究を行い、磁性向上に有効な［１００
］および（１１０）集合組織を発達させ、かつ磁性向上
には有害な（１１１）集合組織を抑制する条件を見出し
た。
第１図にＭｎをそれぞれ０２チおよび１．０％含む０．
５チＳ１鋼（最終製品厚み：０．５ｍ）の磁性および集
合組織を製造グロセス別に示す。製造プロセスによシ磁
性レベルは異るが、Ｍｎを１、ＯＬｓ含む８１鋼におい
ては、例えば通常の１回冷延工程で鉄損Ｗ１ｓ７ｓａが
４．５ ｗ７＋９以下、１回冷延＋中間焼鈍十ス中ンノ
タス圧延工程でＶ１３．８ ｖＡ９ 、さらに、熱延板
焼鈍＋１回冷延＋中間焼鈍＋スキン・ゼス圧延工程では
３．ＯｖＡｇ程度の特性が得られる。また、磁束密度に
ついても、通常の１回冷延工程で１３ｓｏが１．７６Ｔ
、熱延板焼鈍＋１回冷延＋中関焼鈍＋スキン／４ス圧延
工程でも１．７６Ｔ以上の高い値が得られる・Ｍｕによ
る磁性改善効果はこのように製造プロセスにより異るた
め、需要家の要求する所要の特性に応じて適宜、製造プ
ロセスを選ぶことができる。
５チＳ１鋼（最終製品厚み：０．５ｍ）の磁性および集
合組織を製造グロセス別に示す。製造プロセスによシ磁
性レベルは異るが、Ｍｎを１、ＯＬｓ含む８１鋼におい
ては、例えば通常の１回冷延工程で鉄損Ｗ１ｓ７ｓａが
４．５ ｗ７＋９以下、１回冷延＋中間焼鈍十ス中ンノ
タス圧延工程でＶ１３．８ ｖＡ９ 、さらに、熱延板
焼鈍＋１回冷延＋中間焼鈍＋スキン・ゼス圧延工程では
３．ＯｖＡｇ程度の特性が得られる。また、磁束密度に
ついても、通常の１回冷延工程で１３ｓｏが１．７６Ｔ
、熱延板焼鈍＋１回冷延＋中関焼鈍＋スキン／４ス圧延
工程でも１．７６Ｔ以上の高い値が得られる・Ｍｕによ
る磁性改善効果はこのように製造プロセスにより異るた
め、需要家の要求する所要の特性に応じて適宜、製造プ
ロセスを選ぶことができる。
すなわち、本発明は、重量−でＣ０，００５−以下。
８１０．１〜１．０％ 、Ｍｎ０．７５〜１．１５−を
含み、残部ｒ・およびｏ、ｏ ｏ ５ ％以下のＳほか
不可避不純物元素よ構成る熱延鋼板をそのままあるいは
必要に応じて７５０〜８５０℃で２分以上焼鋪し、酸洗
後１回または中間焼鈍後のスキンノ臂ス圧嬌を含む冷間
圧延により最終製品厚みとした、鉄損が低く磁束密度の
高いセンプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法である。
含み、残部ｒ・およびｏ、ｏ ｏ ５ ％以下のＳほか
不可避不純物元素よ構成る熱延鋼板をそのままあるいは
必要に応じて７５０〜８５０℃で２分以上焼鋪し、酸洗
後１回または中間焼鈍後のスキンノ臂ス圧嬌を含む冷間
圧延により最終製品厚みとした、鉄損が低く磁束密度の
高いセンプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法である。
箇た、本発明は、上記化学成分の他Ｋ Ａｔ ０．１〜
０．３−を含む場合を含む。
０．３−を含む場合を含む。
さらに、本発明は、上記化学成分の他に０．１ｑＩＩ未
満の紅を含む場合には、ル４が０．７〜１．２になるよ
う１を添加する場合を含む。
満の紅を含む場合には、ル４が０．７〜１．２になるよ
う１を添加する場合を含む。
さらに、本発明は、上記化学成分の他に、あるいは上記
化学成分とＡ１．０．１〜０．３％の他に、るるいは上
記化学成分と０．１％未満のＡｔおよびψが０．７〜１
．２になるよりなりの他に、Ｐｏ、０５〜０，１５チを
含む場合を含む。
化学成分とＡ１．０．１〜０．３％の他に、るるいは上
記化学成分と０．１％未満のＡｔおよびψが０．７〜１
．２になるよりなりの他に、Ｐｏ、０５〜０，１５チを
含む場合を含む。
次に本発明の構成要件の限定理由について述べる。
まず、熱延鋼板の化学成分において、Ｃは鉄損改善のた
めには少いほうが好ましく、かつ、非酸化零囲気での歪
取焼鈍後、時効による磁性劣化を生じない九めにはｏ、
ｏｏｓ優以下でなければならない。８１は固有抵抗増加
による鉄損改善の目的で添加するが、０．１ｆｉ未満で
は効果が少な１．へ。ま九、１．０１！超では磁束密度
を低下させるため、０．１〜１．０％とし友。Ｍｕは集
合組織の改善による磁性向上効果を目的として添加する
が、０．７５％未満では効果が少い。また、 ＭＢはフ
ェライト−オーステナイト変態温度を下げるため、１．
５％超では熱延板焼鈍時あるいは中間焼鈍時等にフェラ
イト−オーステナイト費態が生じゃすく、効果が消失す
る・従うて、Ｍｎは０．７５〜１．５優とした。Ｓは磁
性向上に有害なＭ！Ｉｓ等の非金属介在物を生成させる
ため、ｏ、ｏｏｓ＊以下でなければ安定した磁性改善効
果が得られない、特に、Ｍｌｔｔ−０，７５〜１．５チ
添加することによシ、フェライト−オーステナイト変態
温度が低下するため、比較的低温で十分な再結晶を行わ
せる必要があるが、この目的のためにもＢ含有量は低く
することが有効である。Ａ４はＢ量の場合と同様、固有
抵抗増加にょる鉄損改善の目的で添加してもよいが、ｏ
、３−超では磁束密度が低下する。また、添加量が０．
１銖満の場合にはＡ４Ｎの析出により磁性に有害な九め
、ムＡＮの析出防止を目的としてＢ／Ｎが０．７〜１．
２になるようＢを同時に添加する必要がある。Ｐは鉄損
改善の目的で添加するが、０．０５ｆｉ未満では効果が
少ない。
めには少いほうが好ましく、かつ、非酸化零囲気での歪
取焼鈍後、時効による磁性劣化を生じない九めにはｏ、
ｏｏｓ優以下でなければならない。８１は固有抵抗増加
による鉄損改善の目的で添加するが、０．１ｆｉ未満で
は効果が少な１．へ。ま九、１．０１！超では磁束密度
を低下させるため、０．１〜１．０％とし友。Ｍｕは集
合組織の改善による磁性向上効果を目的として添加する
が、０．７５％未満では効果が少い。また、 ＭＢはフ
ェライト−オーステナイト変態温度を下げるため、１．
５％超では熱延板焼鈍時あるいは中間焼鈍時等にフェラ
イト−オーステナイト費態が生じゃすく、効果が消失す
る・従うて、Ｍｎは０．７５〜１．５優とした。Ｓは磁
性向上に有害なＭ！Ｉｓ等の非金属介在物を生成させる
ため、ｏ、ｏｏｓ＊以下でなければ安定した磁性改善効
果が得られない、特に、Ｍｌｔｔ−０，７５〜１．５チ
添加することによシ、フェライト−オーステナイト変態
温度が低下するため、比較的低温で十分な再結晶を行わ
せる必要があるが、この目的のためにもＢ含有量は低く
することが有効である。Ａ４はＢ量の場合と同様、固有
抵抗増加にょる鉄損改善の目的で添加してもよいが、ｏ
、３−超では磁束密度が低下する。また、添加量が０．
１銖満の場合にはＡ４Ｎの析出により磁性に有害な九め
、ムＡＮの析出防止を目的としてＢ／Ｎが０．７〜１．
２になるようＢを同時に添加する必要がある。Ｐは鉄損
改善の目的で添加するが、０．０５ｆｉ未満では効果が
少ない。
また、０．１５１超では磁束密度が低下する。
次に、本発明の特徴とする化学成分を有する熱延板は１
そのｔｉ倣洗後、冷間圧延しても十分に磁性は向上する
が、熱延板焼鈍を施すことにょシ集合組織がよル改善さ
れ、磁性はさらに向上する（第１図参照）、この場合、
熱延板焼鈍時間が７５０℃未満では効果が少ない。また
、Ｍ！１を０．７５〜１．５係添加していることにより
、８５０Ｃ超で扛フェライトーオーステナイト変態が生
じ、効果は消失する。尚、熱延板焼鈍時間が２分未満で
は効果が得られない。熱延板焼鈍の際に、熱延板の自己
保有熱を利用する自己焼鈍法を用いてもよいが、その場
合の焼鈍条件も、上記の焼鈍条件と同様である。
そのｔｉ倣洗後、冷間圧延しても十分に磁性は向上する
が、熱延板焼鈍を施すことにょシ集合組織がよル改善さ
れ、磁性はさらに向上する（第１図参照）、この場合、
熱延板焼鈍時間が７５０℃未満では効果が少ない。また
、Ｍ！１を０．７５〜１．５係添加していることにより
、８５０Ｃ超で扛フェライトーオーステナイト変態が生
じ、効果は消失する。尚、熱延板焼鈍時間が２分未満で
は効果が得られない。熱延板焼鈍の際に、熱延板の自己
保有熱を利用する自己焼鈍法を用いてもよいが、その場
合の焼鈍条件も、上記の焼鈍条件と同様である。
冷間圧延Ｆｉ１回冷延でも十分に磁性は向上するが、ス
キンパス圧延をさらに施すことにより集合組織がよシ改
善され、磁性はさらに向上する（第１図参照）。この場
合、ス千ン・ヤス圧延の前に中間焼鈍を施すことが必要
である。尚、最適スキン・ｆス圧下卑は中間焼鈍温度に
よシ変化するが、５〜７ｑＩＩが最も好ましい。
キンパス圧延をさらに施すことにより集合組織がよシ改
善され、磁性はさらに向上する（第１図参照）。この場
合、ス千ン・ヤス圧延の前に中間焼鈍を施すことが必要
である。尚、最適スキン・ｆス圧下卑は中間焼鈍温度に
よシ変化するが、５〜７ｑＩＩが最も好ましい。
本発明を実施する場合の製造工程設備については、製鋼
鴇さ設備は通常公知の転炉でよく、脱炭設備も通常の真
空減圧で行われる脱ガス説次装置でよい、鋳片は通常の
連続鋳造鋳片でよい。熱延、熱延板焼鈍、冷延、スキン
パス圧延、連続焼鈍等の各設備についても特に指定する
必！！はない・次に本発明の実施例について述べる。
鴇さ設備は通常公知の転炉でよく、脱炭設備も通常の真
空減圧で行われる脱ガス説次装置でよい、鋳片は通常の
連続鋳造鋳片でよい。熱延、熱延板焼鈍、冷延、スキン
パス圧延、連続焼鈍等の各設備についても特に指定する
必！！はない・次に本発明の実施例について述べる。
第１表に示す主要化学成分を有する連続鋳造鋳片より、
セミｆｏセス無方向性電磁鋼板の製造を行った。最終製
品厚みは０．５ ｍである。熱延板焼鈍条件およびスキ
ン・り圧延条件を第１表に併せて示す。さらに、歪取焼
鈍後の鉄損ｗＩｓ１５Ｇおよび磁束密度１１ｓｏも併せ
て示す。第１表において、ムｌは本発明に比べ、８１含
有量が高く、かつＭｎ含有量が低い場合に相当する。既
に述べたように、従来はＡ１のように８１含有量を高く
することによ）鉄損を低くしてき良、シかし、この方法
では磁束密度が低下するという問題があり＆ ｅ Ｊｉ
２は本発明に比べ、Ｍｎ含有量が低い場合に相当する
。１３〜４１ｇは本発明を実施した場合に相当する。特
に、Ａ７〜Ａ１０ＦｉＡＡを０．１〜０．３−含む場合
に、Ａ １１−Ａ １４ ハＡＡｔｏ、１−未満含みＢ
をＶＢ−０，７〜１．２になるように添加した場合に、
４１５〜４１８ｉｊＰを０．０５〜０．１ Ｓ ％含む
場合にそれぞれ相当する。さらに％ ４５．４９ 、Ａ
１３およびム１７は熱延板焼鈍を８ｏｏ℃で２分施した
場合に、Ａ４．ム８．ム１２および／に１６はスキ７ノ
ヤス圧延を施した場合に、＆６．ム１０，４１４および
Ａ１８は熱延板焼鈍を８００Ｃで２分施し、さらにスキ
７ノヤス圧延を施した場合にそれぞれ相当する。
セミｆｏセス無方向性電磁鋼板の製造を行った。最終製
品厚みは０．５ ｍである。熱延板焼鈍条件およびスキ
ン・り圧延条件を第１表に併せて示す。さらに、歪取焼
鈍後の鉄損ｗＩｓ１５Ｇおよび磁束密度１１ｓｏも併せ
て示す。第１表において、ムｌは本発明に比べ、８１含
有量が高く、かつＭｎ含有量が低い場合に相当する。既
に述べたように、従来はＡ１のように８１含有量を高く
することによ）鉄損を低くしてき良、シかし、この方法
では磁束密度が低下するという問題があり＆ ｅ Ｊｉ
２は本発明に比べ、Ｍｎ含有量が低い場合に相当する
。１３〜４１ｇは本発明を実施した場合に相当する。特
に、Ａ７〜Ａ１０ＦｉＡＡを０．１〜０．３−含む場合
に、Ａ １１−Ａ １４ ハＡＡｔｏ、１−未満含みＢ
をＶＢ−０，７〜１．２になるように添加した場合に、
４１５〜４１８ｉｊＰを０．０５〜０．１ Ｓ ％含む
場合にそれぞれ相当する。さらに％ ４５．４９ 、Ａ
１３およびム１７は熱延板焼鈍を８ｏｏ℃で２分施した
場合に、Ａ４．ム８．ム１２および／に１６はスキ７ノ
ヤス圧延を施した場合に、＆６．ム１０，４１４および
Ａ１８は熱延板焼鈍を８００Ｃで２分施し、さらにスキ
７ノヤス圧延を施した場合にそれぞれ相当する。
第１表から明らかなように、本発明を実施することによ
シ、従来用いられてきた、ＳｌあるいはムＬ等の固有抵
抗増加元素の含有量を高めることにより鉄損を低くする
方法に比べ、磁束密度を低下させることなく、むしろ場
合によっては磁束密度を高めなから鉄損を低くできるこ
とがわかる。すなわち、鉄損が低く磁束密度の高いセミ
グロ篭ス無方向性電磁鋼板の製造が可能である。
シ、従来用いられてきた、ＳｌあるいはムＬ等の固有抵
抗増加元素の含有量を高めることにより鉄損を低くする
方法に比べ、磁束密度を低下させることなく、むしろ場
合によっては磁束密度を高めなから鉄損を低くできるこ
とがわかる。すなわち、鉄損が低く磁束密度の高いセミ
グロ篭ス無方向性電磁鋼板の製造が可能である。
第１図は、Ｍｎをそれぞれ０．２％および１．０１含む
０．５−８１鋼（最終製品厚み： ０．５ ｍｓ ）の
磁性および集合組織を製造７’ａ七ス別に示したもので
ある。尚、磁性および集合組織とも歪取焼鈍（７５０Ｃ
Ｘ２時間、Ｎ２１００％乾燥雰囲気）後の値である０図
において１は１回冷延、２は１回冷延→中間焼鈍→スキ
ンパス圧延、３は熱延板焼鈍→１回冷延、４は熱延板焼
鈍→１回冷延→中関焼鈍→スキン／４ス圧延を夫々意味
する。（最終製品厚み：０．５■）。 竿！ワ
０．５−８１鋼（最終製品厚み： ０．５ ｍｓ ）の
磁性および集合組織を製造７’ａ七ス別に示したもので
ある。尚、磁性および集合組織とも歪取焼鈍（７５０Ｃ
Ｘ２時間、Ｎ２１００％乾燥雰囲気）後の値である０図
において１は１回冷延、２は１回冷延→中間焼鈍→スキ
ンパス圧延、３は熱延板焼鈍→１回冷延、４は熱延板焼
鈍→１回冷延→中関焼鈍→スキン／４ス圧延を夫々意味
する。（最終製品厚み：０．５■）。 竿！ワ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１ン重量−”ｔ”ｃｏ、００５％ 以下、 ８１０．
１〜１．０ ％Ｍｌｌ Ｏ，７５〜１．５ ％ ｔ 含
ミ、残部Ｆｓ オ！ヒｏ、０Ｇ！＄５１Ｇ以下のｓｔｌ
か不可避不純物元素よシ成る熱延鋼板を、そのままある
いは必要に応じて７５０〜８５０℃で２分以上焼鈍し、
酸洗後１回１＋は中間焼鈍後のス中ンノ臂ス圧延を含む
冷間圧延によシ最終製品厚みとすることを特徴とする鉄
損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板
の製造方法。 （２）重量−でｃｏ、ｏｏｓチ以下、８１０．１〜ｌ０
ＩＧ。 Ｍｕ ０．７５〜１．５ ％ 、 ＡｔＯ，１〜０．３
ｍを含み、残部Ｆ・ およびＱ、００５％以下の８ほ
か不可避不純物元素よシ成る熱延鋼板を、そのままある
い伏必要に応じて７５０〜８５０℃で２分以上焼鈍し、
緻洗後１回オ九は中間焼鈍後のス呼ン／ｆス圧延を含む
冷間圧延によシ最終製品厚みとすることを特徴とする鉄
損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板
の製造方法。 （３）重量−でＣＯ，００５チ以下、 ８１０．１〜１
．０％。 Ｍｒ＊ ０．７５〜１．５−１０．１未満のＡＡおよび
、いが０．７〜１．２になる量のＢを含み、残部Ｆ・お
よびｏ、ｏｏｓ＊以下のＳほか不可避不純物元素よシ成
る熱延鋼板を、そのままあるいは必要に応じて７５０〜
８５０℃で２分以上焼鈍し、酸洗後１回または中間焼鈍
後のス中ノパス圧延を含む冷間圧延により最終製品厚み
とすることを特徴とする鉄損が低く磁束密度の高いセミ
プロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。 （４ン 前記熱延鋼板はさらにｐｏ、ｏｓ〜０．１５
チを含む特許請求の範囲第１項〜第３項記載の方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56213368A JPS58117828A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US07/055,297 US4851056A (en) | 1981-12-28 | 1987-05-29 | Process for producing a semi-processed non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56213368A JPS58117828A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58117828A true JPS58117828A (ja) | 1983-07-13 |
| JPS617446B2 JPS617446B2 (ja) | 1986-03-06 |
Family
ID=16638021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56213368A Granted JPS58117828A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4851056A (ja) |
| JP (1) | JPS58117828A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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