SE445058B - Forfarande for effektforbettring av forbrenningsmotor - Google Patents

Description

.-,. 8pÛÛÛ846-9 - modifiering av tiderna för motorns cykel så att gaserna i samlingsstosen återföres.

Den andra lösningen faller inom ramen för uppfinningen och är beskriven särskilt i franska patentet 2 271 393, i vilken åtgärder har öfretagits för att återföra avgaserna i samlings- sotsen genom att delvis återinföra dessa i cylindern för att uppvärma den insugna luftladdningen. Sådan återföring erhålles genom att hålla utblâsningsventilen delvis öppen under insug- ningsslaget. ' ' Vad som skall noteras i detta franska patent är åtgärden att under start likaväl som under andra driftsförhållanden hålla utblåsningsventilerna öppna vid slutet av utblåsningsslaget och under huvuddelen av insugningsslaget. Det utsäges också _ i det franska patentet att det faktum, att under start det är att föredraga konstgjord ökning av motortrycket vid cylinder- putblâsningsöppningen medelst lämpliga organ såsom t.ex. ventiler.

Huvudändamålet med föreliggande uppfinning är att erhålla ett nyttigt kompressionsförhâllande som möjliggör automatisk_vari- ation utan införande av ytterligare element vid vilken som helst belastning, men enbart genom att så anpassa motorns taktcykeldiagram att effektivt löses problemen som uppträder under tung belastning och även, speciellt, under lätta belast-_ ningar enligt propellerkurvan och under start. Man skall sär- _skilt ha i minnet, att såsom regel, det är mycket svårt att uppnå ett motorvridmoment lika med det som finns vid låga hastigheter enligt propellerkurvan och ändå mera att erhålla höga vridmoment genom att öka det nominella nettcmedeltrycket (högre än 20-25 bar) vid turboöverladdade fyrtaktsmotorer. Ändamålet med uppfinningen är därför att förbättra effekten 8000846-9 för en fyrtaktsförbränningsmotor såsom en dieselmotor, särskilt en dieselmotor som är överladdad vid t.ex. ett konstant tryck, varvid taktdiagrammet innefattar en över- laddningstakt mellan upplyftningen av åtminstone en ut- blåsningsventil och åtminstone en insugningsventil, och uppfinningen kännetecknas av att utloppsventilen stänges en viss tidsutsträckt efter inloppsventilens fixerade stängningsögonblick, vilket stängningsögonblick för in- 'loppsventilen ligger mellan 400 för nedre dödpunkten och 100 efter nedre dödpunkten och är oberoende av motorns ro- tationshastighet och belastning, varigenom det rådande trycket för den kompressionsmatade luften och vid cylin- derutloppet användes för att mängden gas eller frist luft, som återföres till cylindern från avgassystemet, automa- tiskt skall minskas med gradvis ökande belastning.

Enligt ett ytterligare kännetecken för uppfinningen inne- fattar metoden att utblåsningsventilen stänges under huvud- delen av insugningstakten, delvis återöppning av utblås- ningsventilen och därefter återtillslutning av den sedan insugningsventilen stängts.

Enligt ett ytterligare kännetecken uppräflüálles en parti- ell lyftning av utloppsventilen under större delen av in- loppstakten och uppräüïállande av nämnda partiella lyft- ning över stängningsögonblicket för inloppsventilen.

Enligt en viktig fördel med uppfinningen kontrolleras -âterinförandet av luft eller gas från utblåsningssamlings- stosen in i cylindern automatiskt genom den naturliga variationen av mottrycket i utblåsningssamlingsstosen jämfört med insugningstrycket beroende på belastning och 8000846-9 hastighet..

Enligt en ytterligare viktig fördel med uppfinningen ut-f föres åtgärder för att bibehålla de fördelar som finnes med “Miller-systemet" under tunga belastningar likaväl som under mycket lätta belastningar och under startför- hållanden utan att man använder sig av organ och kontroll- medel för att variera taktindelningen för luftintagnings- kontrollen för motorn i beroende av motorbelastningen.

Ytterligare fördelar och kännetecken samt detaljer för uppfinningen kommer att framgå mer klart i samband med beskrivning av uppfinningen med hänvisning till bifogade ritningar.

Fig. l visar därvid grafiskt lyftningsförloppet för utblås- ningsventilen (kurva A1) och lyftningsförloppet för insug- ningsventilen (kurva B1) såsom funktioner av vinkelinställ- ningen för motoraxeln (°AM) för en motor med ett konven- ~ tionelt ventiltaktdiagram; Fig. 2 visar grafiskt utblâsningsventilens upplyftning en- ligt två utföringsformer av\ppfinningen åskådliggjorda medelst kurvorna (A2a) och (A2b) såsom en funktion av vinkelläget för motoraxeln samt upplyftning av insugnings- ventilen (kurva B2). 7 Fig. 3 visar grafiskt trycken i insugningskanalen (kurva P3) och utblåsningssamlingsstosen (kurva P4) enligt skruvlinjelagen och förhållandet P3/P4 också enligt skruv- linjelagen såsom funktioner av nyttiga medeltrycket och effekten (endast nettomedeltrycket Pme varierar linjärt).

Fig. 4 visar grafiskt trycket i cylindern vid olika ögon- blick för insugningsventilens tillslutning i enlighet med uppfinningen och för en motor med ett konventionellt takt- diagram för ventilen med insugningsventilen stängande t ex 'G1 8000846-9 vid 350 efter nedre dödpunkten.

Fig. 5 visar i en och samma grafiska framställning två serier av kurvor motsvarande de olika volymetriska verkningsgraderna och fyllnadsförhållandena såsom funktioner av effekten (enligt skruvlinjelagen) erhållna för olika ventiltaktdiagram innefat- tande det enligt uppfinningen.

Fig. 6 visar grafiskt överskottet av förbränningsluft (ab c) i cylindern såsom en funktion av effekten (enligt skruvlinje- lagen) för olika taktdiagram innefattande det enligt uppfin- ningen.

Fig. 7 visar schematiskt en kam för manövrering av utblås- ningsventilen för att erhålla den framtagna kurvan (A2b) vi- sad i fig. 2.

Fig. 8 visar schematiskt en ventil för styrning av utblås- ningsventilen för att erhålla kurvan (A2a) visad i fig. 2; och Fig. 9 visar schematiskt ett hjälporgan i anslutning till me- toden enligt föreliggande uppfinning.

Fig. 10 visar schematiskt en andra form av hjälporgan i anslut- ning till metoden enligt föreliggande uppfinning.

Det konventionella taktdiagrammet visat i fig. 1 kan delas i tre områden: - område I: konventionell utblåsningstakt med förställning för utblâsningsöppningen (AOE) med avseende på undre dödpunkten (PMB) och eftersläpning för utblåsningsstängningen (RFE) med avseende på övre dödpunkten (PMH); - område II: spolningstakt med överlappning mellan inlopps- och utblåsningsventilerna (skuggat område); - område III: konventionell insugningstakt med förställning för insugningens öppning (AOA) med avseende på övre dödpunkt- en (PMH) och eftersläpning för insugningens tillslutning (RFA) efter uppnåendet av nedre dödpunkten. 8000846-9 Taktdiagrammet enligt uppfinningen visat i fig. 2 är sammansatt av fyra steg: - Steg I: identiskt med område I ovan.

- Steg II: med fallet enligt kurvan Å2a, är spolnings- takten väsentligen identisk med takt II ovan. Såsom för kurvan A2b med resterande lyftning av utblâsningsventilen kommer överlappningssektionen att väsentligen resultera i samma spolningsförhållande såsom i fallet enligt kurvan A2a (skuggade områden).

- Steg III: identiskt med takten III ovan, men med efter- släpningen för insugningsventilens stängning (AFA) med av- seende pâ undre dödpunkten (PNB).

- Steg IV: detta steg är nytt och motsvarar ett komplemen- terande fyllnadssteg automatiskt reglerande förbindelsen -mellan utblâsningssamlingsstosen och cylindern med hjälp av utblåsningsventilen. Vid fallet enligt kurvan A2a är utblåsningsventilen tillsluten och den återöppnas sedan nära momentet för insugningsventilens_tillslutning före det den något âteröppnas efter undre dödpunkten. I fallet enligt kurvan A2b hålles utblåsningsventilen delvis öppen under huvuddelen av insugningstakten och hålles i detta läge förbi ögonblicket för insugningsventilens svängning, varefter den sedan något âtertillslutes förbi undre död- punkten. I I det följande kommer att betraktas en fyrtakts-förbrän- ningsmotor av typen överladdad dieselmotor och dess ar- betsfunktion under olika förhållanden kommer att under- sökas och detta från högsta belastning till start.

Tung belastning (frän So till ioo % av max-effekt och överbelastning, figur 3.

Under överlappningsperioden mellan utblâsningsventilen ochinsugningsventilen (steg II i fig. 2) sker normalt inblåsning i cylindern därför att under hög belastning '8000846-9 är trycket vid insugningen väsentligt högre än mottrycket i utblâsningssamlingsstosen (P3>P4, fig. 3).

Stängningen av insugningsventilen före undre dödpunkten tillåter en expansion; inuti cylindern, av luftladdningen tillförd under slutet av kolvens nedåtgående rörelse. På detta sätt minskas effektiva kompressionsslaget för kol- ven för att begränsa trycket vid slutet av kompressionen.

Till exempel kan momentet för insugningsventilens till- slutning så väljas, att under nämnda expansion, trycket i cylindern faller till ett värde ungefär eller till och med något lägre än värdet för mottrycket (P4) i utblâs-I ningssamlingsstosen (fig. 4).

I fig. 4 visas fyra kurvor, G1, G2, G3, G4 som hänför sig till trycket i cylindern under tung belastning. De fyra kurvorna motsvarar till fallen för en motor med ett kon- Ventionellt taktdiagram (insugningen stänger RFA vid ungefär 35° AM efter undre dödpunkten) och en motor med ett taktdiagram enligt uppfinningen med insugningen stängande väsentligen vid undre dödpunkten (AFA=0), vid 1o°. Am (AFA=-1o°) och vid 2o° Am (ArA=-2o°) före undre i dödpunkten.

Resultatet blir att inget verkligt betydande gasutbyte sker mellan utblåsningssamlingsstosen och cylindern under steg IV (fig. 2) med hänsyn till förhållandet mellan trycket i cylinder och medeltrycket i utblåsningen under detta steg IV för öppningen av utblåsningsventilen. Följ- aktligen är trycket vid slutet av kompressionsslaget och maximala förbränningstrycket i detta fall reglerat väsent- ligen genom att välja den fasta stängningsvinkeln för insugningsventilen, såsom är fallet vid "Miller-systemet” med en förställning av insugningsstängningen som är varier- bar och maximal vid full belastning. Det skall också obser- veras, vad hastigheten än är, att återinförande av renblås- 8000846-9 ningsluft närvarande i inloppet för utblåsningsventilen _ under steget IV (fig. 2) är nästan helt begränsat eller existerar inte fullständigt när belastningen ökar, var- vid denna belastningsökning representeras av ökningen i förhållandet P3/P4 i fig. 3. Med andra ord sker den maxi- mala förbränningstryckbegränsningen vid det tillfälle när sådan begränsning är som mest nödvändig.

Medelbelastningar (väsentligen från 10 % till 50 % av full last, fig. 3.

I detta fall är renblåsningsförhållandet ytterligare minskat när belastningen blir mindre, ty förhållandet P3/P4 minskar gradvis (fig. 3) men förhållandet är till- räckligt (i båda varianterna a och b av uppfinningen visad i fig. 2) för att tillförsäkra närvaron av en viss mängd luft uppströms av utblåsningssamlingsstosen.

Såsom visas i fig. 3 enligt en skruvlinjelag (visat enbart i exemplifierande syftemål) resulterar den gradvisa minsk- ningen av förhållandet P3/P4 (samtidigt med belastningen) i ett högre medeltryck i utblåsningen än trycket i cylin- dern, vilket skulle föreligga i den senare om ingen öpp- ning av utblåsningsventilen i steg IV (fig. 2) skedde.

Detta kan också uttryckas så, att âterinförandet under steget IV av frisk spolningssluft lagrad uppströms om utblåsningssamlingsstosen under det föregående renblås- ningssteget, tillåter ett högre insugningsförhållande än det som skulle uppnås i frånvaron av steget IV, men med en stängning av insugningsventilen nära eller något före undre dödpunkten. ' I detta fall bestämmas insugningsförhållandet ej av stängningen av insugningsventilen utan av stängningen av utblåsningsventilen. 8 Û Û 084 6.-9 Inom området för betraktad belastning där det inte finns någon begränsning för maximala förbränningstrycket, är det således möjligt att öka nyttiga kompressionsförhål- landet, insugningsförhållandet och överskottet av för- bränningsluft. Problemen som uppträder under delbelast- ning vid superöverladdade motorer hålles således vid ett minimum.

Start och mycket latt belastning (frân 0 till 10 % av märkeffekten, fig. 3).

Fig. 2 visar att under 10 % belastning minskas renblås- ningsgraden snabbt till 0 emedan mottrycket vid utblås- ning (P4) blir lika med och till och med större än in- sugningstrycket (P3).

Såsom fallet vid delbelastningar diskuterat ovan, gäller att kombinationen, å ena sidan, av förställd tillslutning av insugningsventilen i relation till undre dödpunkten, som tillåter luftexpansion i cylindern, och å andra hand närvaron av steg IV (fig. 2) tillåter ej enbart det maxi- mala nyttiga kompressionsförhållandet i motorn utan också en automatisk âterinföring av en del av förbränningsgaser- na från den föregående utblåsningscvkeln efter den första explosionen, utan att det är nödvändigt att på konstgjort sätt öka mottrycket vid utblåsningen medelst ett i och för sig känt organ såsom t ex en ventil.

I föreliggande fall såsom i det föregående, bestämmes nettokompressionsförhållandet genom ögonblicket för stängning av utblåsningen och ej av stängningen av insugningsventilen. Denna återinföring av förbrända gaser och det höga nettokompressionsförhållandet som således upprätthålles effektivt leder till lösningen av start- problem och driftsproblem vid mycket låg belastning. . 8000846-9 Av fig. 5 framgår en gemensam grafisk representation av två serier kurvor, där Cl-C4 motsvarar totala volymet- riska effekten (/0 vt), medan kurvorna Dl-D4 motsvarar insugningsförhållandet (/Q t) såsom en funktion av effekten (i enlighet med skruvlinjelagen).

Dessa kurvor hänför sig till följande fall: Kurvorna Cl-Dl: En motor med konventionellt ventiltakt- diagram med tillstängning av insugningsventilen vid unge- fär 35° för motoraxeln efter undre dödpunkten.

Kurvorna C2-D2: En motor till vilken "Miller-systemet" är applicerat, varvid momentet för tillstängning av in- sugningsventilen varierar i enlighet med belastningen (mellan 10° för motoraxelns vinkel för undre dödpunkten och 300 för motoraxelns vinkel efter undre dödpunkten).

Kurvorna C3-D3: En motor till vilken förfarandet enligt uppfinningen är applicerat, med fixerad stängning av insugningen nära 100 för motoraxelns vinkel för undre dödpunkten och fixerad stängning av utblåsningen nära 300 för motoraxelns vinkel efter undre dödpunkten.

Kurvorna C4-D4: En motor i vilken insugningsventilens tillslutning är fixerad och förlagd väsentligen vid undre dödpunkten, men utan öppethållande eller âteröpp- ning av utblåsningsventilen nära undre dödpunkten (för närvarande känt såsom"Atkinson-cykeln"), varvid stäng- ningsögonblicket t ex är vid 10° för motoraxelns vinkel- läge före undre dödpunkten. Man skall notera, att kur- van C4 praktiskt taget sammanfaller med den föregående kurvan C3.

Av fig. 6 framgår nu i en och samma grafiska framställ-f ning olika kurvor El-E4 visande överskottet av förbrän-1 »'ningsluft i cylindern såsom en funktion av effekten 8000846-9 11 (i enlighet med skruvlinjelagen).Dessa skilda kurvor skall sammanföras med respektive fyra funktionsfall, som diskuterats med hänvisning till fig. 5.

Innan någon slutsats drages av kurvorna i fig. 5 och 6, är det lämpligt att först ge en exakt definition av in- loppsförhållande eller fyllnadsförhållande, den totala volymetriska effekten, spolningsförhållandet och över- skott av luft: Luftmassa innesluten i cylindern efter insugningens avslutning.

Inloppsförhållande =' Luftmassa innehållen i enhetlig de- placementsvolym under temperaturför~ hållande och tryckförhållande upp- trädande 'via cylinderinioppet (t ex luftenheten vid inloppet).

Luftmassa strömmande genom insugnings- Total Volymetrisk ventilen under en insugningstakt effekt = Luftmassa innesluten i enhetlig depla- cementvolym under temperaturförhàllande och tryckförhâllande uppträdande vid cylinderns inlopp.

Spolningsförhållande= fvt _ ft överskott av förbrän- Luftmängd i cylindern ningsluft = Luftmängd stökiometriskt nödvändig för att bränna mängden bränsle införd i cylindern.

Kurvorna 5 och 6 hänför sig till olika funktionsfall betrak- f* w" 8000846-9 12 tade vid en och samma maximala.förbränning eller 1QQ % nominell effekt, vilket inneüär att i en maskin till vil- ken "Miller-systemet" är inpassat, en motor användande me- toden enligt föreliggande uppfinning och en motor-med fi- xerad tillslutning av insugningen men utan öppnande av ut- blåsningsventilen eller återöppnande, överladdningstrycket är högre vid nominell effekt än i fallet för en maskin med konventionellt ventiltaktdiagram. I Genom att jämföra de olika kurvorna, framgår att fördelen uppnådd genom användning av uppfinningen är högst väsent- lig i jämförelse med en motor användande ett konventionellt taktdiagram och är icke oväsentlig jämförd med en motor i vilken tillslutningen av insugningsventilen är fixerad och förlagd före undre dödpunkten (kurva D4) men i vilken ut- blâsningsventilen icke bibehâlles öppen eller återöppnas (denna vinst indikeras medelst de skuggade områdena i Lfiig. 5 och 6).

Det skall också observeras att de resultat som erhålles medelst uppfinningen är nära de som erhålles medelst en motor till vilken "Miller-systemet" är anpassad, men utan komplexiteten hos ett sådant system, därigenom att upp- finningen undviker användandet av variabla taktvâxlar regle- rande i enlighet med belastning och/eller hastighet.

Vidare erbjuder "Miller-systemet" inte fördelen av äter- införing av en mängd varma gaser under mycket låga belast- ningar.

Med hänvisning tilllflg. 7 och 8 kommer nu att heskrivaä två utföringsformer som tillåter utblåsningsventilen att upplyftas i enlighet med kurvorna'A2b och A2a. För att uppnå detta är det tillräckligt att något förändra profi- len för den kam som styr utblâsningsventilerna. 1 _.. .í.__v_ . _ .___.__._._._._.. -__._...._._.._ _. ._ .-._ "8000846-9 13 Pâverkningskammen Ib visas i.fig. 7 och har på vanligt sätt en nuvudkam 2 som tiliförsäkrar' fitbiaan-ingsventilens lyftning (H) och en ytterligare kam 3 för att bibehålla en restöppning (h) för utblåsningsventilen under huvud- delen av insugningstakten och förbi denna.

Emedan det inte är någon fullständig tillslutning av ut- blåsningsventilen efter perioden för dess fullständiga öppnande, kommer motsatta ändar av den ytterligare kam- formskurvan 3 att väsentligen ansluta kontinuerligt och mjukt med kurvformen för huvudkammaren 2 och cirkulära basdelenf4 för kammen 1b.

Styrkammen 1a visad i fig. 8 skiljer sig från styrkammen 1b enbart genom det faktum, att den ytterligare kammen 3 är skild från huvudkammen så att utblåsningsventilen tillstänges och sedan återöppnas. I detta fall ansluter därför båda ändarna av den ytterligare kammens 3 kurva med den cirkulära basprofilen 4 för kammen 1a.

Kammarna 1a och 1b samverkar till exempel med rullar 5, som följer kamprofilen och tillförsäkrar motsvarande lyftning av utllåsningsventilen med hjälp av konventionel- la ventillyftarmekanismer.

Metoden i enlighet med uppfinningen icke enbart förbättrar motorns funktion under dellaster och under start, utan kan också användas för att bibehålla förhållandena under del- laster oförändrad för att tillförsäkra motorns nominella effekt.

Metoden och särskilt utföringsformen motsvarande kurvan A2b i fig. 2, gör det också möjligt att överladda små dieselmotorer, särskilt sådana med kurvkomprimerings- kammare och mycket högt kompressionsförhållande, som det hitintills varit svårt att överladda antingen på grund av maximala tryckskäl när kompressionsförhållandet bibehålles 8000846-9 14 eller av startanledningar när kompressionsförhållandet mins- kas.

Uppfinningen kan också komma till användning vid system med impulsöverladdning eller pulsomvandlingsöverladdning i vissa speciella fall där det finnes regelbundna och fördelaktiga intervaller mellan utblâsningarna från efterföljande cylind- rar.

Det skall också noteras att utföringsformen motsvarande kurvan A2a är särskilt lämpad för kylning av utblâsningsventilen och därför underlättas renblåsningen särskilt i fallet med mycket högt kompressionsförhållande hos motorn eller hos motorer för- sedda med en förkammare.

Det är också möjligt i enlighet med uppfinningstanken att an- ordna en reserv av frist luft omedelbart nedströms utblåsnings- ventilerna genom att använda en direkt förbipassering 18) för- bi cylindern) mellan överladdníngsluften 12 före motorn och utblåsningsledningen 14 i stället för steget II i fig. 2.

Det är också möjligt att förena funktionen enligt steget IV i fig. 2 inte med reservluften ackumulerad omedelbart ned- ströms utblåsningsventilerna, utan med en reserv av luft di- rekt förenad med behållaren för överladdningsluften och vars öppning, under steget IV, regleras medelst en ytterligare in- sugningsventil, varvid förbindelsen mellan insugningskanalen och denna ventil är anpassad att avbrytas särskilt under tung belastning. Denna variant illustreras schematiskt i fig. 9, som visar en cylinder 10 med åtminstone en insugnings- ventil 11 förenad med ledningen 12 för insugningskanalen åt- minstone en utblåsningsventil 13 förenad med en ledning 14 av utblåsningssamlingsstosen. Det är fördelaktigt anordnat en andra insugningsventil 15 förenad med en hjälpledning 16 ansluten till ledningen 12 av insugningskanalen. En ventil 17 är monterad t ex i denna I .... --.>.,. 9000846-9 hjälpledning för att valbart avbryta förbindelsen mellan insugningskanalen och ventilen 15.

Det är viktigt att notera, såsom ett exempel, att efter- släpningen för utblásningens tillslutning med avseende på insugningens tillslutning motsvarar motoraxelns vinkel- rotation mellan 0 och 700 och till och med mer, med en tillslutning av insugningen ske uppträdande mellan 40° före undre dödpunkten och 10° efter undre dödpunkten.

Företrädesvis motsvarar eftersläpningen för utblåsningens tillslutning en vridning av motoraxeln av mellan 25 och 450 efter insugningens tillslutning. ' Uppfinningen är naturligtvis ej begränsad till de utfö- ringsformer som ovan beskrivits utan innefattar alla tekniska ekvivalenta medel och åtgärder till vad som ovan beskrivits likaledes som till kombinationer härav under användning av uppfinningstanken inom ramen för efterföljande patentkrav.

Claims (6)

8000846-9 16 PATENTKRAV

1. Förfarande för förbättring av verkningsgraden av en fyr- taktsförbränningsmotor såsom en dieselmotor, i synnerhet en die- selmotor kompressionsmatad till exempel med konstant tryck, vil- ken motors tidsdiagram omfattar en överlappningsgas mellan lyft- ningarna av åtminstone en inloppsventil och åtminstone en ut- loppsventil, k ä n n e t e c k n a t av att utloppsventilen stänges en viss tidsutsträckt efter inloppsventilens fixerade stängningsögonblick, vilket stängningsögonblick för inloppsven- tilen ligger mellan 400 före nedre dödpunkten och 100 efter nedre dödpunkten och är oberoende av motorns rotationshastig- het och belastning, varigenom det rådande trycket för den kom- pressionsmatade luften och vid cylinderutloppet användes för att mängden gas eller frist luft, som âterföres till cylindern från avgassystemet, automatiskt skall minskas med gradvis ökande belastning. I

2. Förfarande_enligt krav 1, k ä n n e t e c k'n a t av att det omfattar stängning av utloppsventilen under den större delen av inloppstakten, delvis återöppning av utloppsventilen och därefter återstängning efter stängningen av inloppsventi- len.

3. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e't e c k n a t av att det omfattar upprätthållande av en partiell lyftning av utloppsventilen under större delen av inloppstakten och upp- rätthållande av nämnda partiella lyftning över stängningsögon- blicket för inloppsventilen.

4. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä n n e - t e c k n a t av att det omfattar en fördröjning av stängning- en av utloppsventilen i förhållande till stängningen av inlopps- ventilen med ett värde motsvarande en vevaxelrotation på 0-700, företrädesvis 25-459

5. Anordning för att med förfarandet enligt-krav 1 för- bättra verkningsgraden av eb fyrtaktsförbränningsmotor såsom en dieselmotor, i synnerhet en dieselmotor kompressionsmatad till exempel med konstant tryck, vilken motors tidsdiagram om- . _. ............... __-......._,,_«._,........_~_~.>.. _. _.............-_w_..-.......___ . . 8000846-9 17 fattar en överlappningsfas mellan lyftningarna av åtminstone en inloppsventil (11) och åtminstone en utloppsventil (13), varvid den utloppsventilen manövrerande kammen är försedd med ett huvud- utsprâng och ett extra utsprång, k ä n n e t e c k n a d av att ett direkt förbiledningsorgan (18) är anordnat mellan över- laddningsluftledningen (12) före motorn och utloppsledningen (14) nedströms utloppsventilen (13).

6. Anordning för att med förfarandet enligt krav 1 förbätt- ra verkningsgraden av en fyrtaktsförbränningsmotor såsom en dieselmotor, i synnerhet en dieselmotor kompressionsmatad till exempel med konstant tryck, vilken motors tidsdiagram omfattar en överlappningsfas mellan lyftningarna av åtminstone en inlopps- ventil (11) och åtminstone en utloppsventil (13), varvid den ut- loppsventilen manövrerande kammen är försedd med ett huvudut- språng och ett extra utsprång, k ä n-n e t e c k n a d av att den omfattar en ytterligare inloppsventil (15) kopplad till inloppsfördelningsledningen (12) och att förbindningen (16) mel- lan ventilen och fördelningsledningen (12) kan avbrytas, i syn- nerhet vid tung belastning, medelst t.ex. en ventil (17).