SA97180486B1 - عملية محسنة وجهاز لتخليق اليوريا - Google Patents
عملية محسنة وجهاز لتخليق اليوريا Download PDFInfo
- Publication number
- SA97180486B1 SA97180486B1 SA97180486A SA97180486A SA97180486B1 SA 97180486 B1 SA97180486 B1 SA 97180486B1 SA 97180486 A SA97180486 A SA 97180486A SA 97180486 A SA97180486 A SA 97180486A SA 97180486 B1 SA97180486 B1 SA 97180486B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- urea
- ammonia
- zone
- urea synthesis
- Prior art date
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 417
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims abstract description 296
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 294
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 232
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 76
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 267
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 246
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 133
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 133
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 120
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 43
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 26
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 62
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 62
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 61
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 59
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 28
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 15
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N azane;carbon dioxide Chemical compound N.O=C=O ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000006872 improvement Effects 0.000 claims description 4
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 claims description 3
- JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N h2o hydrate Chemical compound O.O JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 2
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 65
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 16
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 13
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 11
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 7
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 5
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 5
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- SQXFNEDZVPHSPV-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;urea Chemical compound O=C=O.NC(N)=O SQXFNEDZVPHSPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 241001504505 Troglodytes troglodytes Species 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- -1 cammonia Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 3
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WWJROBNVMZSTTG-UHFFFAOYSA-N azanium;urea;carbamate Chemical compound N.NC(N)=O.NC(O)=O WWJROBNVMZSTTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000001152 differential interference contrast microscopy Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 2
- ZJHHPAUQMCHPRB-UHFFFAOYSA-N urea urea Chemical compound NC(N)=O.NC(N)=O ZJHHPAUQMCHPRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000428352 Amma Species 0.000 description 1
- IQMJCKDBQCMMCW-UHFFFAOYSA-N N.N.C(=O)=O Chemical compound N.N.C(=O)=O IQMJCKDBQCMMCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001246312 Otis Species 0.000 description 1
- 244000089486 Phragmites australis subsp australis Species 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- TYXNQDAIWMHZAY-UHFFFAOYSA-N [C].NC(N)=O Chemical compound [C].NC(N)=O TYXNQDAIWMHZAY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 150000004657 carbamic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-BJUDXGSMSA-N carbon-11 Chemical compound [11C] OKTJSMMVPCPJKN-BJUDXGSMSA-N 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 235000012907 honey Nutrition 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 210000000582 semen Anatomy 0.000 description 1
- XZPVPNZTYPUODG-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;dihydrate Chemical compound O.O.[Na+].[Cl-] XZPVPNZTYPUODG-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 description 1
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 description 1
- 210000002784 stomach Anatomy 0.000 description 1
- 238000001308 synthesis method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- WTHDKMILWLGDKL-UHFFFAOYSA-N urea;hydrate Chemical compound O.NC(N)=O WTHDKMILWLGDKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/24—Sulfates of ammonium
- C01C1/245—Preparation from compounds containing nitrogen and sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0057—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes
- B01D5/006—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes with evaporation or distillation
- B01D5/0063—Reflux condensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
- B01J19/006—Baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00002—Chemical plants
- B01J2219/00004—Scale aspects
- B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2219/00108—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00761—Details of the reactor
- B01J2219/00763—Baffles
- B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
- B01J2219/00777—Baffles attached to the reactor wall horizontal
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
الملخص: يركب مكثف رأسي على برج تخليق يوريا urea أو قبله لتكثيف condenser الغاز المختلط من النازع بجعله متصلا بوسط إمتصاص تحت التبريد . وتزود ماسورة نازلة أولى لجعل الجزء العلوي للمكثف condenser يتصل بالجزء السفلي لبرج التخليق للسماح لناتج التكثيف بالتدفق إلى الجزء السفلي لبرج التخليق بالجاذبية. ويخضع ناتج التكثيف لعملية تخليق اليوريا urea مع أمونيا التغذية أو جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية نزود له. ويدخل محلول تخليق اليوريا urea المتكون بتلك الطريقة في النازع بالجاذبية عن طريق ماسورة نازلة ثانية لها فتحة بالجزء العلوي لبرج التخليق. وتفصل الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعلين كالغاز المختلط السابق بواسطة بقية ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية ويدخل في الجزء السفلي للمكثف السابق ليتم تكثيفه. وعلى نحو بديل يمتص ناتج التكثيف من المكثف الرأسي بواسطة طارد يستخدم أمونيا ammonia تغذية سائلة مسخنة مقدما كمائع دفع، حتى يدخل في الجزء السفلي لبرج تخليق اليوريا urea ويخضع لعملية التخليق.
Description
الا عملية مُحسنة وجهاز لتخليق اليوريا الوصف الكامل خلفية الإختراع : يتعلق هذا الإختراع بعملية مُحسنة لتخليق اليوريا urea تتضمن فصل الأمونيا ammonia 65 أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعلين تحت ضغط تقريباً يعادل ضغط تخليق اليوريا urea عن طريق انتزاع ثاني أكسيد الكربون «carbon dioxide © حيث يمكن وضع برج التخليق وما شابه ذلك على الأرض. ومعروف جيداً إنتاج اليوريا urea بواسطة العملية التي تتضمن تفاعل الأمونيا 8 مع ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide في منطقة تخليق اليوريا 0768 تحت dans wea Load Glas Lies حرارتهاء وفصل CLUS الأمونيوم ammonium carbamate غير المتفاعلة كغاز مختلط ammonia Lisa) وثاني أكسيد ٠ الكربون carbon dioxide عن محلول تخليق اليوريا urea الناتج؛ وامتصاص الغاز المختلط بواسطة وسط امتصاص لإعادة تغذية المادة الممتصة الناتجة إلى منطقة تخليق اليوريا urea وإمداد محلول يوريا urea من محلول تخليق اليوريا urea والذي تم فصل كربامات الأمونيوم ammonium carbamate منه. وقدمت اقتراحات عديدة بخصوص هذه العملية لتخليق اليوريا urea ومع ذلك وطبقاً للعملية المُستخدمة ونطاق انتاجهاء فإن وحدة إنتاج اليوريا urea تشمل برج تخليق؛ ومكثف كربامات carbamate ونازع؛ حيث يتم فيها وضع برج التخليق ومكثف الكربامات carbamate على ارتفاع من ٠*١ إلى ١ متر من مستوى سطح الأرض على قاعدتهم السفلية. وحيث توضع هذه المعدات على ارتفاع من ٠*١ إلى er من مستوى سطح الأرض» فإنه لا تستخدم التركيبات المدعمة لهذه المعدات بالعناصر vs الإنشائية فقط كالإطارات الحديدية والخرسانة وما شابه ذلك والتي تعمل حيث يتم إقامة الأساسات حتى هذا الإرتفاع أو يتم استخدام خليط منها مع العناصر الإنشائية المدعمة
ا" بالإطارات الحديدية. وبسبب هذه الخلفية فإنه تم تطوير طرق تخليق اليوريا urea حيث يتم وضع برج تخليق اليوريا wren وما شابه ذلك فوق الأرض نظراً لأنه يستغرق hs طويلاً dle, أكثر في عملية تركيبه والإحتفاظ بهذه المعدات عند هذا الإرتفاع؛ أو لأسباب مشابهة.
8 وكمثال للطرق التي تقترح عملية الوضع على الأرض؛ نذكر عملية مُحسنة لتخليق اليوريا dus في طلب براءة الإختراع_اليابانية Laid-Open المعلق رقم ١78/1 وطبقاً لهذه العملية؛ ففي عملية إعادة توزيع ذات دفق مزدوج وضغط متكافئ لتخليق اليوريا مع كربامات أمونيوم ammonium carbamate وسيطة؛ ss تتضمن تفاعل الأمونيا ammonia مع ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide بمعدل carbon dioxide إلى ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide مولاري مرتفع من الأمونيا ٠١ نيتروجين/ كربون)؛ ومعالجة منتج التخليق بالحرارة NIC (يُشار إليه فيما بعد ب الرمز ضغط التخليق وإعادة توزيع المواد (Fie Lola في وجود عامل انتزاع تحت نفس الضغط الباقية والمادة الزائدة المفصولة عن منتج التخليق في تيارين منفصلين تحت نفس الضغط. ضغط تخليق Jie يُعالج منتج تخليق اليوريا في مرحلتين متصلتين تحت نفس الضغط )١(
Vo اليوريا area وفي الخطوة الأولى؛ يتم تسخين المنتج السابق Pay كل كربامات الأمونيوم Ll 48L) ammonium carbamate وتصريف ناتج الإحلال مع جزء من الأمونيا a) بينما في المرحلة الثانية؛ يتم تصريف الجزء الباقي من الأمونيا ammonia 5330 بالتسخين الإضافي Jad تيار من ثاني أكسيد الكربون «carbon dioxide و
)١( 0 ٠ يتم إعادة توزيع الطور الغازي المنزوع في المرحلة الأولى مباشرة إلى عملية التخليق ويتعرض الطور الغازي المنزوع في المرحلة الثانية إلى التكثيف ومعالجة تنظيفية للغاز الباقي ثم بعد ذلك يُعاد توزيعه إلى عملية التخليق في حالة سائلة. وضغط التخليق المُستخدم يكون من ٠٠١ الى You كجم / سم'؛ ويُفضل من ٠8١ إلى 5" كجم / سمأ وتكون درجة حرارة التخليق من ١7١ إلى Yoo درجة مثوية؛ ويُفضل
YO .من ١18١ إلى ٠٠١ درجة مئوية.
وجزء التخليق يتضمن فرني تعقيم للتخليق منفصلين ومرتبين بصورة متصلة بمرحلتين أو يُقسم في خطوتين وذلك عن طريق التقسيم الكامل لفرني التخليق إلى جزئين علوي وسفلي بواسطة لوح فصل مزود بالجزء السفلي للفرن؛ وطبقاً لظروف التخليق بالفرن المحدد أعلاه (يُشار إليه فيما بعد بالمنطقة الأولى) وفرن التخليق المُحدد أدناه LE) © إليه فيما بعد بالمنطقة الثانية)؛ فإن معدل النيتروجين/ الكربون 170 في المنطقة الثانية ينبغي دائماً أن يكون أكبر من معدل النيتروجين/ الكربون ©17 بالمنطقة الأولى. ويكون معدل النيتروجين/ الكربون NIC من ؛ إلى 7 بالمنطقة الأولى؛ في حين أنه يكون من 5 إلى A بالمنطقة Alt وبصورة منفصلة؛ يتم تزويد عدد ؟ نازع؛ وتسترجع الكمية الزائدة من الأمونيا ammonia الذائبة في الطور السائل بالمرحلة الأولى من خطوتي ٠ - الانتزاع ويتم إدخالها في المنطقة الأولى؛ في حين أن الطور الغازي المنزوع في المرحلة الثانية من مرحلتي الانتزاع يُعرض لعملية تكثيف ومعالجة تنظيفية للغاز الباقي وبعد ذلك يُعاد توزيع ناتج التكثيف إلى المنطقة الأولى. وكأثر واضح لهذه العملية؛ فإنها توصف بالعمود الأيسر العلوي بالصفحة 6 في الطلب المذكور أعلاه؛ بأنه باستخدام مفاعل به جزئين علوي وسفلي؛ فإنه يمكن استبعاد تركيب سقالة ضخمة يصعب التحكم فيها والتي تعتبر sole لازمة لتركيب مفاعل على ارتفاع. وهذا يوحي بأن الفرن يكون من النوع الذاتي التدعيم. ومن بين الأمثلة الأخرى لهذه العملية والتي تقترح الوضع على الأرض هي براءة الإختراع الأوروبية رقم 0,774,715 أ١ 27-032921581. وطلب هذه البراءة نكشف عملية يتم فيها تركيب مكثف كربامات carbamate عند ارض مرتفعة ويتم إدخال Yo جزء من الغاز المنزوع في جزء التخليق بواسطة طارد؛ وتقترح أنه يمكن تركيب برج التخليق؛ والنازع وما شابه ذلك مباشرة على الأرض. وبرغم من أن الطريقتين التقليديتين السابقتين تقترحا تركيب برج تخليق ونازع وما شابه ذلك مباشرة على الأرض؛ إلا أنهما بتطلبا وضع مكثف كربامات carbamate على ارتفاع وأحياناً استخدام طارد. Yo ومن ثم يتم إجراء التوضيح على Ade إنتاج اليوريا المبينة بطلب براءة year oe المعلق رقم 4000 1988/7 209555/1985 وعلى Laid-Open الإختراع اليابائنية خلاف الطريقتين التقليديتين السابقتين؛ فإن هذه العملية تسمح بتحقيق معدل مرتفع من واسترجاع حرارة التكثيف للخليط الغازي من معالجة الإنتزاع urea تخليق اليوريا urea بواسطة منطقة التبادل الحراري الصغيرة. ففي هذه العملية؛ يتضمن إنتاج اليوريا ammonium carbamate يشتمل على كربامات أمونيوم urea تكوين محلول تخليق يوريا 0 من ثاني أكسيد الكربون (excess ammonia (أمونيا زائدة free ammonia وأمونيا طليقة في منطقة تخليق تحت ضغط من ammonia in excess والأمونيا الزائدة carbon dioxide على ammonium carbamate بارء وإحلال جزء من كربامات الأمونيا You إلى ٠٠ باضافة حرارة والإتصال بتيار مضاد مع urea الأقل الموجودة بمحلول تخليق اليوريا غاز الانتزاع في منطقة انتزاع تحت ضغط ليس أعلى من الضغط في منطقة التخليق؛ ٠ منطقة الانتزاع (a ammonium carbamate وإزالة منتج الإحلال لكربامات الأمونيوم وغاز الانتزاع؛ وتكثيف excess ammonia كخليط غازي مع جزء من الأمونيا الزائدة جزء من الخليط الغازي الناتج على الأقل في منطقة تكثيف؛ ومعالجة محلول تخليق
Los أو urea والذي تعرض لعملية الانتزاع للحصول على محلول يوريا urea اليوريا الناتجة تحت urea على الأقل من الكمية المتعادلة لليوريا 967٠0 صلبة؛ ويتم تكوين urea VO ظروف التفاعل حتى في منطقة التكثيف؛ ويتم إمداد الخليط المحتوى على كاربامات التي بمنطقة التخليق. ويتم إجراء عملية urea واليوريا ammonium carbamate الأمونيوم التكثيف في منطقة التكثيف تحت ضغط التخليق أو ضغط معالجة الإنتزاع والذي يكون من ضغط التخليق. أيضاً يتم القيام بعملية التكثيف في مكثف مغمور؛ خاصة في OF صهريج ومبادل حراري أنبوبي مرتب أفقياً. ويمكن أيضاً القيام بعملية التكثيف في منطقة - ٠ تكثيف متكاملة مع منطقة التفاعل. وعلى أية حال ففي العمود الأيسر العلوي بصفحة ؛ بالطلب؛ ورد أنه يمكن ترتيب مكثف غمس أفقياً أو رأسياً ويُفضل على وجه الخصوص إجراء عملية التكثيف في مكثف مغمور رأسي. وأيضاً يوصف أنه عند استعمال منطقة تكثيف أفقية؛ فإنه يمكن إعداد منطقة تخليق ومنطقة تكثيف في داخل التجهيزات حتى يتم الحصول على تركيب Yo
+ مضغوط. وعلى أية حال فإنه يقدم فقط مثالاً لتطبيق منطقة تكثيف رأسي؛ أي إعداد منطقة التخليق ومنطقة التكثيف في داخل التجهيزات. La يوجد هناك وصف وفيه عندما يستخدم مكثف مغمور مُرتب dal فإنه (Se وضعه مباشرة على أرضية edad ومن ثم يقلل ارتفاع التجهيزات؛ وتقل تكاليفهاء ويسهل تركيبها وفكها. ومهما يكن فإن هذا الوصف لا يشرح وضع المعدات على الأرض. الوصف العام SAM اع : يهدف هذا الإختراع إلى تقديم عملية مُحسنة قادرة على وضع المعدات على الأرض في عملية تخليق اليوريا urea تشمل Ala ye انتزاع للأمونيا ammonia وثاني ٠ أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعلين عن طريق تغذية ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide تحت ضغط تماماً يعادل ضغط تخليق urea Ls ومرحلة تكثيف الغاز المختلط الناتج من مرحلة الانتزاع. ويعمل هذا الإختراع على إعداد عملية تخليق اليوريا urea كما هو مبين أدناه وجهاز لها. Yo وأحد جوانب هذه الإختراع هو كما يلي : تشمل عملية تخليق اليوريا urea تفاعل الأمونيا ammonia مع ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide عند درجة حرارة وضغط تخليق في منطقة تخليق اليوريا curea وجعل محلول تخليق اليوريا urea الناتج المحتوى على اليوريا urea والأمونيا ammonia غير المتفاعلة؛ وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل والماء A water Y. اتصال مع جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية على الأقل تحت التسخين تحت ضغط يعادل تقريباً ضغط تخليق اليوريا urea المذكور في منطقة انتزاع لفصل الأمونيا ammonia غير المتفاعلة المذكورة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل المذكور كغاز مختلط من الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والماء «water وأيضاً معالجة محلول تخليق اليوريا urea Yo المحتوى على أمونيا ammonia غير متفاعلة غير منفصلة وثاني أكسيد كربون
لا carbon dioxide غير متفاعل للحصول على اليوريا area وإدخال الغاز المُختلط المنفصل في منطقة الانتزاع المذكورة في الجزء السفلي لمنطقة التكثيف الرأسي لجعله في اتصال مع وسط امتصاص تحت التبريد وبالتالي تكثيف الغاز المختلط المذكورء وإعادة توزيع ناتج التكثيف الذي تم الحصول عليه بهذه العملية إلى منطقة تخليق اليوريا area ٠ وعملية التخليق التي تتضمن تركيب منطقة تخليق اليوريا #88 في جزء سفلي ومنطقة التكثيف الرأسي فوقها أو قبلهاء وإعداد ماسورة نازلة أولى لها فتحة في كل من الجزء العلوي لمنطقة التكثيف المذكور والجزء السفلي لمنطقة تخليق اليوريا urea وتكون لجعل منطقة التكثيف المذكورة تتصل مع منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة؛ وترك ناتج التكثيف يتدفق لأسفل إلى الجزء السفلي لمنطقة تخليق اليوريا urea بواسطة الجاذبية عن \ طريق الماسورة النازلة من الجزء العلوي لمنطقة التكثيف المذكورة؛ وتعريض ناتج التكثيف المتدفق لتفاعل تخليق اليوريا urea المذكورة؛ في حين أنه يصعد عن طريق منطقة تخليق اليوريا crea وترك محلول تخليق اليوريا urea المتكون بهذه العملية يتدفق لأسفل إلى الجزء العلوي لمنطقة الانتزاع عن طريق ماسورة نازلة ثانية لها فتحة بالجزء العلوي لمنطقة تخليق اليوريا urea المذكورة. yo وأحد الجوانب الأخرى لهذا الإختراع هو كما يلي: جهاز تخليق اليوريا urea يتضمن )1( برج تخليق يوريا رأسي؛ (ب) مكثف رأسي بمبرد مُركب؛ عليه أو قبله برج تخليق اليوريا urea (ج) جهاز نازع لانتزاع الأمونيا ammonia غير المتفاعلة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل. الموجودين في محلول تخليق اليوريا urea من برج تخليق اليوريا urea المذكورة بواسطة ٠ ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية لفصلهما عن المحلول كغاز مختلط مكون من أمونيا 8ن«0”«ة؛ وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide وماء «water (د) ماسورة نازلة أولى لها فتحة في كل من الجزء العلوي للمكثف المذكور والجزء السفلي لبرج تخليق اليوريا urea وهي لجعل المكثف يتصل مع برج تخليق اليوريا urea لترك ناتج التكثيف يتدفق لأسفل من الجزء العلوي للمكثف إلى الجزء السفلي لبرج التخليق المذكور بواسطة Yo الجاذبية؛ (ه) شبكة أنابيب لإدخال أمونيا ammonia التغذية أو ثاني أكسيد كربون بي
- carbon dioxide التغذية في الجزء السفلي لبرج التخليق؛ (و) ماسورة نازلة ثانية لها فتحة في الجزء العلوي لبرج التخليق المذكور وهي لإدخال محلول تخليق اليوريا urea في الجزء العلوي للنازع المذكور بواسطة الجاذبية؛ (ز) شبكة أنابيب لإدخال الغاز المختلط الناتج من النازع في الجزء السفلي للمكثف المذكورء (ح) شبكة أنابيب لإدخال © وسط الإمتصاص أو وسط الإمتصاص وأمونيا ammonia التغذية في الجزء السفلي للمكثف؛ (ط) شبكة أنابيب لتصريف الغاز الخامل؛ متصلة بالجزء العلوي للمكثف؛ (ي) شبكة أنابيب لإدخال جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية على الأقل؛ متصلة بالجزء السفلي للنازع المذكور؛ و (ك) شبكة أنابيب لتصريف محلول اليوريا urea المائي المحتوى على أمونيا ammonia غير متفاعلة وغير منفصلة وثاني أكسيد كربون carbon dioxide ٠ غير متفاعل من الجزء السفلي للنازع المذكور لأجل مزيد من المعالجات. وجانب آخر لهذا الإختراع هو كما يلي: تتضمن عملية تخليق اليوريا تفاعل الأمونيا ammonia مع ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide عند درجة حرارة وضغط تخليق اليوريا urea في منطقة (Gaal) وجعل Vo محلول تخليق اليوريا urea الناتج المحتوى على يوريا rea وأمونيا ammonia غير متفاعلة وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعل وماء water في إتصال مع جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية على الأقل في منطقة الانتزاع تحت التسخين وتحت ضغط يعادل تقريباً ضغط تخليق اليوريا urea لفصل الأمونيا ammonia غير المتفاعلة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل كغاز مختلط من Y. الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والماء «water وأيضاً معالجة محلول تخليق اليوريا urea المحتوى على أمونيا ammonia غير متفاعلة. وغير منفصل وثاني أكسيد كربون carbon dioxide للحصول على اليوريا urea وإدخال الغاز المختلط المنفصل في منطقة الانتزاع بالجزء السفلي لمنطقة التكثيف الرأسي لجعله متصلاً مع وسط إمتصاص تحت التبريد وبالتالي لتكثيف الغاز المختلط المذكور؛ وإعادة توزيع ناتج Yo التكثيف الذي تم الحصول عليه بهذه العملية إلى منطقة تخليق اليوريا area وتتضمن ا
_q عملية التحسين التسخين المسبق للأمونيا السائلة للتغذية لإمدادها لطارد تحت ضغط من بار ء ويتم تمدد الأمونيا السائلة المذكورة عن طريق الطارد حتى يمكن ©٠0٠0 إلى ٠ بار وبذلك ٠١ أن يصبح فرق الضغط بين ضغط التزويد وضغط المص من * إلى لمص ناتج التكثيف من الجزء العلوي للمكثف الرأسي المذكور؛ وإدخال خليط الأمونيا السائلة المذكورة وناتج التكثيف المذكور من الطارد المذكور في الجزء السفلي ammonia © المذكورة؛ وتعريض الخليط المذكور المُدخل لعملية تخليق urea لمنطقة تخليق اليوريا في حين أنه يصعد عن طريق منطقة التخليق المذكورة؛ وإمداد محلول urea اليوريا urea المتكون لهذه العملية من الجزء العلوي لمنطقة تخليق اليوريا urea تخليق اليوريا المذكورة إلى الجزء العلوي لمنطقة الانتزاع المذكورة. : وجانب آخر لهذا الإختراع هو كما يلي Ve برج تخليق يوريا رأسي مُركب على (1) crea يتضمن جهاز تخليق اليوريا الأرض؛ (ب) مكثف رأسي بمبرد؛ مُركب على الأرض؛ (ج) جهاز نازع لانتزاع غير المتفاعل؛ carbon dioxide غير المتفاعلة وثاني أكسيد الكربون ammonia الأمونيا من برج التخليق؛ بواسطة ثاني أكسيد كربون urea والموجودان في محلول تخليق اليوريا وثاني cammonia التغذية لفصلهما عن المحلول كغاز مختلط من الأمونيا carbon dioxide | ٠ (د) مبادل حراري للتسخين المسبق «water والماء carbon dioxide أكسيد الكربون السائلة للتغذية. (ه) طارد لمص ناتج التكثيف من المكثف المذكور ammonia للأمونيا مُسبقاً كمائع تدويرء (و) ماسورة نازلة لها فتحة Aad) باستخدام أمونيا التغذية السائلة بالجزء العلوي للمكثف المذكور وهي لإمداد ناتج التكثيف المذكورة للطارد؛ (ز) شبكة أنابيب للإمداد أمونيا التغذية السائلة المذكورة للطارد عن طريق المبادل الحراري» (ح) التغذية السائلة وناتج التكثيف من الطارد إلى ammonia شبكة أنابيب لإمد اد خليط أمونيا الجزء السفلي لبرج تخليق اليوريا المذكورة؛ (ط) شبكة أنابيب لإمداد محلول تخليق من برج التخليق المذكورة إلى النازع المذكورة؛ (ي) شبكة أنابيب لإمداد urea اليوريا التغذية إلى النازع المذكورة؛ أو إلى النازع المذكور carbon dioxide ثاني أكسيد كربون وبرج التخليق المذكورة؛ (ك) شبكة أنابيب لإمداد الغاز المختلط المنفصل في النازع Yo ا yee
المذكور إلى الجزء السفلي للمكثف المذكور؛ (J) شبكة أنابيب لتصريف محلول اليوريا
المائي المحتوى على أمونيا ammonia غير Aelita وغير منفصلة وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعل من الجزء السفلي للنازع المذكور لأجل مزيد من المعالجات؛ و (م) شبكة أنابيب لإمداد وسط الإمتصاص إلى الجزء السفلي للمكثف
° المذكور. أيضاً هناك جانب آخر لهذا الإختراع وهو كما يلي:
يتضمن جهاز تخليق اليوريا area (أ) برج تخليق Los رأسي؛ (ب) مكثف رأسي بمبرد؛ مُركب عليه أو قبله برج تخليق اليوريا urea المذكور؛ (ج) نازع لإنتزاع الأمونيا ammonia غير المتفاعلة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل؛
٠ والموجودين في محلول تخليق اليوريا urea من برج لتخليق اليوريا urea المذكورة عن طريق ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية لفصلهما عن المحلول كغاز مُختلط من الأمونيا «ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والماء «water (د) مبادل حراري للتسخين المُسبق لأمونيا ammonia التغذية Alla (ه) طارد يستخدم أمونيا ammonia التغذية السائلة المُسخنة مقدماً كسائل تدويرء (و) ماسورة نازلة أولي لها فتحة
5 بالجزء العلوي للمكثف المذكور وهي لتغذية ناتج التكثيف من الجزء العلوي للمكثف المذكور إلى صهريج المص للطارد؛ (ز) شبكة أنابيب لإدخال أمونيا ammonia التغذية
السائلة وناتج التكثيف المذكور من صهريج التصريف المذكور للطارد إلى الجزء السفلي لبرج تخليق البوريا urea المذكور؛ (ح) ماسورة نازلة ثانية لها فتحة بالجزء العلوي لبرج التخليق المذكور وهي لإدخال محلول تخليق اليوريا 0768 في الجزء العلوي للنازع
٠ المذكورء (ط) شبكة أنابيب لإدخال الغاز المختلط المذكور من النازع المذكور في الجزء السفلي للمكثف المذكورء (ي) شبكة أنابيب لإدخال وسط امتصاص أو وسط امتصاص وأمونيا التغذية في الجزء السفلي للمكثف المذكورء (ك) شبكة أنابيب لتصريف الغاز (Jalal متصلة بالجزء العلوي للمكثف المذكور؛ (J) شبكة أنابيب لإدخال جزء من ثاني
أكسيد كربون carbon dioxide التغذية على الأقل؛ متصلة بالجزء السفلي للنازع المذكور؛ YO 5 0 شبكة أنابيب لتصريف محلول اليوريا urea المائي المحتوى على أمونيا ammonia
yr
-١١-
غير متفاعلة وغير منفصلة وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعل من
الجزء السفلي للنازع المذكور لأجل مزيد من المعالجات.
وصف مختصر للرسومات :
شكل ١ : رسم مسار تشغيل يوضح تجسيم لهذا الإختراع؛ وارتفاع كل معدة من مستوى © سطح الأرض ؛
شكل ؟ : رسم مسار تشغيل يوضح تجسيم آخر لهذا الإختراع ؛
شكل ¥ : رسم مسار تشغيل يوضح تجسيم آخر لهذا الإختراع ؛ و
شكل ؛ : رسم مسار تشغيل يوضح تجسيم آخر لهذا الإختراع .
الوصف التفصيلى :
٠١ في هذا الإختراع؛ يُعتبر معدل تخليق اليوريا urea القائم على ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide هو النسبة المئوية للكمية المولارية لثاني أكسيد الكربون carbon dioxide Jd إلى dally urea Log للكمية المولارية لكل ثاني أكسيد الكربون «carbon dioxide والتي يُشار إليها ببساطة كمعدل تخليق اليوريا urea أدناه. وأيضاً؛ يمثل
٠ الغاز الخامل إسماً عاماً للهواء JAZ في برج تخليق اليوريا urea والنازع؛ والمكثف
١ .وما شابه ذلك لمنع Ade التآكل والشوائب الداخلة أساساً في ثاني أكسيد كربون
carbon dioxide التغذية.
والمكثف الرأسي هو مبادل حراري حيث يتم فيه جعل ناتج تكثيف كربامات الأمونيوم ammonium carbamate يتدفق عن طريق الصهريج؛ علي سبيل (Jed صهريج ومبادل حراري أنبوبي؛ يتم تركيبه رأسياً.
Ye شكلي ١ و ¥ هما رسمي مسار تشغيل يوضحا تجسيمات هذا الإختراع؛ ويبينا المواضع (الإرتفاعات من مستوى سطح الأرض) والتي عندها يتم تركيب المكثف؛ وبرج تخليق اليوريا urea والنازع وما شابه ذلك. وبرغم من أنه يتم وصف كل معدة بالتفصيل Les بعد؛ إلا أنه يتم Lad توضيح سبب إمكانية وضع كل معدة على الأرض في هذه التجسيمات.
urea بالتدفق من برج تخليق اليوريا urea وعندما يُسمح لمحلول تخليق اليوريا Yo
Vr
-١7- (أ) إلى النازع (ج) فقط عن طريق الجاذبية؛ فإن المحلول لا يتدفق في غياب الإختلاف الرأسي. وفيما سبق؛ عندما يُسمح للمحلول بالتدفق من الجزء السفلي لعمود بالتحديد (GAN التخليق إلى الجزء العلوي لنازع؛ فإن الاختلاف الموضعي بين برج الجزء السفلي ببرج التخليق والجزء العلوي للنازع؛ بالتحديد جزء التغذية إلى النازع؛ طن/ ١7٠١ إلى ٠٠٠١ شكل الاختلاف الرأسي السابق. وتقليدياًء في عملية لإنتاج من © متر كاختلاف الرأسي السابق. ومهما ١5 إلى ٠١ يتم استخدام من urea يوم من اليوريا يكن؛ فإن هذا الاختلاف الرأسي لا يتعارض بدرجة كبيرة مع تغيير معدل الانتاج. وللحصول على الاختلاف الرأسي المذكور؛ يتم تكامل مكثف (ب) وبرج تخليق والذي له Jd لتوفير جهاز تفاعل إصطناعي ذات تكثيف رأسى من النوع () ماسورة نازلة أولى (“) لتوصيل كل الأجهزة مباشرة ببعضها البعض. ويستخدم برج - ٠ التخليق ذلك التركيب الذي فيه تغمر ماسورة نازلة ثانية )£0( مزودة أسفل محيط لوح تبطين برج التخليق؛ مثلاً ade (مصنوع من نفس المادة مثل Too فصل داخلي محسنة). في برج التخليق أسفل موضع تحت مدخل مُزود بالجزء العلوي 316 LSS لنازع (ج)؛ ومتصل من هذا الموضع بالمدخل المزود بالجزء العلوي للنازع. وباختيار هذا التركيب فإن الماسورة النازلة الثانية تستطيع أن تعمل كغطاء وتوفر اختلاف رأسي ١ حتى أنه يصبح من الممكن وضع المعدّة على الأرض. ie ١١ إلى ٠١ يبلغ من وفي جهاز التفاعل الإصطناعي ذات التكثيف الرأسي؛ يتم انتقاء موضع لوح إلى 0 متر من مستوى سطح الأرض؛ برغم من أنه ٠١ الفصل الداخلي ليكون من فعلى سبيل المثال؛ يتم تركيب اللوح عند urea يعتمد بأية حال على معدل إنتاج اليوريا طن / يوم من اليوريا ١7٠١ حوالي 77 متر من مستوى سطح الأرض في وحدة لإنتاج YS urea وفي هذا الإختراع؛ يُستخدم مكثف رأسي. والسبب هو ما يلي. في عملية تخليق «carbon dioxide والتي يتم فيها تطبيق عملية انتزاع ثاني أكسيد الكربون urea اليوريا كوسط ammonium carbamate تكون محلول كربامات أمونيوم CEA فإن التغذية
Je والذي هو carbon dioxide امتصاص وغاز مُختلط يتضمن ثاني أكسيد الكربون Yo yyy
١ وثاني أكسيد الكربون cexcess ammonia انتزاع مُرسل من النازع؛ والأمونيا الزائدة _المتكونة بواسطة احلال كربامات الأمونيوم ammonia والأمونيا carbon dioxide والغاز الخامل. وفي المكثف؛ لا يتم تكون اليوريا water والماء ammonium carbamate بجعل محلول NIC بمعدل تخليق مرتفع ما لم يتم زيادة معدل النيتروجين/ الكربون urea السابق وناتج التكثيف المتكونين في المكثف ammonium carbamate كربامات الأمونيوم ه لإمتصاص الغاز المختلط السابق والذي يتم تغذيته للمكثف؛ برغم من أنه يعتمد على من الضروري لتخليق leafy الظروف بما في ذلك درجة حرارة وضغط التشغيل. استغراق مدة بقاء طويلة. urea اليوريا ومن وجهة النظر السابقة؛ فإن المكثف الرأسي؛ والذي يتم فيه تدفق المحلول الصهريج؛ يستطيع تثبيت عمق السائل اللازم لإمتصاص الغازء Gob السابق عن ٠ ويستطيع أيضاً إطالة مدة إتصال الغاز بالسائل بتوفير عوارض وخلافه. لأنه يتم إمداد الغاز المختلط إلى المكثف الرأسي عند قاعدته لتشكيل تدفق متزامن للغاز والسائل المتدفقين من أعلى في الصهريج الخاص به؛ وبالإضافة إلى ذلك؛ فإنه يتطلب مساحة صغيرة لتركيبه. ومن ثم؛ فإن مدة البقاء يمكن إطالتها حتى يمكن إنتاج كمية أكبر من .01768 اليوريا Yo بفصل الغاز الخامل في الجزء العلوي للمكثف؛ فإن معدل الغاز ينخفض Lad بدرجة كبيرة في برج التخليق (أ) المبين أدناه؛ ومن ثم يصبح حدوث تفاعل تخليق اليوريا فإن (JS لعملية ill أساساً في الطور السائل سهلاً في الإنتاج. وبسبب الهواء urea السابق والسائل المتكثف في المكثف ammonium carbamate محلول كربامات الأمونيا المُذاب اللازم لمنع التأكل في oxygen يكونا مُختلطين بالكامل في المكثف؛ والأكسجين ٠ برج التخليق يكون موجوداً في السائل المُختلط المذكور؛ حتى يمكن وقاية برج التخليق من التآكل؛ حتى في حالة فصل الغاز الخامل. urea ويتم توضيح المواسير النازلة؛ ويتدفق محلول التخليق المحتوى على اليوريا غير ammonia إلى 9660 وأمونيا ٠١ المتكونة في المكثف (ب) بمعدل تخليق يبلغ من غير متفاعل وما شابه ذلك؛ في ماسورة carbon dioxide متفاعلة؛ وثاني أكسيد كربون | © م yee نازلة أولى بواسطة الجاذبية في برج التخليق (أ). وأيضاً؛ ونظراً لأن الماسورة النازلة الأولى يتم جعلها تصل الجزء العميق بالكامل فإنه يُشكل سداد سائل لمنع التدفق المرتد للسائل والغاز. (Gat بالقطاع السفلي لبرج 316155 وبالنسبة لمادة تصنيع الماسورة النازلة الأولى؛ يتم انتقائها بوجه عام من مادة المُحسنة؛ والتي هي نفس المادة مثل مادة تبطين برج التخليق. © وأيضاً يمكن أن تكون الماسورة النازلة ماسورة تجري خارج المعدة. وفي هذه الحالة تكفي ماسورة مصنوعة من صلب لا يصداً ذات ضغط مرتفع. (Fr) ؛)؛ والتي لها فتحة أسفل محيط لوح الفصل ١( Al وترتب ماسورة نازلة في برج التخليق (أ) لإعداد تأثير سداد سائلي. ويتدفق محلول تخليق اليوريا خلال الماسورة النازلة الثانية بالجاذبية إلى النازع. ٠ التغذية إلى carbon dioxide ويمكن إمداد أمونيا التغذية أو ثاني أكسيد كربون
Jag إلى 089٠م في البرج. وعند ١880 برج التخليق للحصول على درجة حرارة من إليه فيما بعد بقوة lay) يحدث اختلاف في الكثافة als مادة التغذية إلى برج التخليق؛ السحب) بين السائل المتدفق أسفل من المكثف إلى برج التخليق والسائل المختلط مع الغاز الصاعد خلال برج التخليق. وتوضح قوة السحب على أنها عملية أخذ السائل؛ ومثال Vo ويتم تسخين .١ إلى برج التخليق بشكل )١( أمونيا التغذية خلال خط dad حالة dlls أمونيا التغذية السائلة مقدماً في مبادل حراري (د) وتزود إلى برج التخليق. وعند هذه ببرج التخليق (6,0 = ,5( NIC اللحظة؛ يتم الحفاظ على معدل النتروجين/ الكربون بالمكثف؛ وتكون كثافة السائل (£,0 - Y,0) NIC أعلى من معدل النيتروجين/ الكربون ٠٠٠١ حوالي ESL كجم /م". وتكون كثافة السائل AV. في برج التخليق تقريباً ٠ كجم/م”؛ وهذا الإختلاف في الكثافات يشكل قوة السحب. وأيضاً تستطيع قوة السحب تسريع عملية التدفق بالجاذبية وتقليل الفارق في الإرتفاع بين المكثف والنازع. و ؟ يُنتقى معدل حجم المكثف إلى برج التخليق ليكون ١ ففي تجسيمات الشكلين حوالي من “: 7 إلى 10 0 والذي يوصف نوعياً أدناه. وبرغم من أنه طبقاً لمعدل إنتاج فإنه في حالة أن يكون حجم المكثف أقل من 9670 من إجمالي حجمي برج area اليوريا Yo م
م١ التخليق والمكتف؛ فإن مدة البقاء بالمكثف تكون أحياناً غير كافية؛ في حين أنه إذا تعدى Yo فإن مدة البقاء ببرج التخليق تكون أحياناً غير كافية. ويتم توضيح العلاقات الموضعية النسبية BSA وبرج تخليق اليوريا urea والنازع بتجسيمات الشكلين ١ و 7 بصفة عامة بحيث أنه عندما يفترض أن ارتفاع oo القاعدة الأرضية لقمة المكثف تكون ٠٠١ ؛ فإن القاعدة الأرضية لإرتفاع أسفل المكثف تكون من 5٠ إلى A والقاعدة الأرضية لارتفاع قمة النازع تكون من Ye إلى Or والقاعدة الأرضية لارتفاع أسفل برج تخليق اليوريا urea تكون من © إلى Ve والقاعدة الأرضية لارتفاع أسفل النازع تكون من “ إلى ١٠؛ والفارق في الإرتفاع بين أسفل المكثف وقمة النازع يكون من ٠١ إلى .٠١ ومع هذه العلاقات الموضعية النسبية؛ فإنه 0٠ يتم القيام بعملية إدخال ناتج التكثيف المتكون RSL (ب) في برج تخليق اليوريا urea (أ) وإدخال محلول تخليق اليوريا urea من برج التخليق )1( النازع (ج)؛ وإدخال الغاز المُختلط من النازع (ج) في المكثف (ب)؛ بانتظام بالجاذبية. ومن ثم لا يكون من الضروري استخدام طارد أو تركيب برج تخليق اليوريا urea عند أرض مرتفعة. LS هو مبين بمثال ١ والمثال المرجعي ١ أدناه؛ ففي حالة افتراض أن حجم ١5 برج التخليق بالعملية التقليدية؛ والتي يتم فيها التفاعل حصرياً بالبرج» 0s فإن إجمالي حجمي المكثف وبرج التخليق وفق هذا الإختراع يكون أقل من ١ في نفس ظروف تخليق اليوريا urea (بنفس معدل إنتاج اليوريا (urea وهذا يبين إنخفاض في إجمالي الحجم. وكما هو مبين أعلاه؛ ونظراً لأن برج التخليق والمكثف يكونا متكاملين وأيضاً Ye يكون للمكثف وظيفة تخليق اليوريا urea بتجسيمات الشكلين ١ و 7ء فإن عملية هذا الإختراع تُعتبر بسيطة للغاية وفي نفس الوقت يُصنع الجهاز المتكامل أصغر في الحجم؛ مقارنة بالطرق adil والتي فيها يتم تخليق اليوريا wren حصرياً ببرج التخليق. وبالرجوع إلى شكلي ١ و oF يُوضح هذا الإختراع بالتفصيل في حالة إعادة توزيع السوائل والغاز إلى المكثف (ب)؛ وبرج التخليق (أ) والنازع (ج) فقط بواسطة Yo الإختلافات الرأسية. ففي هذه الرسوم وشكلي * و ؛ المبين أدناه؛ تستخدم رموز وأرقام ام
في شكل ١ و © يتم تركيب مكثف (ب) فوق برج تخليق اليوريا urea )1( ويتم فصلهما بواسطة لوح فصل (V+) وترتب ماسورة نازلة أولى )¥( لجعل الجزء العلوي للمكثف (ب) يتصل بالجزء السفلي برج التخليق (أ)؛ وأيضاً؛ يتم في برج التخليق (أ)؛ © تزويد ماسورة نازلة مُستقلة (40) لها فتحة أسفل محيط لوح الفصل (Ye) لتوفير تأثير سداد سائلي. يوضح شكلي ١ و ؟ جهاز يكون فيه مكثف (ب) وبرج تخليق اليوريا urea (أ) متكاملين عن طريق لوح فصل يفصل بين الجهازين. وبرغم من ذلك؛ فإنه يمكن تركيب المكثئف بصورة منفصلة فوق عمود تخليق اليوريا area أو يمكن أن يكون المكثف ٠ وعمود تخليق اليوريا urea المزودين بصورة منفصلة متكاملين بتوصيلهما معاً بمساعدة؛ Sie جسم أسطواني (والذي لا يتطلب مقاومة الضغط). وتوضح العملية بالشكل ١؛ ويتم إدخال جزء من محلول الإسترجاع الذي تم تكوينه باسترجاع الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعلين كمحلول كربامات أمونيوم Sl ammonium carbamate في مرحلة غير No موضحة بالرسم؛ في المكثف (ب) عن طريق الخطوط (0)؛ (4) و )١١( في حين أن الباقي يتم إمداده إلى جهاز غسل (و) خلال خط (4). ويكون محلول الإسترجاع Jai في المكثف الرأسي (ب) متصلاً ومختلطاً Sally المختلط والذي يتضمن ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونيا cammonia والغاز الخامل وخلافه. والذي تم تغذيته إلى المكثف (ب) عن طريق خط )0( من النازع (ج) المبين أدناه؛ وبالتالي امتصاص ٠ ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونيا ammonia في المكثف (ب)؛ يكون ضغط التشغيل هو نفسه مثل ضغط تشغيل برج التخليق الوارد coli ويكون معدل النتروجين/ الكربون NIC من 7,5 إلى 4,9؛ ويكون معدل الهيدروجين/ الكربون NIC من 0 إلى ٠١ وتكون مدة البقاء من ٠١ إلى 7٠0 دقيقة. ويتم ضبط درجة حرارة التشغيل عند من ١7١ إلى 0٠9٠م وفي هذه الظروف يمكن YO تحقيق معدل تخليق يوريا 68 يبلغ من Ye إلى ٠١ 16. VERY yy وعندما يكون معدل النتروجين/ الكربون ©1070 أقل من 7,5 فإن معدل التكثيف فوق محلول carbon dioxide ينخفض بسبب زيادة الضغط الجزئي لثاني أكسيد الكربون وتزاد درجة حرارة عملية التصلد لكربامات ammonium carbamate كربامات الأمونيوم
N/C في حين أنه إذا تعدى معدل النتروجين/ الكربون ‘ammonium carbamate الأمونيوم ومن ammonia هه 5 فإن معدل التكثيف أيضاً ينخفض بسبب زيادة ضغط بخار الأمونيا وأي معدل من NICs من النتروجين/ الكربون canal ثم؛ يُفضل تجنب هذه ومن ثم urea يخفض معدل التخليق المتوازن لليوريا ١ يتعدى BIC الهيدروجين/ الكربون دقائق؛ فإن ضغط البخار يزداد وينخفض ٠١ يُفضل تجنبه. وإذا كانت مدة البقاء أقل من "١ وأيضاً حتى إذا تعدى urea معدل التكثيف بسبب الإنخفاض في معدل تخليق اليوريا لن يتحسن بصورة ملحوظة بالنسبة لطول المدة؛ urea دقيقة؛ فإن معدل تخليق اليوريا ٠ ويزاد حجم المكثف بدون فائدة وبصورة زائدة. ومن ثم؛ يُفضل تجنب أي مدة بقاء خارج النطاق السابق . ودرجة حرارة التشغيل التي أقل من ١7١٠م تؤدي إلى انخفاض في معدل في حين أن التي تتعدى 90٠"م تؤدي إلى انخفاض في معدل التكثيف urea تخليق اليوريا بسبب زيادة معدلات ضغط البخار وتآكل مادة المعدات. ووفقاً لذلك؛ يُفضل تجنب أي من : درجات حرارة التشغيل تلك. ١ ammonia ومحلول الاسترجاع السابق المزود لجهاز الغسيل (و) يمتص الأمونيا بالغاز الخامل المحتوى على كميات صغيرة من carbon dioxide وثاني أكسيد الكربون الداخل في جهاز الغسل (و) carbon dioxide وثاني أكسيد الكربون ammonia الأمونيا ammonia عن طريق خط (1). والمسترجع المقابل للزيادة الناتجة بإمتصاص الأمونيا إلى طارد (ه) )٠١( يتم تغذيته عن طريق خط carbon dioxide أكسيد الكربون dl, ٠ وبصورة مُستقلة؛ يتم .)١١( (ب) عن طريق خط wsdl حيث يُضغط ويُدخل في تصريف الغاز الخامل في الهواء من جهاز الغسل (و) عند أعلاه. وفي الرسم يتم توضيح مثال لإستخدام طارد (ه)؛ وليست هناك حاجة للقول بان هذا الإختراع لا يقتصر على هذا المثال. فعند استخدام الطارد (ه)؛ يتم تقسيم يُستخدم أحدها Cua الاسترجاع المذكور إلى إثنين بين جهاز الغسل (و) والطارد (ه)؛ Yo ا
طم -١ لتنظيف الغاز الخامل في الحوض المعباً لجهاز الغسل (و)؛ في حين يُستخدم الآخر لزيادة الضغط خلال الطارد (ه) عند مخرج جهاز الغسل (و). ومهما يكن؛ ففي حالة تركيب جهاز Judd عند موضع فوق المكثف (ب)؛ فإن الطارد (=a) لا يكون لازما بالطبع.
0 يتم إمداد جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية إلى النازع (ج) عن طريق خط +(Y) وبرغم من أنه غير مبين بالرسم؛ يتم أيضاً إمداد هواء مانع للتآكل إلى النازع (ج) ويتم تغذية محلول تخليق يتضمن urea Lys وكربامات أمونيوم cammonium carbamate وأمونيا ammonia وخلافه عن طريق ماسورة نازلة ثانية (٠؛) في برج التخليق (أ) إلى النازع (ج)؛ حيث يتعرض لعملية انتزاع تحت التسخين
٠ بواسطة ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide وظروف التشغيل الخاصة به هي عادة ضغط يبلغ من ٠460 إلى Yeo بار ودرجة حرارة تبلغ من ٠٠١ الى Qe ويتم إمداد باقي ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية؛ مثلاًء إلى برج إحلال له ضغط منخفض؛ وهو غير مبين بالرسم. ويؤخذ محلول تخليق اليوريا urea المُتضمن يوريا urea وأمونيا ammonia وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعلين خارج النازع عند
(VY) ذات ضغط منخفض عن طريق خط Dla) قاعه ويُرسل إلى مرحلة Yo
يتم تسخين أمونيا ammonia التغذية السائلة مقدماء مثلاًء لدرجة حرارة من Yo
إلى 0٠م py عن طريق خط (١)؛ وأيضاً تسخن مقدماً خلال جهاز الغسل (و) ومبادل
حراري (ه) وتزود إلى الجزء السفلي ببرج التخليق (أ). وفي برج التخليق (أ)؛ يتم
إدماج الأمونيا ammonia السائلة مع محلول تخليق متدفق عن طريق ماسورة نازلة أولى
Yo (©) من المكثف (ب). ويصعد المحلول الناتج إلى الجزء العلوي لبرج التخليق ويزود إلى النازع (ج) عن طريق ماسورة نازلة ثائية )£0( مزودة في برج التخليق وخط (4).
ويُنتقى ضغط تشغيل برج التخليق ليكون من ١8١ إلى ١5١ بار كما في الطرق
التقليدية . وَيُنتقى معدل النتروجين/ الكربون (NC الهيدروجين/ الكربون H/C وزمن
البقاء ليكون © - ٠١ ce أو أقلء ومن ٠١ إلى 40 دقيقة؛ على التوالي. وتضبط
Yo درجة حرارة التشغيل عند ٠0-١8١8 "م ويتم الحصول على معدل تخليق يوريا 0768 يبلغ yao إلى 9675 تحت الظروف العادية. ١ من
)1 كان معدل النتروجين/ الكربون NIC أقل من 2,8 فإن معدل التخليق المتوازن يكون منخفضاً؛ في حين أنه إذا تعدى ٠,5؛ فإن ضغط بخار الأمونيا ammonia يزداد بسبب تحوله إلى غاز. ومن ثم؛ يُفضل تجنب أي نتروجين/ كربون NIC خارج النطاق
0 السابق. وأي معدل هيدروجين/ كربون HIC يتعدى gam ٠٠١ إلى انخفاض في معدل التخليق ومن ثم يُفضل تحاشيه. وعندما تكون مدة البقاء أقل من ٠١ دقائق تكون غير كافية لمعدل تخليق اليوريا urea لتحقيق القيمة المتوازنة الخاصة به تقريباًء في حين أنه حتى عندما تتعدى المدة ٠؛ دقيقة؛ فإن معدل تخليق اليوريا 0808 يصل تقريباً إلى القيمة المتوازنة الخاصة به؛ وعليه؛ يُفضل تجنب أي مدة بقاء خارج النطاق السابق.
٠١ وهنا تتبين الأن العملية بالشكل ؟. فهي بديل للعملية المبينة بشكل .١ بالصورة التالية. ففي شكل ١ تُغْذى أمونيا التغذية السائلة إلى برج التخليق؛ في حين يُغذي ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide إلى المكثئف عن طريق النازع. غير أن عملية شكل ١ تختلف في أن أمونيا التغذية السائلة تغذى إلى wsdl وجزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية يزود إلى المكثف عن طريق النازع؛ والباقي يتم تغذيته إلى
Vo قطاع التخليق. وفي هذه الرسومات؛ تكمن الإختلافات الكبيرة الأساسية في ظروف التشغيل؛ خاصة معدلات النيتروجين/ الكربون 14/05 بالمكثف وبرج التخليق.
وفي العملية بالشكل oF فإن ظروف تشغيل المكثف هي نيتروجين/ كربون N/C من .© إلى 6,0 وهيدروجين/ كربون ٠١ HC أو أقل؛ ودرجة حرارة من ٠٠١ إلى VA وضغط يعادل برج التخليق. وظروف تشغيل برج التخليق تكون بحيث أن
٠٠١ يبلغ H/C والهيدروجين/ الكربون 4.٠ إلى Ye يبلغ من NIC النيتروجين/ الكربون Ye
أو أقل ودرجة الحرارة تبلغ من 188 إلى ٠٠7"م؛ والضغط يبلغ من ١١ إلى 750 بار.
وتجسيم AT لهذا الإختراع؛ بالتحديد عملية يُستخدم فيها طارد لإدخال ناتج
التكثيف في برج التخليق؛ يتم توضحيه نوعياً بالرجوع إلى شكل © و 4. ففي عملية شكل
an (¥ إدخال أمونيا ammonia التغذية السائلة في مبادل حراري (د) تحت ضغط من
٠٠١ Yo إلى 00 Ju حيث تسخن مُسبقاً إلى درجة حرارة من ٠٠١ إلى ١٠٠م؛ ويدخل ا
الطارد (ز) كمائع تدوير. وتمدد أمونيا ammonia التغذية السائلة خلال الطارد حتى يصبح فرق الضغط بين ضغطي التصريف والإمتصاص للطارد من ؟ إلى ٠١ بار. ونتيجة لذلك؛ يتم إمتصاص ناتج التكثيف المزود لصهريج امتصاص الطارد عن طريق ماسورة نازلة (©) في مكثف رأسي (ب)؛ وَيُضغط ويُدخل في الجزء السفلي ببرج تخليق اليوريا urea (أ) كخليط مع سائل تدوير؛ أمونيا ammonia التغذية السائلة. ومن ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية؛ يتم تغذية ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide اللازم لإنتزاع الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعلين إلى الجزء السفلي لنازع (ج) عن طريق خطي )١( و (RF) ويزود الباقي إلى الجزء السفلي لبرج تخليق اليوريا urea (أ) عن طريق خط (IY) أو إلى مرحلة إحلال ذات ٠ ضغط منخفض غير مبينة بالرسم. يتم تفاعل خليط من أمونيا ammonia التغذية السائلة وناتج التكثيف من الطارد (ز)؛ وعند الضرورة؛ ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide المغذي عن طريق خط IY أثناء الصعود خلال برج تخليق اليوريا urea (أ) للحصول على معدل إجمالي لتخليق اليوريا urea يبلغ من 60 إلى 9678. وفي برج تخليق اليوريا urea أ؛ يُفضل أن يكون ١ الضغط؛ ومعدل النيتروجين/ الكربون NIC ومعدل الهيدروجين/ الكربون 11/0 ومدة البقاء من ١١ إلى 72٠ بار ؛ من ,© إلى ٠١ + 9,٠ أو أقل؛ ومن ٠١ إلى 50 دقيقة؛ على التوالي. وإذا كان معدل النيتروجين/ الكربون NIC أقل من *5,؛ فإن معدل التخليق المتوازن يكون منخفضاً بينما إذا تعدى 5,٠ فإن الأمونيا ammonia تتحول إلى غاز Yo لتزيد ضغط البخار الخاص بها. ومن ثم يُفضل تحاشي هذه المعدلات من النيتروجين/ الكربون 100©5. وعندما تكون مدة البقاء أقل من ٠١ دقائق؛ فإن المدة تكون غير كافية لمعدل تخليق اليوريا urea للحصول تقريباً على قيمته المتوازنة؛ في حين أنه إذا تعدت ٠ دقيقة؛ فإن معدل تخليق اليوريا urea يحقق تقريباً قيمته المتوازنة؛ حتى لا تكون هناك زيادة أكثر متوقعة في معدل التخليق. ومن ثم؛ يُفضل تجنب مدد البقاء المذكورة. Yo يتم سحب محلول تخليق اليوريا urea المحتوى على يوريا area وأمونيا براي water غير متفاعل وماء carbon dioxide غير متفاعلة؛ وثاني أكسيد كربون ammonia عن طريق خط )2( إلى My خارج البرج عند قمته؛ of) المتكون في برج التخليق الجزء العلوي للنازع (ج) والذي له ضغط يعادل تماماً؛ أو نوعاً ما أقل من؛ الضغط في في أثناء التدفق خلال النازع rea برج التخليق. ويتم توصيل محلول تخليق اليوريا التغذية المزود للجزء السفلي carbon dioxide (ج)؛ تحت التسخين؛ بثاني أكسيد كربون ٠ وثاني أكسيد الكربون ammonia لفصل الأمونيا («V) للنازع )—( عن طريق الخط وثاني أكسيد ammonia غير المتفاعلين كغاز مختلط من الأمونيا carbon dioxide ويتم إدخال الغاز المختلط في water والغاز الخامل والماء carbon dioxide الكربون الجزء السفلي للمكثف (ب) عن طريق خط )0( من أعلى النازع (ج). وأيضاً يُدخل الهواء في النازع (ج) لمنع تآكل المعدات والأجهزة. - ٠ بارء بالتحديد من ١٠١ إلى ١١ ظروف تشغيل النازع عند ضغط يبلغ من ana إلى 0١٠٠م . ويتم تحديد كمية ثاني ١6١ بارء ودرجة حرارة تبلغ من ٠0١ إلى ٠ : المزود إلى النازع (ج) وكمية ثاني أكسيد كربون 333) carbon dioxide أكسيد كربون المُغذى إلى برج تخليق اليوريا (أ) أو مرحلة الإحلال ذات carbon dioxide التغذية ammonia الضغط المنخفض»؛ بصورة مناسبة؛ مع الوضع في الإعتبار كميات الأمونيا Vo غير المتفاعلين والمراد فصلهم في النازع (ج). carbon dioxide وثاني أكسيد الكربون المائي المحتوى urea من الجزء السفلي للنازع (ج)؛ يتم إخراج محلول اليوريا carbon dioxide غير متفاعلة وغير منفصلة وثاني أكسيد كربون ammonia على أمونيا إلى مرحلة معالجة ذات ضغط منخفض حيث dass (VY) غير متفاعل» عن طريق خط aurea يعالج إنتاج اليوريا ٠ (و) متكاملاً فوق الجزء العلوي للمكثف (ب). وليست هناك Judd ويكون جهاز يمكن توفير جهاز الغسل (و) والمكثئف (ب) بصورة منفصلة. ويتم تزويد ad حاجة لذكر محلول الإسترجاع من مرحلة استرجاع ذات ضغط منخفض (غير مبينة) إلى الجزء كوسط إمتصاص ويكون الامتصاص (V) العلوي لجهاز العُسل (و) عن طريق خط وثاني أكسيد ammonia متصلاً مع الغاز الخامل من المكثف (ب) لإمتصاص الأمونيا Yo ا
اللا الكربون carbon dioxide المصاحبين لإزالتهما . ويُصرف الغاز الخامل عن طريق خط No وبصورة مستقلة؛ يتدفق المحلول المُمتص (وسط الإمتصاص الذي به أمونيا ammonia وثاني أكسيد كربون carbon dioxide ممتصين) من جهاز الغسل (و) إلى die © ) 01( موجود بالجزء السفلي لجهاز الغسل (و) وبعد ذلك إلى الجزء السفلي للمكثف (ب) عن طريق خط (ماسورة نازلة) )11( كوسط إمتصاص للغاز المختلط من النازع. يتم إيصال وسط الإمتصاص المتدفق مع الغاز المختلط تحت التبريد بمبرد موضح برقمي (؟ )١ و )٠4( لتكثيف الغاز. ويصعد ناتج التكثيف المتكون بهذه العملية عن طريق المكثف وِيُغذى إلى صهريج الإمتصاص للطارد (ز) عن طريق ماسورة نازلة ٠ ©) والتي لها فتحة في الجزء العلوي للمكثف؛ وبعد ذلك يُرسل إلى الجزء السفلي لبرج التخليق 0( مع أمونيا ammonia التغذية السائلة كما هو مبين أعلاه. وضغط تشغيل المكثف (ب) يعادل تقريباً ضغط النازع (ج) ويُنتقى من ٠460 إلى ol You وتضبط درجة الحرارة عند ١١0 إلى 70+0م؛ وبالتحديد ١70 إلى )0 ويكون معدل النيتروجين/ الكربون NC بالمكثف (ب) من 7,5 Food Vo ومعدل الهيدروجين/ الكربون HIC من ١ أو أقل؛ ومدة البقاء من ٠١ إلى 7١0 دقيقة. وتحت هذه الظروف يمكن تحقيق معدل تخليق يوريا urea يبلغ من 7١ إلى Te في المكثف (ب) إذا كان معدل النيتروجين/ الكربون 170 أقل من 7,5؛ فإن الضغط الجزئي لثاني أكسيد الكربون carbon dioxide فوق ناتج التكثيف يكون زائداًء وينخفض معدل التكثيف؛ وتزاد درجة حرارة التصلد لناتج التكثيف؛ في حين أنه إذا تعدى Yo معدل النيتروجين/ الكربون NIC 5,؛ فإن ضغط بخار الأمونيا يزداد وبالتالي يقل معدل التكثيف. . ومن ثم؛ يُفضل تجنب أي من هذه المعدلات للنيتروجين/ الكربون NICs وأي معدلات للهيدروجين/ الكربون H/Cs تتعدى ٠١ تقلل معدل التخليق المتوازن لليوريا urea ولذا يُفضل تجنبها. وعندما تكون مدة البقاء أقل من ٠١ دقائق؛ فإن ضغوط البخار Yo تزداد ويقل معدل التكثيف بسبب المعدل المنخفض لتخليق اليوريا urea المكثف؛ في ا
الال حين حتى عندما تتعدى ٠ دقيقة؛ فإنه لا يتوقع حدوث زيادة معتبرة في معدل تخليق اليوريا urea بالمكثف بالنسبة لطول المدة؛ والتي تزيد فقط حجم المكثف. ويُفضل تجنب أي من هذه الظروف. وأي درجة حرارة تشغيل أقل من VY تقلل معدل تخليق اليوريا و« في حين أن أي درجة حرارة فوق 90١٠م تؤدي إلى انخفاض في معدل التكثيف م متبوعاً بزيادة في معدلات ضغط البخار. والى زيادة تآكل المعدات. ويُفضل تجنب درجات حرارة التشغيل المذكورة. ووفقاً للعملية المبينة بشكل oF فإنه يمكن وضع كل من برج التخليق )( والمكثف (ب) والنازع (ج) على الأرض. وهذا لأنه حتى في حالة انتقاء معدلات ضغط المكثف (ب) والنازع (ج) لتكون نوعاً ما أقل من ضغط برج التخليق. ويوضع ٠ > الإنخفاض في الضغط بين النازع والمكثف لدرجة أن الغاز المختلط يمكن أن يتدفق من النازع إلى المكثف؛ فإنه يصبح من الممكن باستخدام طارد لإدخال ناتج التكثيف من المكثف إلى برج التخليق والذي يكون أعلى من المكثف في الضغط. aay ذلك؛ توضح العملية المبينة بشكل ؛. وفي هذه العملية؛ يُستخدم جهاز ويتم فيه ترتيب مكثف رأسي (ب) فوق برج تخليق يوريا wea (أ) حتى يمكن أن يكونا Yo متكاملين؛ كما في طريقتي شكل ١ و Lal, LY فعند استخدام مثل هذه المعدة؛ فإنه يمكن تدوير السوائل والغاز خلال برج تخليق اليوريا urea (أ) والنازع (ج) والمكثف (ب) بالجاذبية حتى في حالة وضع المعدات على الأرض. وعلى أية حال؛ ونظراً لأنه يتم إمتصاص ناتج التكثيف من المكثف؛ ويتم ضغطه وإرساله إلى برج التخليق )1( بواسطة طارد (ز) والمدفوع بأمونيا التغذية السائلة؛ فإن ضغط التوزيع بين برج التخليق (أ)؛ ٠ والنازع (ج) والمكثف (ب) يمكن أن يُحدد بحرية أكثر. في شكل ef يُزود جزء من محلول الاسترجاع الذي تم الحصول عليه بواسطة استرجاع الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعلين كمحلول كربامات أمونيوم ammonium carbamate مائي في مرحلة غير موضحة بالرسم؛ كوسط إمتصاص إلى المكثف الرأسي (ب) عن طريق الخطوط oY) (4) و ve (١١)؛ في حين يُغذى الباقي إلى جهاز الغسل (و) عن طريق خط )1( ا
كلا ويكون محلول الاسترجاع السابق والمزود للمكثف الرأسي (ب) متصلاً بغاز مختلط يحتوي. على ثاني أكسيد الكربون <carbon dioxide والأمونيا Js ammonia خامل وماء water مُغذى من النازع (ج) عن طريق خط )0( إلى المكثف (ب) لإمتصاص ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونيا .ammonia > وضغط تشغيل المكثف هو نفس ضغط برج التخليق تماماء أو أقل منه نوعاً ماء LS, هو مبين أدناه. ومنتقى من ١١ إلى You بار. وينتقي المعدل بنتروجين/ كربون © هيدروجين/ كربون NIC وزمن البقاء من ©,7- 7,5 ٠١ أو أقل؛ ومن ٠١ إلى © دقيقة على التوالي. وتّضبط درجة حرارة التشغيل عند ١١ إلى Yor وبالتحديد من ١7١ إلى ٠ Ye وتحت الظروف السابقة؛ يمكن تحقيق معدل تخليق يوريا urea يبلغ ٠ من 7٠ إلى 9660 في المكثف (ب). وفي المكثف (ب)؛ إذا كان معدل النيتروجين/ الكربون NIC أقل من 7,5؛ فإن معدل التكثيف يكون منخفضاً بسبب زيادة الضغط الجزئي لثاني أكسيد الكربون carbon dioxide فوق محلول كربامات الأمونيوم ammonium carbamate وتزاد درجة حرارة تصليد كربامات الأمونيوم <ammonium carbamate ومن ناحية os al إذا كان معدل Vo النيتروجين/ الكربون NIC أعلى من Yo ما فإن معدل التكثيف يكون منخفضاً بسبب الزيادة في ضغط بخار الأمونيا. ولذاء يُفضل تجنب هذه المعدلات من النيتروجين/ الكربون 1805. وأي زيادة في معدل الهيدروجين/ الكربون 11/0 عن ٠١ تقلل معدل التخليق المتوازن لليوريا urea ومن ثم يُفضل تجنبها. وعندما تكون مدة البقاء J من ٠١ دقائق؛ يزداد ضغط البخار ويقل معدل التكثيف oY معدل تخليق اليوريا 88 ما يزال Ye منخفضاً. Lovie (Loaf, تتعدى Fo دقيقة؛ فإنه لا يتوقع حدوث تحسن في معدل تخليق اليوريا urea بصورة ملحوظة بالنسبة لطول المدة؛ ويصبح حجم المكثف كبير بصورة زائدة. ولذاء يُفضل أي من هذه الظروف. وأي درجة حرارة تشغيل أقل من JE Ye معدل تخليق اليوريا area في حين أن أي زيادة عن 0٠9٠م تؤدي إلى انخفاض في معدل التكثيف المتبوع بزيادة في معدلات ضغط البخار؛ وتآكل sale المعدات. ولذاء يُفضل Yo تجنب مثل هذه الظروف. ا
ع7 يمتص محلول الاسترجاع المزود لجهاز الغسل (و) الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الموجودين بالغاز الخامل المحتوى على كميات صغيرة من الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والداخلة في جهاز الغسل (و) عن طريق خط (1) ويُعاد توزيعه مرة أخرى إلى جهاز الغسل (غير موضح 0 بالرسم). ومن ناحية أخرى؛ يُصرف الغاز الخامل في الهواء أو عن طريق خط )10( من أعلى جهاز الغسل (و). في شكل ؟؛ يتم توضيح مثال يُستخدم فيه طارد (ه). وعلى أية eda فإن هذا الإختراع لا يقتصر على هذا المثال بالطبع. وفي حالة استخدام الطارد (ه)؛ يُقسم محلول الاسترجاع المذكور سابقاً بين جهاز Judd (و) والطارد (ه)؛ ويُستخدم جزء ٠ لتنظيف الغاز الخامل بالحوض المعباً لجهاز الغسل (و)؛ ويُستخدم الباقي لزيادة الضغط بواسطة الطارد (ه) عند مخرج جهاز الغسل (و) . وليست هناك حاجة للقول cal عند وضع جهاز العُسل (و) في موضع فوق المكثف (ب)؛ فإن الطارد (ه) السابق يكون غير ضروري. يُرود جزء من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide التغذية إلى النازع )—( Vo عن طريق خط .)١( وبرغم من أنه غير مبين بالرسم؛ يتم أيضاً تزويد هواء ale للتاكل إلى النازع (ج). ويزود محلول تخليق يحتوي على يوريا aurea وكربامات أمونيوم ammonia Wisely ammonium carbamate وخلافه إلى النازع (ج) عن طريق ماسورة نازلة (460) في برج التخليق (أ) وخط (4) ؛ ويتعرض لعملية انتزاع بواسطة ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide تحت التسخين. وبخصوص ظروف تشغيل النازع (ج)؛ dle Ye يكون الضغط هو نفس ضغط برج التخليق (أ) Lila أو أقل منه بدرجة ماء ويُنتقى من ١40 إلى ٠٠١0 بارء في حين تنتقى درجة الحرارة من ٠٠١ إلى ١٠٠"م. ويزود باقي ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide التغذية؛ Ste إلى برج إحلال ذو ضغط منخفض؛ وهو غير مبين بالرسم. ويُسحب محلول يحتوي على يوريا urea وأمونيا ammonia وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعلين غير منفصلين من أسفل النازع؛ Jug عن vo طريق خط ١١ إلى مرحلة إحلال ذات ضغط منخفض حيث يُعالجٍ للحصول على اليوريا ا
ا urea تسخن مقدماً أمونيا ammonia التغذية السائلة؛ lie إلى 7١ إلى ie وتُورد عن طريق خط )١( لتمر خلال مُبرد جهاز Judd) (و)؛ وأيضاً خلال مبادل حراري (د) عند ضغط من ١5١ إلى © بار لتُسخن مقدماً إلى em ٠٠١ وتُغذى إلى طارد © (ز) كمائع دفع. ومن ناحية أخرى؛ يزود ناتج التكثيف المتدفق بالجاذبية خلال الماسورة النازلة الأولى (©) من الجزء العلوي للمكثف (ب) إلى صهريج إمتصاص الطارد (ز) حيث يُضغط ويُغذى إلى الجزء السفلي لبرج التخليق (أ) مع مائع الدفع؛ وامونيا ammonia التغذية السائلة؛ ليتعرض لتخليق اليوريا 0:68. ويزود محلول تخليق اليوريا urea إلى الجزء العلوي من النازع (ج) عن طريق الماسورة النازلة الثانية )£4( والخط ٠ ( 0( من الجزء العلوي لبرج التخليق (أ)؛ كما هو مبين أعلاه. ويُنتقى ضغط تشغيل برج التخليق (أ) ليكون من ١8١ إلى ١50 بارء كما هو الحال مع الطرق التقليدية. Lady يُنتقى معدل النيتروجين/ الكربون NIC ومعدل الهيدروجين/ الكربون 11/0 ومدة البقاء في المدى من 5,© إلى ٠١ + 0,٠ أو أقل؛ ومن ٠ إلى ٠0 دقيقة؛ على التوالي. وتُضبط حرارة التشغيل عند من ٠80 إلى ET Yo وتحت الظروف السابقة؛ يمكن تحقيق معدل تخليق يوريا إجمالي يبلغ من ٠٠ إلى VO وفي برج التخليق of) إذا كان معدل النيتروجين/ الكربون NIC من 5,» فإن معدل التخليق المتوازن يكون منخفضاً؛ في حين أنه إذا تعدى 6,٠ فإن تحويل الأمونيا إلى Sle يؤدي إلى زيادة ضغط البخار. ولذاء يُفضل تجنب هذه الظروف. ويُفضل أيضاً تجنب أي معدل هيدروجين/ كربون 17/0 يزيد عن ٠١ لأن معدل تخليق XY اليوريا ren ينخفض. وعندما تكون مدة البقاء أقل من ٠١ دقائق؛ فإنها تكون غير كافية لمعدل تخليق اليوريا urea ليحقق تقريباً قيمته المتوازنة؛ في حين أنه حتى عندما تتعدى ٠ دقيقة؛ فإن معدل تخليق اليوريا wren يقترب بالكامل فعلاً من محيط Gad المتوازنة. ولذا يُفضل تجنب هذه الظروف. JS Lea ما يتبقي من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide للتغذية أو جزء منه Yo المزود للنازع يمكن أن يزود لبرج التخليق )1( لذا يمكن أن تكون درجة حرارة التخليق ا
ا من OVAL 00٠٠م. ويعتبر الجهاز المتكون عن طريق تكامل برج تخليق يوريا urea ومكثف؛ مستخدم في العملية المبينة في الشكل 4؛ هو نفسه مثل الذي إستخدام في الشكل ١ فيما عدا أن الطارد يتجهز. dads يوضح هذا الإختراع بالتفصيل بالرجوع إلى الأمثلة. وعلى أية dlls © فليست هناك حاجة للقول بأن هذا الإختراع لا يقتصر فقط على الأمثلة المبينة أدناه. مثال ١ يجري تخليق اليوريا urea بعملية مُحسنة لتخليقهاء وفيها يستخدم جهاز إنتاج يومي يبلغ ٠50٠١ طن يوريا موضوع على الأرض كما هو مبين بشكل .١ ويتم إمداد YAY) طن / يوم من أمونيا ammonia التغذية و ٠١١7© طن / يوم من ٠ ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية عن طريق الخلط ١ والخط 7 على التوالي. وتشحن ammonia Wise التغذية المسخنة إلى درجة حرارة VV بواسطة ناتج تكثيف البخار في مبادل حراري (د)؛ إلى الجزء السفلي لبرج التخليق off) عن طريق الخط ١ في حين تم تغذية 9719 طن / يوم من ثاني أكسيد كربون Lil carbon dioxide وحوالي ١١7 طن / يوم من هواء مانع للتأكل إلى الجزء السفلي للنازع (ج) عن طريق Yo الخط oY) والباقي من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية المزود إلى برج Dla) ذات ضغط منخفض غير مبين بالرسم. وبصورة منفصلة؛ ضْغط [OR ITY E يوم : من محلول الاسترجاع كوسط إمتصاص عن طريق خط (7)؛ والذي له تركيب مبين أدناه ودرجة حرارة تبلغ A )0 » إلى ١9١0 بار وقسمت بين جهاز الغسل (و) والطارد (ه). يوريا Yt urea Y. أمونيا £,A ammonia 967 ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide ,+ ¢% ماء %Y¢,¢ water يستخدم محلول الاسترجاع المزود لجهاز الغسل (و) لتنظيف الغاز الخامل بالحوض المعبأء في حين أن المحلول المزود للطارد (ه) أستخدم لضغط المحلول Yo المزود بجهاز الغسل (خط )٠١ بواسطة الطارد (ه). ويشغل جهاز الغسل F عند ١75 بي
بار و 75١”م. ويخلط محلول دفع الغسل (الخط )٠١ ومحلول الاسترجاع بدفع طارد (الخط ) معاً عن طريق طارد (a) وأرسلا إلى الجزء السفلي لمكثف (ب) عن طريق خط .١١ أرسل غاز مختلط يحتوي على أمونيا ammonia وثاني أكسيد كربون carbon هه «dioxide وماء water متفصل في النازع (ج) إلى الجزء السفلي للمكثف (ب) عن طريق خط (*) ٠ ومُلىئ صهريج المكثف (ب) بمحلول الاسترجاع السابق وكربامات الأمونيوم ammonium carbamate المتكونين بالتكثيف ؛ واللذين بهما أمتص الغاز المختلط السابق. وأزيلت حرارة الإمتصاص بمبرد مبين بالخطين )17( و (VE) ومكثف ناتج التكثيف الذي أمتص الغاز المختلط في المكثف لمدة Vo دقيقة وتدفق عن طريق ماسورة ٠ نازلة أولى (7) بالجاذبية ليُغذي إلى برج التخليق (أ). وفي الجزء العلوي للمكثف؛ سحب الغاز الخامل عن طريق خط )1(
LL, ناتج التكثيف من المكثف (ب) والذي كان قد زود إلى الجزء السفلي لبرج التخليق (أ). مع الأمونيا ammonia السائلة السابقة الذكر AA حتى درجة حرارة مل ثم من الخط (١)؛ وبينما صعد الخليط ببطء خلال برج التخليق؛ بدأ أيضاً تفاعل
urea دقيقة. وفي داخل برج تخليق اليوريا Yo تخليق اليوريا. وكانت مدة البقاء للتفاعل ٠ رتبت العوارض لتسريع توزيع الغاز ومنع الخلط الخلفي للسائل. , (00
Cay 5 محلول التخليق المُرسل للنازع (ج) عن طريق ماسورة نازلة Al (0؛) وخط )8( من عمود التخليق fl) حتى يتم إحلال كربامات الأمونيوم ammonium carbamate وفصلها كغاز مُختلط من الأمونيا ammonia وثاني أكسيد
NES ويشغل النازع (ج) عند درجة حرارة قصوى carbon dioxide الكربون - ٠ بار. ١١70© وضغط يبلغ oy ve ودرجة حرارة دنيا تبلغ
وكما هو مبين أعلاه؛ Gil الجهاز بتدوير الغاز والسوائل عن طريق ES (ب)؛ وبرج تخليق اليوريا urea (أ) والنازع )—( . وأحوال التشغيل والتركيبات بالمكثف (ب)؛ وبرج التخليق (أ)؛ والنازع (ج) مبينة بجدول .١ مثال مرجعي ١ (مناظر للعملية
.)١ بشكل Yo yyy vq
وفي Adee تقليدية لتخليق اليوريا urea (لا يوضع المكثف فوق برج التخليق؛ ولكن يتم تركيب المكثف وبرج التخليق عند مواضع تبلغ 7٠0 متر و TA متر من مستوى سطح الأرض على التوالي)؛ يجري التشغيل تحت نفس ظروف التشغيل كما في مثال .١ ويوخذ حجم برج التخليق في هذه الحالة كرقم ١٠١ ويقارن مع الحجم الإجمالي للمكثتف
© وبرج التخليق بمثال .١ وتبين النتائج أيضاً بجدول .١
مثال ؟
وتوضع عملية تخليق اليوريا urea الموضحة بشكل ١ موضع التشغيل تحت ظروف تشغيل المكثف (ب)؛ وبرج التخليق )1( والنازع (ج) كما هو مبين بجدول .١ جدول ١ EE مثل ١ مثل مرجي ١ moni td التغذية (طن /ييم) ler] en] |r يوم) Resoverysoluion la jd dae لطن زوم Dyer] rie] lel a eum أثرنيا lel real 6) Ammen lve] ee] Caondionite 5 ssl اماس 0 lve ved LL) conten, wel we (sy reeds أدرجة lv me fei Tempers heal al ums level] 6) Ammon loa vw] 6) coon done ops 08 wae اسن لان ل 0
ال
meee أده اا ا lw] otis ell esi Te me ones, Tn emma د >>> ل ا ا ل مراع اانه Cele ee sn rim i ا احا CT Te meme TT sees we mes en mm م ا عون مسف elon امسا Cele semen وم ا ا ال at عن متف شري اد إن اح ا ry
RI
¥ مثال بعملية مُحسنة لتخليقها والتي تستخدم جهاز بمعدل urea يجري تخليق اليوريا طن موضوع على الأرض كما هو مبين بشكل ؟. ٠ إنتاج يومي يبلغ طن/ يوم من ثاني YoYo و ammonia يوم من الأمونيا [ob YAY تم تزويد على التوالي. وتمت of وخط ١ التغذية عن طريق خط carbon dioxide هه أكسيد كربون )١( بارء والداخلة عن طريق الخط Yoo تغذية أمونيا 8 التغذية السائلة بضغط بواسطة ناتج تكثيف بخار في مبادل حراري (د)؛ إلى VE إلى درجة حرارة Rial 174 عن طريق طارد (ز) . وأيضاً تم تزويد area الجزء السفلي لبرج تخليق يوريا يوم من [Ob ١١7 التغذية وحوالي carbon dioxide طن / يوم من ثاني أكسيد كربون و (Y) هواء مانع للتآكل على التوالي؛ إلى الجزء السفلي لنازع (ج) عن طريق خطي ٠ التغذية إلى برج إحلال ذات carbon dioxide باقي ثاني أكسيد كربون Jad ("ب) وتم carbon dioxide ضغط منخفض غير مبين بالرسم (يُفترض أن كمية ثاني أكسيد كربون طن/ يوم من ١١6 تكون صفر). وبصورة منفصلة؛ كان لكمية (IY) التغذية خلال الخط محلول الاسترجاع عُذي عن طريق خط 7 كوسط إمتصاص له التركيب التالي ودرجة بار ليُرسل إلى جهاز الغسل (و). ١50 إلى dy VA حرارة تبلغ ve 70 Urea يوريا 967 8 Ammonialy sel 7640.0 Carbon dioxide ثاني أكسيد الكربون 67 4 Waters lo بار ودرجة حرارة 59/ا١*م. وثم ١75 ويتم تشغيل جهاز الغسل (و) عند ضغط Ye إمداد المحلول المزود لجهاز العُسل إلى الجزء السفلي للمكثف (ب) عن طريق مستقبل خط Gob الغاز الخامل عن Gia وبصورة منفصلة .)١١( وماسورة نازلة (V1) من جهاز الغسل )5( عند أعلاه. (V0) أكسيد كربون by ammonia Lind يرسل غاز مُختلط يحتوي على وغاز خامل؛ منفصل في النازع (ج)؛ إلى الجزء السفلي water وماء «carbon dioxide Yo ال
الام للنازع (ب) عن طريق خط )0( وملئ صهريج المكثف (ب) محلول الاسترجاع السابق وكربامات الأمونيوم المتكونة بالتكثيف؛ ويمتص الغاز المختلط Glu بالمحلول. وتزال حرارة الإمتصاص في مبرد مبين بخطي (VF) و (VE) ومكث ناتج التكثيف والذي أمتص الغاز المختلط» في المكثف لمدة 10 دقيقة؛ وتدفق عن طريق ماسورة نازلة )¥( © بالجاذبية؛ ويضُغط بطارد (ز)؛ ثم يرسل إلى الجزء السفلي لبرج التخليق (أ).
وسببت أمونيا ammonia التغذية السائلة وناتج التكثيف المُغذي إلى الجزء السفلي لبرج التخليق (آ) بدء تفاعل التخليق. أيضاً أثناء الصعود خلال برج التخليق. وكانت مدة البقاء للتفاعل Yo دقيقة. وفي داخل برج التخليق of) ترتب عوارض لتسريع توزيع الغاز ولمنع الخلط الخلفي للسائل.
oil ٠١ محلول التخليق المُغذي إلى النازع (ج) عن طريق خط (4) من أعلى برج التخليق (أ) a النازع حتى .يتم Dla) وفصل كربامات الأمونيوم ammonium carbamate كغاز مختلط من bs ammonia Wig) أكسيد الكربون og .carbon dioxide تشغيل النازع (ج) عند درجة حرارة قصوى تبلغ @VY ودرجة حرارة دنيا تبلغ VV وضغط أقصى يبلغ ١7١7 بار. وكما هو مبين أعلاه؛
Vo يشُغل الجهاز بتدوير الغاز والسوائل خلال المكثف (ب) وبرج التخليق (أ) والنازع (ج). وفرق الضغط؛ الذي يعمل كقوة دفع لهذا الغرض» بين صهريجي المص والتزود للطارد؛ والذي استخدم أمونيا ammonia تغذية سائلة كمائع دفع؛ كان حوالي ؟ بار. وظروف التشغيل والتركيبات ESL (ب)؛ وبرج التخليق (أ)؛ والنازع (ج) مبينة بجدول .١ مثال ؛
Ye توضع عملية تخليق اليوريا urea المبينة بشكل ؛ موضع التشغيل تحت ظروف تشغيل المكثف (ب) وبرج التخليق (أ)؛ والنازع (ج)؛ كما هو مبين بجدول 7. مثال هت
باستخدام جهاز له معدل إنتاج يومي يبلغ ١775 طن ؛ موضوع على الأرض كما هو مبين بشكل oF توضع عملية تخليق اليوريا urea موضع التشغيل تحت ظروف
Yo تشغيل المكثف (ب)؛ وبرج التخليق )1( والنازع (ج) كما هو مبين بجدول ؟.
ا
اس _
جدول ؟
owl cpr
ثاني أكسيد كربون Lua) carbon dioxide (طن / يوم)
٠ ا ا أن تك ل سي meric Cel eal eal mse] on] ae ne on تيم rn] ere TT ea)
at
ابرع تظيق مس رو( ا ا ل pve) eee اد CL sees
و نتائج الإختراع : lida لعملية مُحسنة لتخليق اليوريا urea بهذا الإختراع؛ يمكن الحصول على النتائج التالية: )١( نظراً لأنه أمكن التوصل إلى عملية يتم فيها وضع برج تخليق ومكثف ونازع على 0 الأرضء فإن التركيبات المصنوعة من هياكل الصلب والخرسانة تكون غير لازمة. (7) نظراً لأن Lia رأسياً يكون متكاملاً مع برج التخليق؛ فإن ذلك يُعزز سهولة العملية ووضوحها. (©) نظراً لأنه يُستخدم طارد يستعمل أمونيا ammonia تغذية سائلة كمائع دفع؛ لإمداد ناتج التكثيف إلى برج تخليق اليوريا 88»؛ فإن ذلك يزيد درجة الحرية Lab يتعلق بمكان Ye التركيب وتوزيع ضغط النازع والمكثف. )4( نظراً لأن المكثف يكون رأسياً؛ وفيه يتم إمتصاص غازات التغذية وما شابه ذلك بالكامل لتكوين كربامات أمونيوم ammonium carbamate بسهولة وَيُسرء ويستخدم مثل هذا التركيب بحيث يتدفق السائل عن طريق الصهريج؛ وتتكون اليوريا urea في المكثف عن طريق ضبط حجم المكثف. ٠ () نظراً oY تخليق اليوريا rea والمكثف يكونا متكاملين؛ فإنه يمكن تخليق اليوريا urea في كل من المكثف وبرج التخليق؛ ولذا يمكن أن يكون الحجم الكلي لهذه الأجهزة أصغر من الحجم الكلي لبرج ومكثف التخليق التقليديين. ا
Claims (1)
- ا عناصر الحماية -١ ١ في عملية تخليق يوريا تتضمن تفاعل الأمونيا ammonia مع ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide Y عند درجة حرارة تخليق يوريا urea وضغط في منطقة التخليق» وجعل ¥ محلول تخليق اليوريا urea الناتج والمحتوى على اليوريا urea والأمونيا ammonia غير ¢ المتفاعلة؛ وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل والماء في إتصال مع 0 جزء من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide التغذية على الأقل في منطقة الإنتزاع 0 تحت التسخين وتحت ضغط تقريباً يعادل ضغط تخليق اليوريا urea لفصل الأمونيا ammonia ١ غير المتفاعلة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل كغاز + مختلط من الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والماء «water 4 وأيضاً معالجة محلول تخليق اليوريا urea المحتوى على ammonia isd غير Aelita ٠ وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعل للحصول على اليوريا urea وإدخال ١١ الغاز المُختلط المنفصل في منقطة الإنتزاع في الجزء السفلي لمنطقة التكثيف الرأسي VY لجعله متصلاً بوسط الإمتصاص تحت التبريد وبالتالي لتكثيف الغاز المختلط؛ وإعادة VY توزيع ناتج التكثيف الذي تم الحصول عليه تلك العملية إلى منطقة تخليق اليوريا curea 4 والتحسين الذي يشمل مراحل توفير منطقة تخليق اليوريا urea في الجزء السفلي Head Vo ومنطقة تكثيف الرأسى فوقها أو قبلهاء وإعداد ماسورة نازلة أولى لها فتحة بالجزء العلوي VY لمنطقة التكثيف وفي الجزء السفلي لمنطقة تخليق اليوريا urea للسماح لمنطقة التكثيف ١" بالإتصال بمنطقة تخليق اليوريا 0:80 وتوفير ماسورة نازلة ثانية لها فتحة بالجزء العلوي VA لمنطقة تخليق اليوريا urea وفتحة بالجزء العلوي لمنطقة الإنتزاع؛ ونقل ناتج التكثيف إلى 4 الجزء السفلي لمنطقة تخليق اليوريا urea المذكورة بالتدفق بالجاذبية عن طريق الماسورة ٠ - النازلة الأولى المذكورة من الجزء العلوي لمنطقة التكثيف الرأسي المذكورة؛ وتدوير ناتج © التكثيف لأعلى عن طريق منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة ونقل محلول التخليق YY المتكون ally العملية إلى الجزء العلوي لمنطقة الإنتزاع المذكورة بالتدفق بالجاذبية عن - طريق الماسورة النازلة Aol المذكورة من الجزء العلوي لمنطقة تخليق اليوريا urea الالاAR المذكورة.١ "- في عملية تخليق يوريا urea تتضمن تفاعل الأمونيا ammonia مع ثاني أكسيدY الكربون carbon dioxide عند درجة حرارة تخليق يوريا urea وضغط في منطقة¥ التخليق؛ وجعل محلول تخليق اليوريا urea الناتج والمحتوى على اليوريا urea والأمونياammonia ¢ غير المتفاعلة؛ وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide غير المتفاعل والماءwater © في إتصال مع جزء من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide للتغذية على الأقلurea في منطقة الإنتزاع تحت التسخين وتحت ضغط تقريباً يعادل ضغط تخليق اليوريا ١carbon dioxide غير المتفاعلة وثاني أكسيد الكربون ammonia المذكور لفصل الأمونيا ١"carbon dioxide وثاني أكسيد الكربون cammonia غير المتفاعل كغاز مختلط من الأمونيا A4 والماء water وأيضاً معالجة محلول تخليق اليوريا urea المحتوى على ammonia isd ٠ غير متفاعلة وغير مفصولة وثاني أكسيد كربون carbon dioxide غير متفاعل للحصول ١١ على اليوريا urea وإدخال الغاز المُختلط المنفصل في منقطة الإنتزاع المذكور في الجزء VY السفلي لمنطقة التكثيف الرأسي لجعله متصلاً بوسط الإمتصاص تحت التبريد وبالتالي ٠ لتكثيف الغاز المختلط» وإعادة توزيع ناتج التكثيف الذي تم الحصول عليه بتلك العملية إلى 4 - منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة؛ والتحسين الذي يشمل مراحل التسخين المتقدم Vo لأمونيا ammonia التغذية السائلة تحت ضغط يبلغ من ١560 إلى 900 بار ونقلها إلى ١ طارد؛ وتمديد الأمونيا ammonia السائلة المذكورة عن طريق الطارد حتى يكون فرق VY الضغط بين ضغط التزويد وضغط الإمتصاص للطارد حوالي من ٠١ IY بار وبالتالي VA سحب ناتج التكثيف القادم من الجزء العلوي للمكثف الرأسي؛ وإدخال خليط من الأمونيا ammonia | 8 السائلة وناتج التكثيف المذكور من الطارد إلى الجزء السفلي لمنطقة تخليق ٠ اليوريا urea المذكورة؛ وتدوير الخليط المذكور لأعلى عن طريق منطقة تخليق اليوريا 7١ عن المذكورة وإمداد محلول تخليق اليوريا urea المتكون بتلك العملية من الجزء العلوي YY لمنطقة تخليق اليوريا urea المذكورة إلى الجزء العلوي لمنطقة الإنتزاع المذكورة.=F) العملية ly لعنصر الحماية ) وفيها توضع منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة " في الجزء السفلي لجهاز ومنطقة التكثيف المذكورة في الجزء العلوي له ولهاتين ¥ المنطقتين جدار فاصل للفصل بينهما. ١ +- العملية وفقاً لعنصر الحماية of وفيها يتم تركيب منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة Y ومنطقة الإنتزاع المذكورة؛ ومنطقة التكثيف المذكورة؛ على الأرض. ١ #- العملية وفقاً لعنصر الحماية oF وفيها توضع منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة Y بالجزء السفلي لجهاز ومنطقة التكثيف بالجزء العلوي له وبين هاتين المنطقتين يوجد Y جدار فاصل للفصل بينهما وبما في ذلك ماسورة نازلة لها فتحة بالجزء العلوي لمنطقة ؛ التكثيف المذكورة لأجل وصل منطقة التكثيف مع الطارد المذكور. ١ +- العملية Gag لعنصر الحماية oF وفيها تتضمن منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة 7 ومنطقة التكثيف؛ منطقة تخليق يوريا curea ومنطقة تكثيف 4S yo بصورة منفصلة فوقها Y أو قبلها ولكنها متكاملة مع منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة؛ وماسورة نازلة لها فتحة ؛ - بالجزء العلوي لمنطقة التكثيف المذكورة وتصل منطقة التكثيف المذكورة بالطارد.١ | #- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١٠ وفيها تضبط درجة حرارة ناتج التكثيف بمنطقة Y التكثيف المذكورة عند ٠١. -١١60 م ومعدل النتيروجين/ الكربون N/C (النسبة 3 المولارية للأمونيا ammonia إلى ثاني أكسيد الكربون (carbon dioxide عند من Y,0 إلى ¢ 5,؟؛ ومعدل الهيدروجين/ الكربون H/C (النسبة المولارية للماء water إلى Sb أكسيد © الكربون (carbon dioxide عند ٠,١ أو أقل؛ وتحدد مدة البقاء عند من ٠١ إلى Fo 1 دقيقة. ١ + العملية وفقاً لعنصر الحماية oF وفيها تّضبط درجة حرارة ناتج التكثيف بمنطقةمy q _— _— التكثيف المذكورة عند ١١١ من Ov م درجة حرارة ناتج التكثيف عند -١1765 ¥ 1400م ٠ ومعدل النتيروجين/ الكربون N/C (النسبة المولارية للأمونيا ammonia إلى ثاني ¢ أكسيد الكربون (carbon dioxide عند من 7,59 إلى ,© ومعدل الهيدروجين/ الكربون HC oo (النسبة المولارية للماء water إلى ثاني أكسيد الكربون (carbon dioxide عند ٠٠١ 1 أو أقل؛ وتُحدد مدة البقاء عند من ٠١ إلى ٠١ دقيقة. ١ 4- العملية وفقاً لعنصر الحماية oF وفيها يُجرى تفاعل تخليق اليوريا urea بمعدل تخليق Y يبلغ من ٠١ إلى 90760 حسب ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide بناتج التكثيف في Y منطقة التكثيف المذكورة. -٠١ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية A ؛ وفيها يُجرى تفاعل تخليق اليوريا urea بمعدل Y تخليق Mo من ٠١ إلى 9678 حسب ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide بناتج التكثيف v في منطقة التكثيف المذكورة. dled -١١ ١ وفقاً لعنصر الحماية ١٠ وفيها في منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة؛ Y تضاف أمونيا ammonia التغذية أو جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية إلى ناتج التكثيف المتدفق عن طريق الماسورة النازلة الأولى من منطقة التكثيف ؛ - المذكورة؛ حتى dant درجة حرارة ناتج التكثيف عند من ١7١ إلى ١٠٠*م؛ ومعدل © النيتروجين/ الكربون NIC عند من Yo إلى 4,5؛ ومعدل الهيدروجين/ الكربون HC 1 عند ٠١ أو أقل؛ وتحدد مدة البقاء عند من ٠١ إلى 0 © دقيقة. VY ١ العملية Gy لعنصر الحماية oF وفيها في منطقة تخليق اليوريا urea المذكورة؛ ¥ تضاف أمونيا ammonia التغذية أو جزء من ثاني أكسيد كربون carbon dioxide التغذية إلى ناتج التكثيف المتدفق عن طريق الماسورة النازلة الأولى من منطقة التكثيف المذكورة ¢ حتى تُضبط درجة حرارة ناتج التكثيف عند من ٠88 إلى ١٠٠7م ومعدل النيتروجين/ اذو © الكربون NIC عند من 5 إلى 5,٠ ومعدل الهيدروجين/ الكربون HC عند ٠١ أو ١ أقلء؛ وتحدد مدة البقاء عند من ٠١ إلى Ee دقيقة. -١“ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١٠؛ وفيها يتم تحقيق معدل تخليق يوريا urea إجمالي Y يبلغ من ١ إلى 9675 حسب ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide بمنطقة تخليق اليورياو .urea -١4 ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية oF وفيها يتم تحقيق معدل تخليق يوريا urea إجمالي XY يبلغ من ٠١ إلى 9675 حسب ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide بمنطقة تخليق اليورياو .urea -١# ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ٠؛ وفيها تكون العلاقات الموضعية النسبية لمنطقة Y تخليق اليوريا urea المذكورة؛ ومنطقة التكثيف المذكورة؛ ومنطقة الإنتزاع المذكورة Y بحيث Ua iy أن الإرتفاع حتى قمة منطقة التكثيف المذكورة من مستوى سطح الأرض ¢ يكون 96٠٠ والإرتفاع حتى أسفل منطقة التكثيف المذكورة يكون من Ov إلى 06 © والإرتفاع حتى قمة منطقة الإنتزاع المذكورة يكون من ٠١ إلى Yor والإرتفاع حتى ١ أسفل منطقة الإنتزاع المذكورة يكون من “ إلى 0٠96؛ والفرق في الإرتفاع بين أسفل منطقة التكثيف المذكورة وأعلى منطقة الإنتزاع المذكورة يكون من ٠١ إلى Poe
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26596996 | 1996-10-07 | ||
| JP27947296 | 1996-10-22 | ||
| JP23436497A JP3987607B2 (ja) | 1996-10-07 | 1997-08-29 | 改良された尿素合成方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA97180486B1 true SA97180486B1 (ar) | 2006-10-04 |
Family
ID=27332124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA97180486A SA97180486B1 (ar) | 1996-10-07 | 1997-10-14 | عملية محسنة وجهاز لتخليق اليوريا |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5936122A (ar) |
| EP (3) | EP1035112B1 (ar) |
| JP (1) | JP3987607B2 (ar) |
| KR (1) | KR100240571B1 (ar) |
| CN (2) | CN1066437C (ar) |
| AR (1) | AR013843A1 (ar) |
| AU (1) | AU709689B2 (ar) |
| BR (1) | BR9704986A (ar) |
| CA (1) | CA2217425C (ar) |
| DE (3) | DE69720294T2 (ar) |
| ID (1) | ID20134A (ar) |
| SA (1) | SA97180486B1 (ar) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4112056B2 (ja) * | 1997-12-18 | 2008-07-02 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 改良された尿素の合成方法および装置 |
| NL1011123C2 (nl) | 1999-01-25 | 2000-07-27 | Dsm Nv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| NL1014280C2 (nl) * | 2000-02-03 | 2001-08-06 | Dsm Nv | Werkwijze voor de bereiding van melamine uit ureum. |
| JP4191879B2 (ja) * | 2000-07-04 | 2008-12-03 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素合成方法および装置 |
| JP4358428B2 (ja) | 2000-11-01 | 2009-11-04 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素製造方法 |
| JP4627959B2 (ja) * | 2001-07-23 | 2011-02-09 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素合成方法 |
| DE60201384T3 (de) | 2001-07-23 | 2012-01-26 | Toyo Engineering Corp. | Verfahren zur Harnstoffsynthese |
| EP1876171B1 (en) * | 2005-04-27 | 2011-12-07 | Toyo Engineering Corporation | Apparatus for urea synthesis and method of improving the same |
| EP1876170B1 (en) * | 2005-04-27 | 2012-07-04 | Toyo Engineering Corporation | Apparatus for urea synthesis |
| US7687041B2 (en) * | 2008-02-27 | 2010-03-30 | Kellogg Brown & Root Llc | Apparatus and methods for urea production |
| EP2123634A1 (en) | 2008-05-19 | 2009-11-25 | DSM IP Assets B.V. | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide |
| JPWO2014192823A1 (ja) * | 2013-05-28 | 2017-02-23 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素合成方法 |
| JP6833698B2 (ja) * | 2015-09-08 | 2021-02-24 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素製造方法及び尿素製造装置 |
| JP7088770B2 (ja) | 2018-07-26 | 2022-06-21 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素製造方法および装置 |
| JP2020075867A (ja) * | 2018-11-05 | 2020-05-21 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素製造方法および装置 |
| US20220185772A1 (en) | 2019-03-14 | 2022-06-16 | Toyo Engineering Corporation | Process and apparatus for urea production |
| CN113430023A (zh) * | 2021-07-05 | 2021-09-24 | 山东路盛源新能源科技有限公司 | 一种燃气增效器 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3406201A (en) * | 1965-06-18 | 1968-10-15 | Exxon Research Engineering Co | Urea synthesis |
| NL168506C (nl) * | 1970-12-31 | 1982-04-16 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| NO150512C (no) * | 1977-05-05 | 1984-10-31 | Montedison Spa | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. |
| NL8400839A (nl) * | 1984-03-16 | 1985-10-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| NL8800284A (nl) * | 1988-02-08 | 1989-09-01 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| IT1275451B (it) * | 1995-06-30 | 1997-08-07 | Snam Progetti | Procedimento per la sintesi dell'urea comprendente due separate zone di reazione |
-
1997
- 1997-08-29 JP JP23436497A patent/JP3987607B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-24 AU AU39193/97A patent/AU709689B2/en not_active Ceased
- 1997-09-26 US US08/939,126 patent/US5936122A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-02 DE DE69720294T patent/DE69720294T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-02 EP EP00110451A patent/EP1035112B1/en not_active Revoked
- 1997-10-02 EP EP97117144A patent/EP0834501B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-02 DE DE69711531T patent/DE69711531T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-02 EP EP00110435A patent/EP1035111B1/en not_active Revoked
- 1997-10-02 KR KR1019970050920A patent/KR100240571B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-10-02 DE DE69719388T patent/DE69719388T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-06 CA CA002217425A patent/CA2217425C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-06 AR ARP970104600A patent/AR013843A1/es active IP Right Grant
- 1997-10-07 CN CN97122704A patent/CN1066437C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-10-07 BR BR9704986A patent/BR9704986A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-10-07 ID IDP973387A patent/ID20134A/id unknown
- 1997-10-14 SA SA97180486A patent/SA97180486B1/ar unknown
-
1999
- 1999-05-10 US US09/307,807 patent/US6200540B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-08-02 CN CN00122613A patent/CN1131206C/zh not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2217425C (en) | 2001-07-10 |
| EP1035111A1 (en) | 2000-09-13 |
| AU709689B2 (en) | 1999-09-02 |
| EP0834501A2 (en) | 1998-04-08 |
| CN1180071A (zh) | 1998-04-29 |
| CA2217425A1 (en) | 1998-04-07 |
| DE69719388D1 (de) | 2003-04-03 |
| EP1035112A1 (en) | 2000-09-13 |
| KR100240571B1 (ko) | 2000-01-15 |
| EP0834501B1 (en) | 2002-04-03 |
| CN1131206C (zh) | 2003-12-17 |
| AR013843A1 (es) | 2001-01-31 |
| BR9704986A (pt) | 1998-11-03 |
| EP1035112B1 (en) | 2003-02-26 |
| DE69719388T2 (de) | 2003-07-17 |
| ID20134A (id) | 1998-10-08 |
| KR19980032505A (ko) | 1998-07-25 |
| CN1066437C (zh) | 2001-05-30 |
| JP3987607B2 (ja) | 2007-10-10 |
| DE69711531D1 (de) | 2002-05-08 |
| DE69720294T2 (de) | 2003-09-25 |
| CN1290693A (zh) | 2001-04-11 |
| DE69720294D1 (de) | 2003-04-30 |
| US5936122A (en) | 1999-08-10 |
| AU3919397A (en) | 1998-04-23 |
| JPH10182587A (ja) | 1998-07-07 |
| US6200540B1 (en) | 2001-03-13 |
| EP0834501A3 (en) | 1999-03-10 |
| EP1035111B1 (en) | 2003-03-26 |
| DE69711531T2 (de) | 2003-01-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA97180486B1 (ar) | عملية محسنة وجهاز لتخليق اليوريا | |
| US4087513A (en) | Method of hydrolyzing urea contained in waste water streams | |
| EP0053410B1 (en) | Process for the removal of urea, ammonia and carbon dioxide from dilute aqueous solutions | |
| NO135633B (ar) | ||
| WO2006086642A2 (en) | Ethylene oxide plant operation | |
| CN106279477A (zh) | 一种改性pvc的生产方法及生产装置 | |
| CN111232986A (zh) | 多晶硅还原生产中的尾气回收方法及回收系统 | |
| NO793653L (no) | Fremgangsmaate til direkte oppvarmning av et vandig medium | |
| US20150322000A1 (en) | Urea synthesis process and plant | |
| US20050096486A1 (en) | Process for oxidation of cyclohexane | |
| CN107474036A (zh) | 一种三聚甲醛生产工艺方法及萃取反应塔 | |
| US3957868A (en) | Process for preparing urea from ammonia and carbon dioxide | |
| US11958792B2 (en) | Thermal stripping urea plant and process | |
| CN210001801U (zh) | 一种光气化生产异氰酸酯装置的除水系统 | |
| CN106810492B (zh) | 一种连续式制备2-氯-5-甲基吡啶的工业化生产方法 | |
| NO874557L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
| US6921838B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US4001320A (en) | Method for controlling the ammonia and CO2 ratios in a urea manufacturing process | |
| CN105713113B (zh) | 一种凝聚釜气相物料热量回收的方法 | |
| CN208898769U (zh) | 酰氯产品生产系统 | |
| CN116281865B (zh) | 一种连续化制备氯化溴的方法 | |
| EA034952B1 (ru) | Способ и система для интегрированного производства карбамида и меламина | |
| EP0464307B1 (en) | Process and device to improve the performances and the life, with corrosion reduction, in Kettle type carbamate condensers in urea plants | |
| CN110104612A (zh) | 一种酰亚胺含溴废水的液溴回收方法 | |
| CN108440300A (zh) | 一种硝化废酸浓缩过程中防止堵塞的方法 |