SA520411833B1 - عملية تكسير حفزي لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة - Google Patents
عملية تكسير حفزي لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة Download PDFInfo
- Publication number
- SA520411833B1 SA520411833B1 SA520411833A SA520411833A SA520411833B1 SA 520411833 B1 SA520411833 B1 SA 520411833B1 SA 520411833 A SA520411833 A SA 520411833A SA 520411833 A SA520411833 A SA 520411833A SA 520411833 B1 SA520411833 B1 SA 520411833B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- oil
- catalytic cracking
- reaction
- catalyst
- weight
- Prior art date
Links
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 title claims abstract description 236
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 102
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 93
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 86
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 230
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 claims abstract description 86
- 125000003367 polycyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 22
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 294
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 101
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 95
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 66
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims description 58
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 57
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 52
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 52
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 51
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims description 42
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 37
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 33
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims description 32
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 claims description 32
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 29
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 28
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 26
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 24
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 23
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 21
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 claims description 19
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 17
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 14
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 claims description 11
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims description 11
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 claims description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 10
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 9
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- IAZDPXIOMUYVGZ-UHFFFAOYSA-N Dimethylsulphoxide Chemical compound CS(C)=O IAZDPXIOMUYVGZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- ZMXDDKWLCZADIW-UHFFFAOYSA-N N,N-Dimethylformamide Chemical compound CN(C)C=O ZMXDDKWLCZADIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 6
- 229960001760 dimethyl sulfoxide Drugs 0.000 claims description 5
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 150000002739 metals Chemical group 0.000 claims description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 2
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 2
- 239000003079 shale oil Substances 0.000 claims description 2
- 241001093575 Alma Species 0.000 claims 2
- 239000011959 amorphous silica alumina Substances 0.000 claims 2
- DVVGIUUJYPYENY-UHFFFAOYSA-N 1-methylpyridin-2-one Chemical compound CN1C=CC=CC1=O DVVGIUUJYPYENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- SLLDJSXXNCIAKU-UHFFFAOYSA-N 2,2-dimethylthiolane 1,1-dioxide;thiolane 1,1-dioxide Chemical compound O=S1(=O)CCCC1.CC1(C)CCCS1(=O)=O SLLDJSXXNCIAKU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 101100447571 Caenorhabditis elegans gad-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100181929 Caenorhabditis elegans lin-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- -1 N-formylmorpholine tetraethylene glycol Chemical compound 0.000 claims 1
- 102100033121 Transcription factor 21 Human genes 0.000 claims 1
- 101710119687 Transcription factor 21 Proteins 0.000 claims 1
- 235000013871 bee wax Nutrition 0.000 claims 1
- 239000012166 beeswax Substances 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 63
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 30
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 18
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 18
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 17
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 16
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 14
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 14
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 13
- 239000010698 whale oil Substances 0.000 description 13
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 description 12
- 239000012264 purified product Substances 0.000 description 11
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000006276 transfer reaction Methods 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 6
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 5
- 101100327537 Caenorhabditis elegans cgp-1 gene Proteins 0.000 description 4
- 206010042602 Supraventricular extrasystoles Diseases 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 4
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- BZLVMXJERCGZMT-UHFFFAOYSA-N Methyl tert-butyl ether Chemical compound COC(C)(C)C BZLVMXJERCGZMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N Propylene oxide Chemical compound CC1CO1 GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910018503 SF6 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 3
- 238000005899 aromatization reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003225 biodiesel Substances 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 239000010977 jade Substances 0.000 description 3
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 3
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- SFZCNBIFKDRMGX-UHFFFAOYSA-N sulfur hexafluoride Chemical compound FS(F)(F)(F)(F)F SFZCNBIFKDRMGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N tetraethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCOCCO UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YBJHBAHKTGYVGT-ZKWXMUAHSA-N (+)-Biotin Chemical compound N1C(=O)N[C@@H]2[C@H](CCCCC(=O)O)SC[C@@H]21 YBJHBAHKTGYVGT-ZKWXMUAHSA-N 0.000 description 2
- QTWJRLJHJPIABL-UHFFFAOYSA-N 2-methylphenol;3-methylphenol;4-methylphenol Chemical compound CC1=CC=C(O)C=C1.CC1=CC=CC(O)=C1.CC1=CC=CC=C1O QTWJRLJHJPIABL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000001674 Agaricus brunnescens Nutrition 0.000 description 2
- 244000198134 Agave sisalana Species 0.000 description 2
- 240000000662 Anethum graveolens Species 0.000 description 2
- PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N Aniline Chemical compound NC1=CC=CC=C1 PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QIGBRXMKCJKVMJ-UHFFFAOYSA-N Hydroquinone Chemical compound OC1=CC=C(O)C=C1 QIGBRXMKCJKVMJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical compound CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATHHXGZTWNVVOU-UHFFFAOYSA-N N-methylformamide Chemical compound CNC=O ATHHXGZTWNVVOU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N O.O.O.[Al] Chemical compound O.O.O.[Al] MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920002125 Sokalan® Polymers 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 229930003836 cresol Natural products 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 2
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 2
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 239000003223 protective agent Substances 0.000 description 2
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 2
- 150000003462 sulfoxides Chemical class 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- IHCCLXNEEPMSIO-UHFFFAOYSA-N 2-[4-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]piperidin-1-yl]-1-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)ethanone Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C1CCN(CC1)CC(=O)N1CC2=C(CC1)NN=N2 IHCCLXNEEPMSIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100130927 Caenorhabditis elegans moa-2 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000189662 Calla Species 0.000 description 1
- 241001633942 Dais Species 0.000 description 1
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 241000252067 Megalops atlanticus Species 0.000 description 1
- 241000795633 Olea <sea slug> Species 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- 244000097202 Rathbunia alamosensis Species 0.000 description 1
- 235000009776 Rathbunia alamosensis Nutrition 0.000 description 1
- 241000711981 Sais Species 0.000 description 1
- 101150107869 Sarg gene Proteins 0.000 description 1
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 1
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229960002685 biotin Drugs 0.000 description 1
- 235000020958 biotin Nutrition 0.000 description 1
- 239000011616 biotin Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000013064 chemical raw material Substances 0.000 description 1
- 239000007809 chemical reaction catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- NNBZCPXTIHJBJL-UHFFFAOYSA-N decalin Chemical compound C1CCCC2CCCCC21 NNBZCPXTIHJBJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- UHBYWPGGCSDKFX-VKHMYHEASA-N gamma-carboxy-L-glutamic acid Chemical compound OC(=O)[C@@H](N)CC(C(O)=O)C(O)=O UHBYWPGGCSDKFX-VKHMYHEASA-N 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- LCEDQNDDFOCWGG-UHFFFAOYSA-N morpholine-4-carbaldehyde Chemical compound O=CN1CCOCC1 LCEDQNDDFOCWGG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940078552 o-xylene Drugs 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 229920001515 polyalkylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 229920001521 polyalkylene glycol ether Polymers 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/08—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of reforming naphtha
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of catalytic cracking in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
- C07C4/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by cracking a single hydrocarbon or a mixture of individually defined hydrocarbons or a normally gaseous hydrocarbon fraction
- C07C4/06—Catalytic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/02—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils characterised by the catalyst used
- C10G11/04—Oxides
- C10G11/05—Crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
- C10G11/182—Regeneration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
- C10G21/06—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents characterised by the solvent used
- C10G21/12—Organic compounds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C9/00—Aliphatic saturated hydrocarbons
- C07C9/02—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms
- C07C9/10—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms with four carbon atoms
- C07C9/12—Iso-butane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1096—Aromatics or polyaromatics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4006—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4018—Spatial velocity, e.g. LHSV, WHSV
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/28—Propane and butane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/30—Aromatics
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بالكشف عن عملية تكسير حفزي catalytic cracking لإنتاج أيزو بيوتان isobutane و/أو مواد عطرية خفيفة light aromatics بحصيلة مرتفعة، تشتمل على الخطوات التالية: (أ) توفير زيت خام تغذية للتكسير الحفزي catalytic cracking feedstock oil having به محتوى من النفثين متعدد الحلقات polycyclic naphthene أكبر من حوالي 25% بالوزن؛ (ب) إخضاع زيت خام تغذية التكسير الحفزي لتفاعل تكسير حفزي أول وتفاعل تكسير حفزي ثاني على نحو متتابع في ظل ظروف تفاعل مختلفة للحصول على منتج تكسير حفزي؛ (ج) فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على جزء غاز مُسيَّل يشتمل على أيزو بيوتان isobutane وجزء جازولين gasoline يشتمل على مواد عطرية خفيفة؛ (د) واستخلاص، بشكل اختياري، أيزو بيوتان isobutane من جزء الغاز المُسيَّل و/أو استخلاص المواد العطرية الخفيفة من جزء الجازولين. يمكن أن تمكِّن العملية من إنتاج أيزو بيوتان isobutane و/أو مواد عطرية خفيفة بحصيلة مرتفعة light aromatics in high yield. شكل 1.
Description
عملية تكسير حفزي لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة Catalytic Cracking Process for Producing Isobutane and/or Light Aromatics الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الطلب الحالي بمجال التكسير الحفزي؛ بشكل مُحدَّد بعملية تكسير حفزي لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة بحصيلة مرتفعة. من بين المواد العطرية؛ يُعد البنزين والتولوين benzene, toluene and xylene (Lilly (أي (BTX 5 مواد خام كيميائية مهمة؛ التي يتم فيها استخدام البنزين في تخليق منتجات Jie ستايرين styrene وفينول phenol وأنيلين Wg aniline يشبه ذلك؛ يمكن استخدام التولوين CXS ممتاز للتخليق العضوي وهو مادة خام مثالية لتخليق الكريسول CrESOl ؛ ومن بين مركبات الزيلين + يُعد ©0-زيلين (lym « o-xylene 00-7606 وم-زبلين p-xylene مواد خام أساسية للتخليق العضوي. الأيزو بيوتان عبارة عن مادة خام كيميائية مهمة يمكن استخدامه 0 في تفاعل الألكلة مع الأوليفينات 63-65 لإنتاج cu مؤلكل؛ أو يتم استخدامه في Jeli الأكسدة AS Sal) مع بروبيلين لإنتاج أكسيد بروبيلين (PO) propylene oxide مع -بيوتيل Jul ¢((MTBE)methyl tert-butyl ether أو يتم استخدامه في تفاعل نزع الهيدروجين dehydrogenation reaction للأيزو بيوتان isobutane لإنتاج الأيزو بيوتين .isobutene ومع تطور الصناعة الكيميائية؛ يزداد طلب السوق على ال BTX والأيزو بيوتان» وهو أحد أهداف 5 تطوير التقنية الكيميائية الحالية لتوسيع مصادر ال BTX والأيزو بيوتان. يتم استخدام عمليات التكسير الحفزي التقليدية بشكل أساسي لإنتاج الجازولين gasoline ؛ ويوجد تقدم باهر أنه يمكن تحقيق حصيلة جازولين تبلغ 9650 بالوزن أو أكثر» الأمر الذي يفي بمتطلبات الجازولين الخالي من الرصاص؛ ويحيّن العدد الأوكتاني للجازولين octane number of the oS) gasoline يتم تحقيق زيادة العدد الأوكتاني للجازولين» أي كان عن طريق ضبط ظروف 0 العملية أو باستخدام مُحفُز زبوليت جديد؛ من خلال زيادة محتوى الأوليفين 01650 في الجازولين. في الوقت الحاضر» يمكن أن يصل محتوى الأوليفين في جازولين التكسير الحفزي إلى ما يتراوح
من 35 إلى %65 بالوزن؛ وهي نسبة بعيدة عن طلب المعايير الوطنية لجمهورية الصين بشأن محتوى الأوليفين. يكون محتوى الأوليفين في تركيبة الغاز Jill أعلى» ويمكن أن يبلغ حوالي 0 بالوزن؛ Cua يبلغ محتوى البيوتين عدة أضعاف ذلك للأيزو بيوتان؛ وبالتالي يكون من الصعب استخدامه كمادة خام في الألكلة alkylation .
تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 5/154.818 ايه عن عملية لإنتاج جازولين عالي الأوكتان بحصيلة أعلى بواسطة التكسير الحفزي للمواد الخام المتعددة؛ حيث تتم ملامسة المادة الخام للهيدروكربون الخفيف مع pak مستهلك في منطقة تفاعل أولى لمفاعل ماسورة صاعدة تقليدي لإجراء تفاعلات التعطير وتكوين الأوليجومرات؛ يتم إرسال غاز الزبت الناتج إلى منطقة تفاعل ثانية مع المادة الخام للهيدروكروين JE للملامسة مع alah jak لإجراء تفاعلات التكسير؛ يتم
0 فصل Sle الزيت الناتج والمُحفّز المستهلك في وحدة فصل ارتباط يتم إرسال غاز الزيت إلى نظام الفصل من أجل الفصل؛ بعد استنصاله تتم إعادة تدوير جزءٍ من jal) المستهلك إلى منطقة التفاعل الأولى؛ وتم إرسال gall الآخر من Saal المستهلك إلى alah من أجل التجديد عن طريق حرق فحم الكوك؛ وتتم sale] تدوير المُحفّز المُجدَّد إلى منطقة التفاعل الثانية لإعادة الاستخدام.
5 تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 5/685.972 ايه عن عملية لإنتاج ال BTX من نفثا التكسير الحفزي؛ والتي فيها تكون المواد الخام المستخدمة هي نفثا التكسير الحفزي ونفثا التكويك؛ ونفضل أن يكون المُحفّز المستخدم هو 5-/251 أو ead مع مُكوّن وظيفي للهدرجة. Ca iS نشرة طلب براءة الاختراع الصيني 104560166 ايه عن عملية تحويل حفزي؛ التي يتم فيها انقسام Cw) مُعاد التكرير للتكسير الحفزي إلى oi خفيف وجزءٍ Jad ‘
0 .يتم إخضاع الجزء الثقيل للمعالجة بالهيدروجين للحصول على oa تقيل مُهدرّج؛ يتم بشكل منفصل إرسال الجزءِ الخفيف والجزء الثقيل المُهدرّج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة الثانوي لجهاز التكسير الحفزي؛ ويتم إرسال هيدروكربون البترول الثقيل إلى Jolie الماسورة الصاعدة الرئيسي لجهاز التكسير الحفزي. فى العملية؛ يمكن تحسين الظروف القاسية المطلوية لتفاعل التكسير الحفزي
للأجزاء المختلفة للزيت مُعاد التكرير الخفيف وتحقيقها إلى أقصى cas بحيث يمكن إنتاج جازولين التكسير الحفزي ذو عدد أوكتاني عالي إلى أقصى حد. تكشف نشرة calla براءة الاختراع الصينية 1232069 ايه عن عملية تحويل حفزي لإنتاج أيزو بيوتان وجازولين غني بأيزو بارافين» والتي تتمتع بالمزايا المتمثلة في قدرة معالجة الزيت الثقيل المُحسّنة؛ والحصيلة المُخفّضة للغاز الجاف وزيت JJ) والمحتويات المُخفّضة إلى حد كبير للأوليفينات والكبربت في الجازولين؛ وأيضًا استهلاك الطاقة المُخمّض للمعدات. تكشضف البراءة الأمريكية رقم 6495028 عن عملية التحويل الحفزي لخام التغذية الهيدروكريوني إلى أيزوبيوتان وجازولين غني بالأيزويرافين تشتمل على الخطوات التالية: (أ) ملامسة خام التغذية الهيدروكربوني في منطقة تفاعل أولى مع محفز مُجدد ساخن في جزهِ سفلي من المفاعل في 0 ظروف تفاعل التكسير الحفزي تشتمل على درجات حرارة التكسير وأوقات تفاعل التكسير وأي ظروف تفاعل التكسير الحفزي التي يتم اختيارها لإنتاج تفاعل تكسير على خام التغذية الهيدروكربوني المذكور ولإنتاج خليط من الأبخرة والمحفز المترسب بفحم الكوك؛ و (ب) تدفق خليط الأبخرة والمحفز المترسب بفحم الكوك إلى منطقة تفاعل ثانية عند ظروف انتقال الهيدروجين وتفاعل الأزمرة بما في ذلك درجات حرارة انتقال الهيدروجين وتفاعل الأزمرة الأقل من درجات حرارة 5 التكسير وانتقال الهيدروجين وأوقات تفاعل الأزمرة التي تكون أطول من أوقات تفاعل التكسير؛ وظروف انتقال الهيدروجين وتفاعل الأزمرة التي يتم اختيارها لإنتاج تفاعل انتقال الهيدروجين والأزمرة على الأبخرة المذكورة وإنتاج منتجات تفاعل تشتمل على جازولين مخصب بالإيزوبيوتان والأيزوبرافين. تكشف البراءة الأمريكية رقم 2279550 عن عملية تشتمل على استخراج زيت الهيدروكربون في 0 وجود مذيب انتقائي؛ واستخلاص الزيت المستخرج؛ وإخضاع الزيت المستخرج المذكور لتأثير الهيدروجين في وجود محفز الهدرجة في ظل ظروف مناسبة لإحداث هدرجة كبيرة؛ وملامسة بخار المستخلص المهدرج والرافينات من خطوة الاستخراج مع محفز تكسير في ظل ظروف مناسبة لإحداث تكسير حفزي كبير cal وفصل الغاز والجازولين؛ وإعادة الزيت غير المحول إلى خطوة استخراج المذيب.
تكشف البراءة الأمريكية رقم 5582714 عن عملية لإزالة شوائب الكبريت من خليط منها مع جزءٍ الجازولين FCC المذكور الذي يشتمل على: أ) ملامسة الخليط المذكور في منطقة الاستخراج مع مذيب قليل الدهن مختار من المجموعة التي تتكون من بولي ألكيلين جليكول. بولي ألكيلين جليكول إيثر ومخاليطه التي يكون وزنها الجزيئي أقل من 400 لتوفير تيار رافينات يحتوي على محتوى كبريت مخفض نسبة إلى الخليط المذكور وتيار Gude غني مخصب في شوائب الكبريت المذكورة؛ ب) تمرير تيار المذيب الغني المذكور إلى منطقة فصل وفيها ملامسة تيار المذيب الغني المذكور مع وسط فصل لإنتاج مرحلة استخلاص تشتمل على شوائب الكبريت المذكورة وتيار مذيب منزوع مستنفد من الشوائب المذكورة؛ ج) فصل مرحلة الاستخراج المذكورة إلى منتج مستخلص ومرحلة مائية أولى؛ د) غسل تيار الرافينات المذكور بجزءِ على الأقل من المرحلة المائية الأولى المذكورة 0 تتوفير منتج رافينات ومرحلة مائية ثانية؛ ه) اجتياز ohn على الأقل من المرحلة المائية الثانية المذكورة إلى منطقة التقشير المذكورة كما هو الحال في وسط الفصل المذكور ؛ و) إعادة جز على الأقل من تيار المذيب المنزوع المذكور إلى منطقة الاستخراج المذكورة كمذيب قليل الدهن. Ca iS طلب براءة الاختراع الأمريكية رقم 2011062054 عن طريقة مجمعة محسنة للمعالجة الهيدروجينية والتكسير الحفزي لزيت الهيدروكربون؛ (Ally تشمل: ملامسة الزيت المتبقي وزيت دورة 5 التكسير الحفزي وزيت التفطير الاختياري مع محفز المعالجة الهيدروجينية في ظل ظروف المعالجة بالهيدروجين متبوعًا بالفصل من نواتج التفاعل للحصول على الغاز والنفثا المهدرجة وزيت الديزل المهدرج وزيت الذيل المهدرج؛ وتلامس زيت الذيل المهدرج و / أو زيت خام التكسير الحفزي العادي مع محفز تكسير حفزي تحت ظروف التكسير الحفزي متبوعًا يفصل منتجات التفاعل للحصول على الغاز الجاف؛ وغاز البترول المسال؛ والجازولين المتصدع حفزياء وزبت الديزل 0 المكسور بالتحفيز؛ وزيت دورة التكسير الحفيزي oS) تظل هناك حاجة في التقنية لعملية تكسير حفزي يمكنها أن ُزيد بشكل إضافي حصيلة الأيزو بيوتان و/أو المواد العطرية الخفيفة. الوصف العام للاختراع
يتمثل أحد أهداف الطلب الحالي في توفير عملية تكسير حفزي جديدة يمكن استخدامها لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة بحصيلة مرتفعة. ولتحقيق الهدف المذكور أعلاه؛ يوفُر الطلب الحالى عملية تكسير حفزي تشضتمل على الخطوات التالية: () توفير زبت خام تغذية التكسير الحفزي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي
5 بالوزن؛ على أساس وزن زبت خام تغذية التكسير الحفزي؛ (ب) ملامسة زيت خام تغذية التكسير الحفزي مع Gand تكسير حفزي في مفاعل التكسير الحفزي؛ وإخضاع الخليط لتفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني على نحو متتابع في ظل ظروف التفاعل المختلفة للحصول على mite التكسير الحفزي؛
0 (ج) فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على جزءٍ غاز dius يحتوي على أيزو بيوتان وجزء جازولين يشتمل على مواد عطرية خفيفة؛ (د) واستخلاص» بشكل اختياري؛ الأيزو بيوتان من ela الغاز Judd) و/أو استخلاص المواد العطرية الخفيفة من جزء الجازولين. في أحد النماذج المُفضّلة؛ man الفصل المذكور في الخطوة (ج) Lad جزءٍ الزيت مُعاد التكرير
5 الخفيف؛ وجزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل» وبشكل اختياري cay الملاط وتشتمل العملية المذكورة Wiad على الخطوتين التاليتين: (ه) gia glad) على الأقل من جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الخفيف» وجزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل» وزيت الملاط الاختياري التي تم الحصول عليها في الخطوة (ج) للمعالجة بالهيدروجين للحصول على cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج؛
0 (و) وإعادة تدوير ein على الأقل من زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل التكسير الحفزي.
في نماذج مُفضَّلة معينة؛ تشتمل الخطوة )1( المذكورة Lia على إخضاع زبت خام تغذية أولي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات لا يزيد عن Mea 9625 بالوزن للمعالجة التحضيرية من أجل الحصول على زبت خام تغذية التكسير الحفزي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي 9625 بالوزن. بشكل مُفضّل (Wiad تشتمل المعالجة التحضيرية على استخلاص المواد العطرية و/أو المُعالجة بالهيدروجين. في أحد النماذج cdl Gadd) يتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 520 م وحوالي 620 op وزمن التفاعل بين حوالي 0.5 ثانية وحوالي 0 ثانية؛ ونسبة Jesh إلى الزبت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 15: 1؛ وبتم تنفيذ تفاعل 0 التكسير الحفزي الثاني في ظل الظروف التالية: درجة حرار التفاعل بين حوالي 480 م وحوالي 0م؛ وزمن التفاعل بين حوالي ثانيتين وحوالي 30 ثانية؛ ونسبة hall إلى الزيت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 18: 1. في أحد النماذج المُفضّلة؛ يتم تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين في ظل الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين حوالي 6.0 ميجا باسكال وحوالي 30.0 ميجا (Jul ودرجة حرارة التفاعل بين 5 حوالي 300 م وحوالي 450 م؛ والسرعة الفراغية للسائل في الساعة بين حوالي 0.1 ساعة-1 وحوالي 10.0 ساعة-1»؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين حوالي 300 نانو م3/م3 وحوالي 3000 نانو م3/م3. يمكن أن توفّر عملية التكسير الحفزي Bg للطلب Jad) واحدة أو AST من المزايا التالية: 1- يمكن بشكل كامل استخدام زبت خام التغذية الغني بمركبات النفثين متعدد الحلقات أو زيت خام التغذية الذي يمكن تعديله dail على محتوى عالي من النفثين متعدد الحلقات من خلال المعالجة التحضيرية؛ بحيث يمكن تحقيق استخدام عالى الكفاءة لزنت خام التغذية؛ 2- يمكن تحسين محتوى الأيزو بيوتان في منتج الغاز المُسيِّل بكفاءة؛
3- ويمكن الحصول على حصيلة جازولين يزيد عن 7040 بالوزن؛ (Sarg تحسين محتوى المواد العطرية الخفيفة في منتج الجازولين. سيتم وصف السمات والمزايا الإضافية للاختراع الحالي بالتفصيل في الوصف التفصيلي هنا أدناه. شرح مختصر للرسومات
يتم توفير الرسومات 4 التى تشكّل Ey ا من الوصف الحالى » للمساعدة فى فهم الطلب الحالى؛ ولا يجب اعتبارها مُحيّدة. يمكن تفسير الطلب الحالي مع الإشارة إلى الرسومات بالاشتراك مع الوصف التفصيلي هنا أدناه. في الرسومات: شكل 1 يوضّح مخطط سير العمليات التمثيلي لأحد النماذج المُفضّلة للعملية المُوضّحة هنا. شكل 2 يوضّح مخطط سير العمليات التمثيلي لنموذج مُفضَّل آخر للعملية المُوضّحة هنا.
0 شكل 3 يوضّح مخطط سير العمليات التمثيلي لنموذج (adh آخر ثانية للعملية المُوضّحة هنا. الوصف التفصيلى: سيتم Ladd يلي مزيد من الوصف للطلب الحالي بالتفصيل مع الإشارة إلى نماذج محُدّدة aie والرسومات المصاحبة. يجب ملاحظة أنه يتم توفير النماذج المُحدّدة للطلب الحالي لغرض التوضيح aid ولا يُقصد منها أن تكون مُحدِّدة sh حال من الأحوال.
5 للا تقتصر أي قيمة عددية مُحدّدة؛ والتي تشمل النقاط النهائية للنطاق العددي؛ data gall في سياق الطلب الحالي على القيمة الدقيقة eld لكن يجب تفسيرها لتشمل أيضًا جميع القيم القريبة من القيمة الدقيقة المذكورة. علاوة على ذلك؛ Lad يتعلق sh نطاق عددي mdash هناء يمكن عمل توليفات اختيارية بين النقاط النهائية للنطاق؛ بين كل نقطة نهائية وأي قيمة مُحدّدة داخل النطاق؛ أو بين أي قيمتين مُحدذّدتين داخل النطاق؛ لتوفير نطاق واحد أو أكثر من النطاقات العددية Cua saad)
0 يجب أيضًا اعتبار بأنه تم وصف النطاق (النطاقات) العددي الجديد بشكل مُحدَّد في الطلب الحالى.
ما لم يرد خلاف ذلك المصطلحات المستخدمة هنا لها ذات المعنى كما يفهم Bale الما هرون فى التقنية؛ وإذا تم تعريف المصطلحات هنا وتكون تعريفاتها مختلفة عن الفهم العادي في التقنية؛ فإن التعريف المُقدَّم هنا سيسود. في سياق الطلب الحالي؛ بالإضافة إلى هذه الأمور المذكورة صراحة؛ يتم اعتبار أي أمر أو أمور مذكورة هنا مماثلة لتلك المعروفة في التقنية بدون أي تغيير. علاوة على ذلك؛ يمكن دمج أي اعتبار الحلول أو الأفكار التقنية التي تم الحصول عليها بهذه الطريقة gas من الكشف الأصلي أو الوصف الأصلى للطلب الحالى؛ ولا يجب اعتبارها أمر جديد لم يتم الكشف die أو توقعه هناء ما لم يتضح للماهرين في التقنية أن هذه التوليفة غير معقولة بشكل واضح. 0 في هذا السياق؛ يتم استخدام المصطلحات "نفثين(مركبات نفثين) الذي يشتمل على حلقتين أو أكثر" و'نفثين(مركبات نفثين) متعدد "lial بالتبادل هنا للإشارة إلى نفثين(مركبات نفثين) يشتمل على اثنتين أو أكثر من حلقات كربونية حلقية. فى هذا السياق؛ يتم استخدام المصطلحات 'مادة(مواد) عطرية تشضتمل على حلقتين أو أكثر" و"مادة(مواد) عطرية متعدد الحلقات” بالتبادل هنا للإشارة إلى المركبات العطرية All تشتمل على 5 ائثنتين أو أكثر من الحلقات العطرية. في هذا السياق؛ يشير مصطلح "نسبة الماء إلى الزيت" إلى النسبة الكتلية لبخار التذرية إلى زيت خام التغذية. يتم هنا دمج جميع وثائق براءات الاختراع وغير براءات الاختراع المذكورة cba التي تمل دون حصر الكتب المدرسية والمقا لات الصحفية ‘ كمرجع فى مجملها . 0 كما تم التوضيح أعلاه؛ jig الطلب الحالي عملية تكسير gin تشتمل على الخطوات التالية: (أ) توفير uy خام تغذية التكسير الحفزي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي 5 بالوزن؛ على أساس وزن زبت خام تغذية التكسير الحفزي؛
— 1 0 —
)= ملامسة Cu) خام تغذية التكسير الحفزي مع Rad التكسير الحفزي في مفاعل التكسير
الحفزي؛ وإخضاع الخليط لتفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني على نحو
متتابع في ظل ظروف التفاعل المختلفة للحصول على منتج التكسير الحفزي؛
(ج) فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على جزءٍ غاز dius يحتوي على أيزو بيوتان وجزء جازولين يشتمل على مواد عطرية خفيفة؛
(د) واستخلاص» بشكل اختياري؛ الأيزو بيوتان من ela الغاز Judd) و/أو استخلاص المواد
العطرية الخفيفة من جزء الجازولين.
في نماذج مُفضَّلة معينة؛ يشتمل زيت خام تغذية التكسير الحفزي على محتوى من النفثين متعدد
الحلقات أكبر من حوالى 9640 بالوزن؛ كلما ازداد المحتوى كان أفضل.
0 في نماذج Al Gath معينة؛ يُنتج Lila الفصل في الخطوة (ج) جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ وجزء الزبت مُعاد التكرير الثقيل» وبشكل اختياري زبت الملاطء Jai ig العملية أبيضًا على الخطوتين التاليتين:
(ه) gia glad) على الأقل من جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الخفيف» وجزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل» وزيت الملاط الاختياري التي تم الحصول عليها في الخطوة (ج) للمعالجة بالهيدروجين (و) وإعادة تدوير gia على الأقل من cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل التكسير الحفزري.
في هذه النماذج المُفضَّلة؛ يتم استخدام المُعالجة بالهيدروجين المذكورة في الخطوة (ه) لإنتاج Cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج (الُقشار إليه أيضًا بزبت ناتج التقطير المُهدرّج) الغني بمركبات النفثين
0 متعدد الحلقات. بشكل مُفضَّل؛ يمكن تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين فى ظل الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين حوالي 6.0 ميجا باسكال وحوالي 30.0 ميجا باسكال؛ بشكل مُفضَّل بين حوالي 4 ميجا بإسكال وحوالي 20 ميجا (July ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي 300 م وحوالي 0م؛ بشكل مُفضّل بين حوالي 330 م وحوالي 430 م؛ والسرعة الفراغية للسائل في الساعة
(LHSV) بين حوالي 0.1 ساعة-1 وحوالي 10.0 ساعة-1؛ بشكل مُفضّل بين حوالي 0.2 ساعة-1 وحوالي 5 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين حوالي 300 نانو م3/م3 وحوالي 3000 نانو 34/34 بشكل مُفضَّل بين حوالي 500 نانو م3/م3 sag 2500 نانو م3/م3. على سبيل المثال؛ يمكن تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين في ظل الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين حوالي 8 ميجا باسكال وحوالي 20 ميجا (Jul ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي 330 م وحوالي 430 a والسرعة الفراغية للسائل في الساعة (LHSV) بين حوالي 2 ساعة-1 وحوالي 5 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين حوالي 500 نانو م3/م3 وحوالي 2500 نانو م3/م3. وبشكل أكثر تفضيلًاء يمكن تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين في وجود مُحيّز المُعالجة بالهيدروجين 0 الذي يمكن أن يشتمل على مُكوّن نَشِط للمعالجة بالهيدروجين يمكن اختياره من المجموعة التي تتكون من معادن غير نبيلة من المجموعة (VIB ومعادن غير نبيلة من المجموعة VE وتوليفات منهاء ومادة حاملة يمكن اختيارها من المجموعة التي تتكون من الألوميناء والسيليكاء وسيليكا الألومينا غير المتبلرة؛ وتوليفات منها. بشكل مُفضّل؛ يوجد المعدن غير النبيل من المجموعة VIL بكمية تتراوح من حوالي 961 بالوزن إلى حوالي 9699 بالوزن» وبشكل مُفضّل من حوالي 961 5 بالوزن إلى Jos 1660 بالوزن؛ يتم حسابه كأكسيد وعلى أساس وزن isk المُعالجة بالهيدروجين؛ و/أو يوجد المعدن غير النبيل من المجموعة VIB بكمية تتراوح من حوالي 61 بالوزن إلى حوالي 9 بالوزن» وبشكل Jade من حوالي 961 بالوزن إلى حوالي 9670 بالوزن. بشكل مُفضَّلء؛ يكون المعدن غير النبيل من المجموعة VII عبارة عن كوبالت و/أو «JS ويكون المعدن غير النبيل من المجموعة VIB موليبيدينيوم و/أو تنجستن. يوضّح Jini المُعالجة بالهيدروجين أداء 0 ممتاز في التشبع بالهدرجة للمواد العطرية؛ ويمكن استخدامه لتحويل المواد العطرية بفعالية في جزء الزيت مُعاد التكرير الخفيف shag الزيت مُعاد التكرير الثقيل وجزءِ الملاط إلى مركبات نفثين من خلال التشبع بالهدرجة؛ لتوفير خام تغذية لعملية التكسير الحفزي وفقًا للطلب الحالي. في هذه النماذج المُفضّلة؛ يمكن بشكل اختياري إرسال زيت الملاط الذي تم إنتاجه بواسطة تفاعل التكسير الحفزي إلى نظام ترشيح زيت الملاط ثم إرساله إلى وحدة الهدرجة للتشبع بالهدرجة؛ وتتم
إعادة تدويره Ua على الأقل إلى Jolie التكسير الحفزيء أو Yay من ذلك يمكن تفريغ بشفكل مباشر زيت الملاط الذي تم إنتاجه من الجهاز. في نماذج مُفضَّلة معينة؛ تشتمل الخطوة المذكورة (أ) Loaf على إخضاع زبت خام التغذية الأولي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات لا يزيد عن حوالي %25 بالوزن للمعالجة التحضيرية 5 .من أجل الحصول على زبت خام تغذية التكسير الحفزي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي 9625 بالوزن؛ وبشكل مُفضّل أكبر من حوالي 1640 بالوزن. على سبيل المثال؛ يمكن أن يكون زيت خام التغذية الأولي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات لا يزيد عن حوالي 7025 بالوزن عبارة عن زيت خام تغذية به (gine من النفثين متعدد الحلقات ومادة عطرية متعددة الحلقات إجمالي لا يزيد عن حوالي 9625 بالوزن. وفي هذه الحالة؛ 0 يمكن إخضاع coy خام التغذية الأولي للمعالجة بالهيدروجين لتحويل المواد العطرية متعددة الحلقات إلى مركبات نفثين متعدد الحلقات من خلال التشبع بالهدرجة؛ بحيث يمكن الحصول على cu خام تغذية التكسير الحفزي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي %25 بالوزن. بشكل oJ Sake يمكن تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين في ظل الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين 6.0 ميجا باسكال وحوالي 30.0 ميجا باسكال؛ بشكل مُفضّل بين حوالي 8 ميجا باسكال وحوالي 20 ميجا باسكال» ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي 300 م وحوالي 450 م بشكل (ni بين حوالي 330 م وحوالي 430 ca والسرعة الفراغية للسائل في الساعة بين حوالي 0.1 ساعة-1 وحوالي 10.0 ساعة-1»؛ بشكل Jae بين حوالي 0.2 ساعة-1 وحوالي 5 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين حوالي 300 نانو م3/م3 وحوالي 3000 نانو م3/م3 ؛ 0 بشكل مُفضّل بين حوالي 500 نانو م3/م3 وحوالي 2500 نانو م3/م3. بشكل أكثر تفضيلًا؛ يمكن تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين في وجود Sink المُعالجة بالهيدروجين الذي يمكن أن يشتمل على مكون معالجة بالهيدروجين نشط يمكن اختياره من المجموعة التي تتكون من المعادن غير النبيلة من المجموعة (VIB والمعادن غير dill من المجموعة (VI وتوليفات منهاء ومادة حاملة يمكن اختيارها من المجموعة التي تتكون من الألوميناء السيليكا؛ وسيليكا الألومينا غير
المتبلرة؛ وتوليفات منها. بشكل مُفضّلء؛ يوجد المعدن غير النبيل من المجموعة VIII بكمية تتراوح من حوالي 961 بالوزن إلى حوالي 9699 بالوزن» وبشكل dials من حوالي 961 بالوزن إلى حوالي 0 بالوزن» يتم حسابه كأكسيد وعلى أساس وزن ant المُعالجة بالهيدروجين؛ و/أو يوجد المعدن غير النبيل من المجموعة VIB بكمية تتراوح من حوالي 701 بالوزن إلى حوالي 70699 بالوزن؛ بشكل مُفضّل من حوالي 961 بالوزن إلى حوالي 9670 بالوزن. بشكل date يكون المعدن غير النبيل من المجموعة VII عبارة عن كويالت و/أو «JS ويكون المعدن غير النبيل من المجموعة VIB عبارة عن موليبيدينيوم و/أو تنجستن. Vy من ذلك؛ يمكن إخضاع زبت خام التغذية الأولي الذي به محتوى لا يزيد عن حوالي 9625 بالوزن لاستخلاص المواد العطرية؛ ثم بشكل اختياري للمعالجة بالهيدروجين كما تم التوضيح أعلاه. 0 على سبيل المثال؛ يمكن فصل زبت خام التغذية الأولي إلى cw) نتاج منقى بالإذابة غني بمركبات النفثين متعدد الحلقات وزيت مستخلص غني بالمواد العطرية متعددة الحلقات عن طريق استخلاص المواد العطرية؛ يمكن Lad إخضاع الزيت المستخلص بشكل اختياري للتحسين الهيدروجيني لتشبع المواد العطرية متعددة الحلقات المتضمنة فيه لتكوين مركبات النفثين متعدد الحلقات. في هذه النماذج» يمكن إجراء استخلاص المواد العطرية بطريقة معروفة جيدًا للماهرين في التقنية. 5 بشكل (Juda يمكن تنفيذ استخلاص المواد العطرية في ظل الظروف التالية: درجة الحرارة تتراوح من حوالي 50 م إلى حوالي 70 a نسبة المُذيب إلى خام التغذية بالوزن تتراوح من حوالي 0.5 إلى حوالي 2؛ يتم اختيار المُذيب من المجموعة التي تتكون من فورفورال» داي ميثيل سلفوكسيد؛ gla ميثيل فورماميد؛ مونو إيثانول أمين» إيثيلين جليكول» lg 2-بروبانديول؛ وتوليفات منها. يمكن أن يكون cu خام تغذية التكسير الحفزي المناسب للاستخدام في العملية da Ca gall هنا أي 0 زيت خام تغذية به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي 9625 بالوزن؛ بشكل aie أكبر من حوالي 9640 بالوزن؛ يمكن أن يكون cu خام التغذية الأولي المناسب للاستخدام في العملية السُوضّحة هنا أي زبت خام تغذية يمكن أن يشتمل على محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي 9625 بالوزن» بشكل مُفضّل أكبر من حوالي 1640 بالوزن؛ بعد المعالجة التحضيرية المذكورة. على سبيل JE) يمكن اختيار زبت خام تغذية التكسير الحفزي أو زبت خام 5 التغذية الأولي من المجموعة التي تتكون من الزيت مُعاد التكرير الخفيف المُهدرّج بشكل عميق؛
cu) غاز وحدة التكوبيك (CGO) من وحدة التكوبك المتأخرة؛ الزيت مُعاد التكرير الخفيف للتكسير الحفزي ((LCO) الزيت مُعاد التكرير الثقيل للتكسير الحفزي (HCO) زبت غاز الل FCC (60©)؛ cw الملاط زيت الديزل المُكسّر بالهيدروجين؛ زبت الديزل SSA بالهيدروجين للمتخلفات؛ زيت الديزل المُكسّر بالهيدروجين لزيت الشمعء الديزل الحيوي؛ جزء الديزل Cll 5 الحجري؛ جزءٍ الديزل من تسييل الفحم؛ الزيت العلوي عند الضغط الجوي؛ زبت ناتج التقطير المستخلص من عمود التقطير الجوي؛ cu غاز التقطير المباشر تحت ضغط منخفض» Coll الشمعي المُهدرّج؛ cu غاز وحدة التكويك؛ الزيت المزال die الأسفلت (DAO) الزيت المستخلص؛ cu) نتاج منقى بالإذابة؛ المتخلفات عند الضغط الجوي»؛ متخلفات coil) زيوت القطارات الثقيلة المُهدرّجة التي يتم الحصول عليها من زيوت خام التغذية المذكورة أعلاه بواسطة الهدرجة؛ وتوليفات
0 منها. في العملية المُوضّحة هناء يمكن تنفيذ تفاعلي التكسير الحفزي الأول والثاني بطريقة معروفة جيدًا للماهرين في التقنية في ظل ظروف التفاعل المختلفة؛. حيث يشتمل Jolin التكسير الحفزي الأول في المقام الأول على تفاعل تكسير ويشتمل تفاعل التكسير الحفزي الثاني في المقام الأول على تفاعل نقل هيدروجين انتقائي» وتفاعل أزمرة؛ وتفاعل تعطير. بشكل مُفضّل؛ يمكن تنفيذ dels 5 التكسير الحفزي الأول في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 520 م وحوالي 0م؛ بشكل مُفضَّل بين حوالي 530 م و600 م؛ زمن التفاعل بين حوالي 0.5 ثانية وحوالي 0 ثانية؛ بشكل Jade بين حوالي 0.8 ثانية وحوالي 2.0 ثانية؛ نسبة eal إلى الزيت بالوزن بين Mos 3: 1 وحوالي 15: 1؛ بشكل مُفضّل بين حوالي 4 :1 وحوالي 12: 1؛ نسبة الماء إلى الزيت بين حوالي 0.03: 1 وحوالي 0.3: 1؛ بشكل مُفضَّل بين حوالي 0.05: 1 وحوالي 0.3 : 20 1 الضغط بين حوالي 130 كيلو باسكال و450 كيلو باسكال؛ و/أو يمكن تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 480 م وحوالي 600 م؛ بشكل مُفضَّل بين حوالي 500 م وحوالي 550 a أو بين حوالي 420 م وحوالي 530 م؛ بشكل مُفضّل بين حوالي 460 م وحوالي 510 م؛ زمن التفاعل بين حوالي ثانيتين وحوالي 30 ثانية؛ بشكل مُفضَّل بين حوالي 3 ثواني وحوالي 15 ثانية؛ نسبة Saal) إلى الزبت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 18: JS auc] مُفضَّل بين حوالي 4 :1 وحوالي 15: 1؛ نسبة الماء إلى الزبت بين
حوالي 0.03: 1 وحوالي 0.3: 1< بشكل مُفضَّل بين حوالي 0.05: 1 وحوالي 0.3 : 1؛ والضغط بين حوالي 130 كيلو باسكال و450 كيلو باسكال. يمكن أن يكون تفاعل التكسير الحفزي المناسب للاستخدام في العملية المُوضّحة هنا أي تفاعل تكسير حفزي معروف للماهرين في التقنية؛ بشرط أنه يمكن تنفيذ تفاعلي التكسير الحفزي الأول والثاني فيها في ظل ظروف التفاعل المختلفة. على سبيل المثال؛ يمكن أن يكون مفاعل التكسير الحفزي Ble عن مفاعل ماسورة صاعدة تقليدي» مفاعل ماسورة صاعدة ذو سرعة خطية متساوية؛ Jolie ماسورة صاعدة مُزدوجة «hill مفاعل بطبقة متميعة؛ أو مفاعل مركب يتكون من ماسورة صاعدة تقليدية وطبقة متميعة؛ وبشكل مُفضّل مفاعل ماسورة صاعدة مُزدوجة hil في نماذج مُفضّلة معينة؛ مفاعل التكسير الحفزي عبارة عن مفاعل ماسورة صاعدة مُزدوجة hall 0 يشتمل على قسم رفع أولي» ومنطقة تفاعل أولى» ومنطقة تفاعل ثانية ومنطقة خروج يتم وضعها على نحو متتابع من أسفل إلى أعلى في الاتجاه الرأسي والتي تكون متحدة المحور وفي اتصال عن طريق المائع؛ حيث يتم فيها توفير أنبوب أفقي متصل بوحدة فك الارتباط في نهاية منطقة omg All يكون القُطر الداخلي لمنطقة التفاعل الأولى أصغر من ذلك لمنطقة التفاعل الثانية؛ ويكون hall الداخلي لمنطقة التفاعل الثانية أكبر من ذلك لمنطقة الخروج؛ تتم تغذية Sink 5 التكسير الحفزي في قسم الرفع الأولي؛ وتتم تغذية زيت ald تغذية التكسير الحفزي في الجزءِ السفلي لمنطقة التفاعل الأولى؛ ويتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول في منطقة التفاعل الأولى؛ وتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في منطقة التفاعل الثانية. في نماذج مُفضّلة بشكل خاص معينة؛ يكون لمفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة القُطر ارتفاع كلي Ly) في ذلك قسم الرفع الأولي»؛ ومنطقة التفاعل الأولى» ومنطقة التفاعل الثانية؛ ومنطقة الخروج) 0 يتراوح من حوالي 10 متر إلى حوالي 60 متر. يمكن أن يكون لقسم الرفع الأولي ذات القُطر Jia ذلك في مفاعل الماسورة الصاعدي التقليدي؛ الذي يتراوح بشكل نمطي من حوالي 0.2 متر إلى حوالي 5 «ie ويمكن أن يكون له ارتفاع يتراوح من حوالي 965 إلى حوالي 9620 بالنسبة إلى الارتفاع الكلي للمفاعل. Jai منطقة التفاعل الأولى على تجهيزة مماثلة لمفاعل الماسورة الصاعدة التقليدي؛ ويمكن أن تشتمل على Had يساوي أو أكبر Sls من ذلك لقسم الرفع الأولي؛ 5 وتتراوح نسبة قُطر منطقة التفاعل الأولى إلى قُطر قسم الرفع الأولي من حوالي 1: 1 إلى حوالي
2: » وبتراوح ارتفاع منطقة التفاعل الأولى من حوالي 9610 إلى حوالي 9630 بالنسبة إلى الارتفاع الكلي للمفاعل. بعد خلط زيت خام التغذية والمُحفّز في هذه المنطقة؛ يحدث تفاعل التكسير الرئيسي عند درجة حرارة تفاعل أعلى ونسبة ea إلى زيت el لزمن تفاعل أقصر (بشكل نمطي من حوالي 0.5 ثانية إلى حوالي 3.0 ثانية). يكون لمنطقة التفاعل الثانية lad أكبر من ذلك لمنطقة التفاعل الأولى» وبتراوح نسبة قُطر منطقة التفاعل الثانية إلى قُطر منطقة التفاعل الأولى من حوالي 1.5: 1 إلى حوالي 5.0: 1؛ وتشتمل على ارتفاع يتراوح من حوالي 1610 إلى حوالي 9660 بالنسبة إلى الارتفاع الكلي للمفاعل؛ وتؤدي دورًا لخفض معدل تدفق غاز الزيت والمُحفّز وتقليل درجة حرارة التفاعل؛ بحيث يتم إخضاعها بشكل أساسي لتفاعل نقل الهيدروجين الانتقائي؛ وتفاعل الأزمرة وتفاعل التعطير. يمكن أن يكون زمن التفاعل لغاز الزيت في منطقة 0 التفاعل Gans Sigh على سبيل المثال من حوالي ثانيتين إلى 30 ثانية. تتراوح نسبة jad منطقة الخروج إلى قُطر منطقة التفاعل الأولى من حوالي 0.8: 1 إلى حوالي 1.5: 1 وبتراوح ارتفاع منطقة الخروج من حوالي صفر 96 إلى حوالي 9650 بالنسبة إلى الارتفاع الكلي للمفاعل. يكون hal الوصل بين منطقة التفاعل الأولى ومنطقة التفاعل الثانية كل مخروط مقطوع مستدير؛ وتتراوح زاوية السمت af للمقطع الطولي لشبه المنحرف متساوي الجانبين الخاص به من حوالي 30
5 درجة إلى حوالي 80 درجة؛ ويكون iad الوصل بين منطقة التفاعل الثانية ومنطقة الخروج شكل مخروط مقطوع مستدير» وتتراوح زاوية السمت of للمقطع shall لشبه المنحرف متساوي الجانبين الخاص به من حوالي 45 درجة إلى حوالي 85 درجة. (Sa أن تشتمل الطريقة لخفض درجة حرارة التفاعل لمنطقة التفاعل الثانية على حقن وسط إخماد من خلال الوصلة بين هذه المنطقة ومنطقة التفاعل الأولى» و/أو 0 إزالة ga من الحرارة عن طريق توفير 33h في هذه المنطقة؛ مما Gand بالتالي أغراض تثبيط تفاعل التكسير الثانوي» وتعزيز تفاعل الأزمرة وتفاعل تقل الهيدروجين. يمكن اختيار وسط الإخماد من المجموعة التي تتكون من عامل تبريد مفاجئ؛ ومُحفُز (dk alah ومُحفُز نصف (De dak وتوليفات منها. يمكن اختيار عامل التبريد المفاجئ من المجموعة التي تتكون من الغاز الشسيّل؛ والجازولين الخام؛ والجازولين المُثبّت؛ gag الزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ hag الزيت مُعاد التكرير 5 الثقيل؛ والماء؛ وتوليفات منها؛ (Ka الحصول على المُحفّز المُجدَّد cfd) والمُحؤّز نصف المُجدَّد
Dall عن طريق إخضاع المُحفُز المستهلك للتجديد ذو المرحلتين والتجديد ذو مرحلة واحدة؛ على التريب»؛ ثم التبريد Aah ead Jat dy. بصفة عامة على محتوى كربون يبلغ حوالي %0.1 بالوزن أو أقل؛ بشكل Jade حوالي 5 بالوزن أو أقل ¢ ويشتمل Jeni) نصف المُجدَّد بصفة عامة على محتوى كريون يتراوح من حوالي 700.1 بالوزن إلى حوالي 760.9 بالوزن؛ بشكل مُفضّل من حوالي 960.15 بالوزن إلى حوالي 960.7 بالوزن. في حالة توفير call يمكن أن يكون له ارتفاع يتراوح من حوالي 9650 إلى حوالي 90690 بالنسبة إلى ارتفاع منطقة التفاعل الثانية. في نموذج adh آخرء يتم تزويد منطقة الوصل بين منطقة التفاعل الأولى ومنطقة التفاعل الثانية بمدخل وسط إخماد واحد على الأقل لحقن وسط الإخماد؛ و/أو يتم تزويد منطقة التفاعل الثانية 0 بالمُبرّد؛ ويتراوح ارتفاع المُبزّدِ بين ss 9650 إلى حوالي 9690 بالنسبة إلى ارتفاع منطقة التفاعل الثانية. في النموذج المُفضّل الآخر أيضًاء يتم اختيار وسط الإخماد من المجموعة التي تتكون من عامل التبريد المفاجئ؛ والمُحفّز المُجدّد cal) والمُحبّز نصف المُجدَّد المُبزَّد؛ والمُحفّز الجديد؛ وتوليفات منها؛ ويتم اختيار عامل التبريد المفاجئ من المجموعة التي تتكون من الغازات المُسيِّلة؛ والجازولين 5 الخامء؛ والجازولين cca) والزيوت معادة التكرير الخفيفة؛ والزيوت معادة التكرير الثقيلة؛ والماء ؛ وتوليفات منها. يمكن أن تكون مُحفّزات التكسير الحفزي المناسبة للاستخدام في العملية المُوضّحة هنا هي تلك المعروفة جيدًا للماهرين في التقنية. على سبيل المثال؛ يمكن أن يشتمل Saas التكسير الحفزي على مُكوّن نشط للتكسير ومادة حاملة؛ يمكن أن يشتمل المُكوّن النشط للتكسير على ما يتراوح من 0 حوالي صفر إلى 916100 بالوزن» بشكل مُفضّل من حوالي 10 إلى 9690 بالوزن؛ وبشكل أكثر Sais من حوالي 20 إلى %40 بالوزن من الزيوليت من النوع FAU ومن حوالي صفر إلى 0 بالوزن؛ بشكل مُفضّل من حوالي 10 إلى حوالي 1690 بالوزن؛ بشكل أكثر تفضيلًا من حوالي 60 إلى %80 بالوزن من زيوليت البنتاسيل؛ حيث تبلغ الكمية الإجمالية للزيوليت من النوع FAU وزيوليت البنتاسيل 96100 بالوزن؛ على أساس وزن المُكوّن da sil) للتكسير على أساس جاف؛ يتم بشكل مُفضَّل اختيار الزيوليت من النوع FAU من المجموعة التي تتكون من مركبات
الزيوليت من النوع 7؛ ومركبات الزيوليت من النوع (HY ومركبات الزيوليت من النوع 7 فائقة الاستقرار؛ وتوليفات منهاء يتم بشكل مُفضّل اختيار زيوليت البنتاسيل من المجموعة التي تتكون من مركبات زيوليت 5-/251؛ ومركبات زيوليت عالية Lull ومركبات فيريريت؛ وتوليفات منهاء ويمكن أن يحتوي زيوليت البنتاسيل بشكل اختياري على عنصر أرضي نادر و/أو الفوسفور.
في نماذج معينة للعملية المُوضّحة cli يمكن إرسال Sina) المستهلك المُولّد من مُحيّز التكسير الحفزي بعد التفاعل إلى shail) للتجديد عن طريق حرق فحم الكوك؛ ويمكن إعادة تدوير المُحفّز المُجدّد الناتج من التجديد إلى مفاعل التكسير الحفزي مثل Sisk التكسير الحفزي. من أجل تعزيز تفاعل نقل الهيدروجين وتفاعل الأزمرة في منطقة التفاعل الثانية؛ على النحو المُوضّح في شكل 3-1 يمكن بشكل اختياري إرسال oie من المُحفّز المستهلك في وحدة فك الارتباط إلى منطقة
0 التفاعل الثانية كوسط إخماد لتعزيز إنتاج مركبات الأيزو بارافين والمواد العطرية الخفيفة. في نماذج مُفضَّلة معينة للعملية المُوضّحة هناء يمكن استخلاص المواد العطرية الخفيفة (BTX) من ga الجازولين عن طريق التكرير بالاستخلاص في الخطوة (د). يمكن تنفيذ التكرير بالاستخلاص بطريقة معروفة جيدًا للماهرين في التقنية. على سبيل المثال؛ يمكن تنفيذ التكرير بالاستخلاص في ظل الظروف التالية: مُذيب استخلاص يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من
5 سالفولين» (gla ميثيل سلفوكسيد؛ ل١-فورميل مورفولين» تترا إيثيلين جليكول؛ تراي إيثيلين جليكول؛ ا١١-ميثيل بيريدينون؛ وتوليفات منهاء ودرجة حرارة تتراوح من حوالي 50 م إلى حوالي 110 م ونسبة وزن مُذيب الاستخلاص إلى جزءٍ الجازولين بين Moa 2 وحوالي 6. في أحد النماذج AL Gail) بشكل خاص؛ تشضتمل عملية التكسير الحفزي المُوضّحة هنا على الخطوات التالية:
0 () توفير cu) خام تغذية التكسير الحفزي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالي 9625 بالوزن؛ على أساس وزن زيت خام تغذية التكسير الحفزي؛ (ب) إرسال زيت خام تغذية التكسير الحفزي إلى مفاعل التكسير الحفزي ليلامس jan التكسير الحفزي؛ وإخضاع الخليط لتفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني على نحو متتابع في ظل ظروف التفاعل المختلفة للحصول على منتج التكسير الحفزي والمُحفّز المستهلك؛
(ج) فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف»؛ وجزء الغاز المشسيّل؛ gag الجازولين» وجزء الزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ وجزء الزيت مُعاد التكرير الثقيل وبشكل اختياري زبت الملاط؛ (د) بشكل اختياري»؛ إخضاع ohn الجازولين الذي تم الحصول عليه في الخطوة (ج) للتكرير بالاستخلاص من أجل الحصول على المواد العطرية الخفيفة cia) البنزين والتولوين والزيلين)؛ و/أو فصل gia الغاز المُسيِّل الذي تم الحصول عليه في الخطوة (ج) للحصول على منتجات الأيزو بيوتان والبروبيلين؛ (ه) بشكل اختياري؛ إرسال ha الزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ وجزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل cjg الملاط الاختياري؛ بشكل مُفضّل بعد الترشيح؛ الذي تم الحصول عليه في الخطوة (ج) إلى 0 وحدة الهدرجة للملامسة مع Jest المُعالجة بالهيدروجين ولتنفيذ المُعالجة بالهيدروجين؛ (و) وبشكل اختياري؛ تغذية cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج في مفاعل التكسير الحفزي كزيت خام تغذية التكسير الحفزي. في أحد أنواع النماذج المُفضّلة للعملية المُوضّحة هناء تتم تغذية زيت خام تغذية التكسير الحفزي (Aull مُسبقًا في Jolie الماسورة الصاعدة مُزدوجة القُطرء من خلال الجزءِ السفلي لمنطقة 5 التفاعل الأولى للمفاعل؛ ليلامس المُحفّز وإجراء Jolin Vl التكسير؛ وبتم رفع خليط غاز الزيت A gall jail بعد التفاعل إلى أعلى إلى الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الثاذية للمفاعل؛ الذي يلامس بشكل اختياري ol sha «ual Sisal تفاعل نقل الهيدروجين وتفاعل الأزمرة؛ ويتم إرسال الدفق الخارج من التفاعل إلى sang فك الارتباط للفصسل للحصول على غاز cu) التفاعل (تحديدًا منتج التكسير الحفزي) والمُحفّز المستهلك. بعد ذلك؛ يتم فصل غاز cu) التفاعل للحصول 0 على منتجات التفاعل التي تشتمل على الغاز الجاف؛ وجزء الغاز المُسيِّل؛ وجزء الجازولين» وجزء الزيت مُعاد التكرير الخفيف» وجزءٍ الزبت مُعاد التكرير الثقيل وزبت الملاط. بشكل اختياري؛ يتم إرسال جزءٍ الزبت مُعاد التكرير الخفيف؛ جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل و/أو زبت الملاط وبشكل اختياري زيت ناتج التقطير من وحدات المعالجة الأخرى إلى وحدة الهدرجة لإجراء المُعالجة بالهيدروجين في وجود Dead المُعالجة بالهيدروجين؛ وتتم إعادة تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدّج
الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة. تتم إعادة تدوير Seni) المستهلك إلى Jolie الماسورة الصاعدة بعد استنصاله وتجديده. سيتم مزيد من التوضيح لهذا النوع من النماذج المُفضّلة للطلب الحالي مع الإشارة إلى شكل 1؛ لكن الاختراع الحالي ليس مقتصرًا عليها.
يوضّح شكل 1 بصورة تخطيطية عملية تمثيلية لإنتاج الأيزو بيوتان والجازولين الغني بالمواد العطرية باستخدام مفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة القُطرء حيث لا يتم تحديد الشكل والحجم وما إلى ذلك الخاص بالمعدات وخطوط الأنابيب بواسطة الرسومات؛ لكن يجب تحديدها في ضوء الظروف المحددة. كما هو مُوضّح في شكل 1 يتم حقن بخار الرفع الأولي في قسم الرفع الأولي 2 لمفاعل الماسورة
0 الصاعدة مُزدوجة القُطر من خلال خط الأنابيب ol وبتم إرسال المُحفّز المُحئَّد الساخن إلى قسم الرفع الأولي 2 من خلال أنبوب مائل للمُحفّز المُجدّد 16 ويتم رفعه بواسطة بخار الرفع الأولي. يتم دمج زبت خام تغذية التكسير الحفزي (على سبيل المثال؛ زبت ناتج التقطير من وحدات المعالجة الأخرى) من خط الأنابيب 50 مع cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج من خط الأنابيب 41؛ وإرساله إلى قسم الرفع الأولي 2 بواسطة خط الأنابيب 4 سويًا مع البخار 30 من خط الأنابيب
5 3؛ وخلطه مع المُحفّز المجدد الساخن وتمريره إلى منطقة التفاعل الأولى 5 لإجراء تفاعل التكسير الحفزي الأول فيها. يتم خلط تيار التفاعل مع عامل التبريد المفاجئ من خط الأنابيب 6 و/أو المُحفّز Sell (غير مُوضّح في الرسومات) وتمريره إلى منطقة التفاعل الثانية 7 لتفاعل التكسير الحفزي الثاني. يتم تمرير الدفق الخارج من التفاعل إلى منطقة الخروج 8؛ التي يمكن فيها زيادة السرعة الخطية Lill بحيث يتم تمرير الدفق الخارج من التفاعل بسرعة إلى وحدة فك الارتباط 9
0 ووحدة الفصل الدوامية 10 لنظام فصل الغاز عن المادة الصلبة للفصل. يتم تمرير المُحفّز المستهلك المفصول إلى وحدة الاستنئصال 12؛ ثم في أنبوب قاتم للمُحفّز المستهلك 14 بعد استنصاله؛ ang تمريره إلى المُجِيّد 15 عن طرق رفع الهواء من خط الأنابيب 17 للتجديد بواسطة حرق فحم الكوك بداخله. يتم تفريغ غاز المداخن الناتج من الفصل في وحدة الفصل الدوامية 13 من المُجّد من خلال خط الأنابيب 18؛ وتتم إعادة تدوير المُحفّز المُجئّد الساخن إلى قاع مفاعل
5 الماسورة الصاعدة من خلال الأنبوب المائل للمُحّز المُجدَّد 16 لإعادة الاستخدام. بشكل اختياري؛
يمكن إرسال جزء من andl المستهلك في وحدة فك الارتباط إلى منطقة التفاعل الثانية 7 كوسط إخماد. يتم إرسال غاز cu) التفاعل المفصول إلى نظام التجزئة 19 من خلال خط الأنابيب 11؛ ويتم سحب الغاز الجاف الذي تم الحصول عليه بواسطة التجزئة من خلال خط الأنابيب 20؛ يتم إرسال جزء الغاز المُسيِّلَ إلى وحدة معالجة لاحقة (غير مُوضّحة في الرسومات) عبر خط الأنابيب 21 لفصل الأيزو بيوتان؛ يتم بشكل مُفضَّل إرسال جزء الجازولين إلى وحدة التكرير بالاستخلاص 5 عبر خط الأنابيب 22؛ ويتم تفريغ البنزين والتولوين والزيلين والنتاج المنقى بالإذابة الناتجين من خط الأنابيب 46 وخط الأنابيب 47؛ وخط الأنابيب 48؛ وخط الأنابيب 49 على الترتيب؛ ويتم سحب جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الخفيف بواسطة خط الأنابيب 23 وتفريغه بشكل اختياري من جهاز التكسير الحفزي بواسطة خط الأنابيب 52 وإرساله إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط 0 الأنابيب 26؛ ويتم سحب gia الزيت مُعاد التكرير الثقيل بواسطة خط الأنابيب 24 وإرساله بشكل اختياري إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 26؛ ويتم بشكل اختياري تفريغ زيت الملاط من الجهاز بواسطة خط الأنابيب 25 أو إرساله إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 51 وخط الأنابيب 26. يتم تمرير التيار من خط الأنابيب 26 والهيدروجين من خط الأنابيب 28 إلى وحدة الهدرجة 31 للمعالجة بالهيدروجين؛ يتم إرسال mite الهدرجة إلى وحدة الفصل عالية الضغط 5 34 ووحدة الفصل منخفضة الضغط 35 للفصل؛ يتم إرسال المنتج السائل إلى عمود التجزئة 37 لوحدة الهدرجة للفصل بواسطة خط الأنابيب 36 للحصول على الغازء والجازولين المُهدرّج والزيت مُعاد التكرير الخفيف المُهدرّج وزيت القطارات الثقيلة المُهدرّج,؛ التي يتم تفريغها من خط الأنابيب 38( وخط الأنابيب 39؛ وخط الأنابيب 40؛ وخط الأنابيب 41؛ على الترتيب. يتم إرسال الهيدروجين إلى الضاغط الحلقي للهيدروجين 32 بواسطة خط الأنابيب 33 للانضغاط ثم إعادة 0 تدويره إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 30؛ وخط الأنابيب 29؛ وخط الأنابيب 28. يتم إرسال زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج بواسطة خط الأنابيب 41؛ وخط الأنابيب 4؛ مع بخار
التذرية من خط الأنابيب 3؛ إلى قسم الرفع الأولي 2. في نوع آخر للنماذج AL Zaid) للعملية المُوضّحة هناء تتم معالجة زيت خام التغذية الأولي من خلال وحدة الهدرجة للحصول على زبت القطارات الثقيلة المُهدرّج؛ الذي تتم تغذيته بعد ذلك إلى 5 مفاعل الماسورة الصاحدة مُزدوجة lal) كزيت خام تغذية التكسير الحفزي. وبتم إرسال cu)
القطارات الثقيلة المُهدرّج المُسكّن مُسبقًا إلى الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الأولى للمفاعل للملامسة مع المُحفّز وإجراء Yi تفاعل التكسير» يتم رفع خليط غاز cul والمُحيّز gal بعد التفاعل إلى أعلى إلى الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الثانية للمفاعل» ملامسته بشكل اختياري مع المُحيّز (all لإجراء Yl تفاعل نقل الهيدروجين وتفاعل الأزمرة؛ يتم إرسال الدفق الخارج من التفاعل إلى وحدة فك الارتباط للفصل للحصول على غاز زبت التفاعل والمُحفّز المستهلك. بعد ذلك؛ يتم فصل غاز cu) التفاعل للحصول على منتجات التفاعل التي تشتمل على الغاز الجاف» gag الغاز المُسيِّل؛ وجزء الجازولين؛ وجزء الزيت مُعاد التكرير الخفيف»؛ وجزء الزيت مُعاد التكرير الثقيل وزيت الملاط. بشكل اختياري؛ يتم إرسال cull sha مُعاد التكرير الخفيف؛ جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل و/أو Dall cw) وبشكل اختياري زيت ناتج التقطير من وحدات معالجة أخرى إلى وحدة الهدرجة
0 لللمعالجة بالهيدروجين في وجود مُحفّز المُعالجة بالهيدروجين» وتتم إعادة تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة. تتم إعادة تدوير المُحفّز المستهلك إلى Jolie الماسورة الصاعدة بعد استنصاله وتجديده. سيتم مزيد من التوضيح لهذا النوع من النماذج المُفضّلة للطلب الحالي مع الإشارة إلى شكل 2؛ لكن الاختراع الحالي ليس مقتصرًا عليها.
5 يوضّح شكل 2 بصورة تخطيطية عملية تمثيلية أخرى لإنتاج الأيزو بيوتان والجازولين الغني بالمواد العطرية باستخدام مفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة القُطرء حيث لا يتم تحديد الشكل والحجم وما إلى ذلك للمعدات وخطوط الأنابيب بواسطة الرسومات؛ لكن يجب تحديدها في ضوءٍ الظروف المُحدّدة. كما هو مُوضّح في شكل 2 يتم حقن بخار الرفع الأولي في قسم الرفع الأولي 2 لمفاعل الماسورة
0 الصاعدة مُزدوجة القُطر من خلال خط الأنابيب ol وبتم إرسال المُحفّز المُحئَّد الساخن إلى قسم الرفع الأولي 2 من خلال أنبوب مائل للمُحفّز المُجدّد 16 ويتم رفعه بواسطة بخار الرفع الأولي. يتم تمرير زيت خام التغذية الأولي (على سبيل المثال؛ زيت ناتج التقطير من وحدات المعالجة الأخرى) من خط الأنابيب 27 إلى وحدة الهدرجة 31 للمعالجة بالهيدروجين مع الهيدروجين من خط الأنابيب 28 وبشكل اختياري التيار من خط الأنابيب 26؛ يتم إرسال المنتج المُهدرّج إلى وحدة
5 الفصل عالية الضغط 34 ووحدة الفصل منخفضة الضغط 35 للفصلء يتم إرسال المنتج السائل
إلى عمود التجزئة 37 لوحدة الهدرجة للفصل بواسطة خط الأنابيب 36 للحصول على GL والجازولين المُهدرّج؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف المُهدرّج؛ cus القطارات الثقيلة المُهدرّج؛ التي
يتم تفريغها من خط الأنابيب 38؛ وخط الأنابيب 39؛ وخط الأنابيب 40؛ وخط الأنابيب 41؛
على الترتيب. يتم إرسال الهيدروجين إلى الضاغط الحلقي للهيدروجين 32 بواسطة خط الأنابيب
33 للانضغاط ثم تتم إعادة تدويره إلى sang الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 30؛ وخط الأنابيب 9, وخط الأنابيب 28. يتم إرسال cu القطارات الثقيلة المُهدرّج إلى قسم الرفع الأولي 2 كزيت
خام تغذية التكسير الحفزي من خلال خط الأنابيب 41 وخط الأنابيب 4 مع البخار )230 من خط الأنابيب 3 وخلطه مع المُحفّز المُجدّد الساخن ثم تمريره إلى منطقة التفاعل الأولى 5 لإجراء
تفاعل التكسير الحفزي الأول بداخله. يتم خلط تيار التفاعل مع عامل التبريد المفاجئ من خط
0 الأنابيب 6 و/أو Hall saad (غير مُوضّح في الرسومات) وتمريره إلى منطقة التفاعل الثانية 7 لتفاعل التكسير الحفزي الثاني. يتم تمرير الدفق الخارج من التفاعل إلى منطقة الخروج 8؛ التي
(Sa فيها زيادة السرعة الخطية lal بحيث يتم تمرير الدفق الخارج من التفاعل بسرعة إلى وحدة
فك الارتباط 9 ووحدة الفصل الدوامي 10 لنظام فصل الغاز عن المادة الصلبة للفصل. يتم تمرير seal) المستهلك المفصول إلى وحدة الاستنصال 12( ثم إلى الأنبوب القائم للمُحفّز المستهلك 14
5 بعد استتصاله؛ pig تمريره إلى المُجيّد 15 عن طريق رفع الهواء من خط الأنابيب 17 للتجديد بواسطة حرق فحم الكوك بداخله. يتم تفريغ غاز المداخن الناتج من الفصل في وحدة الفصسل الدوامي 13 من المُجيِّد من خلال خط الأنابيب 18 وتتم sale] تدوير المُحفّز المُجدَّد الساخن إلى
قاع مفاعل الماسورة الصاعدة من خلال الأنبوب المائل للمُحفّز المُجدّد 16 لإعادة الاستخدام.
بشكل اختياري؛ يمكن إرسال جزءِ من ead) المستهلك في وحدة فك الارتباط إلى منطقة التفاعل
0 الثانية 7 كوسط إخماد. يتم إرسال غاز زيت التفاعل المفصول إلى نظام التجزئة 19 من خلال خط الأنابيب 11؛ وبتم سحب الغاز الجاف الذي تم الحصول عليه بواسطة التجزئة من خلال خط الأنابيب 20؛ يتم إرسال جزء الغاز المُسيِّل إلى sang معالجة لاحقة (غير مُوضّحة في الرسومات)
عبر خط الأنابيب 21 لفصل الأيزو بيوتان؛ يتم بشكل مُفضَّل إرسال eda الجازولين إلى وحدة التكرير بالاستخلاص 45 عبر خط الأنابيب 22« وبتم تفريغ البنزين والتولوين والزبلين والنتاج
5 المتقى بالإذابة الناتجين من خط الأنابيب 46؛ وخط الأنابيب 47؛ وخط الأنابيب 48؛ وخط الأنابيب 49؛ على الترتيب؛ ويتم سحب جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الخفيف بواسطة خط الأنابيب 23
وتفريغه بشكل اختياري من جهاز التكسير الحفزي بواسطة خط الأنابيب 52 وإرساله إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 26؛ ويتم سحب eda الزيت مُعاد التكرير الثقيل بواسطة خط الأنابيب 24 وإرساله بشكل اختياري إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 26؛ وبتم بشكل اختياري تفريغ زبت الملاط من الجهاز بواسطة خط الأنابيب 25 أو إرساله إلى وحدة الهدرجة 31 بواسطة خط الأنابيب 51 وخط الأنابيب 26. يتم تمرير التيار من خط الأنابيب 26 إلى وحدة الهدرجة 31 للمعالجة بالهيدروجين؛ مع زيت خام التغذية الأولي من خط الأنابيب 27؛ والهيدروجين من خط الأنابيب 28. في نوع آخر للنماذج AL Zaid) للعملية المُوضّحة هناء تتم معالجة زيت خام التغذية الأولي من خلال وحدة استخلاص المواد العطرية لإنتاج cul المستخلص الغني بالمواد العطرية متعددة 0 الحلقات وزيت النتاج المنقى بالإذابة الغني بمركبات النفثين متعدد الحلقات. تتم معالجة الزيت المستخلص من خلال وحدة الهدرجة للحصول على زبت القطارات الثقيلة المُهدرّج؛ يتم دمج Cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج وزيت النتاج المنقى بالإذابة وتغذيتهما إلى مفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة hall كزيت خام تغذية التكسير الحفزي. يتم إرسال زبت خام تغذية التكسير الحفزي المُسخّن مُسبقًا إلى الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الأولى للمفاعل ليلامس المُحفّز وإجراء Yl تفاعل 5 التكسير» يتم رفع خليط غاز الزيت والمُحيّز ald بعد التفاعل إلى أعلى إلى الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الثانية للمفاعل» والملامسة بشكل اختياري مع المُحفّز chil لإجراء Vl تفاعل نقل الهيدروجين وتفاعل الأزمرة؛ يتم إرسال الدفق الخارج من التفاعل إلى وحدة فك الارتباط للفصسل للحصول على غاز زيت التفاعل والمُحفّز المستهلك. يتم بعد ذلك فصل غاز زيت التفاعل للحصول على منتجات التفاعل التي تشتمل على الغاز الجاف؛ ging الغاز المُسيِّلَ وجزء الجازولين 0 وجزء الزبت مُعاد التكرير الخفيف cull gag مُعاد التكرير الثقيل وزيت الملاط. بشكل اختياري؛ يتم إرسال gla الزبت مُعاد التكرير الخفيف»؛ جزءٍ الزبت مُعاد التكرير الثقيل و/أو زبت الملاط وبشكل اختياري زيت ناتج التقطير من وحدات المعالجة الأخرى إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين في وجود Genk المُعالجة بالهيدروجين؛ وتتم إعادة تدوير زبت القطارات الثقيلة المُهدّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة. تتم إعادة تدوير المُحفّز المستهلك إلى مفاعل الماسورة 5 الصاعدة بعد استنصاله وتجديده.
سيتم مزيد من التوضيح لهذا النوع من النماذج المُفضّلة للطلب الحالي مع الإشارة إلى شكل 3؛ لكن الاختراع الحالي ليس مقتصرًا عليها. يوضّح شكل 3 بصورة تخطيطية عملية تمثيلية لإنتاج الأيزو بيوتان والجازولين الغني بالمواد العطرية باستخدام مفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة القُطرء حيث لا يتم تحديد الشكل والحجم وما إلى ذلك للمعدات وخطوط الأنابيب بواسطة الرسومات؛ لكن يجب تحديدها في op a الظروف المُحدّدة. كما هو مُوضّح في شكل 3؛ يتم حقن بخار الرفع الأولي في قسم الرفع الأولي 2 لمفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة القطر من خلال خط الأنابيب igo] إرسال المُحفّز المُجدّد الساخن إلى قسم الرفع الأولي 2 من خلال أنبوب مائل للمُحفّز المُجدّد 16 ويتم رفعه بواسطة بخار الرفع الأولي. 0 يتم تمرير زيت خام التغذية الأولي (Ae) سبيل المثال؛ زيت ناتج التقطير من وحدات المعالجة الأخرى) من خط الأنابيب 43 إلى وحدة استخلاص المواد العطرية 42 ويتم استخلاصه لإنتاج الزيت المستخلص الغني بالمواد العطرية متعددة الحلقات وزيت النتاج المنقى بالإذابة الغني بمركبات ial متعدد الحلقات. يتم تمرير الزيت المستخلص إلى وحدة الهدرجة 31 للمعالجة بالهيدروجين عبر خط الأنابيب 27؛ مع الهيدروجين من خط الأنابيب 28 وبشكل اختياري تيار 5 .من خط الأنابيب 26 يتم إرسال منتج الهدرجة إلى وحدة الفصل عالية الضغط 34 ووحدة الفصل منخفضة الضغط 35 للفصل» يتم إرسال المنتج السائل إلى عمود التجزئة 37 لوحدة الهدرجة للفصسل للحصول على الغاز؛ والجازولين المُهدرّج؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف المُهدرّج؛ وزيت القطارات الثقيلة المُهدرّج؛ التي يتم تفريغها من خلال خط الأنابيب 38؛ وخط الأنابيب 39 وخط الأنابيب 40 وخط الأنابيب 41؛ على الترتيب. يتم إرسال الهيدروجين إلى الضاغط الحلقي 0 ل( للهيدروجين 32 عبر خط الأنابيب 33 للانضغاط ثم إعادة تدويره إلى وحدة الهدرجة 31 عبر خط الأنابيب 30( وخط الأنابيب 29 وخط الأنابيب 28. يتم دمج cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج وزيت النتاج المنقى بالإذابة من خط الأنابيب 44 وتغذيتهما في قسم الرفع الأولي 2 من خلال خط الأنابيب 41؛ وخط الأنابيب 4 كزيت خام تغذية التكسير الحفزي؛ مع البخار المرذذ من خط الأنابيب 3؛ وخلطهما مع Seal) المُجدَّد الساخن ثم تمريرهما إلى منطقة التفاعل الأولى 5 لإجراء 5 تفاعل التكسير الحفزي الأول بداخله. يتم خلط تيار التفاعل مع عامل التبريد المفاجئ من خط
الأنابيب 6 و/أو المُحفّز all (غير مُوضّح في الرسومات) وتمريرها إلى منطقة التفاعل الثانية 7 لتفاعل التكسير الحفزي الثاني. يتم تمرير الدفق الخارج من التفاعل إلى منطقة الخروج 8؛ التي (Sa فيها زيادة السرعة الخطية lal بحيث يتم تمرير الدفق الخارج من التفاعل بسرعة إلى وحدة فك الارتباط 9 ووحدة الفصل الدوامي 10 لنظام فصل الغاز عن المادة الصلبة للفصل. يتم تمرير المُحفُز المستهلك المفصول إلى وحدة الاستنصال 12 ثم إلى الأنبوب القائم للمُحفّز المستهلك 14 بعد استنصاله؛ وتمريره إلى المُجيّد 15 عن طريق رفع الهواء من خط الأنابيب 17 للتجديد بواسطة حرق فحم الكوك بداخله. يتم تفريغ غاز المداخن الناتج من الفصل في وحدة الفصل الدوامي 13 من المُجّد من خلال خط الأنابيب 18؛ وتتم إعادة تدوير المُحفّز المُجئّد الساخن إلى قاع مفاعل الماسورة الصاعدة من خلال الأنبوب المائل للمُحفّز المُجدّد 16 لإعادة الاستخدام. بشكل اختياري؛ 0 يمكن إرسال جزء من andl المستهلك في وحدة فك الارتباط إلى منطقة التفاعل الثانية 7 كوسط إخماد. يتم إرسال غاز زبت التفاعل إلى نظام التجزئة 19 من خلال خط الأنابيب 11؛ ويتم سحب الغاز الجاف الذي تم الحصول عليه بواسطة التجزئة من خلال خط الأنابيب 20؛ يتم إرسال gra الغاز المُسيِّل إلى وحدة المعالجة اللاحقة (غير مُوضّحة في الرسومات) عبر خط الأنابيب 21 لفصل الأيزو بيوتان؛ ويتم بشكل dais إرسال ea الجازولين إلى وحدة التكرير بالاستخلاص 45 5 عبر خط الأنابيب 22؛ ويتم تفريغ البنزين والتولوين والزيلين والنتاج المنقى بالإذابة من خط الأنابيب 46؛ وخط الأنابيب 47؛ وخط الأنابيب 48؛ وخط الأنابيب 49؛ على الترتيب؛ يتم سحب ia الزبت مُعاد التكرير الخفيف عبر خط الأنابيب 23 وتفريغه بشكل اختياري من جهاز التكسير الحفزري عبر خط الأنابيب 52 أو إرساله إلى وحدة الهدرجة 31 عبر خط الأنابيب 26؛ يتم سحب call gia مُعاد التكرير الثقيل عبر خط الأنابيب 24 وإرساله بشكل اختياري إلى sang الهدرجة 0 31 عبر خط الأنابيب 26؛ يتم بشكل اختياري تفريغ cw) الملاط من الجهاز عبر خط الأنابيب 5 أو إرساله إلى وحدة الهدرجة 31 عبر خط الأنابيب 51 وخط الأنابيب 26. يتم تمرير التيار من خط الأنابيب 26 إلى وحدة الهدرجة 31 للمعالجة بالهيدروجين؛ مع الزيت المستخلص من خط الأنابيب 27 والهيدروجين من خط الأنابيب 28. في أحد النماذج المُفضّلة؛ يوفّر الطلب Mal) الحلول التقنية التالية:
— 7 2 — j 1. عملية تكسير حفزي لإنتا 2 أيزو بيوتان ومواد عطرية خفيفة بحصيلة مرتفعة ٠» تشتمل على الخطوات التالية: ) 1 ( تغذية Cu) خام تغذية التكسير الحفزي في مفاعل التكسير الحفزي ليلاميس Rad التكسير الحفزي؛ وإخضاع الخليط لتفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني على نحو متتابع في ظل ظروف التفاعل المختلفة للحصول على منتج التكسير الحفزي والمُحفّز المستهلك؛ حيث يشتمل زبت خام تغذية التكسير الحفزي على محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالى 9625 بالوزن؛ )2( فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز المُسيِّل؛ والجازولين؛ gag الزبت مُعاد التكرير الخفيف» وجزءٍ الزبت مُعاد التكرير الثقيل ويشكل اختياري زبت الملاط؛ JG (3) 10 اختياري إرسال جزءٍ cull مُعاد التكرير الخفيف» وجزءٍ cull مُعاد التكرير الثقيل؛ وزينت الملاط التي تم Jan عليها في الخطوة )2( إلى وحدة الهدرجة wala مع Rad المُعالجة بالهيدروجين وتنفيذ المُعالجة بالهيدروجين الانتقائية للحصول على زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج» وإرسال زبت القطارات الثقيلة المُهدرّج إلى مفاعل التكسير الحفزي كزيت خام تغذية التكسير الحفزي ¢ 5 (4) بشكل اختياري؛ إخفضاع الجازولين الذي تم الحصول عليه في الخطوة (2) للتكرير أ. العملية Gg للعنصر أ1؛ حيث يشتمل زبت خام تغذية التكسير الحفزي على محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالى 9640 بالوزن. أ3. العملية Bg للعنصر أ1؛ حيث يكون زبت خام تغذية التكسير الحفزي عبارة عن زيت ناتج 0 تقطير المعالجة الرئيسية الواحد على الأقل و/أو خام تغذية المعالجة الثانوية الذي يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من الزيت مُعاد التكرير الخفيف المُهدرّجٍ بشكل cn) cme غاز وحدة التكويك من وحدة التكويك المتأخرة؛ الزيت مُعاد التكرير الخفيف للتكسير الحفزي؛ الزيت مُعاد التكرير الثقيل للتكسير الحفري ¢ cu) غاز cu) (FCC الملاط cu) الديزل Lal بالهيدروجين ‘ cu) الديزل HASAN بالهيدروجين للمتخلفات؛ زيت الديزل HASAN بالهيدروجين لزيت الشمع؛ الديزل
— 8 2 — الحيوي + جزء الديزل cull الحجري ؛ ey الديزل من تسييل الفحم ¢ cull العلوي cu) ¢ Sol! ناتج التقطير المستخلص من عمود التقطير Sol! ؛ زيت غاز التقطير المباشر تحت ضغط منخفض» الزيت الشمعي المُهدرّج؛ زبت غاز وحدة التكوبك؛ cull المُزال منه الأسفلت؛ الزيت المستخلص؛ cu) النتاج المنقى بالإذابة؛ المتخلفات عند الضغط الجوي؛ متخلفات التفريغ» و/أو cu القطارات الثقيلة المُهدرّج الذي يتم الحصول عليها من cu) ناتج تقطير المعالجة الرئيسية الواحد على الأقل و/أو خام تغذية المعالجة الثانوية بواسطة الهدرجة. أ4. العملية وفقًا لعنصر أ3؛ حيث في الحالة حيث يشتمل خام تغذية المعالجة الثانوية على sine من النفثين متعدد الحلقات لا يزيد عن حوالي 9625 بالوزن؛ تشتمل العملية Ula على إخضاع خام تغذية المعالجة الثانوية لامستخلاص المواد العطرية و/أو المُعالجة بالهيدروجين الانتقائية 0 المذكورة ثم استخدامه كزيت خام تغذية التكسير الحفزي. أ5. العملية وفقًا للعنصر أ1؛ حيث يتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 520 م وحوالي 620 م؛ وزمن التفاعل بين حوالي 0.5 ثانية وحوالي 3.0 ثانية؛ ونسبة المُحفُز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 15: 1؛ ويتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 5 420 م وحوالي 530 م؛ Gas التفاعل بين حوالي 2 ثانية وحوالي 30 ثانية؛ ونسبة المُحيّز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 18: 1. أ6. العملية وفقًا للعنصر أ1؛ حيث يتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 530 م وحوالي 600 م؛ وزمن التفاعل بين حوالي 0.8 ثانية وحوالي 2.0 ثانية؛ ونسبة المُحفُز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 4: 1 وحوالي 12: 1؛ 0 وتبتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 0م وحوالي 510 م؛ وزمن التفاعل بين حوالي 3 ثواني وحوالي 15 ثانية؛ ونسبة المُحيّز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 4: 1 وحوالي 15: 1.
أ7. العملية وفقًا للعنصر أ1؛ حيث يكون مفاعل التكسير الحفزي عبارة عن ماسورة صاعدة مزدوجة الفُطر؛ أو طبقة متميعة؛ أو مفاعل مركب يتكون من الماسورة الصاعدة التقليدية والطبقة المتميعة. أ8. العملية Bg للعنصر أ7؛ حيث يتم تزويد الماسورة الصاعدة مزدوجة القُطر على نحو متتابع بقسم الرفع الأولي» ومنطقة التفاعل الأولى؛ ومنطقة التفاعل الثانية؛ ومنطقة الخروج من أسفل إلى Le في الاتجاه الرأسي؛ حيث تكون متحدة المحور وفي اتصال عن طريق المائع؛ يتم توفير أنبوب أفقي متصل بوحدة فك الارتباط في نهاية منطقة الخروج؛ يكون القُطر الداخلي لمنطقة التفاعل الأولى أصغر من ذلك لمنطقة التفاعل الثانية؛ ويكون القُطر الداخلي لمنطقة التفاعل الثانية أكبر من ذلك لمنطقة الخروج؛ يتراوح الارتفاع الكلي للماسورة الصاعدة مزدوجة hall من حوالي 0 10 إلى 60 م؛ تتم تغذية مُحفّز التكسير الحفزي في قسم الرفع الأولي؛ وتتم تغذية زبت خام تغذية التكسير الحفزي في الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الأولى؛ وبتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول في منطقة التفاعل الأولى؛ وبتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في منطقة التفاعل الثانية. أ9. العملية وفقًا للعنصر أ8؛ حيث يتم تزويد منطقة الوصل بين منطقتي التفاعل الأولى والثانية بمدخل وسط إخماد واحد على الأقل لحقن وسط الإخماد؛ 5 و/أو يتم تزويد منطقة التفاعل الثانية بِالمُبرّد؛ ويتراوح ارتفاع Dill بين حوالي 9650 إلى حوالي 0 بالنسبة إلى ارتفاع منطقة التفاعل الثانية. أ10. العملية وفقًا للعنصر أ9؛ حيث يتم اختيار وسط الإخماد من المجموعة التي تتكون من عامل التبريد المفاجئ؛ والمُحفُز المُجدّد call والمُحفّز نصف المُجدّد (Ball والمُحفّز الجديد؛ وتوليفات منها؛ وحيث يتم اختيار عامل التبريد المفاجئ من المجموعة التي تتكون من الغازات الشسؤّلة؛ 0 والجازولين الخام؛ والجازولين المُثبّت؛ وأجزاء الزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ وأجزاء الزيت مُعاد التكرير الثقيل؛ والماء؛ وتوليفات منها. أ11. العملية Gg للعنصر أ1؛ حيث يشتمل jess التكسير الحفزي على مُكوّن نشِط للتكسير ومادة حاملة؛ يشتمل المُكوّن النشط للتكسير على زيوليت من النوع FAU يوجد بكمية تتراوح من صفر إلى 16100 بالوزن؛ بشكل مُفضّل من 10 إلى 1690 بالوزن؛ وزيوليت البنتاسيل يوجد بكمية
— 3 0 —
تتراوح من صفر إلى 96100 بالوزن» بشكل مُفضّل من 10 إلى %90 بالوزن» على أساس جاف؛
يتم اختيار الزيوليت من النوع FAU من المجموعة التي تتكون من مركبات الزيوليت من النوع 7؛
ومركبات الزيوليت من النوع (HY ومركبات الزيوليت من النوع 7 فائقة الاستقرار؛ وتوليفات منهاء
يتم اختيار زيوليت البنتاسيل من المجموعة التي تتكون من مركبات زيوليت 5-/251؛ ومركبات
زيوليت عالية (Sl ومركبات فيريريت؛ وتوليفات منهاء (Sag أن يحتوي زيوليت البنتاسيل أو لا
يحتوي على عنصر أرضي نادر و/أو فوسفور.
أ2. العملية وفقًا للعنصر أ1 أو أ4؛ حيث يتم تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين الانتقائية فى ظل
الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين 10.0 ميجا باسكال و 30.0 ميجا باسكال؛
ودرجة a التفاعل بين 300 م و500 م؛ والسرعة الفراغية للسائل في الساعة بين حوالي 0.1 0 ساعة-1 وحوالي 10.01 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين 100 56 م3/م3
و1500 نانو م3/م3.
131 العملية Gag للعنصر أ1 أو od حيث يشتمل Gish المُعالجة بالهيدروجين على مُكوْن نشط
للمعالجة بالهيدروجين يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من معادن غير نبيلة من المجموعة
VIB ومعادن غير نبيلة من المجموعة MI وتوليفات منها ¢ ومادة حاملة يتم اختيارها من المجموعة التي تتكون من الألوميناء والسيليكا؛ وسيليكا الألومينا غير المتبلرة؛ وتوليفات منها.
]14 العملية وفقًا للعنصر أ1؛ حيث يتم تنفيذ التكرير بالاستخلاص للخطوة (4) في ظل الظروف
التالية: مُذيب الاستخلاص يتم اختياره من المجموعة التى تتكون من سالفولين» داي ميثيل
سلفوكسيد؛ ل١-فورميل مورفولين؛ تترا إيثيلين جليكول؛ تراي إيثيلين جليكول؛ و ا١-ميثيل بيريدين؛
وتوليفات منهاء ودرجة حرارة تتراوح من حوالي 50 م إلى 110 م ونسبة وزن مُذيب الاستخلاص 0 إلى الجازولين من حوالي 2 إلى 6.
أ15. العملية Gg للعنصر أ4؛ حيث تنفيذ استخلاص المواد العطرية فى ظل الظروف التالية:
درجة الحرارة تتراوح من حوالي 50 م إلى حوالي 70 م» نسبة المُذيب إلى خام التغذية بالوزن تتراوح
من حوالي 0.5 إلى حوالي 2؛ يتم اختيار المُذيب من المجموعة التي تتكون من فورفورال» داي
— 3 1 —
ine سلفوكسيد؛ داي ميثيل فورماميد؛ مونو إيثانول أمين؛ إيثيلين جليكول» lg 2-بروبانديول؛
وتوليفات منها.
أ6. العملية Gg للعنصر أ1 أو أ4؛ حيث يتم تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين الانتقائية فى ظل
الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين حوالي 6.0 ميجا باسكال وحوالي 30.0 ميجا
5 باسكال» ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي 300 م وحوالي 450 م؛ والسرعة الفراغية للسائل في
الساعة بين حوالي 0.1 ساعة-1 وحوالي 10.01 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم
بين حوالي 300 نانو م3/م3 وحوالي 3000 نانو م3/م3؛ بشكل (J Saki الضغط الجزئي
للهيدروجين بين حوالي 8 ميجا باسكال وحوالي 20 ميجا (Jub ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي
0م وحوالي 430 a والسرعة الفراغية للسائل في الساعة بين حوالي 0.2 ساعة-1 وحوالي 5 0 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين (sa 500 نانو م3/م3 وحوالي 2500 نانو
م3/م3.
ب1. عملية تكسير حفزي « تشتمل على الخطوات التالية:
(أ) توفير زبت خام تغذية التكسير الحفزي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من
حوالي 9625 بالوزن» بشكل مُفضّل أكبر من حوالي 1640 بالوزن» على أساس وزن cu) خام تغذية التكسير الحفزي ¢
(ب) ملامسة cu) خام تغذية التكسير الحفزي مع Sent التكسير الحفزي في مفاعل التكسير
الحفزي؛ وإخضاع الخليط لتفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني على نحو
متتابع في ظل ظروف التفاعل المختلفة للحصول على منتج التكسير الحفزي؛
(ج) فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على جزءٍ غاز dius يحتوي على أيزو بيوتان 0 وجزء جازولين يشتمل على مواد عطرية خفيفة؛
(د) واستخلاص» بشكل اختياري؛ الأيزو بيوتان من ela الغاز Judd) و/أو استخلاص المواد
العطرية الخفيفة من جزء الجازولين.
— 3 2 —
ب2. العملية وفقًا للعنصر 1 حيث يُنتج الفصل في الخطوة (ج) أيضًا جزءٍ الزيت مُعاد التكرير
الخفيف» وجزء الزيت مُعاد التكرير oll وبشكل اختياري زبت الملاط وتشتمل العملية Lal
على الخطوتين التاليتين:
(ه) gia glad) على الأقل من جزءٍ الزيت مُعاد التكرير الخفيف» وجزءٍ الزيت مُعاد التكرير الثقيل» وزبت الملاط الاختياري التي تم الحصول عليها في الخطوة (ج) للمعالجة بالهيدروجين
للحصول على cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج؛
(و) وإعادة تدوير gia على الأقل من cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل التكسير
الحفزي.
ب3. العملية وفقًا للعنصر ب1 أو ب2؛ حيث تشتمل الخطوة (أ) Lia على إخضاع زبت خام
0 التغذية الأولى الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات لا يزيد عن sa 9625 بالوزن للمعالجة التحضيرية من أجل الحصول على زبت خام تغذية التكسير الحفزي الذي به محتوى من النفثين متعدد الحلقات أكبر من حوالى 9625 بالوزن؛ بشكل مُفضّل أكبر من حوالى 9640 بالوزن. ب4. العملية وفقًا للعنصر ب3؛ حيث تشتمل المعالجة التحضيرية على استخلاص المواد العطرية و/أو المُعالجة بالهيدروجين.
ب5. العملية وفقًا للعنصر ب2 أو ب4؛ حيث يتم تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين للخطوة (ه) و/أو المُعالجة بالهيدروجين التى تم إجرائها كالمعالجة التحضيرية في ظل الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين حوالي 6.0 وحوالي 30.0 ميجا باسكال؛ ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي 0م وحوالي 450 م؛ والسرعة الفراغية للسائل في الساعة بين حوالي 0.1 ساعة-1 وحوالي 0 ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين حوالي 300 نانو م3/م3 وحوالي
0 3000 نانو م3/م3. ب6. العملية وفقًا للعنصر _ب2 أو ب4؛ حيث يتم تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين للخطوة (ه) و/أو المُعالجة بالهيدروجين التى تم إجرائها كالمعالجة التحضيرية في ظل الظروف التالية: الضغط الجزئي للهيدروجين بين حوالي 8 وحوالي 20 ميجا باسكال؛ ودرجة حرارة التفاعل بين حوالي 0م وحوالي 430 م؛ والسرعة الفراغية للسائل في الساعة بين lps 0.2 ساعة-1 وحوالي 5
ساعة-1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين حوالي 500 نانو م3/م3 وحوالي 2500 نانو م3/م3. ب7. العملية وفقًا لأي من العناصر ب4 إلى ب6؛ حيث يتم تنفيذ المُعالجة بالهيدروجين للخطوة )2( و/أو المُعالجة بالهيدروجين التي تم إجرائها كالمعالجة التحضيرية في وجود jini المُعالجة بالهيدروجين الذي يشتمل على مُكوّن المُعالجة بالهيدروجين eM da Sl يُفضل اختياره من المجموعة التي تتكون من معادن غير نبيلة من المجموعة (VIB ومعادن غير نبيلة من المجموعة (VIII وتوليفات منهاء ومادة حاملة يُفضل اختيارها من المجموعة التي تتكون من الألوميناء والسيليكا؛ وسيليكا الألومينا غير المتبلرة؛ وتوليفات منها. ب8. العملية وفقًا لأي من العناصر ب4 إلى ب6؛ حيث يتم تنفيذ استخلاص المواد العطرية في 0 ظل الظروف التالية: درجة الحرارة بين حوالي 50 م وحوالي 70 م؛ ونسبة المُذيب إلى خام التغذية بالوزن تتراوح من حوالي 0.5 إلى 2؛ والمُذيب يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من فورفورال؛ داي ميثيل سلفوكسيد؛ glo ميثيل فورماميد؛ مونو إيثانول أمين؛ إيثيلين جليكول» ly 2- برويانديول؛ وتوليفات منها. ب9. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث يتم اختيار زيت خام تغذية التكسير الحفزي أو 5 زبت خام التغذية الأولي من المجموعة التي تتكون من الزبت مُعاد التكرير الخفيف المُهدرّج بشكل عميق»؛ Cu) غاز وحدة التكوبك من وحدة التكويك المتأخرة؛ الزيت مُعاد التكرير الخفيف للتكسير الحفزي؛ cull مُعاد التكرير الثقيل للتكسير الحفزي» cu غاز ال (FCC زيت الملاط» زيت الديزل SSG بالهيدروجين؛ زيت الديزل المُكسّر بالهيدروجين للمتخلفات؛ زيت الديزل المفكشر بالهيدروجين لزيت canal الديزل الحيوي»؛ ea الديزل للزيت الحجري؛ ia الديزل من تسييل الفحمء الزبت العلوي عند الضغط الجوي؛ زبت ناتج التقطير المستخلص من عمود التقطير الجوي؛ cu) غاز التقطير المباشضر تحت ضغط منخفض»؛ cull الشضمعي المُهدرّج؛ cu) غاز وحدة cdl al الزيت المزال منه الأسفلت؛ الزيت المستخلص؛ زبت النتاج المنقى بالإذابة؛ المتخلفات عند الضغط الجوي» متخلفات التفريغ» زيوت القطارات الثقيلة المُهدرّجة التي يتم الحصول عليها من زبوت خام التغذية المذكورة أعلاه بواسطة الهدرجة؛ وتوليفات منها.
— 4 3 — ب10. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث: يتم تنفيذ Jo lis التكسير الحفزي الأول في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي 520 م وحوالي 620 ta وزمن التفاعل بين حوالي 0.5 ثانية وحوالي 3.0 ثانية؛ dr uy المُحفز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 15: 1؛
وبتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في ظل الظروف التالية: درجة حرار التفاعل بين حوالي 0م وحوالي 600 م؛ وزمن التفاعل بين حوالي ثانيتين وحوالي 30 ثانية؛ ونسبة المُحفّز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 3: 1 وحوالي 18: 1. ب11. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث: يتم تنفيذ Jo lis التكسير الحفزي الأول في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين حوالي
0 530 م وحوالي 600 م؛ وزمن التفاعل بين حوالي 0.8 ثانية وحوالي 2.0 ثانية؛ ونسبة Shas إلى الزبت بالوزن بين حوالي 4: 1 وحوالي 12: 1؛ ويتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني في ظل الظروف التالية: درجة حرارة التفاعل بين lon 0م وحوالي 550 م؛ وزمن التفاعل بين حوالي 3 ثواني وحوالي 15 ثانية؛ ونسبة المُحفّز إلى الزيت بالوزن بين حوالي 4: 1 وحوالي 15: 1.
ب12. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث يكون مفاعل التكسير الحفزي عبارة عن مفاعل ماسورة صاعدة تقليدي ¢ مفاعل ماسورة صاعدة ذو سرعة خطية متساوية؛ مفاعل ماسورة selina مُزدوجة القفُطرء Jolie بطبقة متميعة؛ أو Jolie مركب يتكون من ماسورة صاعدة تقليدية وطبقة متميعة. ب13. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث يكون مفاعل التكسير الحفزي عبارة عن
0 مفاعل ماسورة صاحدة مُزدوجة القُطرء يتم على نحو متتابع تزويد مفاعل الماسورة الصاعدة مُزدوجة القُطر بقسم الرفع الأولي» ومنطقة التفاعل الأولى» ومنطقة التفاعل الثانية؛ ومنطقة الخروج من أسفل إلى أعلى في الاتجاه الرأسي؛ التي تكون متحدة المحور وفي اتصال عن طريق المائع؛ يكون hall الداخلى لمنطقة التفاعل الأولى أصغر من ذلك لمنطقة التفاعل الثانية؛ ويكون shall
— 5 3 — الداخلي لمنطقة التفاعل الثانية أكبر من ذلك لمنطقة الخروج؛ تتم تغذية Seal التكسير الحفزي في قسم الرفع الأولي؛ وتتم تغذية زبت خام تغذية التكسير الحفزي في الجزء السفلي لمنطقة التفاعل الأولى» ويتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول في منطقة التفاعل الأولى؛ aig تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الثاني فى منطقة التفاعل الثانية. ب 4 1 ٠ العملية Gag للعنصر ب 3 1 ¢ حيث يتم تزويد منطقة الوصل بين منطقتي Je Lal) ا لأولى والثانية بمدخل وسط إخماد واحد على الأقل لحقن وسط الإخماد؛ ff يتم تزويد منطقة التفاعل الثانية eal ويتراوح ارتفاع Dll بين حوالي 9650 إلى حوالي 0 بالنسبة إلى ارتفاع منطقة التفاعل الثانية. ب15. العملية وفقًا للعنصر ب14؛ حيث يتم اختيار وسط الإخماد من المجموعة التي تتكون من 0 عامل التبريد المفاجئ, والمُحفّز المُجدَّد المُبرّد؛ والمُحيّز نصف المُجدَّد المُبرّد؛ والمُحّز الجديد؛ وتوليفات منها؛ وحيث يتم اختيار عامل التبريد المفاجئ من المجموعة التي تتكون من الغازات ddl Ll) والجازولين الخام » والجازولين المُثبتء والزيبوت معادة التكرير الخفيفة؛ والزبوت معادة التكرير الثقيلة؛ والماء وتوليفات منها. ب16. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث يشتمل Saad التكسير الحفزي على مُكوّن 5 تشط للتكسير ومادة حاملة؛ يشتمل المُكوّن النشط للتكسير على ما يتراوح من حوالي صفر إلى 0 بالوزن من الزيوليت من النوع FAU ومن حوالي صفر إلى 70100 بالوزن من زيوليت البنتاسيل؛ حيث تبلغ الكمية الإجمالية للزيوليت من النوع FAU وزيوليت البنتاسيل 70100 بالوزن؛ على أساس وزن المُكوّن النشط للتكسير على أساس جاف. ب17. العملية وفقًا لأي من العناصر السابقة؛ حيث يشتمل Saad التكسير الحفزي على مُكوّن 0 تشِط للتكسير ومادة حاملة؛ يشتمل المُكوّن النتشط للتكسير على ما يتراوح من حوالي 10 إلى 0 بالوزن من الزيوليت من النوع FAU ومن حوالي 10 إلى 7090 بالوزن من زيوليت البنتاسيل؛ حيث تبلغ الكمية الإجمالية للزيوليت من النوع FAU وزيوليت البنتاسيل 70100 بالوزن؛ على أساس وزن المُكوّن النشط للتكسير على أساس جاف.
— 3 6 —
ب18. العملية وفقًا للعنصر ب16 أو ب17؛ حيث يتم اختيار الزيوليت من النوع FAU من
المجموعة التي تتكون من مركبات الزيوليت من النوع 7؛ ومركبات الزيوليت من النوع HY
ومركبات الزيوليت من النوع 7 فائقة الاستقرار؛ وتوليفات منها؛ ويتم اختيار زيوليت البنتاسيل من
المجموعة التي تتكون من مركبات زيوليت 5-/51>؛ ومركبات زيوليت عالية السيليكا؛ ومركبات
فيريربت؛ وتوليفات منهاء التي تحتوي بشكل اختياري على عنصر أرضي نادر و/أو فوسفور.
ب19. العملية dg لأي من العناصر السابقة؛ حيث تشتمل الخطوة (د) أيضًا على استخلاص
المواد العطرية الخفيفة من جزءٍ الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص.
ب20. العملية وفقًا للعنصر ب19؛ حيث يتم تنفيذ التكرير بالاستخلاص في ظل الظروف التالية:
مُذيب الاستخلاص يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من سالفولين» داي ميثيل سلفوكسيد؛ ل١- 0 فورميل مورفولين؛ تترا إيثيلين جليكول؛ تراي إيثيلين جليكول؛ و ل١-ميثيل بيريدين؛ وتوليفات منهاء
ودرجة الحرارة بين حوالي 50 م وحوالي 110 م ونسبة وزن مُذيب الاستخلاص إلى sa الجازولين
بين حوالي 2 وحوالي 6.
الأمثلة
سيتم مزيد من توضيح الطلب الحالي من خلال الأمثلة التالية؛ لكن لا يجب اعتباره مقتصرً عليها. 5 خامات التغذية والمواد المتفاعلة
يتم توضيح خصائص زيوت خام التغذية المستخدمة في الأمثلة والأمثلة المُقارنة التالية في
الجدولين 1 و2.
جدول 1. خصائص زبوت خام التغذية المستخدمة في المثالين 1 و2 والمثالين المُقارنيين 1 و2.
رقم زبت j ala ا ب z د التغذية
_ 7 3 _ نوع زيت خام | زيت ناتج | زيت ا الزبت مُعاد | الزيت مُعاد | متخلفات التغذية التقطير | القطاات | التكرير | التكرير | التفربغ reed الثقيلةالخفيف 'الخفيف المُهدرّج المُهدرّج الكثافة )20 »( | 895.3 930.9 ]943.2 ]854.6 |890.5 كجم/م3 محتوى العنصرء % بالوزن 86.89 87.91 )8877 |86.72 86401 13.01 12.08 13.27 | 13.18 تركيبة مجموعة الهيدروكربون؛ % بالوزن 18.60١ 10.60 20.32 |39.46 ’ : | 9 ’ ’ ’ | 9 9 ! ’ | ’ : : ’ | : : Es ’ ’ | 9 5 ’ 5 | ’ ! 9 | ’ : ’ : | 9 :
_ 8 3 _ رباعية الحلقة 221 3.93 وأعلى 23.45 35.60 85302 |15.10 |24.20 ’ ’ | : : ’ : | ! : ’ ’ | : اشع ’ ’ | ! ! ثلاثية الحلقة | 5.00 6.4 3.80 4.70 وأعلى لشف ow ow 7 | ’ : ملاحظة: "-" تعني غير مُقاس. جدول 2. خصائص زيوت خام التغذية المستخدمة في المثالين 3 و4 والمثالين المُقارنيين 3 و4. نوع Cw خام التغذية زيت الغاز زيت النتاج الزد يت | GQ الخوائي | المنقى | المستخلص | القطارات بالإذابة | لزيت الغاز |االثقيلة لزيت الغاز | الخوائي المُهدرّج A gy الهيدروكريونات/76 بالوزن تت
7 9 © ا كا إن ا ا Ce 0.91 | (» 20) الكثافة Te [ree I ال ا ل
I I
I I إ # orl] 0 5 eee or] ff ee] eee
— 0 4 — ملاحظة: "-" تعني غير مُقاس. جدول 2 (متمم). خصائص زيوت خام التغذية المستخدمة في المثالين 3 و4 والمثالين المُقارنيين 3 و4. نوع زيت خام التغذية | متخلفات | زيت النتاج | الزيت ١! زبت القطارات لتفريغ J | vo 3 J - > 3 J 3 ع ا A | - يبا لإذ ابة المتخلفات ١١ لمُهدرّج لمتخلفات | التفريغ التفريغ نوع J لهيدروكريونات/976 بالوزن ’ | ا ’ ’ ’ | ’ ° EEE
— 4 1 — - | 7 ' | > = = = oo] 380ل ea] wo] esd
الكثافة )20 »(« | 0.92
(جم/سم3) ملاحظة: "-" تعني غير مُقاس. يشتمل Sead التكسير الحفزي IBA-1 المستخدم في الأمثلة والأمثلة المُقارنة التالية على الزبوليت Y ذي سيليكا عالية والزدوليت ZRP كُمُكونات التكسير النشطة بنسبة وزن تبلغ %30 من الزبوليت ا ذي سيليكا عالية و9670 بالوزن من الزيوليت ZRP .3 تحضير المُحيّز وفقًا للإجراء التالى:
تم تعريض لتفاعل الملاط 969 جم من هالوبسيت (المتوفّر من شركة China Kaolin Clay Ltd. ,.00؛ بمحتوى مادة صلبة يبلغ %73( في 4300 جم من الماء مزال الأيونات» وتمت إضافة 781 جم من بيوميت كاذب (المتوفّر من «Shandong Zibo Aluminum Plant بمحتوى صلب يبلغ 9664) و144 مل من حمض الهيدروكلوريك (بتركيز يبلغ 9630 Jilly النوعي 1.56) وتقليبها بالتساوي؛ ثم ترك الخليط للتحمل عند 60 م وتعتيقه لمدة ساعة؛ تم الحفاظ
— 2 4 — على الرقم الهيدروجيني في نطاق يتراوح بين 2 و4؛ تم تبريد الخليط إلى درجة الحرارة المعتادة؛ ثم تمت إضافة ملاط مُحضّر مُسبقًا يحتوي على 800 جم من الزيوليت 7 ذي سيليكا عالية (الأساس الجاف) (المتوفر من (Qilu Catalyst Factory of Sinopec Catalyst Co., Ltd. و2000 جم من الزيوليت ZRP (المتوفر من Qilu Catalyst Factory of Sinopec Catalyst Co., (LED. 5 الذي يحتوي على ماء كيميائي وتم تقليبهما بالتساوي؛ وتم تجفيف الناتج بالرش وغسيل ال Na+ الحر للحصول على المُحفّز. تم تعتيق المُحفّز الذي تم الحصول عليه بهذه الطريقة عند 0م في جو البخار لمدة 12 ساعة للحصول على المُحّز 88-1 الذي يتم توضيح خصائصه الكيميائية الفيزيائية في جدول 3. تم الحصول على جميع مُحفّزات التكسير» المتوفرة تجاريًا تحت اسم CGP-1 و 14106-500 و DMMC-1 0 المستخدمة فى الأمثلة والأمثلة المُقارنة التالية من the Qilu Catalyst Factory cof Sinopec Catalyst Co., Ltd. التي يتم mung خصائصها الكيميائية الفيزيائية في جدول 3 جدول 3 الخصائص الكيميائية الفيزيائية لمُحفّزات التكسير الحفزي المستخدمة فى الأمثلة والأمثلة المُقارنة الاسم DMMC-1 | MLC-500 CGP-1 IBA-1 (R) مساحة السطح المُحذّدة | 132 88 126 الكلية/ (م2.جم-1) الحجم المسامي | 0.24 0.147 0.148 0.26 الكلي/إسم3.جم-1) تم الحصول على كل من مُحفّز المُعالجة بالهيدروجين المتوفّر تجاريًا تحت اسم SRN=32V العامل الواقي المتوفّر تجاريًا تحت اسم (RG-30A 6-308 46-1 المستخدمين في
الأمثلة والأمثلة المُقارنة التالية. من the Sinopec Catalyst Co., Ltd. وبلغت نسبة تحميل ask المُعالجة بالهيدروجين والعامل الواقي في وحدة الهدرجة 95: 5 بالحجم. طريقة القياس تم قياس النشاط الميكروي (MAT) لمُحفُز التكسير الحفزي وفقًا للطريقة القياسية ل -92 RIPP 5 90 (انظر ' Petrochemical Analysis Methods (RIPP Test Methods)’, edited by Cuiding YANG et al., Science Press, September 1990, First Edition, في ظل الظروف التالية: 5.0 جم من المُحفّز؛ و 1.56 جم من الزيت (‘pages 263-268 المُدخل؛ وزمن التفاعل 70 ثانية؛ ودرجة حرارة التفاعل 460 م؛ ونسبة المُحيّز إلى الزيت 3.2؛ والسرعة الفراغية 16 ساعة-1.
0 تتم قياس مساحة السطح المُحدّدة والحجم المسامي الكلي jes التكسير الحفزي باستخدام AS-3, AS-6 Static Nitrogen Adsorption Instrument التي تصدتّعها Quantachrome Wg Instruments للإجراء التالي: تم وضع العينة في نظام معالجة العينات؛ وتفريغها عند 0م إلى ضغط يبلغ X1.33 2-10 باسكال؛ والحفاظ عليها عند درجة الحرارة والضغط لمدة 4 ساعات؛ للحصول على عينة مُنفّاة؛ تم قياس كمية الامتزاز وكمية المج للنيتروجين على العينة
sll 5 عند درجة حرارة النيتروجين السائل التي تبلغ -196 م في ظل ظروف الضغط المُحدَّدة المختلفة 0/00 للحصول على منحنى في درجة حرارة ثابتة لامتزاز-مج 2ل؛ وبعد ذلك مساحة السطح المُحدّدة الكلية؛ المساحة المُحدّدة للمسام الميكروية والمساحة sada) للمسام المتوسطة باستخدام معادلة BET ذات متغيرين؛ مع أخذ كمية الامتزاز عند الضغط المُحدّد 0.98=P/P0 أو أقل كالحجم المسامي الكلي للعينة.
0 المثال 1-أ بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 1؛ تم ملامسة زيت خام تغذية التكسير الحفزي المشسكّن مُسبقًا أ مع المُحفّز 18-1 في الماسورة الصاعدة مزدوجة Shad متوسطة الحجم المستخدمة كجهاز التكسير الحفزي لتنفيذ تفاعل التكسير الحفزي. تمت تغذية زيت خام التغذية الُسكّن مُسبقًا أ إلى مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة القطر المُوضّح في شكل 1؛ وملامسته مع مُحيّز التكسير
الحفزي الساخن 18-1 في منطقة التفاعل الأولى ومنطقة التفاعل الثانية لتنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني في وجود بخار؛ وتم فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على الغاز (Glad والغاز المُسيِّل الغني بالأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية؛ والزبت مُعاد التكرير الخفيف والزيت مُعاد التكرير LED (بدون زبت الملاط)؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف من الجهازء وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت إعادة تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج أ' إلى مفاعل الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛ وتم إرسال المُحفّز المستهلك إلى dal بعد استنصاله؛ ثم Bale] تدويره بعد تجديده بواسطة حرق and الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 1»؛ aig توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في 0 جدول 5؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 5. مثال 1« تم تنفيذ المثال الحالي بطريقة مماثلة كما تم التوضيح في مثال 1؛ باستخدام Saat التكسير الحفزي التقليدي 060-1. تمت تغذية زيت خام تغذية التكسير الحفزي lus CA all أ في Jolie 5 الماسورة الصاعدة مزدوجة القُطر المُوضّح في شكل 1؛ وملامسته مع مُحيّز التكسير الحفزي الساخن CGP-1 في منطقة التفاعل الأولى ومنطقة التفاعل الثانية لتنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني في وجود البخار» وتم فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز الشسئّل الغني بالأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية؛ والزبت مُعاد التكرير الخفيف والزيت مُعاد التكرير LED (بدون زبت الملاط)؛ وتم تفريغ 0 الزيت مُعاد التكرير الخفيف من الجهاز؛ وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت إعادة تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛ وتم إرسال المُحفّز المستهلك إلى المُجنِّد بعد استنصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق فحم الكوك. يتم توضيح خصائص زبت خام التغذية في جدول 1؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ alg توضيح توزيع المنتج في جدول 5؛
ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص
في جدول 5.
مثال 1-ج
تم تنفيذ المثال الحالي بطريقة مماثلة كما تم التوضيح في مثال 1؛ باستخدام aa التكسير الحفزي اتقليدي 4106-500ا. تمت تغذية زيت خام تغذية التكسير الحفزي المُسخّن lus أ في Jolie
الماسورة الصاعدة التقليدي؛ وتم حقن وسط الإخماد في الجزء الأوسط لمفاعل الماسورة الصاعدة
التقليدي لتشكيل منطقة التفاعل الأولى في الجزء السفلي ومنطقة التفاعل الثانية في الجزءٍ العلوي.
تمت ملامسة زبت خام التغذية أ مع jak التكسير الحفزي الساخن ١10-500 في منطقة
التفاعل الأولى ومنطقة التفاعل الثانية لتنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي
0 الثاني في وجود Glad) وتم فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز الشسيّل الغني بالأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ والزيت مُعاد التكرير الثقيل (بدون cy الملاط)؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف من Olea وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت إعادة تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛
5 وتم إرسال المُحفُز المستهلك إلى المُجيّد بعد استتنصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن Gib حرق فحم الكوك. يتم توضيح خصائص cu) خام التغذية في جدول 1؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ dig توضيح توزيع المنتج في جدول 5؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 5. مثال 1-د
0 تتم تنفيذ المثال الحالي بطريقة مماثلة كما تم التوضيح في مثال 1؛ باستخدام Genk التكسير الحفزي التقليدي 01/1/0-1. تمت تغذية cu) خام تغذية التكسير الحفزي المُسخّن مُسبقًا أ في المفاعل المركب الذي يتكون من الماسورة الصاعدة والطبقة المتميعة؛ حيث فيه dad مفاعل الماسورة الصاعدة كمنطقة التفاعل الأولى» وعملت الطبقة المتميعة كمنطقة التفاعل الثانية. تمت ملامسة زبت خام التغذية أ مع Sasi التكسير الحفزي الساخن 01/0/016-1 في منطقة التفاعل الأولى
ومنطقة التفاعل الثانية لتنفيذ تفاعل التكسير الحفزي الأول وتفاعل التكسير الحفزي الثاني في وجود البخار» وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز المُسيّل المحتوي على الأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ والزيت مُعاد التكرير التقيل (بدون زيت الملاط)؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف من الجهازء وتمت sale] 5 _تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت إعادة تدوير Cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛ وتم إرسال المُحفٌز المستهلك إلى 232A بعد استنصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق فحم الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 1؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في جدول 5؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول 0 عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 5. المثال المُقارن 1-آ تم تنفيذ المثال المُقارن الحالي بطريقة مماثلة كما تم التوضيح في مثال 1؛ باستخدام زيت خام التغذية د الذي به محتوى منخفض من النفثين متعدد الحلقات. تمت تغذية زيت خام التغذية GA ul) مُسبقًا د في مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة القُطر المُوضّح في شكل 1؛ وملامسته وتفاعله مع jak التكسير الحفزي الساخن 6605-1 في وجود البخار؛ وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز cial والجازولين؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ والزيت مُعاد التكرير الثقيل؛ وزيت الملاط؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف وزيت الملاط من الجهازء وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ ثم إعادته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة؛ وتم إرسال المُحيّز المستهلك إلى المُجِيّد بعد استنصاله؛ ثم 0 إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق aad الكوك. يتم توضيح خصائص cu) خام التغذية في جدول 1؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في جدول 5؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 5. المثال الثقارن 1
تم تنفيذ المثال المُقارن الحالي بطريقة مماثلة كما تم التوضيح في مثال 1؛ باستخدام aah التكسير الحفزي التقليدي 10-500/ا. تمت تغذية cu) خام التغذية CA GAN مُسبقًا أ في Jolie الماسورة الصاعدة التقليدي؛ وملامسته وتفاعله مع Seat التكسير الحفزي الساخن في وجود البخارء وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز المُسيّل؛ والجازولين؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ cally مُعاد التكرير الثقيل» وزبت الملاط؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف cag الملاط من الجهاز؛ وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ ثم إعادته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة؛ وتم إرسال المُحفُز المستهلك إلى dnl) بعد استئصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق aad الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 1؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ ويتم توضيح توزيع المنتج 0 في جدول 5؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 5. المثال المُقارن 1-ج تم تنفيذ المثال المُقارن الحالي بطريقة مماثلة كما تم التوضيح في مثال 1؛ باستخدام Gea التكسير الحفزي 1-/18. تمت تغذية زيت خام التغذية ui CA wal) أ في مفاعل الماسورة الصاعدة 5 التقليدي؛ وملامسته وتفاعله مع Gad التكسير الحفزي الساخن في وجود JA وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز المُسيِّل؛ والجازولين؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ والزيت مُعاد التكرير الثقيل» وزيت الملاط؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف وزيت الملاط من الجهازء وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ ثم إعادته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة؛ وتم إرسال المُحفُز المستهلك إلى dnl) بعد 0 استنصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق and الكوك. يتم توضيح خصائص زدت خام التغذية في جدول 1؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 4؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في جدول 5؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 5. جدول 4. ظروف التشغيل المُستخدمة في الأمثلة من 1-اً إلى 1-د والأمثلة المُقارنة من 1-أ إلى 5 1-ج.
— 4 8 —
DMMC-1| MLC-500| CGP-1| IBA-1 الماسورة Jel oo Jel 2 Jel 2 نوع المفاعل + الماسورة الماسورة الماسورة الصاعدة الصاعدة | الصاعدة | الصاعدة | الطبقة المتميعة مزدوجة all | مزدوجة القُطر | التقليدي درجة حرزارة B Je Lat) م منطقة التفاعل | 550 550 550 570 الأولى منطقة التفاعل | 530 530 530 550 الثانية منطقة التفاعل | 1.3 1.3 1.1 3.1 الأولى منطقة التفاعل | 4.4 4.4 2.0 12.0 الثانية نسبة المُحفّز إلى | 5.0 5.0 5.0 الزيت
—_ 4 9 —_
نسبة الماء إلى | 0.1 0.1 0.1 0.25 الزيت د ia حرارة 550 ا لطبقة ¢ 2 السرعة الفراغية 4 للطبقة؛ ساعة-1
370 370 370 370 | حراة Aa م ¢ Je Laid ا 17.0 17.0 17.0 17.0 | التفاعل» ax a ميجا باسكال 1000 1000 1000 1000 | نسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم؛ نانو م3/م3 بير Sid i 5 A ag 65 65 65 65 درجة حرارة لاستخلاص ¢ م J
نسبة المُذيب إلى ١ 4 4 4 4 Es ملاحظة: '-" تعني غير مُقاس. جدول 4 (متمم). ظروف التشغيل المُستخدمة في الأمثلة من 1-اً إلى 1-د والأمثلة المُقارنة من 1- إلى 1-ج. لبند Jel المُقارن 1-1 | المثال om] Goad | المثال الثقارن و لان ةا اد نوع المفاعل مفاعل الماسورة | مفاعل الماسورة | مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة | الصاعدة التقليدي الصاعدة التقليدي Shall fees © eee ] eee ] vee ] I I nd
— 1 5 — السرعة الفراغية للطبقة؛ ساعة-1 ضغط التفاعل» ميجا | 17.0 17.0 17.0 باسكال السرعة الفراغية | 0.5 0.5 0.5 الحجمية؛ ساعة-1 نسبة الهيدروجين إلى ١ 1000 1000 1000 الزيت بالحجم ¢ نانو 3¢/3¢ وحدة | لتكر ير بالاستخلاص Aa حرارة ١ 65 65 65 الاستخلاص؛ م نسبة cull) إلى الزيت ١ 4 4 4 بالوزن ملاحظة: "-" تعني غير مُقاس. جدول 5. نتائج الأمثلة من 1-أ إلى 1-د والأمثلة المُقارنة من 1-أ إلى 1-ج.
نوع المفاعل مفاعل |مفاعل bela of | الماسورة
الماسورة | الماسورة | الماسورة | الصاحدة +
الصاعدة | الصاعدة | الصاعدة االطبقة
مزدوجة القطر | مزدوجة القُطر | التقليدي المتميعة توزيع المنتج؛ 76 TE
الزيت مُعاد التكرير | 5.85 12.41 13.80 7.01 TR ل با دم 08 0# إن © - جدول 5 (متمم). نتائج الأمثلة من 1-1 إلى 1-د والأمثلة المُقارنة من 1-أ إلى 1-ج. البند المقال المقارن | المثقال الشقارن | المتال المثقارن لج نوع المفاعل مفاعل الماسورة | مفاعل الماسورة | مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة | الصاعدة التقليدي | الصساعدة hail التقليدي توزيع المنتج؛ 70 Ts
— 4 5 — 51.06 55.61 46.25 > | ’ 2 ً الزيت مُعاد التكرير ١ 10.02 14.15 17.91 الخفية الإجمالي 100.00 100.00 100.00 مثال 2 بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 2 تم Val إخضاع زبت خام التغذية الأولي ب للتشبع بالهدرجة للحصول على زيت خام تغذية التكسير الحفزي ج. تمت تغذية زبت خام تغذية التكسير الحفزي GA ill مُسبقًا ج في مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة hall المُوضّح في شكل 2؛ وملامسته وتفاعله مع jail الساخن 18/1 في وجود lal وتم فصل منتج التكسير الحفزي الناتج للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز المُسيِّل الغني بالأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية ¢ cull مُعاد التكرير الخفيف؛ cull مُعاد التكرير الثقيل (بدون زنت الملاط) ؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف من الجهازء وتمت sale) تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت sale] زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل 0 الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛ وتم إرسال المُحفّز المستهلك إلى المُجيِّد بعد استنصاله؛ ثم Bale) تدويره بعد تجديده عن طريق حرق فحم الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 1 ودتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 6 ودتم توضيح توزيع المنتج في جدول 7
— 5 5 — في جدول 7. المثال المُقارن 2 بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 1 لم يتم إخضاع زبت خام التغذية ب للهدرجة؛ تمت تغذية زيت خام التغذية Al مُسبقًا ب بشكل مباشر في Jolie الماسورة الصاعدة مزدوجة hill الفوضّح في شكل 1؛ وملامسته وتفاعله مع المُحفّز الساخن BAT في وجود البخار»ء وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز المُشسيّل؛ والجازولين» والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ cull مُعاد التكرير الثقيل Cus الملاط؛ ودتم تفريغ cull مُعاد التكرير الخفيف uy الملاط من الجهازء وتمت إعادة تدوير الزيت مُعاد التكرير الثقيل إلى sang الهدرجة للمعالجة 0 بالهيدروجين ثم إعادته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة؛ وتم إرسال Sisal المستهلك إلى dal) بعد استتئصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق and الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 1» ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 6؛ aig توضيح توزيع المنتج في جدول J ودتم توضيح خصائقص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول J 5 جدول 6. ظروف التشغيل المُستخدمة في مثال 2 والمثال المُقارن 2 - - ب نوع المفاعل مفاعل الماسورة مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة القُطر | الصاعدة مزدوجة Shall = حلا = j
ا اال ضغ التفاعل» ميجا | 12.0 12.0
Ts we نسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم؛ نانو 3¢/3¢ وحدة التكرير ل 65 65 ١ حرزررة ةجرد
Es
نسبة المُذيب إلى الزيت؛ | 4 4 جدول 7. نتائج مثال 2 والمثال المُقارن 2 نوع المفاعل مفاعل الماسورة Jolie] الماسورة > مد توزيع المنتج؛ 70 I
— 8 5 — 1 | ’ 5 | 2 cool مُعاد التكرير | 11.51 47.2 الخفية EE الإجمالي 100.00 100.00 مثال 3 بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 3؛ تمت معالجة ca) ناتج التقطير الخوائي ه المستخدم كزيت خام التغذية من خلال وحدة استخلاص المواد العطرية للحصول على الزيت المستخلص ز لزيت ناتج التقطير الخوائي وزيت النتاج المنقى بالإذابة و لزيت ناتج التقطير الخوائي؛ في ظل الظروف التالية: درجة الحرارة 60 ca ونسبة المُذيب إلى خام التغذية بالوزن 1.5؛ وَمُذيب للفرفورال. تم خلط الزيت المستخلص ز لزيت ناتج التقطير الخوائي مع الهيدروجين؛ ثم تمريره إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين»؛ الحصول على uy القطارات الثقيلة المُهدرّج ز' من وحدة الهدرجة»؛ تم خلط cu القطارات الثقيلة المُهدرّج CA wall مُسبقًا مع cu) النتاج المنقى بالإذابة و لزيت ناتج التقطير الخوائي؛ ثم تغذيته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة Shall المُوضّح في 0 شكل 3 كزيت خام تغذية التكسير الحفزي» وملامسته وتفاعله مع المُحفّز الساخن 88-1 في وجود «laa وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف؛ والغاز Judd الغني بالأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف والزيت مُعاد التكرير الثقيل (بدون زيت الملاط)؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف من الجهاز؛ وتم خلط الزبت مُعاد التكرير الثقيل مع الزيت المستخلص ز لزبت ناتج التقطير الخوائي؛ ثم إرساله إلى 5 وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت sale] تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛ وتم إرسال المُحفّز المستهلك إلى المُجدِّد بعد استتئصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق and الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 2 ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 8؛ ang توضيح توزيع المنتج
في جدول 9؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 9. Jal) المُقارن 3 بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 1 لم يتم إخضاع زبت خام التغذية ه للاستخلاص والمُعالجة بالهيدروجين؛ تمت تغذية زيت خام التغذية CA مُسبقًا ه بشكل مباشر في مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة الفُطر المُوضّح في شكل 1؛ وملامسته وتفاعله مع المُحفّز الساخن IBA-1 في وجود البخار؛ وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز الجاف» والغاز المُسيِّل؛ والجازولين؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ والزيت مُعاد التكرير الثقيل وزيت الملاط؛ حيث تم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف وزيت الملاط من الجهازء وتمت Bale) تدوير الزيت مُعاد 0 التتكرير الثقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين ثم إعادته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة؛ وتم إرسال المُحفّز المستهلك إلى المُجيِّد بعد استنصاله؛ ثم Bale] تدويره بعد تجديده عن Gob حرق فحم الكوك. يتم توضيح خصائص cu) خام التغذية في جدول 2 ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 8؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في جدول 9؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 9. 5 مثال 4 بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 3؛ تمت معالجة متخلفات التفريغ ح المستخدمة كزيت Aa التغذية من خلال وحدة استخلاص المواد العطرية للحصول على الزيت المستخلص ي لمتخلفات التفريغ وزيت النتاج المنقى بالإذابة ط لمتخلفات التفريغ» في ظل الظروف التالية: درجة الحرارة 0م؛ ونسبة المُذيب إلى خام التغذية بالوزن 1.5 ومُذيب للفرفورال. تم خلط الزيت المستخلص 0 ي لمتخلفات التفريغ مع الهيدروجين؛ ثم تمريره إلى sang الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ الححصول على زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج ي' من وحدة الهدرجة؛ تم خلط cu) القطارات الثقيلة المُهدرّج GA il) مُسبقًا مع زيت النتاج المنقى بالإذابة ط لمتخلفات التفريغ» ثم تغذيته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة hdl) المُوضّح في شكل 3 كزيت خام تغذية التكسير الحفزي؛ وملامسته وتفاعله مع المُحفّز الساخن 18-1 في وجود la وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على
الغاز الجاف؛ والغاز المُسيِّل الغني بالأيزو بيوتان؛ والجازولين الغني بالمواد العطرية؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف والزيت مُعاد التكرير التقيل (بدون زيت الملاط)؛ وتم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف من الجهاز؛ وتم خلط الزيت مُعاد التكرير الثقيل مع الزيت المستخلص ي لمتخلفات التفريغ» ثم تمريره إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين؛ وتمت إعادة تدوير زيت القطارات الثقيلة المُهدرّج الناتج إلى مفاعل الماسورة الصاعدة لتفاعل التكسير الحفزي؛ وتم إرسال Seal) المستهلك إلى المُجيّد بعد استنصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق and الكوك. يتم توضيح خصائص زيت خام التغذية في جدول 2؛ ويتم توضيح ظروف التشغيل في جدول 8؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في جدول 9؛ ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 9. 0 المثال المُقارن 4 بعد سير العمليات المُوضّح في شكل 1؛ لم يتم إخضاع متخلفات التفريغ ح المستخدمة كزيت خام التغذية للاستخلاص والمُعالجة بالهيدروجين؛ تمت تغذية زبت خام التغذية المُسخّن مُسبقًا ح بشكل مباشر في مفاعل الماسورة الصاعدة مزدوجة القطر المُوضّح في شكل 1؛ وملامسته وتفاعله مع Saal الساخن 18-1 في وجود Jad وتم فصل منتج التكسير الحفزي للحصول على الغاز 5 الجاف؛ والغاز (dwell والجازولين؛ والزيت مُعاد التكرير الخفيف؛ والزيت مُعاد التكرير الثقيل وزيت الملاط؛ حيث تم تفريغ الزيت مُعاد التكرير الخفيف وزيت الملاط من الجهاز؛ وتمت Bale] تدوير الزيت مُعاد التكرير التقيل إلى وحدة الهدرجة للمعالجة بالهيدروجين ثم إعادته إلى مفاعل الماسورة الصاعدة؛ وتم تمرير المُحفّز المستهلك في المُجيِّد بعد استنصاله؛ ثم إعادة تدويره بعد تجديده عن طريق حرق aad الكوك. يتم توضيح خصائص cu) خام التغذية في جدول 2؛ ويتم 0 توضيح ظروف التشغيل في جدول 8؛ ويتم توضيح توزيع المنتج في جدول 9 ويتم توضيح خصائص المنتج الذي تم الحصول عليه من الجازولين بواسطة التكرير بالاستخلاص في جدول 9 جدول 8. ظروف التشغيل المُستخدمة في المثالين 3 و4 والمثالين المُقارنيين 3 و4.
-6 1 — البند مثال 3 المثال | مثال 4 Jul الثقارن المُقارن 3 4 رقم زيت خام | ه . z z التغذية 88-1 مقا الما BA-1| نوع المفاعل مفاعل الماسورة مفاعل مفاعل مفاعل الصاعدة الماسورة الماسورة الماسورة مزدوجة ١ hall الصاعدة | الصاعدة | sacl all shall مزدوجة | مزدوجة | مزدوجة
Shall Shall
Hh درجة Je Lal) ً م 550 550 550 550 | Je lal منطقة الأولى منطقة التفاعل | 530 530 530 530 الثانية celal زمن ثواني منطقة التفاعل ١ 1.3 1.3 1.3 1.3 الأولى منطقة التفاعل | 4.4 4.4 4.4 4.4 الثانية
نسبة saad 5.01 5.0 5.0 5.0 إلى الزيت نسبة الماء إلى | 0.1 0.1 0.1 0.1 الزيت درجة حراة | 375 375 385 385 Je Lal) ً م ضغط التفاعل» | 14.0 14.0 16.0 16.0 ميجا باسكال (LHSV ساعة- | 0.7 0.7 0.3 0.3 1 نسبة الهيدروجين | 1200 1200 إلى الزيت بالحجم؛ نانو 3¢/3¢ وحدة ا تتكر بر نيب cdl] اسالفولين Shella] odie] لاستخلاص درجة حرارة 65 65 65 65 لاستخلاص Pp م
— 3 6 — نسبة المُذيب إلى ١ 4 4 4 4 cull بالوزن جدول 9. نتائج المثالين 3 و4 والمثالين المُقارنيين 3 و4. البند مثال 3 المثال الثقارن | مثال 4 المثال المثقارن 4 3 رقم زيت خام | ه . z z التغذية نوع المفاعل مفاعل مفاعل الماسورة مفاعل مفاعل الماسورة الماسورة الصاعدة الماسورة الصاعدة مزدوجة الصاعدة | مزدوجة hal | الصاعدة | Shall مزدوجة shal مزدوجة hal توزيع المنتج « % بالوزن 36.81 20.71 33.83 16.51 : ’ | : : : ’ | : : " | ’ + | : 49.04 42.77 45.70 36.16
— 4 6 — 3 | : 4 | : 23.62 13.53 23.19 14.59 الزيت مُعاد التكرير | 6.70 24.87 8.18 23.86 ial ow] ea 000 wey 39 0- و + ً الإجمالي 100.00 100.00 100.00 100.00 كما يمكن الملاحظة من مُقارنة نتائج الأمثلة والأمثلة المُقارنة أعلاه؛ تمكّن العملية وفقًا للطلب الحالي من إنتاج الأيزو بيوتان و/أو المواد العطرية الخفيفة بحصيلة أعلى؛ خاصة عند استخدام Jolie الماسورة الصاعدة مزدوجة القُطر. في السياق هنا coded تم وصف المفهوم الابتكاري للطلب الحالي بالإشارة إلى النماذج المُحدّدة. 5 لكن؛ سيفهم الماهرون في التقنية أنه يمكن إدخال مختلف التعديلات والتغييرات بدون الخروج عن مجال الاختراع على النحو المُحدّد في عناصر الحماية المرفقة. وبالتالى؛ يجب تفسير الوصف الكامل والرسومات بطريقة توضيحية بدلا من طريقة مُقيّدة. aly من جميع هذه التعديلات والتغييرات أن يتم تضمينها ضمن مجال الطلب الحالي. يجب أن يكون مفهومًا أنه يمكن أيضًا توفير سمات معينة؛ التي يتم وصفها هنا في نماذج منفصلة 0 بغرض الوضوح؛ في توليفة في نموذج واحد. وعلى العكس من ذلك يمكن Lad توفير السمات المختلفة؛ التي تم وصفها في نموذج واحد بغرض الإيجازء بشكل منفصل أو في أي توليفة فرعية. وصف الأرقام المرجعية
1 خط أنابيب 2 قسم رفع أولي 3 خط أنابيب 4 خط أنابيب 5 منطقة التفاعل الأولى 6 خط أنابيب 7 منطقة التفاعل الثانية 8 منطقة الخروج 9 وحدة فك الارتباط 0 وحدة فصل دوامي 11خط lif 2 وحدة الاستتصال 13 وحدة فصل دوامي 4 الأنبوب القائم للمُحفّز المستهلك 5 المُحِيِّد 6 الأنبوب المائل للمُحيّز shall 7 خط أنابيب 8 خط أنابيب 9 نظام التجزئة خط أنابيب 1 خط أنابيب 2 خط أنابيب 3 خط أنابيب 4 خط أنابيب 5 خط أنابيب 0 26 خط أنابيب 7 خط أنابيب 8 خط أنابيب 9 خط أنابيب 0 خط أنابيب 1 وحدة الهدرجة 2 الضاغط الحلقي 3 خط أنابيب 4 وحدة الفصل عالية الضغط 5 وحدة الفصل منخفضة الضغط 6 خط أنابيب 37 عمود التجزئة لوحدة الهدرجة 5 38 خط أنابيب 9 خط أنابيب 0 خط أنابيب 1 خط أنابيب 2 وحدة استخلاص المواد العطرية 3 خط أنابيب 4 خط أنابيب 5 وحدة التكرير بالاستخلاص 6 خط أنابيب 7 خط أنابيب 8 خط أنابيب 9 خط أنابيب
خط أنابيب 1 خط أنابيب 2 خط أنابيب
Claims (1)
- — 7 6 — عناصر الحماية 1- عملية تكسير حفزي catalytic cracking « وتشمل: 1 قياس محتوى النفثين متعدد الحلقات polycyclic naphthene في زيت خام تغذية Jl feedstock oil ؛ عندما يكون محتوى النفثين متعدد الحلقات polycyclic naphthene > 725 بالوزن بناءً على الوزن الإجمالي لزيت خام التغذية الأولي؛ فإن المعالجة المسبقة col خام التغذية الأولي للحصول على cu) خام تغذية للتكسير الحفزي catalytic cracking يحتوي على محتوى من النفثين متعدد الحلقات polycyclic naphthene > 725 بالوزن؛ بناءً على وزن زبت خام التغذية للتكعسير الحفري catalytic cracking catalytic cracking « حيث تشتمل المعالجة المسبقة على إخضاع زيت خام التغذية الأولي للاستخراج العطري لإنتاج 0 زبت مستخلص غنى بالمواد العطرية متعددة الحلقات وزبت رافينات raffinate oil غنى بالنفثين متعدد الحلقات» وإخضاع الزيت المستخلص للمعالجة بالهيدروجين hydrotreatment لإنتاج cu) مهدرج hydrogenated oil ؛ و الجمع بين الزيت المهدرج hydrogenated oil وزبت رافينات oil 18100818 للحصول على زبت خام التكسير catalytic cracking (gall ؛ أو 5 عندما يكون محتوى النفثين متعدد الحلقات polycyclic naphthene > 725 بالوزن بناءً على الوزن الإجمالي لزيت خام التغذية الأولي؛ باستخدام زيت خام التغذية الأولي كزيت خام تغذية للتكسير الحفزي catalytic cracking « ب) ملامسة زيت خام التغذية للتكسير الحفزي catalytic cracking الذي تم الحصول عليه من الخطوة أ) بمحفز تكسير حفزي في Jolie تكسير حفزي؛ وتعريض خليط تفاعل لتفاعل تكسير 0 حفزي Jol وتفاعل تكسير حفزي ثانٍ بالتتابع للحصول على منتج تكسير حفزي؛ ج) فصل منتج التكسير الحفزي catalytic cracking للحصول على gia غاز مسال يشتمل على أيزوبيوتان isobutane وجزءِ جازولين gasoline يشتمل على مواد عطرية خفيفة؛ و (a بشكل اختياري» استخلاص الأيزوبيوتان isobutane من gia الغاز المسال و / أو استخلاص المواد العطرية الخفيفة من gia الجازولين «gasolineحيث يتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking الأول عند درجة حرارة تفاعل بين520 درجة مثوية و 620 درجة مئوية لوقت تفاعل بين 0.5 ثانية و 3.0 ثانية بنسبة محفز إلىزبت بالوزن بين 3: 1 و 15: selيتم إجراء تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking الثاني عند درجة حرارة تفاعل بين 480 درجة مثوية و600 درجة مئوية لفترة تفاعل بين ثانيتين و 30 ثانية بنسبة محفز إلى زبت بالوزنبين 3: 1و 18: 1؛وحيث يشتمل محفز التكسير الحفزي catalytic cracking على مكون تكسير نشط ومادة حاملة1 ؛ ويشتمل مكون التكسير النشط على 70 بالوزن إلى 7100 بالوزن من الزيوليت pentasil و 70 بالوزن إلى 7100 بالوزن من زيوليت البنتاسيل FAU من نوع zeoliteZeolite 0 ¢ حيث يكون إجمالي كمية الزبوليت 116ا260 من نوع FAU وزيوليت البنتاسيل pentasil zeolite هو 7100 بالوزن؛ بناءً على وزن المكون النشط للتكسير على أساس جاف؛ يتم اختيار الزيوليت Zeolite من النوع FAU من المجموعة التي تتكون من زيوليت zeolite من النوع 7 زيوليت zeolite من النوع (HY زيوليت zeolite من النوع Ohi uy BEY وتوليفات من ذلك؛ aig اختيار زيوليت البنتاسيل pentasil zeolite من المجموعة المكونة من5 زيوليت zeolite 5-/251؛ عالي- زيوليت zeolite السيليكا ومواد حديدية وتوليفات من ذلك. 2- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث ينتج الفصل في الخطوة ج) gia الغاز المسال؛ وجزء الجازولين gasoline وجزءٍ cu) الدورة الخفيفة؛ وجزءٍ زيت الدورة الثقيلة؛ وزيت الملاط اختيارتاء وتشتمل العملية أيضًا على الخطوات الآتية:0 ه) إخضاع جزء أو كل جز الزيت بالدورة الخفيفة وجزء الزيت ذو الدورة الثقيلة وزيت الملاط الاختياري الذي تم الحصول عليه في الخطوة ج) للمعالجة بالهيدروجين hydrotreatment للحصول على زيت ذيل مهدرج؛ وو) إعادة تدوير جزءِ أو كل cy الذيل المهدرج إلى مفاعل التكسير الحفزي .catalytic cracking5 3- العملية Bg لعنصر الحماية 2 حيث تتم المعالجة بالهيدروجين hydrotreatment للخطوة ه) تحت ضغط جزئي للهيدروجين بين 6.0 ميجا باسكال و 30.0 ميجا باسكال عند درجة Shaتفاعل بين 300 درجة مئوية و 450 درجة مئوية؛ وسرعة فضاء سائلة بالساعة بين 0.1 ساعة 1 و 10.0 ساعات - ol ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين 300 نانومتر3 / م3 و 3000 نانومتر 3/م3.4- العملية وفقًا لعنصر الحماية 2؛ حيث تتم المعالجة بالهيدروجين hydrotreatment للخطوة ه) في وجود محفز dallas بالهيدروجين hydrotreatment يشتمل على مكون نشط للمعالجة بالهيدروجين hydrotreatment ومادة حاملة support ؛ يتم اختيار المكون الفعال للمعالجة بالهيدروجين hydrotreatment من المجموعة التي تتكون من مجموعة فلزات غير نبيلة non— NOble metals من مجموعة (VIB فلزات غير نبيلة NON—NOble metals من مجموعة VI0 وتوليفات منهاء وبتم اختيار المادة الحاملة من المجموعة المكونة من الألومينا alumina ؛ والسيليكا silica ¢ وألومينا السيليكا غير المتبلورة amorphous silica-alumina « وتوليفات منها. 5- العملية Gg لعنصر الحماية 1 حيث يتم إجراء الاستخلاص العطري عند درجة حرارة بين 50 5 درجة مئوية و 70 درجة مئوية؛ ونسبة مذيب إلى مادة أولية بالوزن بين 0.5 و 2 باستخدام مذيب solvent مختار من المجموعة المكونة من فيورفورال AUS «furfural ميثيل سافوكسيد dimethyl sulfoxide ؛ ثنائي ميثيل فورماميد dimethylformamide ؛ أحادي إيثانول أمين monoethanolamine « إيثيلين جليكول ethylene glycol « 1« 2-برويانديول -1,2 propanediol ؛ وتوليفات منها.6- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث: يتم إجراء تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking الأول عند 530 درجة مئوية إلى 600 درجة مثوية لمدة 0.8 ثانية إلى 2.0 ثانية بنسبة المحفز إلى الزبت بالوزن بين 4: 1 و 12: 1؛ يتم إجراء تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking الثاني عند 500 درجة مثوية إلى 550 5 درجة مئوية لمدة 3 ثوانٍ إلى 15 ثانية بنسبة المحفز إلى الزيت بالوزن بين 4: 1 و 15: 1.7- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ Cua يكون مفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking عبارة عن مفاعل صاعد sali أو مفاعل صاعد ذو سرعة خطية متساوية؛ أو مفاعل صاعد ثنائي القطرء أو مفاعل بطبقة مميعة؛ أو مفاعل مركب يتكون من رافع تقليدي وطبقة مميعة.8- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ Cun يكون مفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking عبارة عن مفاعل صاعد ثنائي القطر يشتمل على قسم رفع مسبق ومنطقة تفاعل أولى ومنطقة تفاعل ثانية ومنطقة مخرج يتم وضعها بالتتابع من أسفل إلى أعلى في اتجاه رأسي محورية ومتصلة مع بعضها البعض» حيث يكون القطر الداخلي لمنطقة التفاعل الأولى أصغر من منطقة التفاعل الثانية؛ ويكون القطر الداخلي لمنطقة التفاعل الثانية أكبر من منطقة المخرج؛ يتم Jl] محفز0 التكسير الحفزي catalytic cracking إلى قسم الرفع المسبق؛ alg تغذية زيت خام تغذية التكسير الحفزي catalytic cracking في الجزءِ السفلي من منطقة التفاعل الأولى؛ وبتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking الأول في منطقة التفاعل الأولى» وبتم تنفيذ تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking الثاني في منطقة التفاعل الثانية.5 9- العملية وفقًا لعنصر الحماية 8؛ حيث يتم توفير منطقة مشتركة بين منطقتي التفاعل الأولى والثانية بمدخل وسط تسقية لحقن وسط تسقية؛ و / أو يتم تزويد منطقة التفاعل الثانية بمبرد؛ بارتفاع من 750 إلى 790 بالنسبة إلى ارتفاع منطقة التفاعل الثانية.0- العملية وفقًا لعنصر الحماية 9؛ حيث يتم اختيار وسيط التسقية من مجموعة تتكون من0 عامل تبريد؛ ومحفز مُجدد مبرد؛ ومحفز نصف مُجدد مبرد؛ ومحفز جديد؛ وتوليفات منها؛ وحيث يتم اختيار عامل التبريد من المجموعة التي تتكون من غازات مسيلة؛ جازولين خام crude 85 + جازولين مستقر» زيوت دورة (AA زيوت دورة colo ALB وتوليفات منها.1- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل المكون النشط للتكسير على 710 بالوزن إلى0 بالوزن من الزيوليت zeolite من نوع FAU و 710 إلى 790 بالوزن من زيوليت البنتاسيلpentasil zeolite 5 ؛ حيث يكون إجمالي كمية الزيوليت Zeolite من نوع FAU وزيوليتالبنتاسيل pentasil zeolite 7100 بالوزن؛ بناءً على وزن المكون النشط للتكسير على أساسجاف. 2- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث تشتمل الخطوة د) أيضًا على استخلاص المواد العطرية الخفيفة من ea الجازولين gasoline عن طريق تكرير الاستخلاص باستخدام مذيب استخلاص مختار من المجموعة المكونة من سلفولان sulfolane ثنائي ميثيل سلفوكسيد dimethyl sulfoxide « ل١-فورميل مورفولين ely) « N-formylmorpholine إيثيلين جليكول tetraethylene glycol « تراي إيثيلين جليكول N «triethylene glycol - ميثيل بيريدينون N-methylpyridinone وتوليفاته عند درجة حرارة بين 50 درجة مئوية. و 110 درجة 0 - مئثوية؛ ونسبة وزن مذيب الاستخلاص إلى gia الجازولين gasoline بين 2 و 6. 3- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث يحتوي زبت خام تغذية التكسير الحفزي catalytic 9 على محتوى نفثين متعدد الحلقات > 740 بالوزن. 5 14- العملية Gay لعنصر الحماية 1؛ حيث تتم المعالجة بالهيدروجين hydrotreatment التي يتم إجراؤها في خطوة المعالجة المسبقة أ) تحت ضغط جزئي للهيدروجين بين 8 ميجا باسكال و20 ميجا JIC ul عند درجة حرارة تفاعل بين 330 درجة مئوية و430 درجة (Augie السرعة الفراغية للسائل في الساعة بين 0.2 ساعة -1 و5 ساعات -1؛ ونسبة الهيدروجين إلى الزيت بالحجم بين 500 نانومتر3/ م3 و2500 نانومتر 3/ م3. 20 5- العملية وفتًا لعنصر الحماية 1؛ Cus تتم المعالجة بالهيدروجين hydrotreatment التي تم إجراؤها في خطوة المعالجة المسبقة أ) في وجود محفز معالجة بالهيدروجين hydrotreatment يشتمل على مكون نشط للمعالجة بالهيدروجين hydrotreatment ومادة support dlls ؛ يتم اختيار المكون الفعال للمعالجة بالهيدروجين hydrotreatment من المجموعة التي تتكون من 5 مجموعة فلزات غير نبيلة NON-noble metals من مجموعة alls (VIB غير نبيلة non— NOble metals من مجموعة VIII وتوليفات منهاء Sg اختيار المادة الحاملة من المجموعةالمكونة من الألومينا alumina » والسيليكا silica ؛ وألومينا السيليكا غير المتبلورة amorphous silica—alumina » وتوليفات منها. 6- العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم اختيار زيت خام التغذية الأولي من المجموعة المكونة من زبت دورة خفيفة مهدرجة Cady Bars غاز التكويك من وحدة التكوبك المتأخرة؛ وزيت الدورة الخفيفة للتكسير الحفزي catalytic cracking ؛ وزيت الدورة الثقيلة للتكسير الحفزي catalytic cracking « وزبت غاز (FCC وزيت الملاط؛ زبت الديزل المكسور بالهيدروجين؛ cy الديزل المكسور بالهيدروجين المتبقي؛ زيت الديزل المكسور بالهيدروجين من Cu) الشمع؛ Jal الحيوي» gia الديزل من الزيت الصخري؛ جزء الديزل من تسييل الفحم؛ الزيت العلوي 0 الجوي؛ cu) التقطير المستخرج من العمود الجوي؛ cu) الغاز الفراغي المباشر؛ زبت الشضمع المهدرج؛ وزيت غاز التكويك»؛ وزبت الأسفلت؛ وزيت الاستخلاص؛ وزبت رافينات raffinate oil ؛ ويقايا جوية؛ وبقايا فراغية؛ وزيوت ذيل مهدرجة تم الحصول عليها من ذلك بالهدرجة؛ وتوليفات منها. 5 17- العملية وفقًا لعنصر الحماية 8؛ حيث يشتمل منتج التكسير الحفزي catalytic cracking على 14.5-11 7 بالوزن من أيزونيوتان isobutane 8- العملية dg لعنصر الحماية 17( حيث يشتمل منتج التكسير الحفزي catalytic cracking أيضًا على 759-45 بالوزن من الجازولين .gasoline¥ FREER, 3 3 3 ¥ % £7 a ! ¥ اع i 2 يع حب : نسي 3 | 3 LR 3 J 3 a : vy Ve VA ; ماج هه ا ات ساي & so 3 1 يجا 8 ا 0 الا انا a % 2 ¥ X bt ¥ i Fy t 3 : frei oi 3 اكاب i i | : i دوو i i Yi خا Bima Ri 4 1 ب a es 4 3 ST : Aa ST x 3 3 Ar % i i 3 ليا ايخ ب 0# 4 3 saved 8 34 i 3 © و 3 ااا 3 on i 3 ؟ 1 03 { > i A md Pid اليا ud i Eu. £ { أب i = 30 + بخ Lea : 3 So emt 3 ia 3 Hoa راس { 1 :1.08 0 اجككز <u ; i I aN Si SE ا ان i اا 2 hel يكن : 3 3 3 coke 8 ٍ | ال i ان YT 4 bi yp i ; i ted t i 4 i FENG 3 9 3 An 4 3 13 4 ا HE 1 iid NN LE : BO, aid : xx 3 لتب ا } ta Voll NTE بيو 1 ا إ ا ا 3 3 § متا اجا لين 3 اا اكد 1 ا i i NE] x aa a x 1 | HE i . 3 أ ا TA ti : i i . NE] i Ho 3 eg ع ام الم 1 i Hd \ § NE] x aa a , RE 3 had 7 ' هاس A ] a, =! Spee ا أن : { ا = ١ & : Doll Sa ead لات 8 i ا ل اانا i ! ; LE SPE vx : nd ; خا 4 0 امنا ال a 3 1 3 LI. NE : i TY 8 To. i 1 = ْ يسا اس ف i 3 Kuki 3 ok Ne, الك اا 3 ا 8 0 3 a » Ae ; TRY ion SE i commen ا الح ا ٍ سلسم ]7 + i ok i a 3 wg i i 3 Yi 3 coords i 3 8: 3 CT الله EE 3 fe ian N ©: : 4 bal اا ل i Wt wi | PROPS سسا i يج TY ةالص لبتتتتسها i + i 3 and { 3 i i i i i i i i i { { i Fred 3 لاج 4 i £4 ل ا ل ل ا 0 ا اجب ا Ya —L3 coon * 4 § YY EY 0 LR EA لي ان ] PY 8 YT OY ed | وو we] ان % اسح ات نبا smi a = الما £ ¥ pe n : ال 0 bo | مسرا و 1 ag ا LUT ; امم Aoi 0 | و3 i A اا 0 4 A or ا i ' راي = & ب سوه ل ال 1 AA قبن ٌُ ا ا كي الى الخ كل لعل يا FU 2 3 يح ا 0 elh الال Pog Pod ١ 3 RE EE 3 LL Coed WRAY N nd Gir سم PREY RI ¥ الحا يحل لا Ed ١! 0 8 لد 8 1 جام Pd dnd ضحي = TEE رضي 1 ] Lye Ras a i + ¥ 8 5 } م ١ ا - TS i Ld سام As ١ i : : 5 ni Cod bd i : | & الإ 3 : iy i vod 0 ٍ : 5 : بال الات اوها ْ إ! !ٍ 0 و HN = 5 £ ‘ : و00 الها اا [go id AS A ٍ ل i ا اخ و y HET ay i حاص ل Py 3 اك To ض {oe 1 + ألا ا : ay : : ض » Te سا لال I ! ad FR "0 a a = J BE Lt ا ا الل الس Nod 3 2 \ ل 5 pr) i | : vq vr ee ! we STEEN JL ٍ cH ey le TCE FE Lh 5 i 0 0 0 i ٍ i 3 £1 شركلا ؟Yi [ و أ + 8 اجا ْ ¥ % NE © 1 Po © A { 3 . 4 1 i TY LL — { Fev عم مع nn vitae اعم cm bi 1 اا ب حم د in en ى 8 بوه & & : Es on الل لهت 4g YY oy 5 0 3 ¥ - جا بحبح a sl wo ؟ { § : en. { YE i oii i 3 het = ار i ¥ :2 0. i 3 3 لا 1 1 1 i don ¥ % & : 3 3 تسر ؟] 3# الل ُ i i اللا 1 تحت 2 : 3 i لماح 1 | Foi نك i Log i : me ; الب 0 1 3 i PL 0 الا اذ : ْ: اهام اا oN 3 i 8 AK A i 1 He ال NI | : اسيم ا 1 Re Fy Lan 3 i i i 11 % iF % wd efi 3 3 i OEY Y oa hl x i i i Hoe اق i i : ال لحا ا : 3 i pe i MT i wad 8 N 3 3 اج : ¥ Fad gad 3 i - 5 i الما © ؟؟ : 3 i 0 جا ل رجح i ad : a von 3 a a 1: 240 8 :؟ ّ i ا ¥ i AAA ; lem | : Pa Nh md 3 WF 3 4 3 i at ASE TY : ww El i i i TAT ا RRR i i i لمي = a i mT i Wo 3 ا 1 3 : ناج 1 : TY YA ii 3 A apa لح aa اغا i 0 ٍ i eg £ WE Trond i Powe = I م ا : : 8 : ae ha & i i . 8 ان ا و ل ا ل i x = i 3 i ol A i vob i i 5 5 i i i ¥ ا ب 0 - 3 Baty 3 + i 3 7 Lat LI § 4 eT i 0 i ¥ م1 bY FI 5 i ْ | Wa i i 3 i : 8 : & i % PTY pes : 3 i bg y 5 i I الح ¥ ¥ ا عي ريا ال ا i i TA 1 i : i الأ وج doa 0 i 3 ? م مم ممم ره لط . i 3 3 i & 3 Hannon 4 i مات i 3 i i 3 [oR a Aa i i vs ge : i ini ال Lo. : i \ ad ان cn UES Tew ond i sey go LIE / i sok tor { i { CON 2: 5 a ا : : A اليم i 3 54 i i - i 3 £ i i 0 i RSالحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201711022235.0A CN109705915B (zh) | 2017-10-26 | 2017-10-26 | 一种多产异丁烷和轻质芳烃的催化裂化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA520411833B1 true SA520411833B1 (ar) | 2023-01-19 |
Family
ID=66247183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520411833A SA520411833B1 (ar) | 2017-10-26 | 2020-04-24 | عملية تكسير حفزي لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11427773B2 (ar) |
| KR (1) | KR102574048B1 (ar) |
| CN (1) | CN109705915B (ar) |
| SA (1) | SA520411833B1 (ar) |
| SG (1) | SG11202003403WA (ar) |
| TW (1) | TWI767077B (ar) |
| WO (1) | WO2019080791A1 (ar) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3744816A1 (en) * | 2019-05-27 | 2020-12-02 | Indian Oil Corporation Limited | Process for the production of petrochemical feedstock and high octane gasoline from middle distillates |
| CN112538384B (zh) * | 2019-09-20 | 2022-04-08 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种多产异丁烷和轻质芳烃的加氢处理-催化裂化组合工艺方法 |
| CN112745886B (zh) * | 2019-10-30 | 2023-05-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种增产低碳烯烃和轻质芳烃的方法和系统 |
| CN113549470B (zh) * | 2020-04-24 | 2023-02-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种催化裂化方法 |
| CN113897216B (zh) * | 2020-06-22 | 2023-06-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种催化裂解的方法和系统 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2279550A (en) * | 1939-03-31 | 1942-04-14 | Universal Oil Prod Co | Treatment of cracking stocks |
| US3684694A (en) * | 1970-05-26 | 1972-08-15 | Mobil Oil Corp | Method of controlling interaction between pretreating and hydrocracking stages |
| US5154818A (en) | 1990-05-24 | 1992-10-13 | Mobil Oil Corporation | Multiple zone catalytic cracking of hydrocarbons |
| US5582714A (en) * | 1995-03-20 | 1996-12-10 | Uop | Process for the removal of sulfur from petroleum fractions |
| JPH08269464A (ja) | 1995-04-03 | 1996-10-15 | Japan Energy Corp | 炭化水素油の接触分解方法 |
| US5685972A (en) | 1995-07-14 | 1997-11-11 | Timken; Hye Kyung C. | Production of benzene, toluene, and xylene (BTX) from FCC naphtha |
| US6210561B1 (en) | 1996-08-15 | 2001-04-03 | Exxon Chemical Patents Inc. | Steam cracking of hydrotreated and hydrogenated hydrocarbon feeds |
| CN1081222C (zh) * | 1999-06-23 | 2002-03-20 | 中国石油化工集团公司 | 一种降低液化气和汽油中烯烃含量的催化转化方法 |
| CN1076751C (zh) * | 1999-04-23 | 2001-12-26 | 中国石油化工集团公司 | 一种制取异丁烷和富含异构烷烃汽油的催化转化方法 |
| US20060231459A1 (en) * | 2005-03-28 | 2006-10-19 | Swan George A Iii | FCC process combining molecular separation with staged conversion |
| US20080078695A1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-04-03 | Marathon Petroleum Company, Llc | Method and apparatus for controlling catalytic cracking by near-infrared spectroscopy |
| JP5840840B2 (ja) * | 2007-12-20 | 2016-01-06 | 中国石油化工股▲分▼有限公司 | 炭化水素油を水素化し接触分解するための、改善された一体的方法 |
| WO2011090124A1 (ja) * | 2010-01-20 | 2011-07-28 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 炭化水素製造用触媒および炭化水素の製造方法 |
| CN102337154B (zh) * | 2010-07-22 | 2014-12-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产丙烯和轻芳烃的催化转化方法 |
| RU2563637C2 (ru) | 2010-09-27 | 2015-09-20 | Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн | Способ каталитической конверсии для улучшения состава целевого продукта |
| US9127213B2 (en) * | 2011-11-11 | 2015-09-08 | Chevron U.S.A. Inc. | Method for predicting catalyst performance |
| CN104178212B (zh) | 2013-05-20 | 2016-07-27 | 神华集团有限责任公司 | 一种煤焦油加氢提质方法 |
| CN104418686B (zh) * | 2013-08-30 | 2017-03-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产低碳烯烃和轻芳烃的催化转化方法 |
| CN104560166B (zh) | 2013-10-28 | 2016-05-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种石油烃生产高辛烷值汽油的催化转化方法 |
| CN104711022B (zh) * | 2013-12-16 | 2016-11-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种增加汽油收率生产超低硫汽油的两段催化汽油改质方法 |
| CN105567298B (zh) * | 2014-10-09 | 2017-08-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 利用重碳九改善催化裂化产物分布的方法 |
| EP3640316B8 (en) * | 2015-06-30 | 2022-08-03 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Hydrocarbon composition |
-
2017
- 2017-10-26 CN CN201711022235.0A patent/CN109705915B/zh active Active
-
2018
- 2018-10-22 KR KR1020207014490A patent/KR102574048B1/ko active IP Right Grant
- 2018-10-22 US US16/756,424 patent/US11427773B2/en active Active
- 2018-10-22 WO PCT/CN2018/111179 patent/WO2019080791A1/zh active Application Filing
- 2018-10-22 SG SG11202003403WA patent/SG11202003403WA/en unknown
- 2018-10-24 TW TW107137641A patent/TWI767077B/zh active
-
2020
- 2020-04-24 SA SA520411833A patent/SA520411833B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2020115286A3 (ar) | 2021-12-17 |
| SG11202003403WA (en) | 2020-05-28 |
| TW201930573A (zh) | 2019-08-01 |
| US20200239791A1 (en) | 2020-07-30 |
| CN109705915B (zh) | 2020-05-19 |
| KR20200080268A (ko) | 2020-07-06 |
| RU2020115286A (ru) | 2021-11-26 |
| KR102574048B1 (ko) | 2023-09-04 |
| CN109705915A (zh) | 2019-05-03 |
| WO2019080791A1 (zh) | 2019-05-02 |
| US11427773B2 (en) | 2022-08-30 |
| TWI767077B (zh) | 2022-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA520411833B1 (ar) | عملية تكسير حفزي لإنتاج أيزو بيوتان و/أو مواد عطرية خفيفة | |
| KR102271840B1 (ko) | 이온성 액체 및 고체 흡착에 의한 재순환으로부터 중질 다핵 방향족화합물의 분리를 포함하는 수소첨가분해 공정 및 시스템 | |
| KR101503069B1 (ko) | 유동층 접촉 분해 공정의 경질 사이클 오일로부터 고부가 방향족 및 올레핀을 제조하는 방법 | |
| US3287254A (en) | Residual oil conversion process | |
| RU2360948C2 (ru) | Использование газа из месторождения для предварительной переработки природной сырой нефти в предварительно очищенное не содержащее асфальтены сырье для переработки нефти ра и жидкое остаточное сырье для переработки нефти рв | |
| CN105765036B (zh) | 将选择性级联脱沥青与脱沥青馏分的再循环集成的重质烃原料的转化方法 | |
| CN106661466A (zh) | 烃材料的升级 | |
| CN105793395B (zh) | 进行选择性级联脱沥青的精炼含重质烃原料的方法 | |
| KR20140049034A (ko) | 선택적 수소화분해 및 유동 접촉 분해 통합 공정 | |
| SA520411069B1 (ar) | نُظم وطرق لمعالجة أنواع نفط ثقيلة | |
| SA519402063B1 (ar) | نظم وطرق لفصل واستخلاص مركبات حلقية غير متجانسة وهيدروكربونات عطرية متعددة النواة من خام تغذية بهيدروكربون | |
| CN104212489B (zh) | 一种高含氮量重质油品加工方法 | |
| CN1043782C (zh) | 提高低品质汽油辛烷值的催化转化方法 | |
| CN102344830B (zh) | 一种石油烃催化转化方法 | |
| CN106701186B (zh) | 一种高温煤焦油处理方法 | |
| JP2011042734A (ja) | 高芳香族炭化水素油の製造方法 | |
| CN105349171B (zh) | 一种生产丙烯和燃料油的催化转化方法 | |
| CN1388217A (zh) | 伴有催化剂低温再生的轻质石油烃催化改质方法 | |
| US9790441B2 (en) | Process for producing transportation fuels from oil sands-derived crude | |
| CN108707475A (zh) | 一种催化裂化柴油的方法及加工劣质柴油的方法 | |
| US20220064552A1 (en) | Process and system for producing light olefins from inferior oils | |
| CN111647434B (zh) | 劣质油的加工方法和系统 | |
| CN111647433B (zh) | 一种劣质油生产丙烯和高辛烷值汽油的方法和系统 | |
| CN110408431A (zh) | 一种组合工艺处理劣质油品的方法 | |
| CN111647428A (zh) | 一种劣质油的处理方法和系统 |