SA109300590B1 - طريقة لتشغيل منشأة حرارية واستخدام هذه الطريقة لتثبيط تآكل الفاناديوم - Google Patents
طريقة لتشغيل منشأة حرارية واستخدام هذه الطريقة لتثبيط تآكل الفاناديوم Download PDFInfo
- Publication number
- SA109300590B1 SA109300590B1 SA109300590A SA109300590A SA109300590B1 SA 109300590 B1 SA109300590 B1 SA 109300590B1 SA 109300590 A SA109300590 A SA 109300590A SA 109300590 A SA109300590 A SA 109300590A SA 109300590 B1 SA109300590 B1 SA 109300590B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- magnesium
- vanadium
- boron
- mixed
- oxide
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 title abstract description 53
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 52
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title abstract description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title abstract description 12
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 title description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 title description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 73
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 60
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 54
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 38
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims abstract description 32
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims abstract description 27
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- VJQGOPNDIAJXEO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxoboron Chemical compound [Mg].O=[B] VJQGOPNDIAJXEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 claims abstract description 4
- BSVBQGMMJUBVOD-UHFFFAOYSA-N trisodium borate Chemical compound [Na+].[Na+].[Na+].[O-]B([O-])[O-] BSVBQGMMJUBVOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910001935 vanadium oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 107
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 59
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 49
- DUBJMEWQSPHFGK-UHFFFAOYSA-N [Mg].[V] Chemical compound [Mg].[V] DUBJMEWQSPHFGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 5
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims description 4
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910000836 magnesium aluminium oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- ZADYMNAVLSWLEQ-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-);silicon(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Mg+2].[Si+4] ZADYMNAVLSWLEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 abstract description 44
- GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N divanadium pentaoxide Chemical compound O=[V](=O)O[V](=O)=O GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 239000007832 Na2SO4 Substances 0.000 abstract 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 abstract 1
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 62
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 61
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 32
- NFMWFGXCDDYTEG-UHFFFAOYSA-N trimagnesium;diborate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].[O-]B([O-])[O-].[O-]B([O-])[O-] NFMWFGXCDDYTEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 239000000047 product Substances 0.000 description 27
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 17
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 15
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L Magnesium sulfate Chemical compound [Mg+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 14
- 238000005108 dry cleaning Methods 0.000 description 14
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 12
- -1 whether metallic Substances 0.000 description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 8
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 8
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 8
- 229910052943 magnesium sulfate Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 7
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 7
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- 235000019341 magnesium sulphate Nutrition 0.000 description 7
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 7
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 6
- QYHKLBKLFBZGAI-UHFFFAOYSA-N boron magnesium Chemical compound [B].[Mg] QYHKLBKLFBZGAI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 6
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 5
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 5
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 5
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 5
- BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N Borate Chemical compound [O-]B([O-])[O-] BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002585 base Substances 0.000 description 4
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 4
- 150000001642 boronic acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 150000007942 carboxylates Chemical class 0.000 description 4
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 4
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 4
- 230000006870 function Effects 0.000 description 4
- NTFWINCUXYNHSF-UHFFFAOYSA-N hexamagnesium;tetraborate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].[O-]B([O-])[O-].[O-]B([O-])[O-].[O-]B([O-])[O-].[O-]B([O-])[O-] NTFWINCUXYNHSF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 4
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000391 magnesium silicate Substances 0.000 description 4
- 229910052919 magnesium silicate Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000019792 magnesium silicate Nutrition 0.000 description 4
- 239000002086 nanomaterial Substances 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 4
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 3
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000979 retarding effect Effects 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- BDHFUVZGWQCTTF-UHFFFAOYSA-M sulfonate Chemical compound [O-]S(=O)=O BDHFUVZGWQCTTF-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 150000003682 vanadium compounds Chemical class 0.000 description 3
- 241001093575 Alma Species 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- BOTDANWDWHJENH-UHFFFAOYSA-N Tetraethyl orthosilicate Chemical compound CCO[Si](OCC)(OCC)OCC BOTDANWDWHJENH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003542 behavioural effect Effects 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 150000001732 carboxylic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000011859 microparticle Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229920002338 polyhydroxyethylmethacrylate Polymers 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 210000000664 rectum Anatomy 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 2
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000003505 terpenes Chemical class 0.000 description 2
- 235000007586 terpenes Nutrition 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 150000003681 vanadium Chemical class 0.000 description 2
- SGTNSNPWRIOYBX-UHFFFAOYSA-N 2-(3,4-dimethoxyphenyl)-5-{[2-(3,4-dimethoxyphenyl)ethyl](methyl)amino}-2-(propan-2-yl)pentanenitrile Chemical compound C1=C(OC)C(OC)=CC=C1CCN(C)CCCC(C#N)(C(C)C)C1=CC=C(OC)C(OC)=C1 SGTNSNPWRIOYBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GDTSJMKGXGJFGQ-UHFFFAOYSA-N 3,7-dioxido-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3,5,7-tetraborabicyclo[3.3.1]nonane Chemical compound O1B([O-])OB2OB([O-])OB1O2 GDTSJMKGXGJFGQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010067484 Adverse reaction Diseases 0.000 description 1
- 241000726103 Atta Species 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000581364 Clinitrachus argentatus Species 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OOFLZRMKTMLSMH-UHFFFAOYSA-N H4atta Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CC1=CC=CC(C=2N=C(C=C(C=2)C=2C3=CC=CC=C3C=C3C=CC=CC3=2)C=2N=C(CN(CC(O)=O)CC(O)=O)C=CC=2)=N1 OOFLZRMKTMLSMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000007049 Juglans regia Species 0.000 description 1
- 235000009496 Juglans regia Nutrition 0.000 description 1
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 description 1
- 229910020068 MgAl Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017625 MgSiO Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100490488 Mus musculus Add3 gene Proteins 0.000 description 1
- 235000016549 Muscari comosum Nutrition 0.000 description 1
- 244000082079 Muscari comosum Species 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical group [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YNZSKFFENDBGOV-UHFFFAOYSA-N [V].N1C(C=C2N=C(C=C3NC(=C4)C=C3)C=C2)=CC=C1C=C1C=CC4=N1 Chemical class [V].N1C(C=C2N=C(C=C3NC(=C4)C=C3)C=C2)=CC=C1C=C1C=CC4=N1 YNZSKFFENDBGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000006838 adverse reaction Effects 0.000 description 1
- 150000004703 alkoxides Chemical class 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- ZYTHLJLPPSSDIP-UHFFFAOYSA-N anileridine dihydrochloride Chemical compound Cl.Cl.C1CC(C(=O)OCC)(C=2C=CC=CC=2)CCN1CCC1=CC=C(N)C=C1 ZYTHLJLPPSSDIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007866 anti-wear additive Substances 0.000 description 1
- 239000003125 aqueous solvent Substances 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000001588 bifunctional effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 150000001639 boron compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229940088033 calan Drugs 0.000 description 1
- 150000001669 calcium Chemical class 0.000 description 1
- 159000000007 calcium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce] ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000004320 controlled atmosphere Methods 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- JXSJBGJIGXNWCI-UHFFFAOYSA-N diethyl 2-[(dimethoxyphosphorothioyl)thio]succinate Chemical compound CCOC(=O)CC(SP(=S)(OC)OC)C(=O)OCC JXSJBGJIGXNWCI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KPUWHANPEXNPJT-UHFFFAOYSA-N disiloxane Chemical compound [SiH3]O[SiH3] KPUWHANPEXNPJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000012738 dissolution medium Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- KUGSJJNCCNSRMM-UHFFFAOYSA-N ethoxyboronic acid Chemical compound CCOB(O)O KUGSJJNCCNSRMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000001495 ethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 230000003090 exacerbative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 1
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 1
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000012208 gear oil Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 1
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 159000000014 iron salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000003446 ligand Substances 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- ZTERWYZERRBKHF-UHFFFAOYSA-N magnesium iron(2+) oxygen(2-) Chemical compound [Mg+2].[O-2].[Fe+2].[O-2] ZTERWYZERRBKHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 159000000003 magnesium salts Chemical class 0.000 description 1
- GSJMPHIKYICTQX-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxosilicon Chemical compound [Mg].[Si]=O GSJMPHIKYICTQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004137 mechanical activation Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- RSMUVYRMZCOLBH-UHFFFAOYSA-N metsulfuron methyl Chemical compound COC(=O)C1=CC=CC=C1S(=O)(=O)NC(=O)NC1=NC(C)=NC(OC)=N1 RSMUVYRMZCOLBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002816 nickel compounds Chemical class 0.000 description 1
- HBVFXTAPOLSOPB-UHFFFAOYSA-N nickel vanadium Chemical compound [V].[Ni] HBVFXTAPOLSOPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009972 noncorrosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000005373 siloxane group Chemical group [SiH2](O*)* 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 235000020234 walnut Nutrition 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
- C10L1/12—Inorganic compounds
- C10L1/1291—Silicon and boron containing compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
- C10L1/14—Organic compounds
- C10L1/30—Organic compounds compounds not mentioned before (complexes)
- C10L1/301—Organic compounds compounds not mentioned before (complexes) derived from metals
- C10L1/303—Organic compounds compounds not mentioned before (complexes) derived from metals boron compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L10/00—Use of additives to fuels or fires for particular purposes
- C10L10/04—Use of additives to fuels or fires for particular purposes for minimising corrosion or incrustation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/007—Preventing corrosion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/30—Preventing corrosion or unwanted deposits in gas-swept spaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C99/00—Subject-matter not provided for in other groups of this subclass
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M2900/00—Special features of, or arrangements for combustion chambers
- F23M2900/05001—Preventing corrosion by using special lining materials or other techniques
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع بطريقة لتشغيل منشأة حرارية تشتمل على غرفة احتراق تتم تغذيتها بوقود متحد مع فاناديوم, والكبريت وعلى نحو ممكن بالصوديوم. على وجه الخصوص, غرفة الاحتراق تتم تغذيتها أيضاً بالبورون والماغنيسيوم, بكميات بحيث تتوافق النسبة المولارية للصوديوم s = Na2SO4/V2O5، والنسبة المولارية للماغنيسيوم m = MgO/V2O5، مع المعادلة m≥3+2b-s، بحيث تشتمل نواتج الاحتراق على ناتج الفاناديوم الماغنيسيوم المستقيم, أكسيد ماغنيسيوم بورون مختلط وعلى نحو ممكن بورات الصوديوم. يتعلق الاختراع أيضاً باستخدام الطريقة المذكورة لتثبيط تآكل المنشأة الحرارية بواسطة أكسيد فاناديوم, على نحو ممكن في وجود الصوديوم.
Description
اجا طريقة لتشغيل منشأة حرارية واستخدام هذه الطريقة لتثبيط تآكل الفاناديوم Method of operating a thermal installation and use of such a method for inhibiting vanadium corrosion الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع Jal بحماية cline الاحتراق التي تحرق أنواع الوقود السائل الملوث بفاناديوم من JSG الفاناديوم. ويتعلق على وجه الخصوص بطريقة لتشغيل منشأة dha على سبيل المثال تربين غازي؛ تتم تغذيته بهذا النوع من الوقود. © من وجهة نظر اقتصادية؛ تزايدت فائدة استخدام المشتقات البترولية منخفضة القيمة في تطبيقات مثل الزيوت الخام الثقيلة clas بقايا التقطير (من التقطير الجوي أو الخوائي)؛ المنتجات الثانوية الناتجة عن التحول المعقد للزيوت (الزيوت ذات الدورة العالية والملاطات المشتقة من وحدات FCC ( التكسير الحفزي للمائع) وعلى نحو ممكن نواتج تقطير ثقيلة محددة. لهذا الغرض؛ يمكن حرق أنواع الوقود هذه في منشآت احتراق (أو حرارية) مختلفة مثل: تربينات ٠ غازية؛ غلايات؛ (obi محركات ديزل؛ إلى غير ذلك؛ بهدف توليد الحرارة؛ الطاقة الميكانيكية أو الكهرباء. ومع ld يعمل وجود مركبات فاناديوم عضوية في مشتقات الزيت هذه في صورة بورفيرينات فاناديوم على التعرض لمشكلات التآكل في السبائك المعدنية والخزفيات المستخدمة كمواد بنيوية أو كتغليفات للسطح (طبقات واقية أو حواجز حرارية) في أجزاء من هذه المنشآت المتعرضة لغازات ٠ الاحتراق عند درجات حرارة مرتفعة (Ao) سبيل المثال أعلى من +19 درجة مئوية)؛ حيث تتم الإشارة إلى هذه الأجزاء Led يلي ب "مكونات ساخنة".
دس - ob Lag سيتم استخدام التربينات الغازية (أو (GTs كأمثلة لمنشآت الاحتراق. سيتم أيضاً استخدام المصطلح Lady AV يتعلق بالاستخدام» لا تشير درجة حرارة الإشعال أو 12 ل 61 إلى درجة الحرارة داخل الشعلات ولكنها تتعلق بغازات الاحتراق عند دخولها إلى تربين التمدد من 01. يعد متغير التصميم هذا من الأهمية بمكان نظراً لاعتماد زيادة فعالية GT على درجة حرارة الإشعال © الخاصة به. يتعين أن نتذكر أيضاً ead] في GTs الحديثة؛ تكون المكونات الأكثر سخونة؛ في المقام الأول عبارة عن مكونات نظام الاحتراق (بطانات الاحتراق وأجزاء الانتقال) ومن ناحية gyal مكونات التربين ey نحو أساسي تلك الخاصة بالمرحلة الأولى؛ وهي الأرياش الثابتة (الفوهات أو أرياش التجزئة) والأرياش الدوارة. ومع ذلك؛ تملي القيود الفلزية ضرورة تبريد هذه المكونات داخلياً بحيث تكون درجة حرارة السطح الخارجي لها (أي درجة حرارة جدرانها)؛ أي Tu ٠ أدنى من درجة حرارة غازات الاحتراق. يرجع السبب في هذا الشكل من التآكل؛ الذي يطلق عليه اسم JST الفاناديوم”؛ إلى تكوين مركبات فاناديوم في Alla الأكسدة © في الشعلات؛ والتي تمتاز بنقاط انصهار منخفضة ,1 تقع ادنى من درجة حرارة الإشعال Tp ؛ Je خامس أكسيد فاناديوم (17205: Ty = 176 درجة مئوية) أو المركبات التي تشتمل على فلزات قلوية؛ Jie فلز قلوي من : ٠ (0؟:675 حم1 #1١ = T, : KVOs; ¢ vanadium pentoxide (V;05: درجة مثوية؛ alias هذين الملحين: ,1 = V0 درجة مئوية) وخلائط 17205/17182504 (تصلد عند Lote بالمول ,118250: ٠٠ = Ty, درجة مئوية). وهكذاء يجب ملاحظة أن اتحاد فلزات قلوية ( Na, (K مع 1720 يكون على نحو خاص ضاراً بسبب تكوين مركبات تكون ALE للانصهار بدرجة أكبر وعلاوة على ذلك مائع أكثر وموصلية أكثر في الحالة المصهورة.
د § —
يتم نقل هذه المركبات في صورة سائلة بواسطة able الاحتراق من غرف الاحتراق إلى التربين وقد
ينتج عن المشتق المترسب على المكونات الساخنة سمة هجوم كهروكيميائي قوي لأوساط الانحلال
الإلكتروليتي المصهور المقترنة بعوامل الأكسدة؛ في هذه الحالة فاناديوم في Alla الأكسدة © ذاتهاء
أكسدة الكبريت 6 (و50 والكبريتات) المنبعثة من الوقود؛ وأي أكسجين متبقي محتوى في غازات © الاحتراق.
الوصف العام للاختراع
يمكن تثبيط تآكل الفاناديوم بواسطة الاحتجاز الكميايئي ل و7720 Jah المركبات الحرارية المستقرة
كيميائياً والتي تعمل على التخلص من وسط الانحلال الإلكتروليتي المصهور وفي الواقع هذه
الصورة من التآكل مرتفع درجة الحرارة. مثبطات الفاناديوم الممكنة عبارة عن مركبات أساسها فلزات ٠ أرضية قلوية؛ مثل أملاح الكالسيوم وأملاح الماغنيسيوم؛ أو مركبات النيكل. تتفاعل هذه المثبطات؛
التي تم حقنها في غرف احتراق منشات ١ لاحتراق المراد حمايتها ؛ مع مركبات الفاناديوم لتكوين
نواتج فاناديوم مستقيمة؛ تبلغ درجة انصهارها أعلى من ٠٠٠١ درجة مئوية؛ والتي يمكن التعبير
عنها بالصيغة 14:)70,(2 والتي M Led تشير إلى فلز أرضي قلوي أو نيكل. في الحالة الخاصة ٠١724 ٠ درجة مئوية وفقاً للتفاعل التالي:
) 0 2 )دع ]2 — 3MgO + 705 في وجود زيادة في (MgO يتم التعبير عن التوازن الكيميائي كما يلي: ١ ) ب (m-3)MgO + درب )ع1 — mMgO + و20 .
(Say هذا الوضع من التثبيط» الذي يتكون من إزالة مشتقات الفاناديوم الأكالة من الأسطح المكشفوة واحتجازها في مركبات حرارية مستقرة معروفة؛ من حماية كافة المواد؛ سواء فلزية أو خزفية أو توليفة منهاء على نحو فعال. يجب حقن المادة المبطة بكمية كافية لكي؛ من جانب؛ يمكن Cia كل الفاناديوم الذي يتم إدخاله بواسطة الوقود و؛ من جانب AT تكوين ناتج الفاناديوم المستقيم
© وليس ناتج الفاناديوم الفقير في فلز oM مثل نواتج الفاناديوم الحرارية (PVs) 10217207 أو نواتج الفاناديوم المحيطة M(VO3); (MVs) التي لا تكون حرارية على نحو (GS ينصهر ناتج الفاناديوم المحيط الماغنيسيوم عند VEY درجة مئوية بينما يكون طور ناتج الفاناديوم الحراري ماغنيسيوم؛ الذي ينصهر عند درجة حرارة أقل قليلاً من ٠٠٠١ درجة مئوية (180 درجة مئوية)؛ غير JST عند درجات حرارة مرتفعة ولكنه عرضة لظاهرة التلبيد؛ التي يتم وصفها فيما يلي.
٠ تبلغ النسب المولارية (140/17204) HEL لنواتج الفاناديوم المستقيمة؛ نواتج الفاناديوم الحرارية ونواتج الفاناديوم المحيطة هي Yr و١ على التوالي. لذلك تبلغ أدنى نسبة_ مولارية (1480/17205) لضمان التثبيط؛ التي سيشار إليها أيضاً فيما يلي في الطلب الحالي بالمصطلح "نسبة التثبيط النظري"؛ ؟ في Alla تثبيط بواسطة MgO يكون لكافة طرق التثبيط عيب مشترك يكمن في عدم تخفيض ولكن على النقيض زيادة حجم الرماد
٠5 الناتج عن الشعلة. يترسب رماد "الماغنيسيوم-فاناديوم” المتكون أثناء التثبيط بواسطة MgO في التربين؛ مما ينتج عنه اتساخ GT تدريجياً وتدهور أدائه؛ أي فعاليته والطاقة التي يننتجهاء سواء ميكانيكية أو كهربائية وفقا للتطبيق؛ بشكل مناظر. يمكن تعريف "معدل ترسب الرماد" على أنه نسبة كتلة الرماد المترسب في التربين إلى الكتلة الداخلة إليه خلال فترة زمنية محددة. يعد "معدل ترسب Cale) الذي ينتج عنه معدل الاتساخ مباشرةً؛ بمثابة متغير معقد يمكن الوصول إليه فقط
Yo عن طريق التجربة نظراً لاعتماده» بجانب درجة الحرارة وسرعة تيار الغاز وجسيمات الرماد العالقة
لض
cad على عوامل أخرى كثيرة يصعب تحديدها؛ مثل: الطبيعة الكيميائية للرماد (تركيبة الوقود)؛ زاوية اصطدام الجسيمات بالنسبة إلى الركيزة؛ صلابة الجسيمات مقارنة بأسطح الاصطدام (أسطح الاصطدام هي الجدران بدون معادن؛ أو تغليف السطح؛ ثم الطبقات التي تتشكل تدريجياً عليها)؛ مع العلم بأن الخواص الفيزيائية للطبقات ذاتها تكون عرضة للتغير نتيجة للتحولات الفيزيائية © (الدمج أو التكثيف) أو التحولات الكيميائية للرماد. على وجه الخصوص» هذه الطبقات المترسبة تكون محلاً للتوازن الكيميائي؛ وفقاً لما يتم تفسيره فيما يلي؛ وتكون عرضة ل " تلبيد". تؤثر الظاهرة الأخيرة؛ التي تكون أساسية في عملية تصلد أية sale مترسبة؛ على أية مادة صلبة متبلرة مسخنة إلى درجة حرارة مرتفعة على مدى فترات زمنية: تميل المواد الصلبة إلى ES عن طرقي اختزال مساميتهاء لإعادة تبلرها ولتصلدها. بالتالي؛ بصرف ٠ النظر عن طريقة التثبيط» ينتج عن زمن البقاء الطويل للرماد على المكونات الساخنة تلبيد الترسبات تدريجياً وبالتالي تكون أصعب في الإزالة. يجب ملاحظة أنه يتم تعريض جسيمات الرماد المترسب على المكونات في مرحلة التربين الأولى والمكتسحة بواسطة غازات الاحتراق إلى درجة حرارة (Ta) محتواة بين درجة حرارة السطح الخارجي (Tw) ودرجة حرارة الإشعال Tp ؛ حيث تميل Ty إلى الزيادة عند زيادة +1 . V0 علاوة على ذلك؛ يتسارع التلبيد في وجود طور مصهورء الذي يعمل على تسارع الانتشار الذري الداخلي. علاوة على ما سبقء ترتبط درجة حرارة بداية التلبيد لطور ما بنقطة انصهاره: كلما كان الطور أقل cleat كلما زاد ميله إلى التلبيد؛ حتى Oly كان أقل من نقطة انصهاره الأولية أو "درجة حرارة خط الجمود". مما ينتج die الحالجة إلى تجنب تواجد فلزات قلوية؛ وخاصة الصوديوم؛ في الرماد نظراً لتكوين هذه الفلزات؛ وفقاً لما تمت الإشارة إليه أعلاه؛ توليفات مع و50 و 17205 Ye التي لهاء إلى جانب سماتها الأكالة؛ نقاط انصهار شديدة الانخفاض. هذا هو سبب إجراء "التحلية"
الخلالية لأنواع الوقود قبل منشأة الاحتراق. لتعويض الخسائر في الأداء الناجمة عن التشغيل المتدهور على نحو مفرط ADI يكون من الأساسي إزالة هذه الترسبات على نحو دوري من المكونات الساخنة. يمكن استخدام طريقتي تنظيف لهذا الغرض:
0 - "التنظيف الجاف"» المتكون من حقن قذائف في التربين» هذه تتكون من sale قابلة للاشتعال اعترائية خالية من الرماد بصورة ضئيلة؛ نمطياً متكون عن LAS صغيرة ذات حجم معاير. بحيث تفترض فعاليتها بالتالي قابلية تفتت الطبقة المترسبة إلى حد clo عدم التصاقها بجدران المكونات الساخنة وامكانية فصلها بواسطة مادة اعترائية معتدلة. يتم تنفيذ هذه الطريقة المتعلقة باستعادة الأداء 'بصورة مباشرة"؛ أي أثناء تشغيل المنشأة؛ ولكن مع خفض حملها مؤقتاً. لذلك تتمتع هذه
٠ الطريقة بتأثير ضئيل على توفر الآلة وعلى الإنتاج؛ - "الغسل Cell التي تتكون من حقن ماء ساخن خالي من أملاح أكالة في التربين؛ لكي تتم إذابة وكسح ترسيبات الرماد بعيداً. تفترض هذه الطريقة أن الترسبات تحتوي على طور قابل للذوبان Ji) كبريتات الماغنيسيوم) بكمية كافية لإزالة تثبيت؛ أثناء إذابتهاء الطبقة المترسبة كلهاء؛ التي سيتم Lad بعد كسحها بعيداً بواسطة تيار ماء الغسل. نظراً لضرورة إجراء عمليات الغسل بالماء
٠ "على نحو غير مباشر" (أي مع توقف المنشأة) حاجتها إلى تبريد المنشأة على نحو متكرر مسبقاً لتجنب أية صدمة حرارية؛ يتعين إيقاف الإنتاج عدة ساعات؛ لذلك تتمتع طريقة استرجاع الأداء هذه بتأثير ضخم على توفر الآلة وعلى الإنتاج. تكون المواد المثبطة القائمة على فلزات أرضية قلوية (الماغنيسيوم والكالسيوم) شديدة الفعالية في الحماية ضد تآكل الفاناديوم.
ل فض
A — — ومع ذلك؛ تجعل قابلية الذوبان المنخفضة جداً في الماء لكبريتات الكالسيوم (CaS0s) وصلابة والالتصاق القوي للترسبات التي تكونها من طرق التنظيف سالفة الذكر غير عملية. لذلك من المتعذر استخدام مشتقات الكالسيوم من الناحية العملية كالمواد المثبطة فاناديوم. تتسم المواد المثبطة الماغنيسيوم؛ التي تعد بمثابة مواد إضافة تجارية مستخدمة على نحو aly ثلاث عيوب. © يتمثل العيب الأول في الاستقرار الكيميائي المحدود لناتج الفاناديوم المستقيم 1483)17704(2 في “مناخ كبرّة ”» أي ذلك الذي يحتوي على أكاسيد الكبريت. يرجع السبب في هذا J) عند درجات حرارة سطح المنشأة؛ انحلال هذا الملح We بواسطة ثالث أكسيد الكبريت؛ مع إنتاج كبريتات الماغنيسيوم وناتج الفاناديوم الماغنيسيوم الحراري وفقاً لتفاعل متوازن (1): (Y) 1850 + 118217720 ج و50 + د(04 )م118 ٠ يكون تكون ,14/850 في حد ذاته بمثابة أثر إيجابي» نظراً لأن قابلية الذوبان الممتازة لهذا الملح تمكّن من إزالة ترسيبات الرماد أثناء خطوة الغسل بالماء وفقاً للآلية الموصوفة أعلاه. ومع ذلك؛ لا يكون ناتج الفاناديوم الحراري حرارياً بصورة كافية وبالتالي يكون من الضروري إضافة كمية زائدة محددة من الماغنيسيوم من أجل نقل؛ خلال التأثير الكتلي؛ تفاعل (7) إلى اليسار؛ مما يعني في حقيقة الأمر استخدام نسبة جرعة مولارية (1480/1772045) = flim حوالي ATT تمتل Vo أكثر من أربع مرات النسبة المتكافئة للتفاعل (١)؛ التي تبلغ 7. عند الأخذ في الاعتبار الكتل الذرية للماغنيسيوم وفاناديوم YET) 00,95 على التوالي)؛ تناظر هذه النسبة المولارية البالغة Mg/V YY, بنسبة كتلية تبلغ حوالي LY تعمل هذه الجرعة الزائدة إلى حد بعيد على زيادة حجم الرماد المتولد؛ وبالتالي تفاقم أثر الاتساخ وعلاوة على ذلك زيادة تكلفة التثبيط. ينبع العيب الثاني من حقيقة أنه ينتج عن الرماد الذي أساسه الماغنيسيوم "معدل ترسب رماد" م
مرتفع على الأجزاء الساخنة وبالتالي ينجم ie اتساخ سريع على نحو خاص للتربين الغازي GT هذه سمة مميزة لأطوار MgS0,-MgiV,05 ؛ يمكن تأكيدها بواسطة اختبارات المحاكاة التني يتم إجراءاها بواسطة جهاز Bla ولكن؛ وفقاً لما تمت الإشارة ad) أعلاه؛ لا يمكن استنتاجها من منهج نظري تماماً. يرجع العيب الثالث للاستقرار الحراري المحدود ل ,14850 نظراً لتأكد توازن © كبرتّة/نزع الكبريت عند درجات حرارة مرتفعة وفقاً للمعادلة (3): MgO + SOs. (7) — 50 ع 11 مع تزايد درجة الحرارة» يتحول هذا التوازن في الاتجاه الطارد للحرارة؛ أي إلى اليمين؛ وبذلك يميل +4850 إلى نزع الكبريت. عند التوازن؛ يكون معدل نزع الكبريت أعلى كلما انخفض تركيز و50 (أي كلما انخفض محتوى الكبريت في الوقود). وبالتالي يتم استبدال كبريتات الماغنيسيوم القابلة ٠ للذوبان في الماء بأكسيد الماغنيسيوم؛ الذي لا يكون قابل للذويان في الماء ولا متوافق مع دمج السبائك الفائقة في كافة عوامل الكشف. علاوة على ما Gan نظراً لارتفاع MgO RES عن TULL) MgSO, كجم / م" في مقابل 7100 كجم / Tp ينتج عن ذلك أيضاً انكماش فيزيائي Ji, للمادة المترسبة: حيث تفقد الأخيرة المسامية ويصبح من الصعب إذابتها أو تفكيكها ميكانيكياً؛ بينما تزيد نزعتها إلى التلبيد بواسطة هذا التكثيف. من خلال التجربة؛ اتضح أن تفاعل ٠ نزع الكبريت يبدأ عند درجة حرارة الإشعال تبلغ حوالي ٠١5٠ درجة مئوية. من SHA أن درجة الحرارة هذه تبلغ ٠١6٠ درجة مئوية وتكون أعلى من درجة حرارة المادة المترسبة المُناظرة (Ta) التي تتوافق مع حقيقة أن درجة حرارة نزع الكبريت من 14/8804 تبلغ 900 درجة مئوية؛ ويتفاوت هذا المستوى مع محتوى و80 وفقاً للتفاعل المتوازن (7). يتعين ملاحظة أن تواجد جسيمات سناج غير متكثفة في الرماد المتطاير يعمل على تسارع ظاهرة نزع الكبريت. يرجع السبب في هذا إلى أن Yo الكربون في جسيمات السناج يقلل جزئياً +1850 إلى MgS الذي تتم أكسدته فيما يلي إلى MgO
Ve — - و SO, بواسطة الأكسجين في غازات الاحتراق. أخيراً؛ بمجرد نزع الكبريت من المادة المترسبة خلال كتلتهاء تكون إعادة كبرتتها بطيئة جداً؛ التي تكون ممكنة حرارياً إذا أمكن تخفيض درجة الحرارة أو زيادة محتوى الكبريت في الوقود؛ بسبب البنية المتحدة لطبقات MgO التي تعمل على إبطاء انتشار و50 في قلب المادة المترسبة. © يمكن تلخيض العيوب الموصوفة أعلاه كما يلي ٠ بسبب ظاهرة نزع الكبريت هذه MgSO, « يبدو أن التثبيط باستخدام الماغنيسيوم في حقيقة الأمر عملية معقدة نسبياً؛ بحيث لا يكون التوازن الفعلي لها هو ذاك الخاص بالتفاعل )=<( ولكنه يشتمل على النظام الكامل -0ع1/1-و0 7 دع ]1 MgSO, ويتم التعبير LS aie (إهمال تكوين (Mga V207 بواسطة المعادلة التالية: SO; (¢) ى + V,05 + mMgO Mg3V,04 + (m-3)(1-d)MgSO4 + d(m-3)MgO Yo — والتي فيها: تكون «: عبارة عن النسبة المولارية ل 5 180/1720 ؛ تكون d عبارة عن معدل نزع الكبريت؛ (مولات [(MgO (مولات 148504 + 4(MgO و VO تكون » عبارة عن المعامل المكافئ للمادة المتفاعلة و50؛ مساوب ل: (1-d) (00-3). تناظر الحالة "المثالية" Y =m و =d صفر (تكوين و1720 1,183 وحده وفي ظل ظروف متكافئة)
١١ - - ومرة أخرى نحصل على المعادلة .)١( عملياً؛ تكون القيمة المرتفعة من : ضرورية لخفض تكوين 248717207. وهكذا يعني هذا ١,71 مول من MgO (بدلا من ؟ من الجانب النظري) لكل مول من ,720 . ينجم عن Jie هذه الزيادة في قيمة am بالنسبة لدرجة حرارة إشعال معينة؛ زيادة تكوين MO وبالتالي اتساخ أكبر. إضافة lll لزيادة درجة الحرارة؛ تتزايد كمية نزع الكبريت1؛ © والتي تعمل بدورها أيضاً على زيادة تككون MgO سيتم وصف التأثيرات الثلاث الموصوفة أعلاه؛ باسم الانحلال الجزئي لناتج الفاناديوم المستقيم؛ نزع الكبريتمن كبريتات الماغنيسيوم وتلبيد الرماد تدريجياً؛ فيما يلي نوعياً بواسطة التعبير 'تفاعلات جانبية بعد التثبيط". على نحو كلي؛ تشير هذه التفاعلات الجانبية بعد التثبيط؛ عندما تتجاوز درجة حرارة الإشعال مستوى ٠١50 درجة مئوية (لنكون أكثر تحديداً)؛ إلى أنه لم يعد من الممكن إزالة ٠ ترسيبات الرماد التي أساسها الماغنيسيوم من المكونات الساخنة؛ سواءً بالغسل بالماء أو بواشطة Calan الجاف. تكون درجة الحرارة البالغة ٠04٠ درجة مئوية هي أقصى درجة حرارة إشعال متوافقة مع التشغيل "المستمر" للآلة؛ أي التشغيل الذي يكون فيه من الممكن في أية لحظة sale) تأسيس حالة النظافة وبالتالي أداء الآلة بدون الحاجة إلى التدخل اليدوي. يحدد مستوى درجة الحرارة البالغة Ved درجة مئوية بالتالي أقصى فعالية ل 675 الذي يحرق أنواع الوقود الملوثة ٠ بفاناديومباستخدام تثبيط الماغنيسيوم» في حين يمكن أن تعمل 615 الحديثة عند درجات حرارة إشعال تتراوح بين ١١56 درجة مئوية (تربينات غازية من الجيل الثاني أو من النوع (E و١17١ درجة مئوية (تربينات غازية من الجيل الثاني أو من النوع (F عندما يكون الوقود شديد النقاء. بمعنى Al ¢ يحدد عدم الاستقرار المرتفع لدرجة حرارة كبريتات الماغنيسيوم (+04850)؛ التي تكون ذات طور رماد قابل للذوبان في الماء (ai حد استراتيجيات التثبيط التي تعتمد جزئياً على
- yy -
تكوين رماد قابل للذوبان في الماء؛ في تلك الاستراتيجيات يشكل "الغسل بالماء" الوضع الأولي
لإزالة المادة المترسبة.
علاوة على ما سبق؛ على الرغم من أن كبريتات الكالسيوم (68504) تتمتع بالاستقرار الحراري
أكثر من MgSO, ولا تخضع لنزع الكبريت حتى حوالي ١60٠0 درجة مئوية؛ إلا إنه يتم استبعاد © استخدام كالسيوم كمادة مثبطة للأسباب سالفة الذكر.
يكمن العيب الآخر للتثبيط باستخدام MgO في حساسية ale) الماغنيسيوم-فاناديوم إلى الصوديوم:
يتم تحويل أي بقايا للصوديوم المحتوى في الوقود (الصوديوم المتبقي بعد التحلية) أو في الهواء
le) 1182807 في بيئة صناعية أو ضباب غني ب NaCl في بيئة بحرية) إلى 1182507 في
الشعلات ويتم دمجها في رماد الماغنيسيوم» إما في صورة كبريتات مختلطة 0 )111 ٠ تتصهر عند 170 درجة مئوية أو؛ بسبب الألفة القوية القائمة بين الصوديوم والفاناديوم» في ناتج
الفاناديوم المختلط من :(,70),مع21824» الذي ينصهر عند OV درجة مئوية. لا يجعل هذين
المركبين الرماد قابل للانصهار بشكل أكبر ويزيدوا من حدة ظاهرة التلبيد؛ ولكنهم أكالين في
الأساس. فيما مضى؛ تقدم بعض موردوا مواد الإضافة بعرض لزيادة نسبة جرعة (148/17) إلى حد
بعيد حتى ٠١ بالوزن (مقارنة ب ©“ القيمة المعتادة) لكي يمكن دمج هذين الأثرين بسبب VO الصوديوم؛ ومع cally أدى هذا بالتالي إلى تفاقم حدة أثر الاتساخ؛ واشتمل الحل الصناعي الأكثر
تفضيلاً على إجراء تحلية خلالية للوقود.
تكون المواد المثبطة التي أساسها النيكل خالية من هذه التفاعلات الجانبية بعد التثبيط. نظرا لعدم
استقرار ,10180 حرارياً وانحلاله أعلى من 700-700 درجة مئوية؛ يتكون الرماد على نحو
خاص من ناتج الفاناديوم نيكل المستقيم و» وعلى الرغم من كونه غير قابل للذوبان تماماً في ٠ الماء؛ لا يكون هذا الرماد حرارياً فقط بل أيضاً سهل التفتت وغير قابل للالتصاق. لذلكم تتم إزالة
ف
— \ Yr —
الرماد المذكور بسهولة بواسطة التنظيف الجاف؛ أو حتى بواسطة الغسل بالماء؛ مما يمكّن من
كسح هذه الجسيمات الصلبة بعيداً عن التربين.
كما يؤدي غياب التفاعلات الجانبية بعد التثبيط lad والتي تستغني عن الجرعات الزائدة إلى حد
كبير من المادة المثبطة؛ إلى أداء متزايد في إطار القدرة والفعالية التي يمكن الحصول عليها © باستخدام هذه المادة المثبطة. ومع ذلك؛ يكون العيب الرئيسي للنيكل عيب اقتصادي؛ نظرا لارتفاع
تكلفة هذا الفلز ك 'مادة خام استراتيجية”؛ وتذبذب سعر السوق له على نحو كبير على مدى
الأشهر.
JUL يجب أن تفي طريقة تثبيط فاناديوم مرتفعة الأداء؛ وإضافة لذلك توفير حماية فعالة
للمكونات الساخنة؛ بالمعايير الأخرى الأساسية المقترنة بتحسين الفعالية و'تشغيل وصيانة" الآلات. ٠ توجد أربعة معيير مذكورة»؛ وهي:
- تكلفة معتدلة للمادة المثتبطة؛
- فعالية مرتفعة للآلة: يجب أن يتم تشغيل التثبيط عند درجة حرارة إشعال مرتفعة لكس تتم
الاستفادة على نحو تام من جهد الفعالية في 615 الحديثة؛
- أداء'متواصل": يجب أن يكون اتساخ المكونات الساخنة بالرماد منخفضاً قدر الإمكان وقابل Yo للانعكاس؛ حيث يشير المصطلح الأخير إلى ضرورة استعادة Ala نظافة المكونات الساخنة في
إطار الصيانة التقليدية؛ من المدلارك أن مفهوم “قابلية عكس الاتساخ” يتوافق مع التخلص من أو
خفض "التفاعلات الجانبية بعد التثبيط" على الأقل؛ وفقاً لما تم تعريفه فيما سبق؛ و
- توفير جيد للمنشأة: يجب أن تحد طريقة التنظيف الأولية المستخدمة من أي وقت توقف ADU
ومن ثم تشجيع استخدام Caan) الجاف.
— \ ¢ —
ومع ذلك؛ يجب ملاحظة أن الغسل بالماء؛ المنفذ على فواصل زمنية كبيرة؛ يظل بمتابة طريقة
التنتظيف الثانوية المفيدة.
يرجع السبب في هذا إلى cad] من جانب؛ ينجم عنها نتيجة مشابهة لتلك الخاصة بالتنظيف الجاف؛
من خلال تأثير جسيمات الرماد التي يتم إدخالها ميكانيكياً بواسطة التيار المائي» و؛ من ناحية
© أخرى» فهي تمكّن من إزالة الأطوار الغنية بالصوديوم سالفة الذكرء التي تميل إلى التراكم وتعديل
الرماد بشكل ضار ؛ بصورة دورية.
في إطار قيود طرق التثبيط Addl يكون من المرغوب لذلك إيجاد طريقة تثبيط جديدة تفي
بالمعايير الأربع المذكورة Lad سبق. وهكذا؛ يتعلق الاختراع الحالي بتوفير مادة مثبطة قادر على:
() احتجاز الفاناديوم بفعالية؛ (زن) ترسيب أدنى كمية من الرماد؛ يمكن التخلص منها بسهولة+ على ٠ نحو مفضل بواسطة طريقة مباشرةٍ (Jie) التنظيف الجاف)؛ (iii) Duals توفير الوظيفتين المذكورتين
إلى أقصى حد ممكن لدرجة الحرارة.
تمكن مقدم الطلب من اكتشاف أنه من الممكن ومفيد على نحو خاص استخدام أكاسيد ماغنيسيوم
مختلطة معينة لهذا الغرض.
فيما يلي؛ يشير التعبير "أكسيد الماغنيسيوم المختلط" إلى توليفة من MgO وأكسيد ثاني مشتق من VO عنصر EAT وتتم الإشارة إليه ب BO, حيث ” و2 عبارة عن عددين صحيحين موجبين. يكون
للأكاسيد المختلطة المعنية الصيغة النوعية: ,1480-1,0* x dua عبارة عن عدد صحيح يساوي
١ ؟ أو oF بناء على طبيعة الأكسيد الثاني.
تكون الأكاسيد المذكورة ,5,0 من ناحية؛ قادرة على التفاعل مع 1485047 عند درجات حرارة
مرتفعة وفقاً للتفاعل (5)؛ لتكوين و50 وأكسيد الماغنيسيوم المختلط:
د
ا Ve - xMgSO4 + EO, — xMgO-E,0, + x 50 (°) من ناحية أخرى؛ وهكذا يكون أكسيد الماغنيسيوم المختلط المتكون قادر على التفاعل مع V305 لتكوين؛ في مدى توليفة 17/ع/2/1؛ ناتج الفاناديوم المستقيم 04851720 وفقاً لتوازن التفاعل (6): Mg;V,0z + 3[(x-1)MgO-E,0,)]. (1) ج 3(xMgO-E,0,) + و70 © يمثل تفاعل )1( تفاعل تثبيط متكافئ و7205 لا يشتمل؛ بخلاف التفاعل )£( المتصل بمادة مثبطة MgO بمفرده؛ بعد الآن على SO; في وجود أكسيد مختلط زائد بالنسبة إلى مقياس الاتحاد العنصري؛ يتم التعبير عن التوازن كما يلي: ١720: + n(xMgO-E,0,) (<1) : Mg;V20s + 3[(x-1)MgO-E,0,)] + (n-3)(xMgO-E,0,), — ٠ الذي فيه « تساوي أو تكون أكبر من ©. وهكذا يقوم الأكسيد الثاني بوظيفتين؛ يطلق عليهم اسم 'منحي” MgO وذلك فيما يتعلق ب و50 و"باذل” Lad MgO يتعلق ب V20s5 يتم تعريف المتغير « المعرف Lad سبق ب "نسبة التثبيط المولاري” (MgO/ V,05) بواسطة: m= NX Ve بالتالى تشكل كل من هذه الأكاسيد المختلطة XMgO-E,0, مادة مثبطة و7205 يمكن استخدامه في مناخ كبرتة (أي مناخ غني بأكاسيد الكبريت) لأنه يعمل على إزالة أي تدخل من قبل أكاسيد الكبريت في عملية التثبيط. تكون العناصر 7 التي تظهر هذا النمط السلوكي هي تلك الخاصة ف
— 2“ أ — بالأعمدة التالية في الجدول الدوري للعناصر: 178 :ه111 (باستثناء الكربون)؛ 1113 (خاصة بورون وألومينيوم)؛ 171 (خاصة تيتانيوم وزيركونيوم)؛ 17111 (خاصة الحديد)؛ أو متسلسلة ala) ality سيريوم) . المصطلح "أكسيد الما غنيسيوم المختلط" Ble عن تسمية عامة قد تشمل؛ بناء على طبيعة 'E ملح (مثل بورات أو سيليكات) ¢ أكسيد مزدوج (مثل شبانيلات ماع11 و (MgFe,04 © أو محلول صلب (مثل MgO-Z1r0; أو (MgO-Ce0; تم اكتشاف أنه في هذه القائمة تولد أكاسيد الماغنيسيوم المختلطة التي فيها ينتمي الأكسيد الثاني ونا إلى مجموعة: S10; +6203 م03 را و3203 مع 75د الرماد الذي يكون سهل التفتت على نحو خاص + غير قابل للالتصاق وحراري (وبالتالي غير حساس إلى حد بعيد للتلبيد). وقبالتالي تجعل أنظمة التثبيط هذه من الممكن تجنب تفاعلات جانبية بعد التثبيط ويمكن التخلص Ve من الرماد المتكون نتيجة لها بسهولة؛ عن طريق كل من الحك الميكانيكي المرن (التنظيف الجاف) ومن خلال تنفيذ تأثير الغسل بالماء. تكون أكاسيد الماغنيسيوم المختلطة المُناظرة لهذه "الأكاسيد الثانية" الأربع عبارة عن: . ؛31180-320و (x=3,y=2and z = 3) : يتعلق ب و3820 Lud -
MgO-ALO; (x =1,y=2and z = 3) : Al,03 يتعلق ب Lud - tMgO-Fe O03 (x =1,y=2and z=3) : Fes03 يتعلق ب Ld — ١ 2180-8102 (x > 2, لا > 1 and z=2) :Si0; فيما يتعلق ب - علاوة على ما سبق؛ استطاع مقدم الطلب ملاحظة أن: - يتسم أكسيد الماغنيسيوم الفائض بالنسبة إلى مقياس الاتحاد العنصري؛ والذي يكون ضرورياً من
— ل \ — الناحية العملية لنقل تفاعل )01( إلى اليمين» بالمحدودية الشديدة؛ في التفاعل المذكور تتم تحديد كمية هذا الفائض باستخدام المتغير an الذي يمكن أن يكون على سبيل المثال بين ؟ و8,؟؛ و - تزيد درجة حرارة خط الجمود للرماد على نحو منظم بحيث « تتراوح من قيمة أكبر من ٠١74 درجة مئوية n) = 7 تفاعل (6)؛ الرماد غني ب OV وفقيرة في أكسيد مختلط) حتى درجة حرارة © خط الجمود ل ,8,0 - xMgO نقي (» (n= التي تكون؛ بالنسبة للأنواع الأرب المفضلة من الأكاسيد المختلطة؛ مرتفعة جداً؛ بمعنى آخر؛ تلك التي لا تعمل على تكوين تصلد بين نواتج التفاعل الثلاث (oT) وكلما كانت كمية الأكسيد المختلط المضافة أكبرء؛ كلما ارتفعت نقطة الانصهار الأولية للرماد. مما يفتح الطريق أمام استخدام درجقات حرارة إشعال أعلى عما في Als التثبيط التقليدي باستخدام MgO Ve على وجه الخصوص؛ استطاع مقدم الطلب التأكيد على أن استخدام أكسيد ماغنيسيوم بورون مختلط 14873206 يمكّن من تضخيم المزايا الموصوفة أعلاه. يتفاعل حمض البوريك ,320 بسرعة وعلى نحو كمي في Alla كونه ساخناً مع MgO لتكوين؛ بناء على النسبة الذرية (148/3)؛ تترا بورات الماغنيسيوم 1483407 ("73”)؛ بورات الماغنيسيوم الحراري و3:0:ع24 (7157) أو بورات الماغنيسيوم المستقيم 148:3206 (0137"). يمكن التعبير Lad Ve عن هذه الأملاح في صورة و21480-28:0, 5 2MgO-B205 و:31/80-3:0 على التوالي؛ وتنتج عن التفاعلات التالية: 7( 07 ع — و2320 + 0ع11: تترا بورات الماغنيسيوم MgsB,06 (A) — و3820 + 3MO : بورات الماغنيسيوم المستقيم 2MgO + B05; — Mg,B,05 (1) : بورات الما Aig غنيسيوم الحراري. YY YA
A — \ _— يكون BLO; أيضاً قادر على التفاعل مع كبريتات الماغنيسيوم 118507 مع تكوين و50 : (١ب) د50 + 1188407 — MgSO; + 2B,03 A) ب ;350 + Mg;3;B,0¢ — و0د3 + 3MgSO4 )1 ب ;280 + 65 ع أ — 2MgS0, + B03 © يتفاعل خامس أكسيد فاناديوم بسرعة وعلى نحو كمي مع بورات الماغنيسيوم للحصول على نوتج الماغنيسيوم لفاناديوم. في Alls بورات الماغنيسيوم المستقيم» يتم تحويل و7270 بالتالي إلى ناتج الفاناديوم Lall غنيسيوم المستقيم : )٠١( و334820820 + :14831720 — و20 + 311838206 : لذلك تكون بورات الماغنيسيوم المستقيمعبارة عن مادة مثبطة فاناديوم وفقاً لهذا التفاعل» المناظر ٠ للتفاعل العام (1) الذي فيه يتم تعريف الصيغة MgO-E,0, ب و31480-1320. تمكّن السرعة التي تتميز بها كافة هذه التفاعلات من استقرار تركيبة الرماد في غازات الاحتراق بصورة سريعة. lie استخدام BO; بثلاث مزايا. تكمن أولى مزايا استخدام و3720 كأكسيد ثاني في الخواص الملحوظة للرماد المضاد للترسيب التي yo تتطور عند درجات حرارة مرتفعة بواسطة بورات الماغنيسيوم الحراري وبورات الما غنيسيوم المستقيم ‘ وهفي الخواص التي ثم اكتشافها بواسطة مقدم الطلب. Causal هذه الخواص على نحو خاص معدلات ترسيب منخفضة للرماد على المكونات ساخنة. أوضحت الاختبارات التي تم إجرائها على جهاز حارق على مدى فترات زمنية تتراوح من You إلى 508٠0 على سبيل المثال معدل ترسيب ya مرات في المتوسط أقل في حالة التثبيط باستخدام بورون عن التثبيط بدون بورون (أي في A يبلغ فقط). يثير وجود هذه الخواص الاستثنائية المضادة للترسيب الدهشة نظراًء MgO التثبيط بواسطة بأداء التزليق على البارد lus وم148:320 معروفة MgiBaOs على الرغم من أن ay واستخدامها في هذا الشأن كمواد إضافة مضادة للتلف في زيوت معينة للتروس المعدنية؛ ومع ذلك؛ من ناحية؛ يفترض هذا النمط السلوكي لبورات الماغنيسيوم وجود أحمال ميكانيكية مرتفعة و؛ من © عن تكوين غشاء بوريد فلزي ذا معامل احتكاك منخفض Ble ناحية أخرى» تكون الآلية المتضمنة على سطح جدران الفلز ذات التلامس التبادلي: يمكن أن يحدث تكوين البوريد المذكور بواسطة عدم وجود الهواء؛ داخل المزلق؛ الذي يمتاز؛ بسبب طبيعته Als خفض البورون )111( فقط في وهي درجة الحرارة المنخفضة ووسط cag hall الهيدروكربونية؛ بخواص اختزال فعلية. وبالتالي هذه منزوع الهواء؛ بعيدة جداً عن الظروف شديدة السخونة ومرتفعة الأكسدة السائدة داخل غازات Vo الاحتراق في منشأة حرارية. تكمن إحدى النتائج الطبيعية لهذه الخواص المضادة للترسيب في أنه من غير الضروري أن تتم على نحو دقيق؛ أي من 3MgO- إنتاج مقياس الاتحاد العنصري للأكسيد المختلط و1320 sale) بدلا من ذلك يكون من الممكن oF تساوي (MgO/ 3203( غير الضروري الحصول على نسبة ((3Mg0-B;03 + MgO) أي استخدام خلائط oF الحصول على قيم لهذه النسبة تكون أكبر من ٠ بشرط أن تساوي النسبة المولارية المئوية لبورات الماغنيسيوم (بورات مستقيمة وبورات حرارية) في الرماد المتكون 777 على الأقل. يرجع السبب في هذا إلى؛ في ظل الظروف المذكورة؛ أن عدم في غازات (MgO+MgS04) دمج الماغنيسيوم الفائض مع بورون؛ الذي يكون في صورة خليط الاحتراق؛ لا يمكنه إثارةٍ تفاعلات ما بعد التثبيط غير المرغوبة على المكونات الساخنة نظراً الانخفاض ترسيب الرماد على نحو شديد. ٠
YYYA
- YY. — تكمن الميزةٍ الثانية للمواد المثبطة ماغنيسيوم-بورون؛ على نحو خاص أكثر مقارنة ب MgO في حقيقة الاحتفاظ بأدائها في وجود كمية غير ضئيلة من الصوديوم. على نحو خاص؛ عند وجود الصوديوم الوقود (أو في هوا ع | لاحتراق) و بعد J لاحتراق 1 يصبح مدموجاً في الرماد في صورة
NasB,05 ويتفاعل مع و20 حتى في وجود الماغنيسيوم؛ لتكوين بورات الصوديوم «Na,SO,
MgO غير الأكالة بخلاف الكبريتات المزدوجة ونواتج الفاناديوم المتكونة في التثبيط باستخدام «© يمكن التعبير عن هذا التفاعل كما يلي: 2118250 + 3118753205 — NasB;05 + 211806 + 280; ب Ya ) وهكذاء تم اكتشاف أن الحماية بواسطة مادة مثبطة الماغنيسيوم-بورون تظل فعالة للنسبة المولارية (17205 /ه218280) التي تصل إلى مدى ١.5 (أي نسبة ذرية (Na/V) التي تصل أيضا إلى مدى ٠ #,ه) وأن الرماد المتكون يظل Jew التفتت وغير قابل للالتصاق؛ بالرغم من التصلد الطفيف. علاوة على ما سبق؛ كلما ارتفع محتوى بورات الماغنيسيوم في lel كلما انخفض أثر التصلد. تعد هذه القدرة على محايدة الصوديوم والتخلص من أآثاره الضارة ميزة هامة للمواد المثبطة ماغنيسيوم-بورون؛ تفتح الطريق all التخلص من تشغيل تحلية الوقود. pal تكمن الميزة الثالثتة في حقيقة أنه قد تم اكتشاف أن بورات الماغنيسيوم الحراري 148713205؛ ١١ المنتج الثانوي لتفاعل التثبيط ) fo ١٠١ التي تكون في ذاتها غنية بالماغنيسيوم؛ تتفاعل بدورها مع 4Mg,B,05 + 3V,05 — 3118217207 + 211807 (0 ١ ) وهكذا يكون جزيء واحد لبورات الماغنيسيوم الحراري قادر على تحويل 705 مول من 7205 إلى بورات الماغنيسيوم الحراري.
_— أ ا — لا يكون الرماد المتكون Mg3Vi07) و 1485707) JST عند درجات حرارة مرتفعة و؛ على الرغم من عدم ارتفاع نقطة انصهار تترا بورات الماغنيسيوم إلى حد كبير )490 درجة مئوية)؛ إلا أنها تكون أعلى من درجة حرارة جدار المكونات الساخنة. (JEL يمنع هذا التفاعل بين بورات الماغنيسيوم الحراري V,055 أي انخفاض me في الجرعات باستخدام sale مثبطة 2 الما غنيسيوم <“بورون مما ينتج عنه تأكل الفاناديوم مرتفع درجة الحرارة؛ مما يشكل ميزة YOR من وجهة نظر أمان التثبيط. يكون "احتياطي التثبيط" هذا جدير بالاعتبار نظراً (of مع أخذ التفاعل )١١( في الاعتبار؛ كل ذرة ماغنيسيوم تجعل من الممكن؛ بفضل دور "إضافة زائدة من المادة المثبطة” الذي يقوم به بورات الماغنيسيوم الحراري؛ معادلة ليس فقط ١.1١ مول من 7204 (وفقاً للتفاعل ))٠١( ولكن أيضاً 0.371 مول من 7205 Bis للتوازن الكلي: ٠ (0 7 ٠١ .611813407 + 17207 91/182 + و1720 و4118 — 1317207 + 121300 على النقيض من MSO, تكون_ لبورات الماغنيسيوم المستقيم وبورات الماغنيسيوم الحراري مستقرة حرارياً على نحو كبير ولها أيضاً نقاط انصهار مرتفعة ) ١7٠ درجة Adie و ١٠ درجة مئوية على التوالي)؛ مما يجعل استخدامها مفيد على نحو خاص عن استخدام درجات حرارة إشعال شديدة الارتفاع. : 5 .ا لكي (Sa توضيح مجال المواد المثبطة ماغنيسيوم - بورون»؛ يتعين تحليل التوازن الكيميائي العام المتحكم في تثبيط ,720 الذي يتم تنفيذه في وجود Br03 5 MgO . بداية من مول als من Sas »7 7 التعبير عن التفاعل العام كما يلي: mMgO + bB,0; — aMg3V,0g + (1-0) Mg,V,0;, ( ١ 5 + و20 bpMg3B,0¢ + b( 1 -B)Mg;B,0; +
— Yy —
الذي فيه:
m= )2 + (ه + 5)2 +P) : MgO/ V,05 تشير إلى النسبة المولارية « —
b - تشير إلى النسبة المولارية 7075 0/7 ؛
Ble » - عن مشتق من و7120 تم تحويله إلى 3487177206 وتم تحويل Fide (ه -1) إلى
(02a >1( © 821207 11؛ و - 8 عبارة عن مشتق من و8203 تم تحويله إلى 1833706 وتم تحويل مشتق B) -1) إلى B <I) 05( 05 ]1 تشير الأشكال المرفقة إلى أنه؛ في حالة غياب الصوديوم؛ يمكن الحصول على المنتجات المتكونة كمخطط plot 0-5 من النتائج التي توصل إليها مقدم الطلب. ٠ يشتمل الشكل على خط أول Ji ١ جميع LED التي تفي بالمعادلة: +b 2 - 01. تناظر المساحة ٠١ التي تقع أسفل خط ١ للمعادلة em = 2 + 2b ظروف تشغيل غير محبذة يكون فيها الرماد آكالاً وقابل للانصهار بدرجة كبيرة نتيجة للافتقار الملحوظ إلى الماغنيسيوم. يتكون في هذه المساحة Vo بناء على <b m هي تترا بورات الماغنيسيوم وناتج الفاناديوم الماغنيسيوم المحيط. إضافة لذلك؛ بالنسبة ل « أقل من b) 0.5 + 1)؛ قد يتبقى 7205 حر و Ve / أو و8200 حر. يشتمل الشكل المرفق على خط ثاني 7 يحتوي على النقاط التي تفي بالمعادلة: .m=3+ 2b في المساحة ٠١ الواقعة بين الخط ١ والخط (oY يتكون ناتج الفاناديوم الماغنيسيوم الحراري (نقطة الانصهار: A درجة مئوية)؛ وبورات الماغنيسيوم الحراري وتترا بورات (نقطة الانصهار: 1965
— Y Y —
درجة مئوية). يناظر هذا النطاق ظروف تشغيل ذات SE أقل ولكن مع تكوين الرماد الذي لا
يكون في حالة سائلة عند درجة حرارة السطح الخارجي ,1 للمكونات الساخنة؛ ولكنه يتمتع بميل
محدد إلى التلبيد.
يشتمل الشكل المرفق على الخط الثالث © الممثل لكافة النقاط التي تفي بالمعادلة: =m ؟ + BY © تناظر المساحة ٠ 5 الواقعة أعلى الخط “ تآكل أقل ولكن ظروف تشغيل اتساخ؛ نظراً لوجود فائض
كبير في الماغنيسيوم (غير المتحد مع بورون) يمكن كبرتته لإنتاج الرماد الذي لا يحتوي فقط على
1418:1720 وم1320:ع118 « ولكن أيضاً على 148504 و 14/80 من خلال إجراء تفاعلات ما بعد
التثبيط.
تكون المساحة Fe الواقعة بين الخطوط 7 Fy والتي تشتمل على هذين الخطين؛ مفيدة. نظرا Ye لتكوين ناتج الفاناديوم الما غنيسيوم المستقيم وخليط من بورات الما غنيسيوم المحيط وبورات مستقيمة
فيها a=1) و 0<P<] في المعادلة (VF) يناظر هذا النطاق ظروف تشغيل التي تضمن التثبيط
مع تكوين رماد حراري ويترسب عند معدل منخفض .
على وجه الخصوص» يقدم الاختراع طريقة لتشغيل منشأة حرارية تشتمل على غرفة احتراق تتم
تغذيتها بوقود متحد مع كل من فاناديوم وكبريت. تتم تغذية غرفة الاحتراق أيضاً ببورون VO وماغنيسيوم؛ بكميات بحيث تشتمل نواتج الاحتراق على ناتج الفاناديوم الماغنيسيوم المستقيم وأكسيد
مختلط بورون الماغنيسيوم؛ خاصةٌ إما بورات الماغنيسيوم المستقيم أو بورات الماغنيسيوم الحراري.
على نحو مفضل ؛ تفي النسب المولارية للما غنيسيوم والبورون 0 و5 بالمعادلة:
3+2b<m<3+3b مدت
ب $ ¥ _ يناظر الخط ؟ تركيبة 14821205-و148:1720 الرماد (المُناظرة ل 1 = a و80 في التفاعل ١ 9 (( : V,05 + (3 + 2b)MgO + bB,0O; — MgsV,0g + bMg,B,05 1 ١ 9 وهكذا تكون أدنى كمية من MO يتم إدخالها لكي يمكن تحويل و1720 على نحو خاص إلى Mg3V,05 © هي: 25 + 3 = om على سبيل المثال؛ بالنسبة ل 1-5 يجب أن تكون c0=m وهذا يجب مقارنته بقيمة تبلغ ١,56 للنسبة المولارية ل (:17204 (MgO/ الضرورية في التثبيط التقليدي (المعادلة (6)). يناظر الخط ؟ التركيبة النهائية 06 ع1 -و1720 1/183 للرماد (المُناظرة B=13 o=1 J في التفاعل (VF) : ١ 9 ٠ ب 06 1ط + Mg3V,05 — و5320 + V,05 + (3 + 3b)MgO (Say تضبيط قيمة m لتتراوح بين 2b) and )3 + 3b) + 3)؛ على سبيل المثال» يمكن أن تكون لها القيمة ط 2.5 + 3 - «د Jolla) 1-» و8-0.5 في التفاعل (OF) (z ١ 9 و6520 + b)MgO 2.5 + 3) + و1720 Mg;V,05 + 0.5bMg;B>05 + 0.5bMg3B; 0. ١ — تناظر أكثر الحالات الشائعة في المساحة ٠ ؟ التوازن: B)b]MgO + bB,0; (217) +2( + 3[ + و7220
Yo — — b( 1 - (1/1305 + 8613006 + 06 رع 11 — أي Cus cm = 3 + )2 + B)b 8 تتراوح بين صفر و١. من VY) د)؛ تتحد النسبة المئوية المولارية لبورات الماغنيسيوم (OB+PB) في الرماد بواسطة : borates = 100[b(1-B) + bB]/ [1 + b(1-B) + bp] =100 b/(1 + b). %
© نظراً لاعتماد التأثير المضاد للترسيب للرماد على محتوى بورات الماغنيسيوم (الأطوار (PBs OB
في نواتج التفاعل؛ لذلك يكون من الممكن تضبيط هذا التأثير بواسطة تفاوت قيمة المتغير 5.
وهكذا :
- يناظر أدنى محتوى من بورات الماغنيسيوم يبلغ 777 في الرماد لكي يمكن ضمان التأثير
المضاد للترسيب؛ الذي تمت الإشارةٍ إلى النقطة الخاصة به فيما سبق؛ 5 مساوية أو أكبر من 1X ,0 3 «
- بالنسبة cy - © J يتكون الرماد من Jo. بورات الماغنيسيوم و ف ناتج الفاناديوم الماغنيسيوم
المستقيم؛
- بالنسبة J 5<؟؛ يتكون الرماد من AT بورات ألما غنيسيوم و /Xo ناتج الفاناديوم الماغنيسيوم
المستقيم. Vo ظروف الجرعات الملاحظ أنها الأكثر فعالية هي تلك الممثلة بالنقطة المُناظرة ل =m Y=b هذا
يناظر على نحو خاص الموقف الذي يكون فيه المادة المثبطة عبارة عن 14813206 (تفاعل
)٠١( أو تفاعل (VY) مع 3<5). في الحالة المذكورة؛ يحتوي الرماد على 75 7 بالمول من
بورات الماغنيسيوم و Yo 7 بالمول من ناتج الفاناديوم الماغنيسيوم المستقيم . تبلغ نقطة انصهار
"ا الرماد حوالي ١7٠١ درجة مئوية ثم تنخفض كمية الترسيب بحوالي 7/808 مقارنة باستخدام MgO lad يلي؛ يعد تحضير جرعات باستخدام محتويات مناظرة ل T= b و «« -4 (باستخدام المادة المثبطة م,320:ع248) Ala مرجعية للتثبيط المعل بالبورون. © تكون الجرعتان المفيدتان عبارة عن تلك الجرعات LU للنقاط: Y= b مع ل <1؛ وط -؟ مع A=m و9؛ أو إلى sft) إلى ؟ Ag على التوالي. بالنسبة لهدف احتواء تكلفة التثبيط وانبعاث «ball يتعين أن يكون المتغير 5 محدوداً؛ على سبيل ٠ المثال بقيمة تبلغ 7,0 وهكذا؛ تتراوح النسبة المولارية للبورون 5 على نحو مفيد بين ٠,8 و5,؟؛ على نحو مفضل بين ١ و . أخيراً؛ وفي وجود كمية ملحوظة من الصوديوم معرفة بواسطة النسبة المولارية 5 = ) /1182504 705 يكون من الممكن خفض النسبة MgO/ V,05 =m يرجع السبب في هذا إلى التقاط 11250 في صورة 11848704 يستهلك بورون (وفقاً للتفاعل ٠١ ب)؛ والذي لا يمكنه بالتالي Ye تكوين أكسيد ماغنيسيوم بورون مختلط مع .MgO على aay الخصوص » في الحالة التني تكون فيها 8-0 التي تُناظر ol قيم للنسبة m (النقاط القريبة من الخط في المعادلة =m ؟ + «(bY من ثم: 2b - s) MgO + bB,0; + sNa;SOy4 (= \ ¥) + 3 + 705 Mg3V,05 + (b - s/2)Mg,B,05 + s/2NayB,05+ sSO; —
الا - أي: و- 25 + 3 -ء (بدلا من (m=3+2b لخفض تصلد الرماد الناجم عن تواجد الصوديوم؛ يتعين زيادة قيمة 5؛ وبالتالي تمكين زيادة النسبة all لبورات الما غنيسيوم في الرماد . وهكذاء يقدم الاختراع؛ وفقاً لجانب أول؛ طريقة لتشغيل منشأة حرارية تشتمل على غرفة احتراق تتم تغذيتها da متحد مع فاناديوم + مع الكبريت وعلى نحو ممكن مع الصوديوم . على وجه الخصوص»؛ غرفة الاحتراق تتم تغذيتها Lad ببورون وماغنيسيوم؛ بكميات بحيث تبلغ النسبة المولارية للصوديوم s = و1720 (Nay SO4/ النسبة المولارية للماغنيسيوم =m و7720 MgO/ والنسبة المولارية للبورون © = و7204 /و320 وتفي بالمعادلة؛ وبحيث تشتمل نواتج الاحتراق على ناتج الفاناديوم الما غنيسيوم المستقيم ¢ أكسيد ما غنيسيوم بورون مختلط وعلى نحو ممكن بورات Ye الصوديوم. على نحو مفضل» تفي النسبة المولارية للما غنيسيوم ‘ البورون والصوديوم Sssm,b بالمعادلة +3 2b-s<m<3+3b-s على نحو مفضل ¢ تفي النسبة المولارية للما غنيسيوم ¢ البورون والصوديوم sssm,b بالمعادلة m= Ve 3+2.56-8. على وجه الخصوص؛ قد يكون بعض من البورون والماغنيسيوم على الأقل الذي تتم تغذيته إلى غرفة الاحتراق في صورة أكسيد بورون الماغنيسيوم المختلط. وفقاً لأحد أوضاع التطبيق؛ يتكون أكسيد ألومينيوم الماغنيسيوم المختلط أيضاً قبلي أو في غرفة
YA — — الاحتراق. يمكن التعبير عن تفاعل التثبيط (V6) المنتج بواسطة ألومينات الماغنيسيوم MgALL Oy كما يلي: (n-3)MgAl, 04 (V¢) + مميلذ3 + nMgAl,04 — Mg; V,05 + و720١ وفي J ظروف متكافئة:
١ £) 2 ب 3810 + 3MgAlL,O4 + ١750و — Mg3V,035 يكون لألومينا و10 وشبينل 148/1707 نقاط انصهار تبلغ 7040 درجة مئوية و١١٠5 درجة مئوية على التوالي. تتمثل الميزة الأخرى لاستخدام MgAL Oy كمادة مثبطة؛ المتكون في المعمل أو قبلي الشعلات في اختزال كمية الترسيب وذلك بفضل الأثر الطفيف للتعرية الذي تستحثه جسيمات ALLO; حديثة التولد وبفضل خاصية ١ لأولومينا التي تعمل؛ عند درجة حرارة مرتفعة؛
٠ على انحلال عدد من الكبريتات الفلزية التي تساهم في اتساخ,؛ أو حتى تآكل؛ المكونات الساخنة. وفقاً لأحد أوضاع التطبيق؛ يتكون أيضاً أكسيد حديد الماغنيسيوم المختلط قبلي أو في غرفة الاحتراق. يتم التعبير عن نطاق التثبيط )10( المنتج بواسطة أكسيد 148178207 مختلط كما يلي:
(n-3)MgFe,04 ( ١ 5( ٍ + و2)00ع*[31 + و0 دع 11 — 04 nMgFe, + و6720 وفي ظل ظروف متكافئة:
١ °) Vo ب 31620 + 3MgFe, 04 — Mg;V,0g + و20 يكون لهيماتيت )03 (Fe وشبينيل ,1487620 نقاط انصهار تبلغ 1997 درجة مئوية و777١ درجة مئوية على التوالي. تكمن الميزة الأخرى لاستخدام dain 14878207 كمادة مثبطة في اختزال انبعاث الأدخنة؛ نظراً لأن الحديد )1( يعمل داخل الشعلات كمحفز لأكسدة تكتلات
— 8 7 _ الكربون؛ أي السخام؛ وتصل أدنى كمية من الحديد ضرورية للحصول على هذا الأثر إلى أطنان قليلة ld جزء في المليون. a, لأحد أوضاع التطبيق؛ يتكون أكسيد سيليكون الماغنيسيوم المختلط أيضاً قبلي أو في غرفة الاحتراق. يمكن التعبير عن تفاعل التثبيط )1171( المنتج بواسطة أكسيد ,1480510 مختلط كما © يلى: +3MgSiO3 + (n-3)Mg,Si0y 6 1) و0 د رع — V,0s5 + nMg,S104 وفي ظل ظطروف متكافئة: ١ 1) ب V,05 + 3Mg,S104 — Mg3;V,05 +3MgSiOs. . تبلغ نقاط انصهار سيليكات الما غنيسيوم المحيطي ) (Mg S103 وسيليكات الماغنيسيوم المستقيم ٠ (ب0510ع148) ٠55١7 درجة مئوية VAM درجة مئوية على التوالي. يجعل استخدام سيليكات الماغنيسيوم المستقيم يبن تك رع 1٠] كمادة مثبطة من الممكن رفع نقطة انصهار الرماد الحراري وتأخير تلبيده إلى حد كبيرء وذلك بسبب المعدل شديد الانخفاض من التبلر ل MgSiO; وهكذاء يتيح دمج سيليكات الماغنيسيوم المستقيم في المادة المثبطة All) الترسبات بسهولة أكبر ويتيح إمكانية مد فترة تشغيل الآلة قبل تنفيذ عملية التتظيف. Jul ٠ تكون تفاعلات التثبيط للأكاسيد المختلطة المختلفة المعروضة فيما سبق هي تفاعلات )١٠١( (VE) (V+) و(١١). تتم مقارنة هذه التفاعلات MgO J ( ¢ ) Je tally مع 7075 الذي يتكون 504 ع (الذي Slash أعلى من Qu درجة مثوية) في أثنائه.
— وا — قد يكون من المفيد دمج أكاسيد الماغنيسيوم المختلطة المختلفة مع بورات الماغنيسيوم المستقيم كمادة مثبطة رئيسية؛ لكي يمكن تكوين صيغ من نوع: xMgO-E,0, / x’MgO-E’,-0, /.." / و0-3:0ع/33”_بالنسبة had دمج كافة المزاياسالفة الذكر. وهكذا؛ يمكن إضافة العديد من الوظائف التشغيلية الأخرى المقترنة بالخواص © الفيزيائية الكيميائية المناظرة للأكاسيد الثانية إلى التأثير المضاد للترسيب ل و820. لهذا السبب؛ يمكن أن يطلق على هذه الخلائط من أكاسيد ماغنيسيوم مختلطة اسم المواد المتبطة "عديدة الوظائف". Leg يتعلق بتحضير أكاسيد ماغنيسيوم مختلطة وخلائط منهاء وعلى نحو مستقل عن مكان تخليقها (في الشعلات أو قبلي منها)؛ يبدا هذا التحضير باستخدام بعض المشتقات الكيميائية المعرفة من . الماغنيسيوم والعنصر الثاني AID وهكذاء يمكن تكوين أكسيد الماغنيسيوم المختلط في غرفة الاحتراق؛ عن طريق تفاعل بين مادتين منتجة واحدة على الأقل يتم إدخالها قبلي ale متفاعلتين يتم إدخالهم قبلي غرفة الاحتراق؛ أو من
MgO غرفة الاحتراق. يمكن انتقاء مواد التفاعل هذه من تلك؛ بواسطة الانحلال؛ التي تكون أكاسيد تضمين المركبات التالية: (Say و ,1,0 على التوالي» مع استبعاد النواتج الأكالة الأخرى. لذلك ٠١ - في حالة الماغنيسيوم: الأكسيد؛ aS ne نيترات أو كربونات أو ألكوكسيد؛ سلفونات؛ كربوكسيلات ¢ إلى غير ذلك؛ - في Ala العنصر HE الأكسيد؛ هيدروكسيد أو حمض (بناء على الطبيعة الكيميائية ل o(E نيترات أو كربونات ‘ 2S SN ‘ سلفونات ‘ كربوكسيلات ‘ إلى غير ذلك إذا كان الأكسيد الثاني Bike عن <SI0; يكون من الممكن علاوة على ذلك البدء من إما تترا ألكيل
اا سيليكات مستقيمة بالصيغة ,(5:)01 وعلى وجه الخصوص TEOS (تترا إيثيل سيليكات مستقيمة) التي فيها © تكون مجموعة إيثيل؛ أو سيليكون أو زيت بولي(داي ألكيل)سيلوكسان؛ يتميز بتركيز مجموعات سيلوكسان (-:0-5-:58-) التي فيها ترتبط كل ذرةٍ سيليكون ثلاثية SS بمجموعات ألكيل. © بناء على خواصها (الحالة الفيزيائية وقابلية (ols يمكن تخزين مواد التفاعل ذات الأساس
الكيميائي في صورة ذائبة في مذيب مائي أو ude عضوي أو في صورةٍ مستحلب أو كمعلق مستقر (وفقا لما يلي) في المذيب المذكور؛ ويمكن إدخالها إلى المنشأة إما في غرف الاحتراق أو في 'دائرة Sagi هي الدائرة التي يتم حقن الوقود خلالها إلى غرف الاحتراق. فيما يتعلق بالمواد المثبطة التي أساسها MgO و3270 ؛ قد تتمثل نقطة البداية في Fide الماغنيسيوم من نوع
٠ "سولفونات مفرطة الجزءٍ القاعدي" أو 'كربوكسيلات مفرطة الجزء القاعدي". وفيما يلي؛ تتم مناقشة الحالة المحددة لكربوكسيلات مفرطة الجزء القاعدي. يتم استخدام التعبير 'كربوكسيلات مفرطة الجزء القاعدي ” (أي كربوكسيلات فائقة الثراء في الفلز) في كيمياء زيوت التزليق ويشير إلى صيغة يتم led دمج حمض كربوكسليك مع كمية متكافئة من الفلز (الماغنيسيوم في الحالة الحالية). Jian الطريقة التقليدية لتحضير كربوكسيلات فائقة الثراء في الفلز المذكورة على سبيل
Vo المثال في سلسلة الخطوات التالية: )1( إذابة حمض كربوكسليك في مذيب زيتي منخفض التطاير؛ (i) تعليق فائض أساسي من مركب Gli مع تقليب؛ في نفس الوسط؛ المركب المذكور الذي ض يكون بصفة عامة عبارة عن الأكسيد؛ هيدروكسيد؛ كربونات أو كربونات ثنائية؛ (ii) إضافة محفز؛ وهو؛ على سبيل المثال؛ كحول (يُفضل نقل أنواع فلزية آلفة للزيت)؛ (iv) تسخين التجميعة التي يتم تقليبها TIS إلى درجة حرارة أعلى من ٠٠ درجة مئوية ولكن أقل من Yoo درجة مئوية؛
| و(») إكتمال معادلة الفلز الفائض؛ عند درجة الحرارة هذه؛ بواسطة إظهار ثاني أكسيد الكربون على Ye السطح. ومن ثم؛ ستكون كربوكسيلات فتقة الثراء في الماغنيسيوم (أو سولفونات) التي تم الحصول
| YYYA
0
عليها مشبعة بحمض البوريك بواسطة إدخال حمض البوريك بنسبة مناسبة وبواسطة التقليب لعدة ساعات تتراوح بين 5٠ و00٠7 درجة مئوية. على نحو بديل؛ يمكن إضافة مركب بورون ذواب في الزيت؛ Bie بورات ألكيل له الصيغة النوعية 110:5ه)؛ على سبيل المثال بورات إيثيل 8و(:0:11)؛ إلى كربوكسيلات فتقة الثراء في الماغنيسيوم (أو سولفونات) وهكذا يتم الحصول عليها. فيما يتعلق
© ب (Kay ALO; استخدام كربوكسيلات ألومينيوم أوتشتيت آخر؛ في مشتق عضوي؛ لجسيمات دقيقة أو جسيمات نانوية لألومينا مائية أو لا مائية (AIOOH على سبيل المثال. أخيراً؛ فيما يتعلق ب و6200 يكون من الممكن الحصول على كربوكسيلات؛ Lal تالاتات (أملاح حديد حمض دهني) أو إنتاج معلقات مستقرة من جسيمات دقيقة أو جسيمات نانوية و7620 في مذيبات تحتوي على مشتق هيدروكربون.
Ve توجد طريقتان لتحضير pay من مواد التفاعل الكيميائي الرئيسية: - تخليق الأكسيد المختلط الذي يتم تنفيذه في canal أي مباشرةً في غرفة احتراق منشأة الاحتراق؛ بواسطة تفاعل مادتين متفاعلتين على الأقل يتم إدخالهم قبلي غرفة الاحتراق المذكورة. في الحالة المذكورة» يتم تخزين مواد التفاعل الكيميائي سالفة الذكر قبلي غرفة الاحتراق لمنشأة الاحتراق وحقنهاء بنسب وكميات مناسبة؛ إما عند نقطة في دائرة الوقود حيث يتم خلطها على نحو وثيق مع
agg Ye باستخدام خلاط ستاتيكي أو ديناميكي؛ أو على نحو مباشر في غرفة الاحتراق. يشير مفهوم "نسب مناسبة" إلى نسب الماغنيسيوم إلى الأكاسيد الثانية (المتغير *)؛ في حين يشير مفهوم 'كميات مناسبة” إلى نسبة جرعة 148/7 (المتغير fm - تخليق أكسيد مختلط أو المواد المنتجة له قبلي غرفة الاحتراق بالمنشأة. bay من مواد التفاعل الكيميائي سالفة الذكرء يتم تخليق الأكسيد المختلط أو خليط الأكسيد المختلط» أو مادة منتجة
"٠ ا للأكسيد المختلط أو المواد المنتجة لخليط الأكسيد المختلط» أو تخزينه قبلي منشأة الاحتراق. يشير
سم المصطلح aid) dd! إلى توليفة (أو عدد من التوليفات) التي تحتوي على الماغنيسيوم و'العنصر SGI الذي لا يكون بالضرورة مركب كيميائي محدد من الماغنيسيوم والعنصر الثاني والذي ينتج أكسيد الماغنيسيوم المختلط في الشعلات. تكون المواد المنتجة المذكورة على سبيل المثال عبارة عن هلامات أحادية أو بنيات نانومترية قياسية أخرى. © يتم حقن الأكسيد المختلط أو المادة المنتجة له؛ الذي تم تحضيره وتخزينه بهذه الطريقة؛ بكمية مناسبة إما على نحو مباشر في غرفة الاحتراق أو عند نقطة في دائرة الوقود حيث يتم خلطه على نحو وثيق مع الوقود باستخدام خلاط ستاتيكي أو ديناميكي. للحصول على فعالية تثبيط Allie يمكن أن يكون الأكسيد المختلطء وعلى وجه الخصوص أكسيد الماغنيسيوم المختلط» في Bisa مقياس نانومتري. قد يكون من المفيد خاصةً تخليق الأكاسيد ٠ المختلطة أو المواد المنتجة لها في صورة جسيمات دقيقة التقسيم أو؛ على نحو مفضل؛ في صورة مواد ذات بنية نانومترية؛ وفقاً لإحدى الطرق التالية: - التخليق الميكانيكي أو التتشيط الميكانيكي الذي يتم تنفيذه إما () على نحو مباشر داخل مذيب مائي أو هيدروكربوني التي يتم من خلالها نقل المواد النانوية المتكونة إلى منشأة الاحتراق أو (ii) في الهواء أو مناخ متحكم فيه قبل وضع المواد النانوية المتكونة في مذيب مائي أو هيدروكربوني ٠ المذكور في صورة معلق؛ - طرق "الكيمياء الآمنة' Jie طريقة هلام أحادي؛ تشتمل على صورة متغيرة Pecchini (الموصوفة في طلب البراءة الأمريكية رقم 059749 7©) أو الصورة المتغيرة Cipollini (الموصوفة في طلب البراءة الأمريكية رقم ((£T0£0V0 حيث تعتمد هذه الطرق على نيترات مصهورة؛ أو طريقة 'المستحلب المجفف" (الموصوفة في طلب البراءة الأمريكية رقم AYYA £90( التي تتم مقاطعتها JE Ye خطوة تقطير قطفة هيدروكربون» إلى غير ذلك. YA ف
— $ ا — تكون المركبات ذات البنية النانومترية المذكورة على نحو خاص تفاعلية فيما يتعلق بالفاناديوم في الشعلات ويمكنها أن تتحول إلى مواد تشتيت مائية أو هيدروكربونية فائقة الدقة والثبات. لتوفير مادة التشتيت وووظائف الثبات؛ يمكن غضافة مواد تشتيت؛ Jie “بوليمرات مجمعة” أي تلك التي لها بنية تشتمل على "جزء أساسي” آلف للماء و"أسنان” آلفة للدهون؛ أو العكس؛ على سبيل المثال © بولي هيدروكسي إيثيل ميث أكريلات (PHEMA)
وفقاً لأحد الجوانب» يتم استخدام الطريقة الموصوفة أعلاه لتثبيط تآكل sland) الحرارية بواسطة أكسيد فاناديوم» على نحو ممكن في وجود الصوديوم. وفقاً لأحد الجوانب؛ تتم حماية المواد الفلزية؛ الخزفية أو المواد المركبة لمنشأة الاحتراق؛ على سبيل المثال تربين غازي يحرق وقود متحد مع فاناديوم؛ التي يمكن أن تكون مقترنة أو غير مقترنة مع
أ الصوديوم ) (Na, S04/ V,0s5 بالنسبة المولارية 5 + من تأكل الفاناديوم بواسطة إدخال أو تكوين مادة مثبطة تتكون بواسطة خليط من بورات الماغنيسيوم وعلى نحو ممكن من أكسيد الماغنيسيوم؛ في غرفة الاحتراق للمنشأة المذكورة؛ بحيث: () النسبة المولارية ل (17205 (B203/ تكون مساوية ل ؛ (MgO/ V,05) (ii) النسبة المولارية m J تتراوح بين (3+2b-5) و(3+35)؛ و
(iii) ١ تتراوح b بين 2 «* و 2 را على نحو مفضل؛ زوج (bam) يكون مساوياً ل (Ted) أو )٠١7( أو يفي بالمعادلة 2.50 + m=3 على نحو مفضل «ST زوج (bam) يكون Tle ل (Te) يطلق على هذه المواد المثبطة اسم المواد المثبطة "ثنائية الوظيفة" نظراً لأنه؛ إلى جانب وظيفتها
— Yo —
المضادة للتأكل 6 تعمل على تحسين ظروف تشغيل aN J وعلى وجه الخصوص فعاليتها قدرتها
وصيانتها بفضل التعديل المناسب للرماد. وفقاً لوضع آخر من الاختراع؛ يتم إدخال المادة المثبطة التي تتكون من واحد أو أكثر من أكاسيد
الماغنيسيوم المختلطء الأكاسيد الثانية التي فيها يتم انتقاء BO, من ناحية وبشكل أساسي؛
© و3200 وء من ناحية (gal واحد أو أكثر من الأكاسيد الأخرى على نحو مفضل من قائمة:
و1620 و03 ماخ 5 «S10, مع MgO/ E,O, نسبة مولارية SX مساوية ل: ا Vo) و ¥ على
التوالي» أو تكوينها في غرفة الاحتراق بالمنشأة المذكورة.
تمتاز هذه الصيغ عديدة الوظائف باتحاد بورات الماغنيسيوم المستقيم مع واحد أو ST من
الأكاسيد المختلطة الثلاث التالية: (i) شبينيل 148/1207 بالنسبة للوصول لأدنى مقدار من الرماد ٠ المترسب بفضل اثر التعرية الناجم عن جسيمات ALO; حديثة التولد وخفض الاتساخ باستخدام
كبريتات فلزية محددة (مثل 20507 (CuSOs, الموجودة في صورة شوائب في غازات الاحتراق؛ (if)
شبينيل 14878204 Lad يتعلق بخفض انبعاث الأدخنة بفضل الأثر الحفزي للحديد (111) على
احتراق السخام؛ 5 (iii) سيليكات الماغنيسيوم المستقيم بالنسبة إلى تأخير تلبيدها وبالتالي مد تشغيل Ve تكون الطريقة الأولى لتنظيف المنشأة عبارة عن التنظيف الجاف بواسطة حقن مادة حاكة Aldine
Jie الموصوفة أعلاه؛ مع اعتبار الغسل بالماء طريقة ثانوية لتنظيف المنشأة.
شرح مختصر للرسومات
شكل ١ : يمتل رسم بياني يوضح المنتجات المتكونة كمخطط mb plot والتي يمكن الحصول
عليها في حالة غياب الصوديوم .
ف
الا لتوضيح الاختراع بشكل أفضل؛ يتم فيما يلي وصف عدة نماذج. تعد تركيزات الفلزات كجزء في المليون (جزء في المليون) بمثابة تركيزات كلية. النموذج التمثيلي الأول من الاختراع: © تبلغ القدرة الحرارية لتربين من النوع 1 لتوليد الكهرباء 770 وزن جزيئي (أي قدرة كهربائية تبلغ حوالي ٠7١ وزن جزيئي) ودرجة حرارة إشعال مضبوطة عند ٠٠١8٠ درجة مئوية. يحرق؛ على نحو متواصل؛ عند قدرة ALIS زيت وقود ثقيل ذا محتوى فاناديوم يبلغ يتراوح من حوالي 5٠ إلى ٠ جزء في المليون. يتم تثبيط تأكل الفاناديوم في البداية بواسطة حقن من ١٠١ إلى 190 جزء في المليون من الماغنيسيوم Mg/V) نسبة كتلية (T= المضاف إلى الوقود في صورةٍ كربوكسيلات ٠ الماغنيسيوم. يحتوي الوقود الخام بشكل أولي على 9٠ جزء في المليون من فلزات قلوية وتتم نزع ملحوته بواسطة الغسل بالماء لتحقيق مستوى (الصوديوم + بوتاسيوم) يبلغ ٠,١ جزء في المليون عند مدخل 07. يكون GT مزوداً بجهاز التنظيف الجاف (القذائف المستخدمة: شظايا قذيفة جوز) وبجهاز dual التربين (بماء منزوع الفلزات عند 90-856 درجة مئوية). يقوم المُشغل بإجراء عمليات التنظيف الجاف مرتين في اليوم. ومع ذلك؛ تمكّن عمليات التنظيف الجاف هذه من VO استعادة جزء صغير فقط من القدرة المفقودة؛. حيث يتراوح هذا الجزء من حوالي 77٠0 عند بداية الدورة إلى حوالي 7٠0 في نهاية poll بسبب دمج الترسبات بالانضغاط وتلبيد ترسبات MgO/ "ila" aly MgSO, معدل القدرة المفقودة من GT بواسطة أثر اتساخ التربين في المتوسط حوالي 7٠١ خلال 7 أيام (Bela VIA) من التشغيل؛ أي 70.056 في الساعة. يكون المقصود من الصفة "صافي" أن هذا المعدل من فقد القدرة يشمل الاستعادات الجزئية في القدرة والمتوفرة بواسطة Ye عمليات التنظيف الجاف. هذا يحدد قيام المُشغل بإجراء عملية Jue للتربين كل 7 ايم على نحو ف
__ بح — دقيق؛ وهي مدة "دورة الإنتاج” (الفترة بين عمليتي غسل). تدوم lee الغسل بالماء حوالي ٠١ ساعة بين إيقاف GT واعادة تشغيله. يبلغ الفقد المقترن في (Ye TA) / ٠١ GT Lig = JN تدفق ظروف التشغيل / الصيانة غير المفضلة المذكورة المُشغل إلى استبدال المادة المثبطة التي © أساسها كربوكسيلات الماغنيسيوم بالمادة Aafia) و3270 (MgO- التي يتم إنتاجها في المعمل في
الشعلات بواسطة حقن محلول هيدروكربون مشبع من كربوكسيلات الما غنيسيوم فائقة الثراء في حمض البوريك في الوقود؛ في ذلك المحلول 705 1320/7 النسبة المولارية b و MgO/ V,05 النسبة المولارية « تكون مساوية ل ١ و6 على التوالي. يكون تفاعل التثبيط المتكافئ هو التفاعل ١ 9 ب الذي فيه م ١ يدم ح1:
Y) ٠١ 0( 1183006 + و1720دع118 ج و0د83 + 6MgO + و70 يتم انتقاء نسبة التثبيط المولاري العملية (17705 /0ع14) لتكون مساوية ل 6 (بدون فرق بالنسبة إلى نسبة التثبيط النظري للتفاعل (VY) يحافظ Jas) على تكرار عمليات التنظيف الجاف مرتين يومياً والتي تجعل من الممكن في هذه المرة استعادة» في كل مرةء TA في المتوسط من القدرة المفقودة بين عمليتي تنظيف متتاليتين.
Yo ينخفض متوسط معدل فقد القدرة في 01 بواسطة العامل نت ثم يقوم Jail) بإجراء عملية غسل كل ©٠0٠0 ساعة وبالتالي يحقق زيادة في توفر الآلة (188/70 - (OY Ye أي - JY بالنسبة إلى الموقف السابق؛ في حين يعمل على زيادة فعاليتها وتوليدها للكهرباء بسبب انخفاض الفقد في القدرة بسرعة أقل © مرات عبر دورة الإنتاج. النموذج التمثيلي الثاني من الاختراع:
خض
ار - يكون 07 من نفس النوع المستخدم في النموذج الأول وتكون المادة المثبطة الأولية Lad عبارة عن كربوكسيلات الماغنيسيوم. يكون ل GT درجة حرارة إشعال أيضاً مضبوطة عند ٠٠١58 درجة مئوية ومزود بأجهزة للتنظيف الجاف وغسل التربين بالماء تتطابق مع تلك المذكورة في المثال رقم ١ يقوم المُشغل أيضاً بإجراء عمليات التنظيف الجاف مرتين في اليوم. ومع ذلك؛ يحتوي الوقود © الثقيل على gia ٠١ في المليون فقط من الفاناديوم. يبلغ “صافي” معدل فقد القدرة في OT في المتوسط حوالي ٠ خلال ٠١ يوم $A) ساعة) من التشغيل؛ أي 70.07 /ساعة. يقوم المُشغل بإجراء عملية غسل للتربين كل ٠١ يوم؛ وهي بالتالي مدة 'دورة الإنتاج". يرغب المُشغل في زيادة درجة حرارة الإشعال ل GT بنسبة To درجة Aste بالنسبة لهدف زيادة القدرة والفعالية. لهذا الغرض؛ يستبدل salad) المتبطة التي أساسها كربوكسيلات الماغنيسيوم بمادة مثبطة أساسها بورات ٠ الماغنيسيوم المستقيمة. يتم تحضير هذه المادة أيضاً بواسطة إدخال محلول هيدروكربون من كربوكسيلات الماغنيسيوم فائقة الثراء في حمض البوريك المشبعة إلى الوقود؛ وفي ذلك المحلول يتم انتقاء .17205 /و320 النسبة المولارية © 5 V,05 /0ع14 النسبة المولارية 8 هذه المرةٍ لتكون أعلى من ومساوي ل © و9 على التوالي؛ وذلك بالنسبة لهدف زيادة محتوى بورات الماغنيسيوم في الرماد ومن ثم خفض تراكم الرماد. يكون تفاعل التثبيط المتكافئ عبارة عن التفاعل .)٠١( يتم انتقاء ٠ النسبة المولارية للتثبيط « لتكون مساوية ل 9 (بدون فرق بالنسبة إلى نسبة التثبيط النظرية في التفاعل .))٠١( يحافظ المُشغل على تكرار مرتين يومياً لعمليات التنظيف الجاف. تم اكتشاف أنه مع درجة حرارة الإشعال الجديدة 72 التي تبلغ ١١7١ درجة مئوية والتثبيط باستخدام بورات الماغنيسيوم المستقيم؛ لا يتغير “صافي” معدل فقد القدرة إلى حد بعيد (750.07 / ساعة). يقوم المُشغل أيضاً بإجراء عملية غسل كل 50٠0 ساعة. وبالتالي تزيد فعالية وتوليد الكهرباء في الآلة Yo على نحو ملحوظ؛ بينما تتم حماية تكاملها وبدون تقليل مستوى توفرها. النموذج التمثيلي الثالث من الاختراع:
— وم
يقوم GT ذا قدرةٍ حرارية تبلغ 17١ وزن جزيئي (قدرة كهربائية تبلغ 5٠ وزن جزيئي) بحرق الوقود
التقيل المتحد مع ٠ 5 جزء في المليون من الفاناديوم. ومع ذلك؛ يكون الوقود الثقيل لزج جداً Lads
متحد مع VO جزء في المليون من الصوديوم؛ الذي لم تتم إزالته على نحو كامل من وحدة معالجة
الوقود قبلي (GT بحيث يبلغ محتوى الصوديوم عند مخرج الأخير وعند مدخل GT 5,1 جزء في © المليون» أي نسبة مولارية (:7204 / ,218:80) مساوية ل Le fe لضغط الأثر الأكال الإضافي
للفلزات القلوية؛ يقرر Jail) استخدام المادة المثبطة الما غنيسيوم USS 6 وتضبيط نسبة MgO/
و3200 وفقاً لتفاعل VY) ه) الذي فيه تكون نسبة (17204 /:820) 5 مساوية ل ©. يمكن التعبير
عن تفاعل (؟ ١ ه) في هذه الحالة كما يلي:
8.6MgO + 3B,03 + 0.40Na;SO04(2 ( + و7120
— Mg; ونا + 2.818 05 + 0.2Nay4B,0;5+ 0.450 ٠١ يتعين حقن كمية كافية لضمان نسبة تتبيط مولاري +٠ لضمان التتبيط الصحيح باستخدام هذه الصيغة = V/A تبلغ MgO/ ويتعين وجود نسبة مولارية و3270 AY /0ع14 مساوية أو أكبر من 70+ الوقود الذي تم تثبيطه. تكون النسبة المئوية لمركبات الماغنيسيوم-بورون في الرماد YAY
مساوية ل JN = (YH AY) YA Ye يمكن تحضير المادة المثبطة من جسيمات نانوية و0 دقوع ٠] متكونة وفقا لطريقة Cippolini (طلب البراءة الأمريكية رقم Vo £1020( والمعلقة في هيدروكربون من النوع .Kerdane وهكذا يستطيع المُشغل حماية الآلة من الأثر الآكال ل ,1:50 و7207 ؛ بينما يعمل إلى حد بعيد على زيادة الفعالية وتوليد الكهرباء للآلة المذكورة. فض
— و اا النموذج التمثيلي الرابع من الاختراع: يحرق GT ذا قدرة حرارية تبلغ ٠7١ وزن جزيئي (قدرة كهربائية ٠؟ وزن جزيئي) وقود Ja متحد مع )0 جزء في المليون من لفاناديوم ؛ ولكن الوقود يكون أيضاً عطري إلى حد كبير نظرا لاحتوائه على محتوى 1100 (زيت مرتفع الدورة) مرتفع إلى حد ما يُستخدم كمادة مثبتة لمحتوى الأسفلتين © في هذا الوقود. عقب انبعاث الأدخنة السوداء؛ يقرر المُشغل استبدال المادة المثبطة التي أساسها الماغنيسيوم بمادة
Mg3B,04/25% MgFe 04 من 7١70 مثبطة مختلطة يتم التعبير عن تفاعل التثبيط المتكافئ: 2.25Mg3B,06 + 0.75MgFe,04 + V,05 (VA) — Mg3V,05 + 2.25Mg;B205 + 0.75Fe, 05. Ye نسبة التثبيط النظري ل (MgO/ V,05) تبلغ Y,0 يمكن حساب محتوى الحديد في الوقود الذي ثم تثبيطه كما يلي : لكل كجم من الوقود + يوجد ١ © مجم من فاناديوم؛ تمثل oo) ذرة من هذا الفلزء الذي يتم تحويله ١ في الاحتراق إلى 0500609 مول من +720. يشكل تفاعل التثبيط X ov, veo ( ١ A) دلا YX aren Yo = Yo ذرة من الحديد في صورة 03]. وبالتالي في الوقود يوجد Vo 8 كو . OA X = cad 6 Yo أي Yo مجم ؛» من عنصر الحديد لكل كجم من الوقود ‘ وهي كمية كافية لخفض لا نفاذية الأدخنة إلى مستوى مقبول. يتم إنتاج هذه المادة المثبطة عديدة الوظائف بواسطة lee "المستحلب المجفف" (طلب البراءة YYYA
- ١ وفيها يتم وضع الجسيمات المحتوية على سبيل المثال؛ بنسب مولارية؛ (£90 ATTA الأمريكية رقم في معلق مستقر في طور Fe(NOj); و 777,7 113803 و711,1 Mg(NO3), 788,76 على هيدروكربون لتكوين المواد المنتجة من اثنين من الأكاسيد المختلطة وادخالهم إلى الشعلات بواسطة الحقن في دائرةٍ الوقود.
Claims (1)
- Y — ¢ م عناصر الحماية١ ١ - طريقة لتشغيل منشأة حرارية تشتمل على غرفة احتراق تتم تغذيتها بوقود متحد مع فاناديوم؛ " - ومع الكبريت وعلى نحو ممكن بالصوديوم»؛ في الطريقة المذكورة تتم تغذية غرفة الاحتراق Lad * - بيبورون وماغنيسيوم»؛ بكميات بحيث تفي بالنسبة المولارية للصوديوم NapSO4/Va0s - 8 ¢ النسبة المولارية Lal] غنيسيوم m= MgO/V,0+ والنسبة المولارية للبورون 20/706 b= 2 بالمعادلة em>3+2b-s وبحيث تشتمل نواتج الاحتراق على ناتج الفاناديوم الما غنيسيوم المستقيم؛ 1 أكسيد ما غنيسيوم بورون مختلط وعلى نحو ممكن بورات الصوديوم .١ ؟ - طريقة التشغيل وفقاً لعنصر الحماية رقم ١؛ التي فيها تفي النسبة المولارية للصوديوم؛ ¥ الما غنيسيوم والبورون 5 أيضاً بالمعادلة: و 3+3 > 107b طريقة التشغيل وفقاً لعنصر الحماية رقم ؟؛ التي فيها تتراوح النسبة المولارية للبورون - © ١ Ys ١ على نحو مفضل يبن Fo 6,0 بين ¥١ ؟ - طريقة التشغيل وفقاً لأحد عناصر الحماية السابقة؛ التي فيها يتم انتقاء النسبة المولارية للبورون والماغنيسيوم sb و© لتكون مساوية ل ؟ و1؛ أو ل 1 و1 أو ل 2 Ag على التوالي.١ > - طريقة التشغيل وفقاً لأحد عناصر الحماية من ١ إلى ؟؛ التي فيها تفي النسبة المولارية Y للبورون والماغنيسيوم $b و« بالمعادلة: 3+2.55-5 10١ 0١ ١ - طريقة التشغيل وفقاً لأحد عناصر الحماية السابقة؛ التي فيها يكون بعض من البورون Ov والماغنيسيوم على الأقل الذي تتم تغذيته إلى غرفة الاحتراق في صورة أكسيد بورونددم —vo ١ - طريقة التشغيل وفقاً لعنصر الحماية رقم oT التي فيها أكسيد ماغنيسيوم بورون مختلط يكون في صورة مقياس نانومتري. ١ + - طريقة التشغيل وفقاً لأحد عناصر الحماية السابقة؛ التي فيها يتكون أيضاً أكسيد حديد " الماغنيسيوم المختلط و / أو أكسيد سيليكون الماغنيسيوم المختلط و / أو أكسيد ألومينيوم apie lll المختلط قبلي أو في غرفة الاحتراق. ١ 9 - طريقة التشغيل وفقاً لعنصر الحماية رقم oA التي فيها يتكون أكسيد الماغنيسيوم المختلط Y في غرفة الاحتراق بواسطة تفاعل بين مادتين متفاعلتين يتم إدخالهم قبلي غرفة الاحتراق. ٠١ ١ - طريقة التشغيل وفقاً لعنصر الحماية رقم oA التي فيها يتكون أكسيد الماغنيسيوم المختلط في غرفة الاحتراق من مادة منتجة واحدة على الأقل يتم إدخالها قبلي غرفة الاحتراق. ١١ ١ - طريقة التشغيل وفقاً لأحد عناصر الحماية من 8 إلى ٠١ التي فيها يكون الأكسيد " المختلط عبارة عن مقياس نانومتري. ١“ ١ - استخدام الطريقة وفقاً لأحد عناصر الحماية من ١ إلى ١١ لتثبيط JB المنشأة الحرارية ¥ بواسطة أكسيد فاناديوم ¢ على نحو ممكن في وجود الصوديوم .
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP09305279A EP2236585B1 (fr) | 2009-04-02 | 2009-04-02 | Procédé de fonctionnement d'un équipement thermique et utilisation d'un tel procédé pour inhiber la corrosion vanadique |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA109300590B1 true SA109300590B1 (ar) | 2013-11-17 |
Family
ID=41076837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA109300590A SA109300590B1 (ar) | 2009-04-02 | 2009-09-30 | طريقة لتشغيل منشأة حرارية واستخدام هذه الطريقة لتثبيط تآكل الفاناديوم |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8282693B2 (ar) |
| EP (1) | EP2236585B1 (ar) |
| CN (1) | CN101851543A (ar) |
| BR (1) | BRPI0903318A2 (ar) |
| MA (1) | MA31819B1 (ar) |
| SA (1) | SA109300590B1 (ar) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2236585B1 (fr) | 2009-04-02 | 2012-05-16 | GE Energy Products France SNC | Procédé de fonctionnement d'un équipement thermique et utilisation d'un tel procédé pour inhiber la corrosion vanadique |
| BR112013007913A2 (pt) * | 2010-10-04 | 2016-06-14 | Gen Electric | "método para operar uma instalação de combustão" |
| US20130045449A1 (en) * | 2011-08-19 | 2013-02-21 | General Electric Company | System and method for operating a combustor |
| ITBA20120049A1 (it) | 2012-07-24 | 2014-01-25 | Itea Spa | Processo di combustione |
| ITBA20120048A1 (it) | 2012-07-24 | 2014-01-25 | Itea Spa | Processo di combustione |
| US9243564B2 (en) | 2012-09-04 | 2016-01-26 | General Electric Company | Systems and methods for removing impurities from heavy fuel oil |
| FR3004733B1 (fr) * | 2013-04-23 | 2016-07-01 | Ge Energy Products France Snc | Procede mettant en œuvre des additifs bi-metalliques pour l'inhibition de la corrosion vanadique dans des turbines a gaz |
| CN103205812B (zh) * | 2013-04-26 | 2015-11-04 | 中国科学院新疆理化技术研究所 | 化合物硼硫酸铷和硼硫酸铷晶体及制备方法 |
| US20150118014A1 (en) * | 2013-10-29 | 2015-04-30 | General Electric Company | Setting Gas Turbine Firing to Maintain Metal Surface Temperatures |
| FR3020094A1 (fr) | 2014-04-22 | 2015-10-23 | Ge Energy Products France Snc | Procede d'exploitation d'une turbine a gaz impliquant la combustion d'un combustible liquide contamine au vanadium |
| US20170298284A1 (en) | 2016-04-19 | 2017-10-19 | Saudi Arabian Oil Company | Vanadium corrosion inhibitors in gas turbine applications |
| CN115611291B (zh) * | 2022-09-09 | 2024-02-27 | 贺州学院 | 一种硼酸镁Mg3B2O6的制备方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH307980A (de) * | 1952-06-26 | 1955-06-30 | Sulzer Ag | Verfahren zum Vermindern störender Wirkungen von Verbrennungsprodukten. |
| GB764752A (en) * | 1953-10-21 | 1957-01-02 | Exxon Research Engineering Co | Improved residual fuel |
| US3330679A (en) | 1961-08-09 | 1967-07-11 | Cabot Corp | Carbon black process |
| US3738819A (en) * | 1970-02-16 | 1973-06-12 | Trimex Corp | Method of using combustion adjuvant |
| US3994699A (en) * | 1972-08-17 | 1976-11-30 | The Perolin Company, Inc. | Fuel compositions useful for gas turbines and process for the combustion of such fuel compositions |
| US4047875A (en) * | 1975-11-24 | 1977-09-13 | Petrolite Corporation | Inhibition of corrosion in fuels with Mg/Si/Mn combinations |
| US4654075A (en) | 1985-06-17 | 1987-03-31 | Sprague Electric Company | Emulsion-char method for making fine powder |
| US4908338A (en) | 1986-12-29 | 1990-03-13 | Sprague Electric Company | Dried emulsion ceramic process |
| US6197075B1 (en) * | 1998-04-02 | 2001-03-06 | Crompton Corporation | Overbased magnesium deposit control additive for residual fuel oils |
| EP2236585B1 (fr) | 2009-04-02 | 2012-05-16 | GE Energy Products France SNC | Procédé de fonctionnement d'un équipement thermique et utilisation d'un tel procédé pour inhiber la corrosion vanadique |
-
2009
- 2009-04-02 EP EP09305279A patent/EP2236585B1/fr not_active Not-in-force
- 2009-08-11 MA MA32160A patent/MA31819B1/ar unknown
- 2009-09-17 US US12/561,554 patent/US8282693B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-09-17 BR BRPI0903318-1A patent/BRPI0903318A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2009-09-24 CN CN200910176932A patent/CN101851543A/zh active Pending
- 2009-09-30 SA SA109300590A patent/SA109300590B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US8282693B2 (en) | 2012-10-09 |
| BRPI0903318A2 (pt) | 2011-02-01 |
| EP2236585A1 (fr) | 2010-10-06 |
| US20100255431A1 (en) | 2010-10-07 |
| MA31819B1 (ar) | 2010-11-01 |
| EP2236585B1 (fr) | 2012-05-16 |
| CN101851543A (zh) | 2010-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA109300590B1 (ar) | طريقة لتشغيل منشأة حرارية واستخدام هذه الطريقة لتثبيط تآكل الفاناديوم | |
| AU702805B2 (en) | Process for the preparation of calcium aluminates from aluminum dross residues | |
| JP5138370B2 (ja) | アルカリ金属を含むシリサイド組成物およびその製造方法 | |
| US9556393B2 (en) | Methods of operating a gas turbine to inhibit vanadium corrosion | |
| KR20080016641A (ko) | 보일러의 열전달표면에서의 염소증착을 방지하는 방법 | |
| CN100584931C (zh) | 锰化合物抑制民用和工业用燃烧炉系统中的低温和高温腐蚀的用途 | |
| EP2663620B1 (en) | Process for operating a furnace with a bituminous coal and method for reducing slag formation therewith | |
| TWI627269B (zh) | 烴油之催化裂解觸媒及烴油之催化裂解方法 | |
| EP2877560B1 (en) | Combustion process for fuel containing vanadium compounds | |
| CA2842549A1 (en) | Silicide compositions containing alkali metals and methods of making the same | |
| US20130213282A1 (en) | Method of operating a combusion installation and use of such a method for inhibiting vanadium corrosion | |
| AU2013295146B2 (en) | Combustion process for fuel containing vanadium compounds | |
| US4844943A (en) | Process for protecting metallic surfaces against vanadosodic corrosion | |
| JP5484349B2 (ja) | 燃焼方法 | |
| CA2261037A1 (en) | Additive to be sprayed into the combustion chambers of heating plants and process for preventing high temperature corrosion | |
| RU2146725C1 (ru) | Состав для удаления асфальтенов, смол и парафинов из промыслового оборудования | |
| CA2170533C (en) | Process for the preparation of calcium aluminates from aluminium dross residues | |
| CLARKE | Vanadium ash problems in oil fired boilers | |
| NL8402083A (nl) | Werkwijze voor het binden van vanadiumverbindingen. | |
| JP2023043035A (ja) | クリンカ抑制剤 | |
| AT404505B (de) | Verfahren zum verringern der korrosion in feuerungsanlagen | |
| Sidhu et al. | Remedies Measure Against Hot Corrosion of Boiler Tube Steels: A Review | |
| JP2004300005A (ja) | 人工ゼオライトの製造方法 | |
| WO1989006268A1 (en) | Composition reducing slag crustation in boiler furnaces and emission of sulfur | |
| JPS5949959B2 (ja) | 燃料油組成物の製造方法 |