SA02220694B1 - عملية مستمرة continuously لإنتاج متعددات إستر polyesters أو متعددات إستر إسهامية copolyesters - Google Patents
عملية مستمرة continuously لإنتاج متعددات إستر polyesters أو متعددات إستر إسهامية copolyesters Download PDFInfo
- Publication number
- SA02220694B1 SA02220694B1 SA02220694A SA02220694A SA02220694B1 SA 02220694 B1 SA02220694 B1 SA 02220694B1 SA 02220694 A SA02220694 A SA 02220694A SA 02220694 A SA02220694 A SA 02220694A SA 02220694 B1 SA02220694 B1 SA 02220694B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- reaction pressure
- pressure stage
- stage
- pressure
- reaction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 94
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 33
- 230000032050 esterification Effects 0.000 claims abstract description 25
- 238000005886 esterification reaction Methods 0.000 claims abstract description 25
- 150000002009 diols Chemical class 0.000 claims abstract description 16
- 238000005809 transesterification reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229920001634 Copolyester Polymers 0.000 claims abstract description 7
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- -1 diol compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 2
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 239000010977 jade Substances 0.000 claims 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 9
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 9
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 8
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 7
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 5
- WOZVHXUHUFLZGK-UHFFFAOYSA-N dimethyl terephthalate Chemical compound COC(=O)C1=CC=C(C(=O)OC)C=C1 WOZVHXUHUFLZGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 3
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 229920001748 polybutylene Polymers 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- DNIAPMSPPWPWGF-VKHMYHEASA-N (+)-propylene glycol Chemical compound C[C@H](O)CO DNIAPMSPPWPWGF-VKHMYHEASA-N 0.000 description 1
- YPFDHNVEDLHUCE-UHFFFAOYSA-N 1,3-propanediol Substances OCCCO YPFDHNVEDLHUCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Malonic acid Chemical compound OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003674 animal food additive Substances 0.000 description 1
- ILMMCBFQWHPTHE-UHFFFAOYSA-N butane-1,1-diol Chemical compound CCCC(O)O.CCCC(O)O ILMMCBFQWHPTHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FZKPWSBMFSLEFL-UHFFFAOYSA-N butane-1,1-diol;butane-1,4-diol Chemical compound CCCC(O)O.OCCCCO FZKPWSBMFSLEFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N diethylene glycol Chemical compound OCCOCCO MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000166 polytrimethylene carbonate Polymers 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-L terephthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=C(C([O-])=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G63/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain of the macromolecule
- C08G63/78—Preparation processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج متعددات إستر polyesters ومتعددات إستر إسهامية copolyesters، وتجرى عملية الأسترة المستمرة esterifiction continuous لمركبات إستر ثنائية الكربوكسيل dicarboxylic esters ومركبات ديول diols أو الأسترة الانتقالية المستمرة continuous transesterification لمركبات إستر ثانية الكربوكسيل dicarboxylic esters مع مركبات ديول diols في عدد من مراحل ضغط تفاعل reaction pressure stages متصلة على التوالي n) in series)، حيث ينخفض الضغط الموجود في مرحلة ضغط التفاعل الأولي first reaction pressure stage، الذي يكون مرتفعا. مقارنة بمراحل ضغط التفاعل المتبقية، على التعاقب من مرحلة ضغط تفاعل إلى مرحلة ضغط تفاعل، وتنقى تيارات التدفق البخارية المدمجة combined vapor flows لمراحل ضغط التفاعل المنفصلة في عمود تنقية بالتقطير rectifying column وينعاد تدوير recirculated مكون الديول diol component الذي حصل عليه أسفل عمود التنقية بالتقطير إلى مرحلة ضغط التفاعل الأولى على الأقل ولتقليل الجهد التقني technical effort فإنه ينبغي أن يكون في مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة على الأقل خواء ،vacuum ويكون الضغط في عمود التنقية بالتقطير أكبر منه في مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة وتكثف الأبخرة المصرفة vapors discharged من مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة إلى الضغط الموجودفي عمود التنقية بالتقطير.،
Description
ب عملية مستمرة continuously لإنتاج متعددات إستر polyesters أو متعددات إستر إسهامية copolyesters الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق هذا الاختراع بعملية لإنتاج متعددات إستر polyesters أو متعددات إستر
إسهامية copolyesters بواسطة أسترة مستمرة continuous esterification لمركبات إستر
ثنائية الكربوكسيل dicarboxylic esters ومركبات ديول diols أو أسترة انتقالية مستمرة continuous transesteification 5 لمركبات إستر ثنائية الكربوكسيل dicarboxylic esters مع مركبات
ديول diols في عدد من Jal ja ضغط تفاعل reaction pressure stages متصلة على التوالي first reaction حيث ينخفض الضغط الموجود في مرحلة ضغط التفاعل الأولى ٠» (n) in series
«pressure stage الذي يكون مرتفعاً مقارنة بمراحل ضغط التفاعل الأخرى؛ على التعاقب من
مرحلة ضغط تفاعل إلى مرحلة ضغط daa Tay Jeli تيارات التدفق البخارية ٠ المدمجة combined vapor flows لمراحل ضغط التفاعل المنفصلة إلى عمود تنقية
بالتقطير dla’ yg rectified —ii rectifying column تدوير recirculated مكون
الديول diol component الذي Joa ta عليه أسفل عمود التنقية بالتقطير إلى مرحلة ضغط
التفاعل الأولى على الأقل.
ومن المعروف أن الإنتاج المتواصل لترفشالات متعدد الإثيلين
د (PET) polyethylene terephthalate من حمض الترفثاليك (TPA) terephthalic acid وإيثان ديول
(EG) ethane diol ينشجرى بعملية أسترة esterification في da ya تفاعل Jd تحت
ضغط مرتفع elevated pressure وفي مرحلة تفاعل أخرى تحت ضغط عياري
pressure normal ولتحويل منتجات الأسترة esterification products إلى أوليغمر
coligomerize تزود مرحلتا تكثيف متعدد تمهيدي prepolycondensation stages اثتان v لإنتاج صهارة final reactor على التعاقب تتشغُِّل في خواء ومفاعل نهائي fine vacuum في خواء خفيف finished polyester melt متعدد إستر في الصورة النهائية تصف براءة الاختراع الأوروبية رقم Alia ولإجراء عملية من © مراحل vacuum generation وتشكيل خواء vapor condensation أجهزة لتكثتيف البخار 744 7 يشمسل multistage steam jet pumps Jal yall بواسطة مضخات نفاثة بخارية متعددة ° ومكتقفات تلامسسية preceding spray condenser كل منها مكف رش متقدم وتنشغّ ل المضخات النفاقة succeeding direct-contact condensers لاحقة من عمود purified process water vapor البخارية بواسطة بخار ماء معالجة منقى ضغط dalle) التنقية بالتقطير أعلى مرحلة ضغط التفاعل الأولى؛ ويكون لبخار ماء ويتم إعادة تدوير ماء التبريد bar ؟ بار (NY wz gl excess pressure زائد Ve من المكثّفات التلامسية نحو عمود التنقية بالتقطير. وتتمثل مساوئ هذه cooling water oll organic contamination العضوي Cig Bl العملية بشكل جوهري في ارتفاع نسبة والمقدار الكبير open process circuits في دورات العملية المفتوحة waste water الصرف يكون لكل مرحلة تفاعل؛ كذلك مرحلة التفاعل الثانية Cun (Plan) والمرتفع الكلفة للأجهزة منفصل. وعلاوةً على ذلك؛ يزداد تشكيل condensation system لعملية الأسترة؛ نظام تكثيف ١ نتيجة للضغط المرتفع في مرحلة ضغط (DEG) diethylene glycol ثنائي إثيلين الغليكول التفاعل الأولى وأسفل عمود التتقية بالتقطير. عام ينبغي ملاحظة أنه عند تنقية التيار البخاري الأصلي مفرط التسخين (Ki
EG من ٠ يبلغ حوالي weight content ذي محتوى وزني original superheated vapor stream materially من البخار من حيث المادة Tou في عمود التتقية بالتقطيرء فإنه يفقد جزءاآً لتشغيل المضخات operating steam تشغيلي Jo على شكل las energetically والطاقة النفاثة البخارية. وتحسّن العملية الموصوفة أعلاه بحيث تزود أبخرة مرحلتي ضغط التفاعل الأولى بالتقطيرء وتُدمج مرحلتا الخواء في مرحلة RS والثانية لعملية الأسترة معا إلى عمود -single prepolycondensation stage تكثيف متعدد تمهيدي مفردة Yo ava
¢ غير ad تتمثل سيئة مرحلة تكثيف متعدد تمهيدي مفردة في تحديد السعة المتعلق بالحجم size-related limitation of the capacity نتيجة لازدياد تشكّل الغاز gas وزيادة خطر عملية سحب القطيرات droplets إضافة إلى زيادة غير مرغوبة عموماً لمحتوى مجموعات الكربوكسيليك carboxylic groups في متعدد الإستر polyester أو متعدد الإستر 0 الإسهامي copolyester نتيجة لتبخر أسرع ل BEG أثناء التكثيف المتعدد التمهيدي دون تفاضل الضغط .pressure differentiation وكان موضوع بحث براءة الاختراع الأمريكية رقم 47700680 هو عملية كلية من ؛ مراحل لإنتاج PET حيث يزود في مرحلة التفاعل الثانية عملية أسترة في cold وحيث يحصل على نسبة تحول حمض نموذجية typical acid conversion تبلغ 7951. ويبدو هذا ٠ التحويل منخفضاً Tan لإطلاق gas le متبق في مرحلة التكثيف المتعدد cued أي يلزم أزمنة مكوث أطول لتحقيق نسبة تحويل أكبرء أي أجهزة تفاعل أكبر وأكثر كلفة. وفي أي dla يكون من الضروري وجود عمود تتقية بالتقطير إضافي مع إعادة تدوير BG أو نظام تكثيف منفصل آخر مع استخلاص متعاقب ل EG وفي عملية الأسترة في خواء في مرحلة التفاعل ABN يوجد كذلك تحفظات مهمة بشأن نوعية quality ومرونة flexibility الوحدة الصناعية plant بالنسبة لإضافة مواد إضافة ¢additives مثلاً بدون ضغط عياري normal pressure وبدون تقليب الصهارة melt بصفة خاصة في عملية إنتاج نسيج Sus PET textile يكون من الصعب Toa خلط مواد الإضافة الخالية من التكتل agglomerate وبدون فقد التبخر .evaporation losses الوصف العام للاختراع 7 يتمثل الهدف Gy للاختراع الراهن في تحسين العملية الموصوفة أعلاه بحيث JI مقدار الأجهزة المطلوبة وتكاليف التشغيل لتبريد المياه وإنتاج الطاقة energy دون إضعاف نوعية متعددات الإستر polyesters أو متعددات الإستر الإسهامية copolyesters الناتجة ومرونة العملية. ويحقق هذا الهدف بحيث تتُشغّل مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة على الأقل عند vo ضغط دون الضغط الجروي subatmospheric pressure يتراوح من ٠٠١ إلى 500 ملي بار v4
mbar (مطلق Tod (absolute من العملية الموصوفة أعلاه. ويكون الضغط في عمود التنقية بالتقطير أكبر منه في مرحلة ضغط التفاعل 5A) Ca TAC 25g Goal) المصرفة من مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة إلى الضغط الموجود في عمود التنقية بالتقطير. وتجرى عمليات مختلفة للأسترة esterifcation أو الأسترة الانتقالية transesterification © في عدد من مراحل ضغط التفاعل متصلة على التوالي ifn) وينخفض الضغط على التعاقب مع ازدياد نسب تحول المونومر monomer conversions أو تقدم Jal ya ضغط التفاعل. وفي عملية الأسترة المستخدمة لإنتاج ترقتالات متعدد البيوتيلين (PBT) polybutylene terepththalate فإنه 5" 5 Jal jo J" ضغط التفاعل حصرياً في eld ٠ بينما في عملية الأسترة المستخدمة لإنتاج PET وترفقالات متعدد ثلاثي مثيل JZ 28 75 (PTT) polytrimethyl terephthalate مرحلة ضغط التفاعل الأولى تحت ضغط زائد 70 JD aS مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة في خواء. وفي عملية الأسترة الانتقالية؛ وبدءاً من ترفتثالات ثاني مثيل dimethyl terephthalate (0147) و ١ ؛ -بيوتان ديول JZ 5875 (BDO) 1,4-butanediol مرحلة ضغط التفاعل الأولى بشكل جوهري تحت ve ضغط عياري. وبالنسبة للتأشير التقني للعملية Gay للاختراع؛ فلا علاقة إذا ما وزّؤعت مراحل ضغط التفاعل المنفصلة في جهاز مفرد أو شكّلت أجهزة تفاعل منفصلة .separate reactors ولإجراء العملية Gy للاختراع؛ فإنه يلزم مرحلتا ضغط تفاعل اثنتان على الأقل. ولعملية مفيدة بصفة خاصة؛ يكون من المناسب استخدام ثلاث dal je ضغط تفاعل. ومن »| الممكن Load استخدام عملية من أربع مراحل لضغط (Jeli حيث (a TA أبخرة مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة إلى الضغط في مرحلة ضغط التفاعل قبل الأخيرة penultimate reaction pressure stage أو الضغط في عمود التنقية بالتقطير. ويثتفادى تكثيف أبخرة مرحلة ضغط التفاعل الأخيرة وبالتالي؛ عمود تنقية أكبر عن طريق تكثيف الأبخرة إلى ضغط مرتفع نسبياً. وفي Ala إجراء العملية باستخدام la evo ضغط تفاعل؛ فإنه يتراوح ارتفاع الضغط في عمود التقطير بين الضغط في مرحلة ava
+ ضغط التفاعل الأولى وذاك في مرحلة ضغط التفاعل الثانية. وعند استخدام أكثر من مرحلتي ضغط تفاعل؛ فإنه لا يزيد الضغط في عمود التتقية بالتقطير عن الضغط الموجود في مرحلة ضغط التفاعل قبل الأخيرة. ويثجرى تكثيف الأبخرة بواسطة ضاغط compressor نفاخة blower أو جهاز © تهوية ventilator غير أنه يكون من المفيد بصفة خاصة إجراء تكقيف الأبخرة بواسطة مضخة A AGA غازية gas jet pump باستخدام أبخرة مفرطة التسخين (superheated vapor stream مرحلة ضغط التفاعل الأولى بصفتها بخار تشغيل» نظرآ OY أبخرة مرحلة ضغط التفاعل الأولى تكون متوفرة بدون تكلفة وبكمية كافية وبالتالي لا يؤخذ تكثيف الأبخرة باستخدام ضاغطات؛ نفاخات أو أجهزة تهوية بعين الاعتبار إلا في ٠١ المرحلة الثانية. وينبغي إدراك وجه خاص للعملية Gy للاختراع Cua يمكن ضبط الضغط الموجود في عمود التنقية بالتقطير عن طريق تفريغ الغاز المتبقي exhaustion of residual gas حيث ينشجرى خلف oT الموضوع عند قمة head عمود التنقية بالتقطيرء Mia بواسطة مضخة نفاثة سائلة jet pump 1تسو11» مضخة حلقية سائلة liquid ring pump ١ أو بواسطة نفاخة أيضاً. وفي عملية أسترة PET بصفة خاصة؛ Sich وجه آخر للعملية Gy للاختراع في ضبط الضغط في مرحلة الأسترة في الخواء vacuum esterification stage عند حمل جزئي Tks partial load لانخفاض الضغط مع انخفاض معدل التدفق flow rate مثلاً من حوالي YVoo ملي بار عند معدل تدفق يبلغ 71٠٠ إلى حوالي ١75٠0 ملي بار عند معدل تدفق يبلغ 0 50 مع مستوى constant filling level Cull eda في مرحلة ضغط التفاعل الأولى J Sg منخفض ل 0286. ونتيجة لضغط بخار التشغيل المخفض عند المضخة AE) الغازية عند حيمل جزئي؛ فإنه يرتفع ضغط مرحلة الخواء من حوالي 50٠0 ملي بار عند حيمل كامل إلى حوالي ملي بار عند معدل تدفق aly 7896 عند ثبوت الضغط المضاد counter-pressure لكل منهما عند حوالي ٠٠٠١ ملي بار في عمود التنقية بالتقطير. avq
لا غير ead ولأسباب تتعلق Ae lly فإنه يلزم خواء ثابت في مرحلة الأسترة الخوائية vacuum esterification بغض النظر عن معدل التدفق. Tay للاختراع؛ يحقق ثبوت الضغط هذا دون أبعاد كبيرة لعمود التتقية بالتقطير مع انخفاض مضبوط للضغط في عمود التنقية بالتقطير من 46+ إلى Veo ملي بار عند معدل ° تدفق يبلغ حوالي 68 ويشكّل الخواء السابق المناظر لعمود التنقية بالتقطير ويضبط بواسطة مصرف هواء air exhauster موضوع خلف a” Sa قمة العمود column head condenser وبدلاً من ذلك بواسطة مضخة نفاثة سائلة أو مضخة حلقية سائلة. ولإنتاج منتج أسترة PET بشكل cual sia فإنه يفضل استخدام عملية من ثلاث مراحل ٠ بالمتغيرات المشار إليها في الجدول ١ على سبيل المثال. الجدول ١ ويدخل EG و lea TPA على شكل عجينة paste بنسبة مولية molar ratio تقل عن ¥ ويفضل أن لا تزيد عن ٠١7 إلى مرحلة ضغط التفاعل الأولى )1( المشغلة تحت ضغط زائد؛ وبالتالي يتم الحصول على نسب تحول ل TPA تتراوح من AA إلى JAY وتشفّل ve مرحلة ضغط التفاعل الثانية )11( تحت ضغط عياري Jan Tg على نسبة تحول تتراوح من حوالي 4 إلى حوالي 799,4 ويفضل من حوالي 45,8 إلى حوالي ALY وتستخدم مرحلة ضغط التفاعل )11( لخلط مواد الإضافة ولضبط المحتوى المولي molar content ل 6 في المنتج النهائي. وفي مرحلة التفاعل الثالثة (TI) المشغّّلة في خواءء؛ فإنه تزداد نسبة التحول من أكثر من 97 إلى 799 ويفضل من 47,4 إلى JAA0 Y. وبواسطة مضخة نفاثة all فإنه تكسف الأبخرة من مرحلة ضغط التفاعل الثالثشة (HD) إلى الضغط في عمود التنقية بالتقطير. ويسحب بخار التشغيل من أبخرة
A
يرتفع ضغط الأبخرة nominal load مرحلة ضغط التفاعل الأولى )1( وعند حيمل إسمي أثناء تكثيف الأبخرة من المرحلة الأخيرة. YLT إلى ٠,1 يتراوح من factor بعامل بشكل ملائم بواسطة عملية PTT على إنتاج متواصل لمنتج أسترة Jan” من مرحلتين بالمتغيرات المبينة في الجدول ¥ على سبيل المثال؛ باستخدام عجينة محضرة تتراوح من molar ratio بنسبة مولية TPA و (PDO) 1,3-propanediol من ١ء ٠-بروبان ديول 0
Note إلى ١٠,7؛ ويفضل أن لا تزيد عن 5 7 الجدول ااا Lv 0| النسبة المولية المدخلة م3000 من مرحلتين؛ يدخل Adee بواسطة PBT وعند إنتاج منتج الأسترة الاتتقالية سائل بشكل منفصل إلى مرحلة ضغط التفاعل DMT و (BDO) butanediol بيوتان ديول إلى 4,. وتبين متغيرات العملية في الجدول () على ٠,7 الأولى بنسبة مولية تتراوح من - سبيل المثال. الجدول ؟ اد [eee | 8000015 النسبة المولية المدخلة ava
شرح مختصر للرسوم تمثل العملية وفقآً للاختراع تخطيطياً في الرسوم وستوضح لاحقاً بشكل مفصل على سبيل المثال. وفي الرسوم: الشكل ١ : يبين Lewy تخطيطياً schematically لعملية إنتاج منتجات ° الأسترة/الأسترة الانتقالية بواسطة مرحلتي ضغط تفاعل اثنتين بالنسبة ل PPT و ¢PBT Ysa : يبين وجهآً للرسم التخطيطي للعملية J Sal Gy ١؛ و vos a : يبين رسماً تخطيطيآً لعملية إنتاج منتج أسترة PET بواسطة ثلاث مراحل Jeli الوصف التفصيلى كما بيتن في Jam) JCal عجينة محضرة مسبقاً من ديول 0101/(حمض ثنائي الكربوكسيل dicarboxylic acid إلى المفاعل الأول (Y) first reactor عن طريق الخط line .)١( ويزود تيار المنتج المصرّف من المفاعل الأول (Y) عن طريق الخط (©) إلى المفاعل الثاني (؛). ويصرف منتج الأسترة النهائي من المفاعل الثاني (؛) عن طريق الخط (*). ve وتزود الأبخرة المصرفة من المفاعل الأول oY) مطروحاآً منها تيار la صغير small bypass stream ينقل بواسطة الخط (V) ويزود لتنظيم الضغط في مرحلة التفاعل الأولى» إلى مضخة نفاثة بغاز (A) heated gas jet pump (Sane عن طريق الخط (6)؛ وبواسطة المضخة النفاشة الغازية يكثف التيار الغازي gas stream المدخل عن طريق Lal () والذي يتكون من أبخرة المفاعل الثاني (؛) المصرفة عن طريق الخط )٠١( وتيار -» - صابورة ballast stream مراد استخدامه لضبط الضغط في المفاعل الثاني (4) والمتدفق خلال الخط (١١)؛ إلى الضغط في عمود التنقية بالتقطير (VY) وتغذى الأبخرة المصرفة من المفاعل الأول عن طريق الخط )1( والأبخرة المصرفة من المفاعل الثاني عن طريق الخطين )٠١ A) إلى المضخة النفاثة الغازية (A) وفي الخط )€ 1 يندمج التيار البخاري المصرف من المضخة النفاشة الغازية (A) عن طريق الخط (VF) مع التيار الجانبي البخاري vapor bypass stream ve المزود عن طريق الخط (7) ويغذى إلى مدخل inlet عمود التنقية
.\ بالتقطير (VY) حيث تفصل المكونات منخفضة الغليان low-boiling components عن مكون الديول مرتفع الغليان high-boiling diol component وتثشكشّف المكونات منخفضة الغليان المصرفة من قمة عمود التنقية بالتقطير (VY) عن طريق الخط )18( إلى .)١١( condenser a" “Sal وينجزا ناتج التكثيف condensate المتدفق عن طريق Lal (VY) ° تيار مرجع reflux stream وتيار منتج product stream بواسطة خزان المرجع -(VA) reflux tank ويزود تيار المرجع إلى قمة عمود التنقية بالتقطير (V7) عن طريق الخط (V9) ويسحب تيار المنتج عن طريق الخط .)7١( وغالباً يزود الديول المعزز diol enriched في أسفل عمود التنقية بالتقطير (VY) إلى المفاعل الأول (Y) عن طريق الخطين (YY YY) ولا يزود إلا جزء صغير متفرع بواسطة الخط (YY) المفاعل الثاني (4). ويكون من ٠ - الممكن تغذية feed مواد الإضافة و/أو مونمرات إسهامية comonomers إلى المفاعل الثاني (؛) عن طريق الخط (YE) وإضافة إلى ذلك؛ فإنه (Say سحب جزء aliquot من الديول diol المتدفق خلال الخط (YY) بواسطة الخط (77أ) واستخدامه لتحضير العجينة. وفي حالة استخدام مخطط العملية الممثشل في الشكل ١ لغرض الأسترة الانتقالية؛ يغذى الديول diol إلى المفاعل الأول (7) عن طريق الخط )١( ويغذى DMT إلى المفاعل ae الأول عن طريق الخط (Ye) وللتمكّن من تشغيل العملية Gig للمخطط الممثل في الشكل ١ كذلك في خواء؛ فإنه يزود Gy للشكل ١ مخطط لإجراء انضغاط compression لغاز متبق خلف المكثف (V1) بواسطة مضخة (YY) pump لتصريف الغاز المتبقي من خزان المرجع (VA) عن طريق الخط (77). ويجعل ناتج التكثيف المتدفق خارج خزان المرجع (VA) عن طريق (YA) bad عند » - ضغط عياري بواسطة خزان غمر dipping tank (79)؛ ومن ثم يثُزال ناتج التكثيف من العملية عن طريق الخط .)١( وفي مخطط العملية كما بتّن في الشكل Jax FF عجينة EG/TPA إلى المفاعل الأول (YY) عن طريق الخط (VY) ويغذى منتج المفاعل المذكور إلى المفاعل الثاني (؛ 3) عن طريق الخط (VY) ويزود تيار المنتج المغادر للمفاعل الثاني (YE) عن طريق الخط ve (5©) إلى المفاعل الثالث (VT) الذي يصرف die منتج الأسترة النهائي عن طريق الخط
ل
Lage (YY) تزود الأبخرة المصرفة من المفاعل الأول (FA) وعن طريق الخط (VY) ويستخدم لضبط الضغط في مرحلة التفاعل (V4) منها تيار جانبي صغير متدفق خلال الخط إلى المضخة النفاثة بغاز مسخن )£0( وعن طريق الخط (7؛)؛ يضاف مقدار (FY) الأولى المتدفق خلال الخط (7؛) إلى الأبخرة (VE) من تيار الصابورة من أبخرة المفاعل الثاني المفاعل الثالث sad عن طريق الخط (41)؛ لتكثيف (YT) المصرفة من المفاعل الثالث ٠ وحسب .)4٠0( إلى الضغط في عمود التنقية بالتقطير بواسطة المضخة النفاثة الغازية (YY) عن طريق الخط (7؛) مع (VE) الضرورة؛ تدمج الأبخرة المصرفة من المفاعل الثاني عن طريق الخط )£0( ومع التيار الجانبي )4٠( الأبخرة المصرفة من المضخة النفاثة الغازية المزود عن طريق الخط (794)؛ بعد التتفق خلال صمام حفظ الضسغط أكعبر من (YE) (44)؛ بحيث يكون الضغط في المفاعل الثاني pressure maintaining valve ٠ الضغط في عمود التنقية بالتقطير أو مساوياآً له. وعن طريق الخط )£7( تغذى إلى عمود التنقية بالتقطير (97؛)؛ حيث تفصل المكونات combined vapors الأبخرة المدمجة مرتفع الغليان. وتكثف المكونات منخفضة الغليان diol منخفضة الغليان عن مكون الديول .)49( GSA في ($A) عن طريق الخط (£Y) المصرفة من قمة عمود التنقية بالتقطير وعن طريق الخط )00( يتدفق ناتج التكثيف إلى خزان المرجع )0( الذي يعاد تغذية ve ولتشغيل خوائي لعمود (OF) جزء منه إلى قمة عمود التنقية بالتقطير (97؛) عن طريق الخط عند حمل جزئي؛ يوصل خزان المرجع )0( بمضخة ماصة (£V) التتقهة بالتقطير ويجعل ناتج التكثيف المصسرف من خزان (OF) عن طريق الخط (©) suction pump
Jas (07) في خزان الغمر ke المرجع )01( عن طريق الخط )00( عند ضغط الجزء الأكبر من إيثان recirculated عن طريق الخط (7*) لمعالجة إضافية. ويعاد تدوير x. من مكونات مرتفعة الغليان من أسفل عمود JB الذي يحتوي على مقدار ethane diol ديول والجزء (09 0A) عن طريق الخطين (VY) التتقية بالتقطير (497) إلى المفاعل الأول عن طريق الخط (10). ويمكن سحب جزء من الديول (FE) إلى المفاعل الثاني die الأصغر diol المتدفق خلال الخط )09( عن طريق الخط )104( واستخدامه لتحضير العجينة.
Claims (1)
- VY عناصر الحماية -١ ١ عملية لإنتاج متعددات polyesters Jil ومتعددات إستر إسهامية copolyesters عن طريق Y الأسترة المستمرة continuous esterification الإسترات ثائية الكربوكسيل dicarboxylic esters ¥ ومركبات ديول diols أو الأسترة الانتقالية المستمرة continuous transesterification ¢ لإسترات ثنائية الكربوكسيل dicarboxylic esters مع ° مركبات ديول diols في عدد من Jad ye ضغط تفاعل (n) reaction pressure stages 1 ) تف تك لك 7 متصلة على التوالي dnseries حيث ينخفض الضغط pressure 7 الموجود في مرحلة ضغط التفاعل الأولى first reaction pressure stage (YY (XY) A والذي هو lel مقارنة مع Jali ضغط التفاعل المتبقية (v TYE ) remaining reaction pressure stages 4 » على التعاقب من مرحلة ضغط تفاعل reaction pressure stage ٠ إلى مرحلة ضغط (Jeli وتدخل تيارات تدفق الأبخرة المدمجة Jal yal combined vapor flows ١١ ضغط التفاعل المنفصلة individual reaction pressure stages VY إلى عمود تتقية بالتقطير (£V VY ) rectifying column وتتقتى rectified ١ ويعاد تدوير مكون الديول diol component الذي Jia ta عليه أسفل عمود Ve التنقية بالتقطير rectifying column إلى مرحلة ضغط التفاعل الأولى first reaction pressure stage yo على الأقل » تتميز بأنه يكون لمرحلة ضغط التفاعل reaction pressure stage الأخيرة على الأقل خواء vacuum ويكون الضغط pressure في عمود التنقية بالتقطير rectifying column ١ ) ل LY ( أكبر منه في مرحنلة ضغط التفاعل reaction pressure م ععه» الأخيرة؛ وتكثتتف الأبخرة المصرفة vapors discharged من مرحلة Va ضغط التفاعل reaction pressure stage الأخيرة إلى الضغط الموجود في عمود الثنقيةY. بالتقطير rectifying column ٠ ؟- العملية وفقا لعنصر الحماية ١؛ تتميز بأنها تتكون Yom إلى ؛ مراحل ضغط تفاعل reaction pressure stages Y (ت فى تت لك 77) متصلة على التوالي .in series avaا =F ١ العملية (Ey لأي من عنصري الحماية ١ و ١ تتميز بأنه لإنتاج منتج أسترة PET PET esterification product Y فإنه يزود مزيج feed mixture A&W إلى مرحلة 1 ضغط تفاعل أولى Y ) first reaction pressure stage 0 تتنشغّل عند ضغط يتراوح £ من ١,١ إلى 0,٠ بار bar يليها مرحلة ضغط تفاعل ثانية second reaction pressure stage J Tad 75 (VE) 5 عند ضغط يتراوح من 4,0 إلى 1,0 بار ومن ثم مرحلة ضغط 1 تفاعل )١( third reaction pressure stage AG تشفعل في خواء vacuum يتراوح من edd v ١ ؛- العملية iy لأي من عنصري الحماية ١ و oF تتميز بأنه لإنتاج منتج الأسترة PTT esterification product Y فإنه يزود مزيج التغذية feed mixture إلى مرحلة Y ضغط تفاعل أولى (Y ) first reaction pressure stage تتشغتل عند ضغط pressure ¢ يتراوح من ٠٠١ إلى 9,٠ بارء يليها مرحلة ضغط تفاعل ثانية second reaction pressure stage ° تتنشغٍّل عند ضغط يتراوح من ٠,5 إلى ٠, بار. —o ١ العملية Gy لأي من عنصري الحماية ١ و ؟؛ تتميز بأنه لإنتاج منتج Y الأسترة الانتقالية (PBT transesterification product PBT فإته تزود المواد ¥ الأولية starting substances إلى مرحلة ضغط تفاعل (Y) reaction pressure stage J Ri 7 عند ضغط يتراوح من 0,8 إلى ٠١7 بارء يليها مرحلة ضغط تفاعل ° ثانية J 72d "0 ( ¢ ) second reaction pressure stage عند ضغط يتراوح من ٠. إلى A 1 بار. 0١ +- العملية وفقآ لأي من عناصر الحماية من ١ إلى 0 تتميز بأنه تكتف 1 الأبخرة المصرفة vapors discharged من مرحلة ضغط التقفاعل reaction pressure stage ¥ الأخيرة (4؛ (V7 بواسطة ضاغط ccompressor نفاخة ©0100 وجهاز" ¢ تهوية .ventilator ١ "- العملية Gg لأي من عناصر الحماية من ١ إلى ©؛ تتميز بأنه ca TA الأبخرة Y المصرفة vapors discharged من مرحلة ضغط الفاعل reaction pressure stage J 1 لأخيرة ) (v Td بواسطة مضخة ANA غازية A) gas jet pump 6:06 ( . —A ١ العملية وفقآ لعنصر الحماية 7؛ تتميز بأنه تستخدم أبخرة vapors مرحلة ضغط التفاعل Y الأولى (YY «Y) first reaction pressure stage كمائع operating fluid (Jade للمضخة a Ala Vv الغازية Se A) gas jet pump ( . \ 4- العملية وفقآً لأي من عناصر الحماية من ١ إلى A تتميز بأنه بُضبط الضغط الموجود ¥ في عمود التنقية بالتقطير EY AY ) rectifying column ( بواسطة تصريف غاز ¥ متبق residual gas exhaustion مزود خلف A ) condenser «a = Call £4 ( ¢ الموضوع عند قمة head عمود الثنقية بالتقطير rectifying column -٠ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية 4 تتميز بأنه يجرى تصريف الغاز المتبقى «oY V) residual gas exhaustion Y ¢ °( بواسطة مضخة A Alay سائلة diquid jet pump 1 مضخة حلقية سائلة liquid ring pump أو نفاخة .blower -١١ \ العملية GE لأي من عناصر الحماية من ١ إلى ١٠؛ تتميز oh منتجات الأسترة esterification products Y أو منتجات الأسترة الانتقالية transesterification products تعرض v إلى تكثيف متعدد تمهيدي prepolycondensation وتكثيف متعدد .polycondensatio4v4\o aliquot & ja casa إلى ١١؛ تتميز بأنه ١ لأي من عناصر الحماية من Gay العملية -١ \ إلى مرحلة ضغط التفاعل الأولى diol recirculated من الديول المعاد تدويره v Lal عن طريق La ( oq (YY ) line عن طريق الخط first reaction pressure stage و paste ويستخدم لتحضير العجينة (fe 9 ١ ) $ v4
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10064361 | 2000-12-21 | ||
| DE10127147A DE10127147A1 (de) | 2000-12-21 | 2001-06-02 | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Polyestern oder Copolyestern |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA02220694B1 true SA02220694B1 (ar) | 2006-07-09 |
Family
ID=7668509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA02220694A SA02220694B1 (ar) | 2000-12-21 | 2002-03-04 | عملية مستمرة continuously لإنتاج متعددات إستر polyesters أو متعددات إستر إسهامية copolyesters |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100732822B1 (ar) |
| DE (2) | DE10127147A1 (ar) |
| MY (1) | MY128872A (ar) |
| SA (1) | SA02220694B1 (ar) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007050929B4 (de) | 2007-10-23 | 2012-10-25 | Lurgi Zimmer Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Vakuum bei der Herstellung von Polyestern und Copolyestern |
| KR102325729B1 (ko) | 2018-11-28 | 2021-11-15 | 주식회사 엘지화학 | 가압 구간을 포함하는 테레프탈레이트계 조성물의 제조방법 |
-
2001
- 2001-06-02 DE DE10127147A patent/DE10127147A1/de not_active Withdrawn
- 2001-11-27 KR KR1020037008208A patent/KR100732822B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-11-27 DE DE50106349T patent/DE50106349D1/de not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-19 MY MYPI20015735A patent/MY128872A/en unknown
-
2002
- 2002-03-04 SA SA02220694A patent/SA02220694B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100732822B1 (ko) | 2007-06-27 |
| DE50106349D1 (de) | 2005-06-30 |
| MY128872A (en) | 2007-02-28 |
| KR20030068182A (ko) | 2003-08-19 |
| DE10127147A1 (de) | 2002-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5466776A (en) | Process for the multistage generation of vacuum for polyester production | |
| EP0469607A2 (en) | Continuous process for preparing poly(butylene terephthalate) oligomer or poly-(butylene isophthalate) oligomer | |
| US5466765A (en) | Vaccum system for controlling pressure in a polyester process | |
| US4254246A (en) | Column system process for polyester plants | |
| US4758650A (en) | Process and apparatus for producing high molecular weight polyesters | |
| MXPA02007737A (es) | Proceso continuo para la prodduccion de poli(trimetilen tereftalato). | |
| US7732556B2 (en) | Process of producing polyesters | |
| US7048835B2 (en) | System and method for acetic acid recovery during terephthalic acid production | |
| SA02220694B1 (ar) | عملية مستمرة continuously لإنتاج متعددات إستر polyesters أو متعددات إستر إسهامية copolyesters | |
| US6864345B2 (en) | Process and apparatus for producing polyethylene terephthalate | |
| US7153927B2 (en) | Process of continuously producing polyesters or copolyesters | |
| JP2011167681A (ja) | 廃液処理方法、ポリエステルの製造方法、及びポリエステルの製造装置 | |
| US7300999B2 (en) | Method of making polyesters | |
| KR20100099135A (ko) | 폴리에스테르 및 코폴리에스테르의 제조 동안 진공을 발생시키는 방법 및 장치 | |
| JP3812564B2 (ja) | ポリエステルの製造方法 | |
| US20110224401A1 (en) | Apparatus for separation by distillation | |
| CN1903908A (zh) | 制备聚酯时的多级真空发生工艺及装置 | |
| US20040186264A1 (en) | Method and device for the production of polytrimethylene terephthalate | |
| JP2004131721A (ja) | ポリエステルの製造方法 | |
| US20140142272A1 (en) | Continuous preparation for polyester | |
| JP2014214166A (ja) | ポリエステルの製造方法及び製造装置 | |
| EP1571139A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING a-HYDROXYCARBOXYLIC ESTER | |
| MXPA97006877A (en) | Vacuum system to control the pressure in a polyes process |