SA00210143B1 - بلمرة على طبقة مميعة - Google Patents

بلمرة على طبقة مميعة Download PDF

Info

Publication number
SA00210143B1
SA00210143B1 SA00210143A SA00210143A SA00210143B1 SA 00210143 B1 SA00210143 B1 SA 00210143B1 SA 00210143 A SA00210143 A SA 00210143A SA 00210143 A SA00210143 A SA 00210143A SA 00210143 B1 SA00210143 B1 SA 00210143B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reactor
gas
liquid
polymerization
reaction zone
Prior art date
Application number
SA00210143A
Other languages
English (en)
Inventor
ستانيسلاوس مارتينوس بيتروس موتسيرز
Original Assignee
دي أس أم أن . في
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by دي أس أم أن . في filed Critical دي أس أم أن . في
Publication of SA00210143B1 publication Critical patent/SA00210143B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/34—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with stationary packing material in the fluidised bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00256—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles in a heat exchanger for the heat exchange medium separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00274—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00283—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00628—Controlling the composition of the reactive mixture
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00725—Mathematical modelling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F110/00—Homopolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F110/04—Monomers containing three or four carbon atoms
    • C08F110/06—Propene

Abstract

الملخص : يتعلق الاختراع بعملية تجرى في مفاعل ذي طبقة مميعة fluidized bed reactor لبلمرة polymerization مونمر أولفيني olefin monomer واحد أو أكثر، حيث يشتمل المفاعل على منطقة تفاعل reaction zone تحدد عند الجانب السفلي underside عن طريق لوح توزيع للغاز gas distribution plate وعند الجانب العلوي top side عن طريق سطح طرفي افتراضي virtual end surface، وفي ظروف التشغيل operation conditions تحفظ طبقة مميعة بين الجانب السفلي والجانب العلوي، ويزول المفاعل بمدخل للغاز gas inlet ينتهي في المفاعل أسفل لوح توزيع الغاز حيث تجزأ منطقة التفاعل إلى حجيرتين compartments أو أكثر عن طريق جدار حاجز عمودي vertical partition walls بصفة جوهرية واحد أو أكثر يمتد من نقطة تقع فوق لوح توزيع الغاز إلى نقطة تقع أسفل السطح الطرفي.،

Description

Y
‏بلمرة على طبقة مميعة‎ ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع:‎ ‏واحد أو‎ monomer ‏مونمر‎ polymerization ‏لبلمرة‎ process ‏يتعلق الاختراع بعملية‎ أكثر في مفاعل ذي طبقة مميعة ‎¢fluidized bed reactor‏ ويشتمل المفاعل على منطقة تفاعل ‎zone ٠‏ «168000 تحدد عند الجانب السفلي ‎underside‏ عن طريق لوح توزيع للغاز ‎gas distribution plate‏ وعند الجانب العلوي ‎top side‏ عن طريق سطح طرفي افتراضي ‎Cua cvirtual end surface‏ تحفظ طبقة مميعة بين الجانب السفلي والجانب العلوي بحيث يبرد ‏جزء على ‎BY‏ من التيار الغازي ‎gaseous stream‏ المسحوب من أعلى المفاعل إلى درجة ‎point.‏ حيث يتكثف التيار جزئياً إلى سائل ‎dliquid‏ ويعاد تدوير ‎recycled‏ جزء على الأقل ‏من التيار الناتج ثنائي الطور ‎phase‏ إلى المفاعل عن طريق مدخل ‎inlet‏ ينتهي في المفاعل ‏أسفل لوح التوزيع الغاز. ‏وتجرى بلمرة على طبقة مميعة في طور غازي لمونمر واحد أو أكثر؛ مثل أولفين ‎olefin \o‏ أو أولفينات ‎olefins‏ في مفاعل ممدود بشكل عمودي ‎vertical elongated reactor‏ عادة ‏حيث يحافظ على طبقة من جسيمات بوليمرية ‎bed of polymer particles‏ في حالة ‎Aaa‏ ‏بمساعدة تيار غازي صاعد يحتوي على مونمر (مونمرات) غازي على الأقل ينبغي بلمرته. ‏ويمرر التيار الغازي خلال لوح توزيع للغاز يفصل الجزء السفلي للمفاعء_ل عن منطقة التفاعل بشكل ملائم. وفي هذا اللوح تزود ثقوب توزع التيار الغازي المزود فوق منطقة ‏التفاعل توزيعاً ملائماً. ويمكن سد مقطع جزء محيطي ‎peripheral section‏ من لوح توزيع ‏الغاز للحصول على هبوط في الضغط ‎pressure drop‏ معين عند معدل تدفق ‎flow rate‏ ‏اا
منخفض للغاز. ولمنع تراكم الجسيمات البوليمرية على مقطع محيطي من هذا ‎diay (Jul)‏ أن تصمم السدادة المحكمة ‎seal‏ صورة ‎Jan‏ مائل يمتد من لوح توزيع للغاز إلى ‎Jaa‏ ‏المفاعل. وينبغي أن تكون زاوية ‎angle‏ الجدار المائل بالنسبة للوح توزيع الغاز أكبر من زاوية الاستقرار الطبيعي ‎natural repose‏ للجسيمات البوليمرية في المفاعل؛ وفضلاً عن ذلك تكون ‎٠‏ عادة ‎Th‏ على الأقل؛ ويفضل أن تكون 40 على الأقل وأكثر تفضيلا أن تتراوح بين £0 و ‎١ Ao‏ . ويمكن أن يحتوي التيار الغازي الصاعد بشكل اختياري على غاز خامل ‎inert gas‏ واحد أو أكثر وعلى سبيل المثال هيدروجين ‎hydrogen‏ كمنظم لطول السلسلة ‎chain length regulator‏ ويتمثل هدف مهم لإضافة الغازات الخاملة في التحكم بنقطة ‎a All)‏ ‎dew point ve‏ للمزيج ‎mixture‏ الغازي ‎٠.‏ وتشمل الغازات الخاملة الملائمة على سبيل المثال هيدروكربونات خاملة ‎Jie inert hydrocarbons‏ (أيزو) بيوتان ‎(iso)butane‏ و (أيزو) بنتان ‎(iso)pentane‏ و(أيزو) هكسان ‎«(iso)hexane‏ ولكن يمكن استخدام النتروجين ‎nitrogen‏ كذلك. ويمكن إضافة غاز خامل من هذا القبيل إلى التيار الغازي في صورة غاز أو في صورة مكثفة؛ ‎Je‏ سائل. ‎vo‏ ويصرف التيار الغازي من خلال الجزء العلوي للمفاعل» وبعد عمليات معالجة ‎processing‏ معينة؛ يضاف إليه مونمر جديد للتعويض عن المونمر (المونمرات) المستهلك في البلمرة؛ ومن ثم يزود التيار الغازي ثانية إلى المفاعل بصفته التيار الغازي الصاعد (أو جزء منه) للمحافظة على الطبقة. ويضاف حفاز كذلك إلى الطبقة. وأثناء العملية؛ تحت تأثير الحفاز الموجود؛ يتشكل © - بوليمر جديد بشكل متواصل وفي نفس الوقت يسحب البوليمر المتشكّ_ل من الطبقة مع المحافظة على حجم ‎size‏ وكتلة ‎mass‏ الطبقة ثابتين بصفة جوهرية. ّ ويعتبر تفاعل البلمرة تفاعل طارد للحرارة ‎reaction‏ عنصعطاه». وينبغي إزالة الحرارة بشكل متواصل للمحافظة على درجة الحرارة في المفاعل عند المستوى المرغوب. وتجبرى إزالة من هذا القبيل عن طريق التيار الغازي الذي يخرج من المفاعل عند درجة حرارة أعلى ‎da ne ©‏ الحرارة التي يزود عندها إلى المفاعل. ولا يمكن اختيار سرعة الغاز الظاهرية
¢ ‎superficial gas velocity‏ في المفاعل لتكون كبيرة بشكل اختياري ولذلك لا يمكن إزالة مقدار كبير من الحرارة بشكل اختياري. وتحدد أدنى سرعة عن طريق حاجة الطبقة لتبقى مميعة. ومن ناحية ثانية؛ لا ينبغي أن تكون السرعة كبيرة ‎fan‏ بحيث ينفخ مقدار ملحوظ من الجسيمات البوليمرية من خلال الجزء العلوي للمفاعل. وتعتمد التحديدات سابقة الذكر بشكل كبير على أبعاد 85 وكثافة ‎density‏ الجسيمات البوليمرية الموجودة في الطبقة وقد تحدد بالتجربة. وتتراوح القيم العملية لسرعة الغاز الظاهرية بين 0609 و ‎٠0‏ متر/ثانية ‎meter/second (m/s)‏ وهذه المتطلبات هي عناصر تحدد معدل التدفق الأقصى للتيار الغازي عند أبعاد المفاعل المحددة وبالتالي أقصى إزالة للحرارة يمكن الحصول عليها. وبالمثل يحدد أقصى مقدار من حرارة التفاعل الناتجة المسموح بها ومن ثم أقصى مقدار من © البوليمر الذي ينبغي إنتاجه. ويعتبر التصميم ‎design‏ والتشغيل المفصلين لمفاعلات ذات طبقة مميعة لبلمرة مونمر أولفيني ‎olefin monomers‏ واحد أو أكثر وظروف العملية الملائمة معروفة بحد ذاتها وتوصف بتفصيل على سبيل المثال في براءة الاختراع الأمريكية رقم 54,74949,؛ وفي ‎alla‏ بزاءة الاختراع الدولي رقم 54/186077. ‎vo‏ وفي براءة الاختراع الأمريكية هذه رقم 4,547,3489؛ توصف خطوات إعادة تزويد التيار الغازي المنتصرف من المفاعل بمونمر (مونمرات) جديد وتبريده إلى درجة حيث يتكثف التيار جزئياً (يطلق عليه تيار في "صورة ‎mode Ai “Ka‏ 00002::61"). ويعاد تدوير التيار ثنائي الطور الناتج بهذه الكيفية؛ والذي بسبب حرارة التبخر الكامنة ‎Tatent heat of evaporation‏ للطور السائل يكون له قدرة على إزالة الحرارة أكبر بصفة © جوهرية؛ ومن ثم قدرة تبريد أكبر ‎lS‏ من قدرة تيار يتكون من غاز فقط» إلى أسفل المفاعل. وينبغي أن تكون نقطة التكاثف للتيار ثنائي الطور أقل من درجة الحرارة في ‎HA‏ التفاعل بحيث يمكن تبخير السائل الموجود فيها. وبهذه الكيفية؛ يتبين أن قدرة الإنتاج ‎production capacity‏ لمفاعل ذي طبقة مميعة أكبر بصفة جوهرية من قدرة الإنتاج لمفاعلات تستخدم غاز معاد تدويره بدون سائل مكثف»؛ ولا يزال للمفاعل المذكور نفس
الأبعاد. وفي العملية الموضحة يبلغ أقصى مقدار من السائل في التيار شائي الطور ‎77٠١‏ ‏بالوزن. وبلغت ‎lef‏ قيمة ذكرت في الأمثلة 711,5 بالوزن. وفي طلب براءة الاختراع الدولي رقم 94/785077 توصف خطوات فصل السائل من التيار ثنائي الطور الناتج عند تبريد التيار الغازي الذي ينبغي ‎Bale)‏ تدويره وتغذية السائل ‎٠‏ المذكور إلى المفاعل بشكل منفصل عن التيار الغازي. ويفضل أن يحقن السائل أو ‎dy‏ عند ارتفاع معين داخل الطبقة المميعة بشكل ملائم؛ وبشكل اختياري بمساعدة مادة داسرة غازية ‎propellant‏ ع#دهعمعع. وبهذه الكيفية؛ ‎(gg‏ لهذه النشرة؛ يمكن تغذية مقدار أكبر من السائل بتناسب طردي مع مقدار الغاز المغذى. وهذا يكفل كذلك إزالة مقدار أكبر من الحرارة ومن ثم إنتاج بوليمر أعلى مع إنتاج حرارة أعلى بحيث تتناسب المقادير الناتجة طردياً. ويذكر طلب براءة الاختراع الدولي رقم 44/785077 قيمة تبلغ ‎1,7١‏ بصفتها أقصى نسبة مسموح بها من كتلة السائل المغذى إلى ‎ABS‏ الغاز الكلية المغذية؛ وقد اشتقت هذه القيمة من تجربة محاكية ‎.simulated experiment‏ الوصف العام للاختراع: يتعلق الاختراع الراهن بعملية لبلمرة مونمر واحد أو أكثر في مفاعل خاص ذي طبقة - مميعة حيث يكفل هذا المفاعل؛ عند أبعاد محددة؛ نسبة أعلى من ‎AES‏ السائل إلى كتلة الغاز في تيار التغذية للمفاعل من تلك النسبة باستخدام مفاعل وفقآ للتقنية السابقة في ‎Ala‏ تشغيل كل منهما في "ظروف إنتاج تيار مكثف". ويتحقق هذا الهدف عن طريق عملية حيث تجزاً منطقة التفاعل في المفاعل إلى حجيرتين أو أكثر عن طريق جدار حاجز عمودي بصفة جوهرية واحد أو أكثر يمتد من نقطة © تقع فوق لوح توزيع الغازإلى نقطة تقع أسفل السطح الطرفي. وقد تبين أنه عندما يحافظ على طبقة مميعة في مفاعل من هذا القبيل بحيث تمتد إلى أعلى وأسفل وفوق الجدران الحاجزة وبذلك تغمر الجدران الحاجزة في الطبقة المائعة؛ يمكن تزويد مقدار أكبر من السائل بتناسب طردي مع مقدار الغاز الكلي المغذى من المقدار الذي يمكن تزويده في عدم وجود جدار حاجز. وهذا يؤدي إلى زيادة قدرة إزالة الحرارة من العملية ‎vo‏ مما يتيح إنتاج حرارة أعلى ومن ثم معدلات إنتاج بوليمر أعلى عند أبعاد مفاعل متمائلة.
+ وحتى عند نسبة ثابتة من كتلة السائل إلى كتلة الغاز في تيار التغذية إلى المفاعل؛ تكفل عملية الاختراع الراهن إنتاجية أعلى للمفاعل. وفي مفاعل ‎Gay‏ للتقنية السابقة تتراوح نسبة ارتفاع ‎(H) height‏ الطبقة المميعة إلى قطر ‎diameter‏ المقطع العرضي نصف القطري ‎radial cross section‏ (نسبة ‎(D/H‏ عادة من ¥ ‎٠‏ إلى ما لا يزيد عن ©. وعند نسب أعلى أثبت عدم إمكانية المحافظة على طبقة مميعة مستقرة إذا غذي سائل؛ بالإضافة إلى ‎Glad‏ إلى المفاعل. ‎Jia‏ ميزة أخرى لمفاعل يحتوي على جدار حاجز واحد أو أكثر على الأقل في أنه يمكن اختيار نسبة ‎D/H‏ للمفاعل أكبر ‎Mie‏ نسبة 0/11 تزيد عن ©؛ وحتى ‎(Kay‏ أن تصل إلى ‎١‏ وهذه النسبة أعلى بكثير من تلك النسبة المستخدمة في المفاعلات المعروفة؛ مع المحافظة كذلك على طبقة مميعة مستقرة مما يؤدي إلى عملية بلمرة مضبوطة بشكل أكبر. وهذا ينتج فوائد تطبيقية كبيرة لأوعية ضغطية ‎pressure vessels‏ كمفاعلات بلمرة. ويتمثل جدار حاجز ملائم بصفة خاصة في المفاعل ‎Gi‏ للاختراع في أنبوب ‎pipe‏ أو جزء مجوف ‎hollow section‏ موضوع ‎JS‏ عمودي؛ وبشكل مفضل أن يكون متمركزآ ‎concentric‏ مع المفاعل. وبما أن الأنبوب أو الجزء المجوف مغمور بشكل كلي في الطبقة المميعة؛ لا تحدث فروق في الضغط كبيرة عبر جدار الأنبوب بحيث يمكن أن يكون الأنبوب ذي تركيب لتشغيل خفيف ‎light-duty construction‏ وينطبق هذا كذلك على جدران بأشكال ويمكن أن تتدلى الجدران ببساطة من جزء علوي في المفاعل؛ وتدعم عن طريق جزء سفلي أو تثبت على جدار المفاعل. وفي السياق الراهن يختلف جزء مجوف عن أنبوب من © حيث شكل مقطعه العرضي. ويكون المقطع العرضي للأنبوب منحن؛ على سبيل المثال دائري 007 أو إهليجي ‎celliptical‏ في حين يكون المقطع العرضي للجزء المجوف زاوي ‎cangular‏ ‏على سبيل المثال مثلث الشكل؛ مستطيل الشكل؛ مثمن الشكل أو ذي عدد زوايا ‎oS‏ مع كون الزوايا مقسمة أو غير مقسمة بشكل متساو. وقد يكون للجزء المجوف أو الأنبوب مقطع عرضي منتظم ‎uniform‏ و/أو مخروطي متناقص تدريجياً 000:61 مثلا شكل مخروطي ‎conical shape vo‏ يتضمن شكل مخروطي متناقص تدريجياً إلى الداخل والى الخارج؛ مثلا بشكل
لا
زائدي ‎hyperbolic‏ وللأشكال المخروطية يفضل ‎fale‏ أن لا تزيد زاوية الرأس ‎apex angle‏ المشكلة عن طريق جدران الأنبوب أو الجزء المجوف عن © ؛ ويفضل أن لا تزيد عن 7,5 . وتتراوح الزوايا الملائمة بصفة خاصة بين صفر و ‎١‏ . وتتراوح نسبة مساحة المقطع العرضي نصف القطري للأنبوب أو الجزء المجوف إلى مساحة المقطع العرضي نصف ‎٠‏ القطري للمفاعل بين ‎9:١‏ و ‎Baily) ei‏ أعلى استقرار ممكن يفضل أن تتراوح بين ‎5:1١‏ ‏و 4:7. وفي حالة استخدام أنبوب أو جزء مجوف مخروطي الشكل؛ تطبق نفس ‎Cag yal)‏ بالنسبة لمعدل مساحة المقطع العرضي له. ويوضع الطرف السفلي للأنبوب أو الجزء المجوف فوق لوح توزيع الغاز بمسافة تبلغ ‎١,١‏ من قطر منطقة التفاعل على الأقل ويفضل بمسافة لا تزيد عن ؟ أضعاف قطر منطقة التفاعل. وإذا تم الإنحراف عن الأبعاد المحددة في هذا البيان» فإن التأثير المفضل لوجود جدار حاجز عمودي يقل. ويوضع الطرف العلوي أسفل طرف منطقة التفاعل بمسافة تبلغ ‎١١‏ من قطر منطقة التفاعل على الأقل ويفضل بمسافة لا تزيد عن ¥ أضعاف قطر منطقة التفاعل. وقد تبين أن امتداد الطبقة فوق الجدار الحاجز مسافة أكبر عند الطرف العلوي منه عند الطرف السفلي لا يعتبر ‎Sle‏ حرجا بشكل كبير. وقد يكون الطرف العلوي للجدار الحاجز على ارتفاع ‎tly Ji‏ على ذلك عندما تزيد نسبة ‎D/H‏ للطبقة ‎١‏ المميعة. وينطبق ما ذكر في هذا البيان ‎Lad‏ يتعلق بتحديد موضع الجدار في منطقة التفاعل
كذلك على الجدران الحاجزة العمودية الموضحة أدناه. ويتمثل تجسيد آخر لجدار حاجز ملائم في لوح مسطح أو منحن أو مثن موجه بشكل محوري بصفة جوهرية موجود في منطقة التفاعل. ويفضل ربط جدار حاجز من هذا القبيل بالجدار الداخلي للمفاعل مع أنه يسمح بحيز خلوص ‎clearance‏ لا يزيد عن ‎٠١‏ سم بينهما. ‎x‏ وبهذه ‎Alp lll‏ تجزاً منطقة التفاعل إلى حجيرتين أو أكثر قد يكون لكل منها حجم مختلف. ويفضل أن تكون نسبة مساحة المقطع العرضي نصف القطري لحجيرة إلى مساحة المقطع العرضي نصف القطري للمفاعل بين ‎٠١1‏ و ‎١.9‏ والأفضل بين ‎١78‏ و 078 وينبغي أن يكون الجدار الموجه بشكل محوري بصفة أساسية عمودياً بصفة جوهرية. ويفضل توجيه الجدار الحاجز ‎Bossa‏ بشكل متوازي مع محور المفاعل الطولي.وينبغي إدراك أن هذا يعني
ل
A
‏أن يكون متوازياً مع محور المفاعل في وضعه العمودي ولكن كذلك أن لا يكون متوازياً بما‎ . 1,5 ‏لا يزيد عن © ؛ ويفضل بما لا يزيد عن‎ ‏وتتحقق التأثيرات المفيدة سابقة الذكر للجدار الحاجز عندما يتوفر مدخل مشترك‎ ‏لمزيج الغاز والسائل عند الجانب السفلي للمفاعل؛ كما وصف في براءة الاختراع الأمريكية‎ ‏.رقم 4,547,794 ؛ وعندما يتوفر كذلك مدخل مستقل للغاز والسائل في الطبقة المميعة كما‎ ٠م‎
AEYAYY ‏وصف في طلب براءة الاختراع الدولي رقم‎ ‏وفي الحالة الأخيرة؛ يمكن تزويد السائل إلى الطبقة المميعة عن طريق الجانب السفلي‎ ‏للمفاعل عند نقطة واحدة أو أكثر خلال لوح توزيع الغاز وكذلك عند نقطة واحدة أو أكثر‎ ‏خلال الجدار الجانبي. وفي أية حالة من المفيد ترتيب وسيلة تغذية السائل بكيفية بحيث يمكن‎ ‏تزويد معظم السائل إلى الطبقة المميعة في منطقة تقع أسفل أو في الحجيرة المركزية إذا‎ - ©
Jala ‏استخدم أنبوب أو جزء مجوفء أو أسفل أو داخل إحدى الحجيرات إذا وجد جدار‎ ‏عمودي واحد أو أكثر. وفي حالة إدخال السائل عن طريق نقطة واحدة أو أكثر خلال الجدار‎ ‏الجانبي للمفاعل؛ وإذا كان الجدار الحاجز عبارة عن أنبوب أو جزء مجوف؛ فإنه من المفيد‎ ‏تحديد موضع وسيلة الإدخال بحيث يمكن تزويد السائل إلى الطبقة المميعة عند نقطة تقع أسفل‎ ‏الطرف السفلي للأنبوب أو الجزء المجوف. وفي هذه الحالة؛ يمكن تغذية السائل إلى كل من‎ ‏الحجيرة المركزية والحجيرة المحيطية للمفاعل على سبيل المثال عن طريق اختيار سرعة‎ ‏تيار التغذية بشكل ملائم. ويفضل تزويد معظم السائل إلى الحجيرة المركزية المحدد موضعها‎ ‏الأنبوب أو الجزء المجوف؛ نظرآ لأنه بهذه الطريقة يحصل على أفضل النتائج.‎ Jal ‏وفي حالة استخدام لوح عمودي بصفته جدار حاجز؛ يمكن تغذية السائل بالأسلوب‎ ‏من ارتفاع أسفل الطرف السفلي للجدار ولكن يمكن تغذيته كذلك عن طريق‎ Gass ‏الموصوف‎ vs ‏مداخل مرتبة عند ارتفاعات مختلفة في الجزء من جدار المفاعل الذي يحدد الحجيرة أو‎ ‏الحجيرات التي ينبغي تغذية السائل إليها.‎ ‏ويفضل أن يحقن السائل بصورة مجزأة بشكل دقيق؛ ويفضل في صورة مذررة؛‎ ‏يمكن استخدام على سبيل المثال غاز معاد التدوير‎ Gia yall ‏داسرة؛ ولهذا‎ ale ‏ويجوز بمساعدة‎ ‏أو غاز مونمر جديد. وينبغي إجراء الحقن بكيفية بحيث يدخل السائل إلى الحجيرة المرغوبة‎ © qo¥
حيث يمتص عن طريق تيار غاز التمييع ‎fluidising gas‏ الصاعد. ووجد أن هذا يكون ‎Sade‏ ‏من حيث مقدار السائل الذي يمكن تغذيته إلى الطبقة المميعة بدون حدوث تلبد ‎sintering‏ ‏لجسيمات البوليمر أو حدوث اضطرابات أخرى غير مرغوبة في الطبقة. وتكفل تغذية السائل معاد التدوير عن طريق مداخل متعددة عند ارتفاعات مختلفة ‎٠‏ للمفاعل إمكانية تغيير تركيز المقومات ‎ingredients‏ المختلفة لتيار دخول السائل (عن طريق إضافة مقدار أكبر أو أقل من المونمر التعويضي؛ ...إلخ.) مما يحسن طاقة التشغيل لتفاعل البلمرة ومن ثم تزداد كفاءة المنتج ‎product capabilities‏ من المفاعل ذي الطبقة المميعة. وفي عمليات حيث تزيد نسبة ‎DH‏ للمفاعل عن ©؛ يمكن أن يحدد موضع وسيلة إدخال السائل كذلك فوق الطرف العلوي للجدار (للجدران) الحاجز شريطة أن لا تكون المسافة © - بين الطرف العلوي المذكور والسطح العلوي للطبقة المميعة أقل من 7 متر تقريباً. ولقد وجد أن عملية الاختراع الراهن تحقق الفوائد المتعلقة بتصميم المفاعل الجديد لإظهارها بشكل كامل. وفي العملية ‎Gy‏ للاختراع يمكن تشغيل المفاعل بأسلوب مستقر حتى عندما تكون النسبة الكتلية من (السائل المزود الى المفاعل):(مقدار الغاز المزود إلى المفاعل) أعلى من ‎١:7‏ أو حتى أعلى من ‎VE‏ وفي أية ‎Alla‏ تكون النسبة المذكورة مسبقاً أعلى — ‎٠١‏ على الأقل وحتى بما يزيد عن ‎٠‏ 78 إلى ما يزيد عن ‎7٠٠١‏ من النسبة المستخدمة في العملية عندما تشغل في مفاعل مماثل بدون وجود جدار (جدران) حاجز. ويشمل المقدار المزود من الغازء بالإضافة إلى الغاز المزود عن طريق التيار معاد التدوير» كل الغازات الأخرى المزودة إلى ‎celia‏ يشتمل على الأقل علىالغازات الداسرة والحاملة المستخدمة في إدخال الحفازء منشط حفازي ‎catalyst activator‏ و/أو مواد أخرى © مرغوبة أو مطلوبة للبلمرة وتلك المواد المستخدمة لرذ السائل المزود. وتعتبر العملية ‎Gay‏ للاختراع الراهن ملائمة لإجراء أي نوع من تفاعلات البلمرة الطاردة للحرارة في الطور الغازي؛ ويشتمل المونمر ‎a DU‏ على مونمرات أولفين ‎monomers‏ 1650ه» مونمرات فينيل قطبية ‎«polar vinyl monomers‏ مونمرات ديين ‎diene monomers‏ ومونمرات أسيتيلين ‎acetylene monomers‏ وتعتبر العملية ‎Lady‏ للاختراع + الراهن بشكل خاص ملائمة لصنع متعددات أولفين ‎polyolefins‏ عن طريق بلمرة مونمر ازا
١ olefin monomers ‏واحد أو أكثرء؛ ويفضل أن يكون المونمر الأولفيني‎ olefin monomers ‏أولفيني‎ ‏المفضلة‎ olefins ‏وتشمل الأولفينات‎ propylene ‏أو بروبيلين‎ ethylene ‏الواحد على الأقل إثيلين‎
A ‏التي تحتوي من ؟ إلى‎ olefins ‏للاستخدام في العملية وفقآً للاختراع الراهن تلك الأولفينات‎ olefins ‏غير أنه يمكن استخدام كميات صغيرة من أولفينات‎ carbon atoms ‏ذرات كربون‎ ‏ذرة‎ ١8 ‏على سبيل المثال من 4 إلى‎ ccarbon ‏تحتوي على ما يزيد عن +4 ذرات كربون‎ ٠ ‏حسب الرغبة. وهكذا في شكل مفضل؛ يمكن إنتاج بوليمرات متجانسة‎ carbon ‏كربون‎ ‏أو بوليمرات إسهامية من‎ propylene ‏و/أو البروبيلين‎ ethylene ‏من الإثيلين‎ homopolymers ‏عى‎ ail f= all ‏باستخدام مركب‎ propylene ‏أو البروبيلين‎ ethylene ‏الإثيلين‎ ‏المفضلة على‎ alpha-olefin ‏متعاه-عم!ه ,©-ن واحد أو أكثر. وتشمل مركبات ألفا-أولفين‎ نيسكه-١‎ »08601006-1 نيتنب-١‎ cbutene-l نيتويب-١‎ «propylene ‏بروبيلين‎ cethylene nll) ve نيسيد-١ ‏ويعتبر‎ .octene-l نيتكا-١ ‏و‎ 4-methylpentene-l نيتنب-١-ليثم-‎ 4 <hexene-l ‏مرتفع الوزن الجزيئي يمكن بلمرته بشكل إسهامي مع‎ olefin ‏مثالا على أولفين‎ decene-l ‏أو كاستعاضة جزئية عن‎ propylene ‏و/أو البروبيلين‎ ethylene ‏المونمر الرئيسي من الإثيلين‎ ١ ¢1,4-butadiene ‏؛ -بيوتاديين‎ ¢) Jie ‏ملائمة؛‎ dienes ‏المونمر ,©-.,©. وكذلك تعتبر الديينات‎ ‏إثيليدين نوربورنين‎ cdicyclopentadiene (Als ‏ثنائي بنتاديين‎ ¢1,6-hexadiene ‏7-هكساديين‎ vo .vinyl norbornene ‏وفينيل نوربورنين‎ ethylidene norbornene ‏مع مركبات‎ propylene ‏و/أو البروبيلين‎ ethylene ‏تستخدم العملية لبلمرة الإثيلين‎ Lovie ‏و/أو البروبيلين‎ ethylene ‏أخرى بلمرة إسهامية يكون الإثيلين‎ alpha-olefin ‏ألفا-أولفين‎ ‏موجوداً بصفته المكون الرئيسي للبوليمر الإسهامي؛ ويفضل أن يوجد بمقدار يلغ‎ propylene ‏وبشكل مفضل أكثر بمقدار يبلغ 780 بالوزن من المقدار الكلي‎ JY ‏بالوزن على‎ 270 0 +٠ ‏للمونمرات.‎ ‏عند ضغط يتراوح ما بين‎ olefins ‏وتعتبر العملية ملائمة بصفة خاصة لبلمرة أولفينات‎ ‏وعند درجة حرارة تتراوح ما بين ١7م (درجة‎ megapascal (Mpa) ‏ميغاباسكال‎ ٠١ ‏و‎ +,0 : ‏م‎ ٠٠١ ‏مئوبة) و‎ ‏الحا‎
١ ‏البلمرة في وجود أي نظام حفاز معروف في التقنية (مثلا؛‎ Jeli ‏ويمكن إجراء‎ ‏أو حفاز من جذر حر‎ cationic catalyst ‏حفاز كايتوني‎ canionic catalyst ‏حفاز أنيوني‎ ‏واحد أو أكثر في طور‎ (olefin) monomers ‏ل66-80160)؛ وملاثم لبلمرة مونمر أولفيني‎ 41 ‏يتكون من‎ «catalyst system of the Ziegler-Natta ‏غازي؛ مثل نظام حفاز من نوع زيغلر -خناطا‎
‎٠‏ حفاز صلب ‎solid catalyst‏ يشتمل بصفة أساسية على مركب لفلز انتقالي ‎transition metal‏ ومن حفاز إسهامي يشتمل على مركب ‎organic compound (5 sae‏ لفلز (أي مركب فلزي عضوي ‎corganometallic‏ على سبيل المثال مركب ألكيل ألومينوم ‎¢(alkylaluminium‏ وتعتبر كذلك الأنظمة الحفازية التي تعرف بأنظمة حفاز أحادية الموقع ‎J ssingle site catalyst systems‏ أنظمة حفاز أساسها متالوسين ‎metallocene based catalyst systems‏ ملائمة.
‎١‏ وقد يكون الحفاز ‎AIX‏ في صورة مسحوق لبوليمر تمهيدي ‎prepolymer‏ محضر في مرحلة بلمرة تمهيدية بمساعدة نظام حفاز موصوف أعلاه. ويمكن إجراء البلمرة التمهيدية باستخدام أي عملية ‎diy yaa‏ على سبيل ‎(JB‏ بلمرة في مخفف هيدروكربوني سائل ‎liquid hydrocarbon diluent‏ أو في الطور الغازي باستخدام عملية على دفعات ‎«batch process‏ عملية شبه متواصلة ‎semi-continuous process‏ أو عملية متواصلة ‎continuous process‏
‏ويتعلق الاختراع كذلك ‎Jolie allay‏ ملائم لإجراء العملية ‎Gy‏ للاختراع الراهن. ويشمل نظام تفاعل من هذا القبيل على مفاعل ذي طبقة مميعة ‎fluidised bed reactor‏ يشتمل عند الجانب السفلي على لوح توزيع غازء وسيلة لتزويد مقومات التفاعل؛ وسيلة لسحب تيار غازي من الجزء العلوي ‎«Jeli‏ ومبرد 00016/مكثف ‎condenser‏ لتبريد التيار الغازي المذكور إلى درجة حيث يتكثف التيار ‎Gia‏ إلى سائل ووسيلة لإعادة تدوير التيار الخارج
‎Y.‏ من ‎ca ACN Hall‏ إلى المفاعل.
‏ويعرف نظام ‎Je lia‏ من هذا القبيل من التقنية المشار إليها أعلاه. ويهدف الاختراع إلى تزويد نظام ‎elie‏ حيث يمكن إجراء عملية لبلمرة مونمر أولفيني ‎(olefin) monomers‏ واحد أو أكثرء بحيث يمكن تطبيق أسلوب تكثيف بدرجة أكبر في هذا النظام. ا
VY
‏في المفاعل إلى‎ Jeli ‏ويتحقق هذا الهدف في نظام مفاعل حيث تجزا منطقة‎ ‏حجيرتين أو أكثر عن طريق جدار حاجز عمودي بصفة جوهرية واحد أو أكثر يمتد من نقطة‎ ‏تقع فوق لوح توزيع الغاز إلى نقطة تقع أسفل السطح الطرفي الافتراضي للطبقة المميعة في‎ ‏ظروف بلمرة.‎ ‏وبصفة خاصة يكون الجدار الحاجز المذكور عبارة عن أنبوب أو جزء مجوف؛‎
Ly ‏ويفضل أن يكون متمركزاً مع المفاعل. ولقد وصفت الأشكال المفضلة لنظام المفاعل‎ ‏في هذا الوصف. وعلى وجه التحديد؛ يشمل نظام المفاعل وفقآ‎ Gaia ‏للاختراع بتفصيل أكبر‎ ‏للاختراع الراهن على وسيلة لإعادة تدوير التيار الخارج من المبرد/المكثتف إلى المفاعل في‎ ‏على جهاز‎ dX ‏وسائل. وفي شكل مفضل آخرء يشمل نظام المفاعل‎ Je ‏صورة مزيج من‎ ‏من‎ al ‏لفصل جزء على الأقل من السائل‎ gas-liquid separator ‏لفصل الغاز عن السائل‎ o. ‏التيار الناتج ثنائي الطور الخارج من المبرد/المكثف ووسيلة لتزويد جزء على الأقل من‎ ‏السائل المفصول إلى المفاعل ذي الطبقة المميعة.‎ ‏لمفاعلات‎ retrofitting ‏ويتبغي إدراك أن الاختراع الراهن يكون ملائما للتعديل الرجعي‎ ‏أنابيب أو أجزاء مجوفة للمفاعل» وبصفة‎ Goals ‏عن طريق تركيب جدران‎ Base ‏موجودة‎ ‏بتركيب أنبوب؛ كما شرح أعلاه بوصل الأنبوب بشكل‎ aay ‏مفاعل‎ Jig ‏خاصة؛ يمكن أن‎ ‏ثابت مع الجزء الداخلي للمفاعل.‎ ‏وينبغي إدراك أن التعديل الرجعي يشير إلى عميلة التعديل أو بطريقة أخرى‎ ‏وبشكل مفضل مفاعل مستخدم سابقاً لتفاعلات‎ (Lila ‏تبديل مفاعل مستخدم‎ ‏بلمرة أو بشكل أكثر تفضيلا تفاعلات بلمرة لمتعدد أولفين بأسلوب تكثيفي‎ . 00060560 mode polyolefin polymerization reactions ٠+ ‏ويمكن تطبيق الاختراع على منشآت يطلق عليها منشاآت بيبكشر‎ ‏بالإضافة إلى منشآت بلمرة ذات طبقة مميعة موجودة مسبقآً خالية من المعؤقات‎ "grass-root" ‏الأخيرة؛ قد لا‎ A ‏وفي‎ .debottlenccking existing fluidised bed polymerisation installations ‏يحصل على الفائدة الكاملة للاختراع لأن قدرة الوحدات الأخرى في نظام البلمرة الكامل قد‎ ‏للنظام. (وبعبارة أخرى: قد تعاق إنتاجية‎ productivity ‏تشكّل تحديدا على أقصى إنتاجية‎ ve
VY
‏نظام البلمرة بأكمله عن طريق التحديدات في النظام غير الموجودة في جزء المفاعل). وفي‎ ‏بكر")؛ يمكن استخدام واستثمار‎ Alec”) ‏الحالات حيث تصمم وتعد عملية بلمرة جديدة ومتكاملة‎ ‏بشكل كامل فوائد الاختراع الراهن.‎ ‏شرح مختصر للرسوم:‎ ‏يوضح الاختراع بواسطة الرسوم التالية؛ التي لا يقصد بها تحديد الاختراع.‎ ‏تشمل وفقآ‎ Cun ‏لبلمرة مونمر واحد أو أكثر؛.‎ arrangement ‏يمثل ترتيبة‎ : ١ ‏الشكل‎ ‏لتجسيد أول لعملية الاختراع الراهن على مفاعل له جدار حاجز أنبوبي‎ ‏للغاز والسائل تحت لوح‎ common inlet ‏ومدخل مشترك‎ tubular partition wall ‏توزيع الغاز؛‎ ‏ترتيبة مماثلة؛ وفقآً لتجسيد ثان لعملية الاختراع الراهن حيث يزود‎ Sia : ‏الشكل ؟‎ ve ‏الغاز والسائل بشكل منفصل إلى المفاعل؛‎ ‏حيث يزود السائل من خلال جدار حجيرة‎ oF ‏ترتيبة كما في الشكل‎ Jue : ‏الشكل ؟‎ (Gly de ‏التفاعل وحيث يكون لجدار الحاجز الأنبوبي شكلاً‎ ‏تشتمل على لوح عمودي يعمل بصفته جدار‎ oF ‏الشكل ¢ : يمثل ترتيبة كما في الشكل‎ ‏المفاعل عند ارتفاعات‎ Jaa ‏من خلال‎ JS ‏حاجز يتم إدخال‎ vo ‏مختلفة؛‎ ‏يمتل مقطع عرضي نصف قطري للمفاعل المبين في الشكل ؛ على امتداد‎ : o ‏الشكل‎ ‏الخط أ-أً؛ و‎ ‏لمفاعل حيث يعمل لوح عمودي مثن بصفته‎ Sao ‏الشكل 6 > : يمثل مقطعا عرضيا‎ ‏جدار حاجز.‎ 1 ‏الوصف التفصيلي:‎ ‏جسم مفاعل في صورة أسطوانة عمودية حيث ؟ يمثل لوح توزيع‎ ١ ‏يبين الشكل‎ ‏للغاز يحدث التوزيع المرغوب لغاز التمييع المدخل إلى المفاعل تحت لوح توزيع الغاز ؟ من‎ ‏خلال خط التغذية ؟. وفي منطقة التفاعل ؛ يحافظ التيار الغازي المدخل على طبقة مميعة من‎ ‏تمتد إلى أسفل أو حتى إلى أسفل جزء‎ growing polymer particle ‏جسيمات بوليمرية متشكلة‎ - ©
AR
‏بشكل ملائم.‎ ١ ‏فوق لوح توزيع الغاز‎ © velocity-reducing zone ‏من منطقة منخفضة السرعة‎ ‏باستخدام‎ ١ ‏المفاعل‎ Jaa ‏بشكل متمركز في منطقة التفاعل ء من‎ J shal ‏ويعلق أنبوب‎ ‏في الطبقة المميعة. وتتسع المنطقة © بالنسبة لمنطقة‎ ١ ‏ويغمر الأنبوب‎ .7 supports ‏الحوامل‎ ‏التفاعل 4. وفي المنطقة 0 هذه؛ تنخفض سرعة الغاز إلى درجة حيث يصبح الغاز غير قادرآً‎ ‏على سحب جسيمات البوليمر التي تشكّلت في منطقة التفاعل بصفة جوهرية مسافة أبعد.‎ ٠ ‏من‎ LAA A discharge ‏ونتيجة لذلك؛ يكون التيار المعاد تدويره المفرغ خلال خط التفريغ‎ ‏الجسيمات البوليمرية المسحوبة فعلياً. ويبرد التيار معاد التدوير في مبادل حراري 4 ويضغط‎ ‏إلى درجة حرارة بحيث يتكثشف جزء من التيار‎ ١١ ‏ويبرد في مبادل حراري‎ ٠١ ‏في ضاغط‎ ‏معاد التدوير لتشكيل تيار ثنائي الطور. ويضاف مونمر تعويضي إلى التيار ثنائي الطور هذا‎ ‏ومن ثم يتم إدخال مزيج الغاز -السائل ثانية عند الجزء السفلي للمفاع ل‎ OY ‏من خلال الخط‎ ©
VY drain ‏من خلال الخط “. ويفرغ تيار بوليمر-غاز من المفاعل من خلال خط التصريف‎ ‏ويفصل هذا التيار إلى مكونات بوليمرية‎ .١٠ 6 value ‏الذي يمكن إغلاقه عن طريق الصمام‎ ‏من خلال الجزء السفلي‎ V0 ‏ويفرغ البوليمر من جهاز الفصل‎ V0 ‏وغازية في جهاز فصل‎ ‏ويعالج بشكل إضافي. وقد تتضمن معالجة إضافية من هذا القبيل عمليات معالجة تعرف بحد‎ ‏ذاتها ولا تبين في الشكل؛ مثل إزالة السائل الممتص أو المذاب.‎ vo ‏عند ضغطها إلى الضغط المطلوب؛ إلى التيار معاد‎ dll ‏وتضاف المكونات‎ ‏(غير مبين في الشكل). وإلى جانب المونمر؛ يزود النظام الحفزي‎ A ‏التدوير في الخط‎ ‏يفضل أن‎ IX ‏إلى المفاعل. وفي هذا البيان‎ activator ‏المطلوب؛ وبشكل اختياري؛ منشط‎ ‏يزود نظام الحفاز مباشرةٌ إلى الطبقة المميعة فوق لوح توزيع الغاز من وعاء تخزين‎ ‏الذي ينتهي‎ AY ‏من خلال الخط‎ 106+ gas ‏ويدفع عن طريق غاز خامل‎ ٠١ storage vessel 7 ‏كذلك تحت الطرف السفلي للأنبوب 6. وقد يضاف المنشط إلى تيار التغذية في الخط 7" عن‎ ‏لهذا التيار‎ propellant ‏وتضاف كذلك مادة داسرة‎ .١8 metering device ‏طريق جهاز قياس‎
A ‏عبر خط تغذية‎ dala ‏حسب‎ ‏في أن التيار شائي الطور‎ ١ ‏وتختلف الترتيبة في الشكل ؟ عن الترتيبة في الشكل‎ ‏يمرر إلى جهاز فصل #؟؟‎ ١١ ‏المنبعث في خطوة التبريد الثانية في المبادل الحراري‎ ve joy vo ‏الغاز عن السائل. وفي جهاز الفصل هذاء يفصل الغاز والسائل في التيار ثنائي الطور عن‎ ‏بعضهما البعض. وبإضافة مونمر تعويضي؛ وبشكل إضافي؛ غاز خامل عبر خطي التغذية‎ ٠١١ ‏على الترتيب؛ يزود التيار الغازي المنفصل إلى الجزء السفلي للمفاعل‎ 7١9 ‏و‎ 7١ ‏داخل‎ ٠١7 ‏وعبر الخط 1777 الذي يمتد خلال لوح توزيع الغاز‎ YoY ‏عبر خط التغذية‎ ‏بقليل؛ يزود التيار السائل المكتشف‎ ٠٠96 ‏الطبقة المميعة إلى ما دون الطرف السفلي للأنبوب‎ ٠ ‏السائل في‎ YYY ‏ويرذ المرذاذ‎ YYV atomizer ‏المنفصل إلى الطبقة المميعة عبر مرذاذ‎
Yet ‏حجيرة المفاعل المركزية التي تقع داخل الأنبوب‎ ‏يزود السائل المفصول في جهاز فصل الغاز‎ oF ‏على خلاف الشكل‎ oF ‏وفي الشكل‎ ‏إلى الطبقة المميعة عبر عدد من الخطوط ترتب أطرافها بشكل متناظر على‎ FYE ‏عن السائل‎ ‏والطرف السفلي للأتبوب‎ WY ‏امتداد محيط جدار المفاعل عند ارتفاع بين لوح توزيع الغاز‎ - ‏الشكل. وتمر الخطوط خلال جدار‎ APY ‏و‎ "4 Jul ‏ويبين خطان من هذا‎ Ye ‏ومن خلال هذين‎ FY ‏و‎ "7٠ ‏وتنتهي بالمرذاذين‎ Ff ‏المفاعل إلى حجيرة التفاعل‎ ‏داسرة؛ إلى‎ Bale ‏المرذاذين» يتم إدخال السائل؛ المرذ بشكل دقيق بمساعدة مونمر جديد بصفته‎ ‏الطبقة المميعة عند سرعة خروج بحيث يسحب السائل عن طريق الطبقة المميعة خلال‎ ‏مخروطياً‎ SUSE FY ‏وكذلك؛ يكون للأنبوب‎ FY ‏الحجيرة المركزية التي تقع داخل الأنبوب‎ ‏ويبين الشكل المخروطي في صورة مبالغ فيها لغرض التوضيح.‎ . 1,5٠ ‏مع زاوية رأس تبلغ‎ ‏عمودياً يعمل بصفته جدار حاجز لتجزئة المفاعل إلى‎ Bgl 465٠6 ‏يمثل‎ of ‏وفي الشكل‎ of ‏الشكل‎ de ‏حجيرتين غير متساويتين )££ و 447. ويبين منظر عام لذلك في الشكل‎ ‏خلال جدار المفاعل عند ارتفاعات مختلفة لتنتهمي في‎ 47٠ ‏يمر عدد من مداخل السائل‎ ‏كذلك في هذه الحجيرة. ويمتد حاجز كتيم‎ 41١١ ‏وينتهي خط تغذية الحفاز‎ .4 41١ ‏الحجيرة‎ - © ‏من لوح توزيع الغاز 5607 على امتداد المحيط الداخلي‎ 147 gas-impervious screen ‏للغاز‎ ‎. ٠0 ‏للمفاعل إلى جدار المفاعل عند زاوية بالنسبة للوح تبلغ‎ . ‏مثنياً‎ partition wall plate ‏وفي الشكل 6؛ يكون لوح الجدار الحاجز‎
ويوضح الاختراع بشكل إضافي عن طريق الأمثلة المحاكية بواسطة الكمبيوتر ‎computer simulated examples‏ عن طريق الأمثلة والتجارب المقارنة التالية؛ والتي لا يقصد بها تحديد الاختراع. الأمثلة والتجارب المقارنة: ‎o‏ أجريت بلمرة متواصلة لبروبيلين ‎propylene‏ إلى متعدد بروبيلين ‎polypropylene‏ في مفاعل عمودي؛ اسطواني ذي طبقة مميعة له قطر داخلي مقداره 85,٠م.‏ وبلغت المسافة بين لوح توزيع الغاز وأعلى المفاعل 8,5 م؛ وكان للطبقة المميعة ارتفاع بلغ 5.7 م. وكنظام ‎lia‏ استخدم جيل رابع من نظام حفاز زيجلر/ناطا غير متجانس ‎«fourth generation heterogeneous Ziegler/Natta catalyst system‏ وكان للحفاز متوسط حجم جسيمي ‎average particle size‏ مقداره ‎٠١‏ ميكرومتر. وفي جميع ‎RAN‏ وضع أنبوب اسطواني متمركز ‎concentric cylindrical pipe‏ بلغ قطره 09,؛م؛ طوله 2,7 ‎ca‏ وسماكة ‎thickness‏ جداره ‎٠١ XY‏ أم؛ في الطبقة المميعة؛ على بعد مقداره ‎٠,4‏ متر فوق لوح توزيع الغاز. ولا يوجد هذا الأنبوب في التجارب المقارنة. وغذي نظام الحفاز والبروبيلين ‎«propylene‏ الهيدروجين ‎chydrogen‏ النتروجين ‎83la 9) nitrogen vo‏ مبردة خاملة ‎(inter coolant‏ بشكل متواصل إلى المفاعل؛ وبرد الغاز المتسرب ‎off gas‏ من المفاعل إلى درجة حرارة تقل عن نقطة ‎Ca Sl‏ له وأعيد تدويره إلى الجزء السفلي من المفاعل. وسحب تيار من منتج بوليمري من الجزء السفلي للطبقة المائعة. وحوفظ على السرعة الظاهرية للغاز في الطبقة المائعة عند ‎٠,71‏ م/ث. وأثناء البلمرة؛ حددت النسبة المئوية القصوى للشكل المكثف ‎MCM)‏ 7)؛ وتمثل هذه © - النسبة النقطة التي يكون عندها تشغيل التفاعل غير ثابت؛ وبشكل خاص درجة حرارة التفاعل غير ثابتة؛ وتواجه مشاكل ‎Jia‏ في سحب البوليمر. وتكون نسبة الشكل المكثف عبارة عن نسبة وزن السائل مقابل وزن الغاز والسائل في التيار ثنائي الطور المعاد تدويره إلى المفاعل. وقد تتفاوت النسبة المئوية للشكل المكثف بتغيير درجة حرارة التبريد للتيار المعاد تدويره. وتبين ظروف العملية ونسب 47 الناتجة وإنتاجية المفاعل في الجدول ‎I‏ وفي ‎Yo‏ المثالين 1 و 11 والتجارب المقارنة أ و ب استخدم البروبيلين ‎propylene‏ بصفته العامل القابل ‎oY‏
لا للتكائف ‎fcondensable agent‏ وفي المثال ‎IT‏ استخدم مخلوط من بروبيلين ‎propylene‏ ‏وأيزوبيوتان ‎(IB) isobutane‏ بصفته العامل القابل للثكاثف؛ وفي المثال ‎VI‏ استخدم مخلوط من بروبيلين ‎propylene‏ وأيزوبنتان ‎(IP) isopentane.‏ بصفته العامل القابل للتكاثئف. وروقب تركيب الطور الغازي داخل خط الأنابيب ‎indine‏ الخطوط بواسطة الاستشراب الغازي ‎gas‏ ‎.chromatography °‏ الجدول ‎I‏
المثال/ الضغط ضغط ضغط ضغط ضغط ‎Lr | )0( 1004 | den‏ الإنتاجية
التجربة الكلي ‎asd‏ | الهيدروجين | النتروجين | 18/8 | ‎Da‏ حرارة القيار | (طن/ساعة)
المقارنة | (ميفاباسكال) | *و0 ‎H,‏ 12 | (ميفباسكال) | المفاعل (ام) معاد اللدوير
(ميغاباسكال) | (ميفاباسكال) | (ميغاباسكال) 0 دا سا | د | ما دا ءا »ا »ءا ا بن ا أ ل ا ل ‎oe‏ ‎ole fo [ee Te‏ اا ا عا ا ذا ا ‎Co Leo Te‏ ‎eT‏ ا اد | “| ا »ا ند ال الصا ا حل | لي ومن البيانات قد يلاحظ أن استخدام عملية ‎Gi‏ للاختراع الراهن؛ وعلى وجه التحديد؛ استخدام نظام المفاعل وفقآً للاختراع ‎(call‏ يؤدي إلى زيادة حادة في الشكل المكثف القابل للتطبيق؛ ونتيجة لذلك تحقق إنتاجية للمفاعل أعلى بكثير. ‎doy‏

Claims (1)

  1. ا عناصر الحماية
    ‎-١ ١‏ عملية ‎process‏ لتشكيل بوليمر ‎polymer‏ تشتمل على: 1 بلمرة ‎polymerizing‏ مونمر ‎monomer‏ واحد على الأقل في مفاعل ذي طبقة مميعة و ‎fluidized bed reactor‏ يشتغل في شكل مكثف ‎Cus condensed mode‏ يشتمل المفاعل ¢ على منطقة تفاعل ‎reaction zone‏ تشتمل على جدار ‎partition wall ala‏ واحد على الأقل ° موجه جوهرياً بشكل متواز مع محور ‎axis‏ المفاعل ‎reactor‏ الطولي.
    ‎٠١‏ - العملية ‎process‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون للجدار الحاجز ‎partition wall‏ شكل ‎shape Y‏ أنبوب ‎pipe‏ أو جزء مجوف ‎-hollow section‏
    ‎=F ٠‏ العملية ‎GG process‏ لعنصر الحماية ‎oF‏ حيث يكون الأنبوب ‎pipe‏ أو الجزء المجوف ‎hollow section Y‏ متمركزاً ‎concentirc‏ مع منطقة التفاعل ‎.reaction zone‏
    ‎٠١‏ ¢— العملية ‎process‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون الجدار الحاجز ‎partition wall‏ يكون ‎Y‏ عبارة عن لوح ‎plate‏ مسطح ‎«flat‏ منحن ‎curved‏ أو مثن ‎folded‏
    ‎+١‏ 0— العملية ‎process‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١١‏ حيث يكون للطبقة المائعة ‎fluidized bed‏ نسبة ‎(D/H) Y‏ لارتفاع ‎(H) height‏ الطبقة إلى قطر ‎diameter‏ (0) للمقطع العرضي نصف 7 القطري ‎radial cross section‏ للطبقة تزيد عن ‎٠‏ ,5.
    ‎٠‏ +- العملية ‎process‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١١‏ حيث يكثف غاز ‎gas‏ مسحوب من المفاعل ‎JS reactor‏ جزئي على الأقل ويعاد تدويره ‎recycled‏ إلى المفاعل ‎reactor‏ في صورة 3 مزيج من غاز وسائل ‎-gas-liquid mixture‏
    ‏ا
    ١ ‏يتم إدخال جزء على الأقل من السائل في‎ Cus 5 ‏لعنصر الحماية‎ Gg process ‏العملية‎ -7 ٠ ‏بشكل منفصل إلى‎ recycled gas-liquid mixture ‏المزيج من الغاز والسائل المعاد تدويره‎ Y reactor ‏المفاعل‎ 1 JL Umass ratio ‏وفقاً لعنصر الحماية 7 حيث تزيد النسبة الكتلية‎ process ‏العملية‎ =A ١ recycled gas- ‏في المزيج من الغاز والسائل المعاد تدويره‎ gas ‏إلى الغاز‎ 1 Y .٠:١ ‏عن‎ liquid mixture ¥ ‏عند ضغط‎ polymerization ‏حيث تجرى البلمرة‎ ١ ‏وفقاً لعنصر الحماية‎ process ‏العملية‎ -4 ٠١ -megapascal (MPa) ‏ميغاباسكال‎ ٠١ ‏و‎ ٠,8 ‏يتراوح ما بين‎ Y ‏عند درجة‎ polymerization ‏حيث تجرى البلمرة‎ ١١ ‏لعنصر الحماية‎ Gg process ‏العملية‎ -٠١ ٠١ ‏و ١٠م (درجة مئوية).‎ 7١ ‏حرارة تتراوح ما بين‎ Y ‏واحد‎ partition wall Jala ‏حيث يحدد جدار‎ oV ‏لعنصر الحماية‎ Gig process ‏العملية‎ -١١ ٠١ ‏حجيرة مركزية‎ hollow section ‏أو جزء مجوف‎ pipe ‏أنبوب‎ shape ‏له شكل‎ Jay) ‏على‎ Y ‏المذكور؛ ويتم إدخال معظم السائل‎ reactor ‏تقع ضمن المفاعل‎ central compartment 1 central ‏إلى الحجيرة المركزية‎ reactor ‏المذكور المدخل بشكل منفصل إلى المفاعل‎ 10 ¢ ‏المذكورة.‎ compartment ° ‏واحد‎ partition wall Jala ‏يشتمل جدار‎ Cua of ‏لعنصر الحماية‎ Gd 5 process ‏العملية‎ =VY ١ ‏على‎ folded ‏أو مثن‎ curved ‏منحن‎ «flat ‏مسطح‎ plate ‏على الأقل يكون عبارة عن لوح‎ Y ‏المذكور المدخل بشكل‎ Tiquid ‏ويتم إدخال جزء من السائل‎ 1006 end ‏طرف سفلي‎ 1 -plate ‏للوح‎ lower end ‏من أسفل الطرف السفلي‎ reactor Je lid) ‏منفصل إلى‎ ¢ qoY
    Y.
    ‎—VY ١‏ العملية ‎process‏ وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث تزيد النسبة الكتلية ‎mass ratio‏ للسائل ‎liquid Y‏ إلى الغاز ‎gas‏ في المزيج من الغاز والسائل المعاد تدويره ‎recycled gas-‏ ‎JN :€ Oe liquid mixture 7‏
    ‎-١4 ٠١‏ العملية ‎process‏ وفقآً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تزيد النسبة الكتلية ‎mass ratio‏ للسائل ‎Y‏ 10 إلى الغاز ‎gas‏ في المزيج من الغاز والسائل المعاد تدوريره ‎recycled gas-‏ ‎liquid mixture 7‏ عن ‎.٠:4‏
    ‎-١٠ ١‏ العملية ‎process‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎Cua ١‏ يشتمل المونمر ‎monomer‏ المذكور الواحد ‎Y‏ على الأقل على مونمر أولفيني ‎.olefin monomer‏
    ‎olefin monomer ‏حيث يكون المونمر الأولفيني‎ ١ ‏لعنصر الحماية‎ Gg process ‏العملية‎ -١١ ٠١ ‏أو مزيج منهما‎ propylene ‏أو بروبلين‎ ethylene ‏المذكور عبارة عن إثيلين‎ Y
    ‎-١١7 ١‏ العملية ‎Gi process‏ لعنصر الحماية 6٠؛‏ حيث يبلمر إسهامياً ‎copolymerized‏ المونمر 7 الأولفيني ‎olefin monomer‏ المذكور مع مركب ألفا-أولفين ‎alpha-olefin‏ أخر ‘ ويشكل 3 الإثيلين ‎ethylene‏ و/البروبلين ‎propylene‏ مقداراً يبلغ ‎٠‏ بالوزن على الأقل من المقدار ¢ الكلي للمونمرات ‎-monomers‏
    ‎“YA ١‏ العملية ‎Ga, process‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث ‎Goad‏ البلمرة ‎polymerization‏ عند ضغط ‎Y‏ يتراوح ما بين ‎١‏ و © ميغاباسكال ‎.megapascal (MPa)‏
    ‎-٠١9 ١‏ العملية ‎Gig process‏ لعنصر الحماية ‎(VA‏ حيث تجرى البلمرة ‎polymerization‏ عند ‎Y‏ درجة حرارة تتراوح بين ‎eV sate‏
    ‎qo¥
    AR ‏عند درجة‎ polymerization ‏تجرى البلمرة‎ Cus ١١ ‏لعنصر الحماية‎ Gg process ‏العملية‎ -٠١ ١ TOR ٠ ‏حرارة تتراوح بين مو‎ ‏يحتوي المفاعل ذو الطبقة المميعة‎ Cua oF ‏لعنصر الحماية‎ Tg process ‏العملية‎ -؟١‎ ٠١ ‏يقع أسفل جدار حاجز‎ gas distribution plate ‏على لوح توزيع للغاز‎ fluidized bed reactor Y ‏مذكور واحد على الأقل.‎ partition wall 1 ‏أو الجزء المجوف‎ pipe ‏حيث يكون للأنبوب‎ (YY ‏وفقاً لعنصر الحماية‎ process ‏العملية‎ —YY ١ ‏ويوضع الطرف‎ cupper end ‏وطرف علوي‎ lower end ‏طرف سفلي‎ hollow section Y ‏فوق لوح‎ reaction zone ‏بمسافة تبلغ 1 من قطر منطقة التفاعل‎ lower end ‏السفلي‎ v ‏وبمسافة لا تزيد عن ¥ أضعاف قطر منطقة التفاعل‎ gas distribution plate ‏توزيع الغاز‎ ¢ .gas distribution plate ‏فوق لوح توزيع الغاز‎ reaction zone ° upper end ‏يوضع الطرف العلوي‎ Cus oF) ‏وفقاً لعنصر الحماية‎ process ‏العملية‎ YY ٠ ‏من قطر منطقة‎ ٠,١ ‏بمسافة تبلغ‎ hollow section ‏أو الجزء المجوف‎ pipe ‏للأنبوب‎ Y ‏وبمسافة لا تزيد‎ reaction zone ‏منطقة التفاعل‎ end ‏أسفل طرف‎ reaction zone Jeli v ‏منطقة التفاعل‎ end ‏أسفل طرف‎ reaction zone Je lal ‏أضعاف قطر منطقة‎ VW ‏عن‎ ¢ .reaction zone ° qoY
SA00210143A 1999-05-18 2000-06-05 بلمرة على طبقة مميعة SA00210143B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1012082A NL1012082C2 (nl) 1999-05-18 1999-05-18 Wervelbedreactor.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA00210143B1 true SA00210143B1 (ar) 2006-06-25

Family

ID=19769203

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA00210143A SA00210143B1 (ar) 1999-05-18 2000-06-05 بلمرة على طبقة مميعة

Country Status (15)

Country Link
US (1) US6403730B1 (ar)
EP (1) EP1196238B1 (ar)
JP (1) JP4799737B2 (ar)
KR (1) KR20010112491A (ar)
CN (1) CN1134293C (ar)
AR (1) AR024012A1 (ar)
AT (1) ATE254501T1 (ar)
AU (1) AU4955400A (ar)
BR (1) BR0010751A (ar)
CA (1) CA2371049A1 (ar)
DE (1) DE60006676T2 (ar)
ES (1) ES2211549T3 (ar)
NL (1) NL1012082C2 (ar)
SA (1) SA00210143B1 (ar)
WO (1) WO2000069552A1 (ar)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL1015200C2 (nl) * 2000-05-15 2001-11-19 Dsm Nv Werkwijze voor het in de gasfase polymeriseren van olefine monomeren.
WO2002040547A1 (en) * 2000-11-14 2002-05-23 Dsm N.V. Fluidised bed reactor
WO2002040146A1 (en) * 2000-11-14 2002-05-23 Dsm N.V. Fluidised bed reactor
ATE506379T1 (de) 2002-10-09 2011-05-15 Basell Poliolefine Srl Katalytische gasphasenpolymerisation von olefinen
US6759489B1 (en) 2003-05-20 2004-07-06 Eastern Petrochemical Co. Fluidized bed methods for making polymers
EP1484343A1 (en) 2003-06-06 2004-12-08 Universiteit Twente Process for the catalytic polymerization of olefins, a reactor system and its use in the same process
JP4843188B2 (ja) * 2003-09-11 2011-12-21 株式会社プライムポリマー ポリオレフィンの製造方法及び気相重合装置
US7157531B2 (en) * 2004-06-21 2007-01-02 Univation Technologies, Llc Methods for producing polymers with control over composition distribution
DE112006001239T5 (de) * 2005-05-17 2008-05-08 Sumitomo Chemical Co., Ltd. Gasphasen-Wirbelschichtreaktor, Mehrgefäß-Polymerisationsreaktor und Verfahren zur Olefinpolymerherstellung
CA2662634A1 (en) * 2006-10-10 2008-04-17 Univation Technologies, Llc Discharge system to remove solids from a vessel
CN102812056B (zh) 2009-12-21 2015-04-29 陶氏环球技术有限责任公司 具有多个流动型态的气相聚合方法
CN102947351B (zh) 2010-05-27 2014-09-17 沙特基础工业公司 烯烃气相聚合
CN103304692B (zh) * 2012-03-09 2016-03-30 中国石油化工股份有限公司 烯烃聚合装置和烯烃聚合方法
CN103157372B (zh) * 2013-04-17 2015-01-28 上海晓清环保科技有限公司 一种均尘紊流循环流化床烟气脱硫装置
EP3074432B1 (en) 2013-11-29 2018-08-29 Saudi Basic Industries Corporation Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
US9637572B2 (en) 2013-11-29 2017-05-02 Sabic Global Technologies B.V. Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
WO2015078816A1 (en) * 2013-11-29 2015-06-04 Saudi Basic Industries Corporation Multi-zone reactor for continuous polymerization of alpha olefin monomers
CN103908930A (zh) * 2014-03-31 2014-07-09 神华集团有限责任公司 流化床反应器分布板清理方法及其控制系统
PT3103818T (pt) * 2015-06-12 2018-10-19 Borealis Ag Processo e aparelho para polimerização de olefinas em fase gasosa
EP3135694A1 (en) 2015-08-27 2017-03-01 SABIC Global Technologies B.V. Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
EP3135695A1 (en) * 2015-08-27 2017-03-01 SABIC Global Technologies B.V. Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
CN105111345B (zh) * 2015-10-14 2017-10-24 蔡祥军 适用于多区聚合反应的单气相流化床排料系统及排料方法
CN106582459B (zh) * 2015-10-15 2019-07-09 中国石油化工股份有限公司 流化床反应器和制备低碳烯烃的装置以及制备低碳烯烃的方法
CN105903415A (zh) * 2016-06-27 2016-08-31 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 多流化室低温沸腾氯化炉
WO2018048472A1 (en) * 2016-09-09 2018-03-15 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Pilot plant scale semi-condensing operation
CN107033264B (zh) * 2017-05-27 2019-06-25 武汉科技大学 一种流化床分区反应器及其工艺方法
WO2023088854A1 (en) 2021-11-22 2023-05-25 Sabic Global Technologies B.V. Upgraded draft tube for olefin fluidized bed polymerization

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2906696A (en) * 1953-07-08 1959-09-29 Hydrocarbon Research Inc Reforming of naphtha with unpromoted activated carbon and regeneration of the catalyst
GB820447A (en) * 1955-03-18 1959-09-23 Dorr Oliver Inc Apparatus for fluidized treatment of finely-divided solids
JPS5634709A (en) * 1979-08-31 1981-04-07 Mitsui Petrochem Ind Ltd Gas phase polymerization or copolymerization of olefin
US4543399A (en) * 1982-03-24 1985-09-24 Union Carbide Corporation Fluidized bed reaction systems
DE3248502A1 (de) * 1982-12-29 1984-07-05 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur temperierung einer in einem rohrreaktor in form eines festbettes angeordneten schuettung und eine anordnung zur durchfuehrung des verfahrens
CA1277822C (en) * 1985-09-20 1990-12-18 Wolfgang Fritz Albert Theodor Meihack Electrically heated fluidised bed reactor and processes employingsame
FI89535C (fi) * 1991-04-11 1997-07-22 Tampella Power Oy Foerbraenningsanlaeggning
US5365889A (en) * 1992-11-13 1994-11-22 Fostyer Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor and system and method utilizing same
ZA943399B (en) * 1993-05-20 1995-11-17 Bp Chem Int Ltd Polymerisation process

Also Published As

Publication number Publication date
AU4955400A (en) 2000-12-05
CN1134293C (zh) 2004-01-14
CA2371049A1 (en) 2000-11-23
CN1361715A (zh) 2002-07-31
BR0010751A (pt) 2002-02-26
EP1196238B1 (en) 2003-11-19
JP4799737B2 (ja) 2011-10-26
ES2211549T3 (es) 2004-07-16
WO2000069552A1 (en) 2000-11-23
AR024012A1 (es) 2002-09-04
DE60006676D1 (de) 2003-12-24
EP1196238A1 (en) 2002-04-17
JP2002544333A (ja) 2002-12-24
DE60006676T2 (de) 2004-09-30
US6403730B1 (en) 2002-06-11
ATE254501T1 (de) 2003-12-15
KR20010112491A (ko) 2001-12-20
NL1012082C2 (nl) 2000-11-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA00210143B1 (ar) بلمرة على طبقة مميعة
ES2209306T3 (es) Procedimiento para polimerizar monomeros en lechos fluidizados.
US5804677A (en) Polymerization process
US5453471A (en) Gas phase polymerization process
KR102259577B1 (ko) 반응기에서 올레핀 단량체의 연속 중합 방법
RU2198184C2 (ru) Способ полимеризации
KR102259574B1 (ko) 반응기에서 올레핀 단량체의 연속 중합 방법
CZ153098A3 (cs) Atomizační tryska a upůsob zavádění kapaliny do fluidního lože
KR20160095020A (ko) 알파 올레핀 단량체의 연속 중합용 다중구역 반응기
US7482411B2 (en) Gas-phase olefin polymerization process
CA2212785C (en) Liquid-filled separator for use in a fluidized-bed polymerization process
US6001938A (en) Polymerization process
EP0776691B1 (en) Process for introducing a solid catalyst into a gas-phase olefin polymerization reactor
EP0825204B1 (en) Polymerisation process
WO2002040146A1 (en) Fluidised bed reactor
CA2212285C (en) Start-up control method for a fluidized-bed polymerization process
WO2002040547A1 (en) Fluidised bed reactor
US6858681B2 (en) Process for producing olefinic polymer
EP0824117A1 (en) Polymerisation process
EP0824114A1 (en) Polymerisation process
JP2000072802A (ja) 気相重合装置
BR112020008151B1 (pt) Método para melhorar a capacidade de resfriamento de um reator de polimerização de olefina gás-sólidos