RU2728362C2 - ЛИСТ ИЗ СОДЕРЖАЩЕЙ Ti ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, ИМЕЮЩЕЙ ХОРОШУЮ УДАРНУЮ ВЯЗКОСТЬ, А ТАКЖЕ ФЛАНЕЦ - Google Patents
ЛИСТ ИЗ СОДЕРЖАЩЕЙ Ti ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, ИМЕЮЩЕЙ ХОРОШУЮ УДАРНУЮ ВЯЗКОСТЬ, А ТАКЖЕ ФЛАНЕЦ Download PDFInfo
- Publication number
- RU2728362C2 RU2728362C2 RU2018132200A RU2018132200A RU2728362C2 RU 2728362 C2 RU2728362 C2 RU 2728362C2 RU 2018132200 A RU2018132200 A RU 2018132200A RU 2018132200 A RU2018132200 A RU 2018132200A RU 2728362 C2 RU2728362 C2 RU 2728362C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- content
- ferritic stainless
- steel sheet
- Prior art date
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 58
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 58
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- DBIMSKIDWWYXJV-UHFFFAOYSA-L [dibutyl(trifluoromethylsulfonyloxy)stannyl] trifluoromethanesulfonate Chemical compound CCCC[Sn](CCCC)(OS(=O)(=O)C(F)(F)F)OS(=O)(=O)C(F)(F)F DBIMSKIDWWYXJV-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YRKCREAYFQTBPV-UHFFFAOYSA-N acetylacetone Chemical compound CC(=O)CC(C)=O YRKCREAYFQTBPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000005363 electrowinning Methods 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- OKIZCWYLBDKLSU-UHFFFAOYSA-M N,N,N-Trimethylmethanaminium chloride Chemical compound [Cl-].C[N+](C)(C)C OKIZCWYLBDKLSU-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical class Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000011255 nonaqueous electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/36—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.7% by weight of carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии и характеризует лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, содержащий, в мас.%: от 0,003 до 0,030 C, 2,0 или меньше Si, 2,0 или меньше Mn, 0,050 или меньше P, 0,040 или меньше S, от 10,0 до 19,0 Cr, 0,030 или меньше N, 4(C+N) или больше и 0,80 или меньше Ti, и от 0,010 до 0,20 Al, а также, при необходимости, 1,50 или меньше Mo и 0,0030 или меньше B, остальное - железо и неизбежные примеси. Предложенный лист содержит экстракционный остаток R, извлекаемый способом электролитического извлечения, содержание которого удовлетворяет неравенству R > 5,0C+4,4N - 0,025, где C и N – содержания углерода и азота в мас.%. Техническим результатом является получение листа из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющего хорошую ударную вязкость. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 пр.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
[0001]
Настоящее изобретение относится к листу из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющей хорошую ударную вязкость, а также относится к фланцу, использующему этот стальной лист.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0002]
В последние годы существует все возрастающая потребность в листе из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали для выхлопных систем автомобилей и т.п. благодаря его хорошим характеристикам, включая коррозионную стойкость, теплостойкость и т.п. Однако у листа из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали есть одна проблема, заключающаяся в том, что его ударная вязкость имеет тенденцию к уменьшению. Для фланца, используемого в выхлопной системе автомобиля, существует большая потребность в стальном листе, имеющем большую толщину (например, от 5,0 до 11,0 мм). При большой толщине листа влияние уменьшения ударной вязкости становится заметным.
[0003]
Различные попытки были предприняты для того, чтобы улучшить ударную вязкость листа из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали. Горячекатаный стальной лист или лист горячекатаной и отожженной стали обычно используется в качестве материала стального листа с большой толщиной, и поэтому основные меры для улучшения ударной вязкости относятся к условиям горячей прокатки (см. PTL 1-4). Однако при массовом производстве листов нержавеющей стали линия горячей прокатки используется для производства различных типов стали. Использование в производстве листа содержащей Ti ферритной нержавеющей стали специальных рабочих условий, которые отличаются от обычных листов ферритной нержавеющей стали, может быть фактором ухудшения общей производительности.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПАТЕНТНАЯ ЛИТЕРАТУРА
[0004]
Патентный документ 1: JP-A-60-228616
Патентный документ 2: JP-A-64-56822
Патентный документ 3: JP-A-2012-140688
Патентный документ 4: JP-A-2015-187290
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОБЛЕМА
[0005]
Задачей настоящего изобретения является предложить лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющий хорошую ударную вязкость, который можно было бы получать в том случае, когда используются обычные условия горячей прокатки, а также фланец, использующий такой лист.
РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМЫ
[0006]
Эта задача может быть решена с помощью следующих изобретений.
(1) Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющий химический состав, содержащий от 0,003 мас.% до 0,030 мас.% C, 2,0 мас.% или меньше Si, 2,0 мас.% или меньше Mn, 0,050 мас.% или меньше P, 0,040 мас.% или меньше S, от 10,0 до 19,0 мас.% Cr, 0,030 мас.% или меньше N, 4(C+N) или больше и 0,80 мас.% или меньше Ti, и от 0,010 до 0,20 мас.% Al с остатком из Fe и неизбежных примесей, имеющий содержание R (в мас.%) экстракционного остатка, извлекаемого способом электролитического извлечения, и содержания C и N в стали, которые удовлетворяют следующему выражению (1):
R > 5,0C+4,4N - 0,025 (1)
в котором в нижнем пределе содержания Ti и в выражении (1) C и N представляют собой содержания C и N в стали мас.%.
(2) Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали в соответствии с пунктом (1), в котором содержание C составляет от 0,007 до 0,030 мас.%.
(3) Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали в соответствии с пунктом (1) или (2), химический состав которого дополнительно содержит 1,50 мас.% или меньше Mo.
(4) Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали в соответствии с любым из пунктов (1) - (3), химический состав которого дополнительно содержит 0,0050 мас.% или меньше B.
(5) Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали в соответствии с любым из пунктов (1) - (4), который имеет толщину от 5,0 до 11,0 мм.
(6) Фланец, использующий лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали в соответствии с любым из пунктов (1) - (5).
(7) Фланец в соответствии с пунктом (6), который является фланцем для выхлопной системы.
(8) Фланец в соответствии с пунктом (6), который является фланцем для выхлопной системы автомобиля.
[0007]
Способ для получения содержания R экстракционного остатка в стали
В неводном растворе электролита, содержащем 10 мас.% ацетилацетона, 1 мас.% тетраметиламмонийхлорида и 89 мас.% метилового спирта, к образцу с известной массой, взятому из стального листа, прикладывается потенциал от -100 мВ до 400 мВ относительно насыщенного каломельного электрода (SCE) для того, чтобы полностью растворить матрицу (металлический субстрат) образца, жидкость, содержащая нерастворенное вещество, фильтруется с помощью мембранного фильтра, имеющего диаметр пор 0,05 мкм, и твердое вещество, остающееся на фильтре, извлекается как экстракционный остаток. Массовая доля экстракционного остатка в общей массе растворенного образца определяется как R (мас.%).
ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0008]
В соответствии с настоящим изобретением может быть получен лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющий хорошую ударную вязкость. Улучшение надежности за счет повышения ударной вязкости является особенно большим в стальном листе, имеющем большую толщину (например, от 5,0 до 11,0 мм), в котором влияние уменьшения ударной вязкости является заметным. Этот стальной лист может быть произведен без каких-либо конкретных ограничений условий горячей прокатки, что приводит к повышению производительности линии непрерывной горячей прокатки. Кроме того, фланец для выхлопной системы, обладающий превосходной ударной вязкостью, может быть получен при использовании этого стального листа в качестве исходного материала.
ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
[0009]
Химический состав
Настоящее изобретение относится к ферритной нержавеющей стали, содержащей следующие элементы. Процент в химическом составе стального листа, если явно не указано иное, представляет собой массовый процент.
[0010]
C повышает твердость стали и является фактором, который уменьшает ударную вязкость горячекатаного стального листа. Содержание C (то есть, общее количество растворенного C и C, присутствующего в качестве соединения) ограничено величиной 0,030% или меньше. Содержание C предпочтительно составляет 0,020% или меньше, и может составлять 0,015% или меньше. Чрезмерное уменьшение содержания C может увеличить нагрузку на производство стали и производственные затраты. Стальной лист, имеющий содержание C 0,003% или больше, является целевым в настоящем документе.
[0011]
Si и Mn являются эффективными в качестве раскислителей, и кроме того улучшают стойкость к высокотемпературному окислению. Более эффективно гарантировать содержание 0,02% или больше для Si и 0,10% или больше для Mn. Большие количество этих элементов могут быть фактором, вызывающим охрупчивание стали. Содержание Si ограничено величиной 2,0% или меньше, и более предпочтительно 1,0% или меньше. Содержание Mn также ограничено величиной 2,0% или меньше, и более предпочтительно 1,0% или меньше.
[0012]
Большое количество P и S может быть фактором, который уменьшает коррозионную стойкость. Содержание P может составлять вплоть до 0,050%, а содержание S - вплоть до 0,040%. Чрезмерное уменьшение содержания P и S может увеличивать нагрузку на производство стали и может быть экономически неэффективным. В большинстве случаев содержанием P можно управлять в диапазоне от 0,010 до 0,050%, а содержанием S можно управлять в диапазоне от 0,0005 до 0,040%.
[0013]
Cr важен для обеспечения коррозионной стойкости нержавеющей стали. Cr также является эффективным для улучшения стойкости к высокотемпературному окислению. Для того, чтобы эти свойства проявились, содержание Cr обязательно должно составлять 10,0% или больше. Большое количество Cr в некоторых случаях может повысить твердость стали и тем самым ослабить повышение ударной вязкости горячекатаного стального листа большой толщины. Стальной лист, имеющий содержание Cr 19,0% или меньше, является целевым в настоящем документе.
[0014]
N является фактором, который уменьшает ударную вязкость горячекатаной стали аналогично C. Содержание N (то есть, общее количество растворенного N и N, присутствующего в качестве соединений) ограничено величиной 0,030% или меньше. Содержание N предпочтительно составляет 0,020% или меньше, и может составлять 0,015% или меньше. Чрезмерное уменьшение содержания N может увеличить нагрузку на производство стали и производственные затраты. В большинстве случаев содержанием N можно управлять в диапазоне 0,003% или больше.
[0015]
Ti образует карбонитрид Ti при связывании с C и N, подавляя зернограничную сегрегацию карбонитрида Cr, и таким образом является элементом, который весьма эффективен для сохранения коррозионной стойкости стали и ее стойкости к высокотемпературному окислению. Для того, чтобы проявить эти свойства в достаточной степени, ферритная нержавеющая сталь, имеющая содержание Ti, которое в 4 и более раз превосходит общее содержание C и N в мас.%, является целевой в настоящем документе. Чрезмерное большое содержание Ti является нежелательным, поскольку оно может способствовать уменьшению ударной вязкости горячекатаного стального листа. В результате различных исследований было установлено, что содержание Ti должно быть ограничено величиной 0,80% или меньше, и более предпочтительно 0,50% или меньше. В настоящем описании «карбонитрид» означает соединение, содержащее металлический элемент, связанный по меньшей мере с одним из C и N. Что касается карбонитрида Ti, это название охватывает, например, TiC, TiN и Ti(C,N).
[0016]
Al является эффективным в качестве раскислителя. Для того, чтобы получить этот эффект в достаточной степени, содержание Al должно составлять 0,010% или больше. Большое количество Al может быть фактором, который уменьшает ударную вязкость. Содержание Al ограничено величиной 0,20% или меньше.
[0017]
Mo является эффективным для улучшения коррозионной стойкости и может добавляться в зависимости от потребности. В этом случае более эффективным является содержание Mo, равное 0,01% или больше. Большое количество Mo в некоторых случаях может оказывать негативное влияние на ударную вязкость. Содержание Mo должно находиться в диапазоне от 0 до 1,50%, и может поддерживаться в диапазоне от 0 до 0,50%.
[0018]
B является эффективным для улучшения вторичной обрабатываемости и может добавляться в зависимости от потребности. В этом случае более эффективным является содержание В, равное 0,0005% или больше. Однако когда содержание B превышает 0,0050%, однородность структуры металла может ухудшаться благодаря образованию Cr2B, что в некоторых случаях уменьшает обрабатываемость. Содержание B может находиться в диапазоне от 0 до 0,0050%.
[0019]
Содержание экстракционного остатка в стали
В случае содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющей вышеупомянутую химическую структуру, экстракционный остаток, который извлекается с помощью вышеупомянутого способа электролитического извлечения, содержит в качестве главного компонента карбонитрид Ti. Ti является элементом, добавляемым для фиксации C и N, как было описано выше. Обычно считается, что в листе из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали наибольшее количество N присутствует в стальном листе в связанной с Ti форме. С другой стороны, для C его доля, которая растворяется в твердом растворе в матрице без связывания с Ti, является более высокой по сравнению с N. Ti обычно не расходуется для образования карбонитрида, но Ti, который не образует карбонитрид, присутствует в стальном листе.
[0020]
В соответствии с исследованиями авторов настоящего изобретения было найдено, что в листе из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали тот C, который не связан с Ti, но присутствует в форме твердого раствора, является основным фактором, который вызывает уменьшение ударной вязкости. Следовательно, для повышения ударной вязкости важно, чтобы количество твердорастворенного C уменьшалось, то есть нужно в максимально возможной степени перевести C в связанное с Ti состояние. Уменьшение количества твердорастворенного C отражается на количестве образующегося карбонитрида Ti. Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющий большой эффект повышения ударной вязкости, идентифицируется в настоящем документе в качестве параметра содержанием R (в мас.%) экстракционного остатка, извлекаемого электролитическим способом.
[0021]
В результате различных исследований было найдено, что в содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющей вышеупомянутую химическую структуру, ударная вязкость стального листа, имеющего большую толщину, например, от 5,0 до 11,0 мм, значительно улучшается, когда структура металла поддерживается в таком состоянии, что содержание R (в мас.%) экстракционного остатка, извлекаемого электролитическим способом, и содержания C и N в стали удовлетворяют следующему выражению (1). В этом случае можно избежать непредвиденных проблем благодаря уменьшению ударной вязкости, что может быть проблемой при холодной прокатке листа или при обработке стального листа, имеющего большую толщину, в качестве исходного материала для компонента.
R > 5,0C+4,4N - 0,025 (1)
В выражении (1) C и N представляют собой содержания C и N в стали мас.%.
[0022]
В выражении (1) член «5,0C» соответствует массовой пропорции TiC при допущении, что C в стали полностью связан с Ti, а член «4,4N» соответствует массовой пропорции TiN при допущении, что N в стали полностью связан с Ti. Член «-0,025» соответствует значению, получаемому путем преобразования максимального количества твердорастворенного C и твердорастворенного N, которое является допустимым для получения эффекта повышения ударной вязкости в достаточной степени, в количество карбонитрида Ti. Однако считается, что N предпочтительно связывается с Ti, а не с C, и поэтому член «-0,025» может по существу рассматриваться как допустимое количество твердорастворенного C.
[0023]
Способ производства
Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющий уменьшенное количество твердорастворенного C для удовлетворения выражения (1), может быть получен путем добавления стадии термической обработки в некотором конкретном диапазоне температур к обычному процессу производства листа нержавеющей стали. Например, горячекатаный стальной лист производится обычным способом, и этот горячекатаный стальной лист отжигается для того, чтобы обеспечить отожженный стальной лист. Температура отжига горячекатаного листа может составлять, например, больше чем 950°C и 1150°C или меньше, и более предпочтительно больше чем 1000°C и 1150°C или меньше. Получаемый отожженный стальной лист подвергается термической обработке путем выдержки стального листа в диапазоне температур 750°C или больше и 1000°C или меньше в течение 60 с или больше. Когда температура выдержки составляет меньше чем 750°C, продолжение образования TiC может быть затруднительным, и уменьшение твердорастворенного C может стать недостаточным. Когда температура выдержки превышает 1000°C, растворение TiC имеет тенденцию к продолжению, и уменьшение твердорастворенного C может стать затруднительным. Температура выдержки более предпочтительно составляет 750°C или больше и 950°C или меньше, и может поддерживаться в диапазоне 750°C или больше и 900°C или меньше. Время выдержки может устанавливаться в диапазоне 60 мин или меньше, и более предпочтительно 10 мин или меньше. Было найдено, что такая термическая обработка обеспечивает состояние структуры, удовлетворяющее выражению (1). Оптимальные условия для температуры и времени выдержки можно определить путем выполнения предварительного эксперимента, соответствующего условиям отжига, выполняемого перед термической обработкой, и химическому составу.
[Примеры]
[0024]
Пример 1
Стали, имеющие химические составы, показанные в Таблице 1, были изготовлены, подвергнуты горячей прокатке при обычных условиях для листа ферритной нержавеющей стали и отожжены при 1080°C на линии отжига и химического травления, чтобы получить лист отожженной стали. Стальные листы, которые были получены путем подвергания листов отожженной стали термической обработке, или стальные листы, которые не подвергались термической обработке (то есть листы отожженной стали), использовались в качестве тестовых стальных листов. Условия термической обработки показаны в Таблице 2.
[0025]
[Таблица 1]
Таблица 1
| № | Химический состав (мас.%) | 4(C+N) | ||||||||||
| C | Si | Mn | P | S | Cr | N | Ti | Al | Mo | B | ||
| 1 | 0,012 | 0,25 | 0,23 | 0,025 | 0,002 | 10,96 | 0,013 | 0,270 | 0,082 | - | 0,0025 | 0,100 |
| 2 | 0,007 | 0,31 | 0,51 | 0,027 | 0,005 | 18,12 | 0,010 | 0,240 | 0,053 | 0,210 | 0,0029 | 0,068 |
| 3 | 0,008 | 0,15 | 0,31 | 0,033 | 0,004 | 17,45 | 0,013 | 0,250 | 0,066 | - | - | 0,084 |
| 4 | 0,021 | 0,51 | 0,45 | 0,026 | 0,005 | 17,10 | 0,020 | 0,320 | 0,105 | 0,220 | - | 0,164 |
| 5 | 0,017 | 0,45 | 0,20 | 0,027 | 0,006 | 18,87 | 0,018 | 0,290 | 0,045 | - | - | 0,140 |
| 6 | 0,012 | 0,21 | 0,19 | 0,031 | 0,007 | 11,05 | 0,008 | 0,210 | 0,072 | - | - | 0,080 |
| 7 | 0,020 | 0,35 | 0,32 | 0,034 | 0,004 | 18,90 | 0,016 | 0,290 | 0,040 | 0,210 | - | 0,144 |
| B | 0,022 | 0,55 | 0,30 | 0,024 | 0,002 | 17,31 | 0,011 | 0,310 | 0,035 | - | - | 0,132 |
| 9 | 0,010 | 0,41 | 0,34 | 0,029 | 0,003 | 17,29 | 0,013 | 0,240 | 0,029 | - | - | 0,092 |
| 10 | 0,009 | 0,38 | 0,41 | 0,027 | 0,003 | 17,24 | 0,015 | 0,210 | 0,080 | - | 0,0026 | 0,096 |
[0026]
Образец для испытания брался из тестового стального листа, и его значение R получалось с помощью описанного выше способа получения содержания R экстракционного остатка в стали.
[0027]
Образец для ударного испытания с U-образным вырезом был произведен из тестового стального листа и подвергнут ударному испытанию Шарпи при температурах 70°C или меньше с интервалом 10°C в соответствии с японским промышленным стандартом JIS Z2242:2005. Направление удара молотком (то есть направление глубины U-образного выреза) было перпендикулярным к направлению прокатки и направлению толщины листа. Количество образцов для испытания для каждой из температур составляло n=3, и самая низкая ударная вязкость (то есть худшее значение) среди них определялась как ударная вязкость тестового стального листа при данной температуре. В настоящем описании самая низкая температура, которая обеспечивает ударную вязкость 150 Дж/см2 или больше в тестах с интервалом 10°C, определяется как DBTT. Когда DBTT составляет 30°C или меньше в имеющем большую толщину (например от 5,0 до 11,0 мм) стальном листе из содержащей Ti стали, имеющей вышеупомянутый химический состав, это означает, что надежность в плане ударной вязкости является значительно улучшенной. Соответственно, образцы для испытания, имеющие значение DBTT 30°C или меньше, оцениваются как «хорошие» (с улучшенной ударной вязкостью), а другие образцы для испытания оцениваются как «недостаточные» (имеющие недостаточную ударную вязкость).
Результаты показаны в Таблице 2.
[0028]
[Таблица 2]
Таблица 2
| № | Толщина листа (мм) | Термическая обработка | Выражение (1) | Ударная вязкость | Класс | ||||
| Температура (°C) | Время (с) | Содержание R экстракционного остатка [A] | 5,0C+4,4N-0,025 [B] | [A]-[B] | DBTT (°C) | Оценка | |||
| 1 | 10,5 | 950 | 60 | 0,100 | 0,092 | 0,008 | 30 | Хорошая | Пример по настоящему изобретению |
| 2 | 10,5 | 800 | 120 | 0,067 | 0,054 | 0,013 | 20 | Хорошая | Пример по настоящему изобретению |
| 3 | 8,3 | 750 | 180 | 0,078 | 0,072 | 0,006 | 30 | Хорошая | Пример по настоящему изобретению |
| 4 | 6,1 | 850 | 60 | 0,174 | 0,168 | 0,006 | 30 | Хорошая | Пример по настоящему изобретению |
| 5 | 6,1 | 850 | 120 | 0,148 | 0,139 | 0,009 | 30 | Хорошая | Пример по настоящему изобретению |
| 6 | 8,3 | нет | 0,046 | 0,070 | -0,024 | 50 | Недостаточная | Сравнительный пример | |
| 7 | 8,3 | нет | 0,111 | 0,145 | -0,034 | 60 | Недостаточная | Сравнительный пример | |
| 8 | 10,5 | нет | 0,103 | 0,133 | -0,030 | 60 | Недостаточная | Сравнительный пример | |
| 9 | 6,1 | нет | 0,059 | 0,082 | -0,023 | 50 | Недостаточная | Сравнительный пример | |
| 10 | 6,1 | нет | 0,067 | 0,086 | -0,019 | 50 | Недостаточная | Сравнительный пример | |
[0029]
№№ 6-10 в качестве Сравнительных примеров соответствуют обыкновенным горячекатаным листам отожженной стали. Во всех этих стальных листах значение [A]-[B] в Таблице 2 является отрицательной величиной и не удовлетворяет выражению (1). В стальных листах Примеров по настоящему изобретению состояние структуры, удовлетворяющее выражению (1), получается путем выполнения подходящей термической обработки. Следует понимать, что эти стальные листы имеют значительно улучшенную ударную вязкость по сравнению со Сравнительными примерами.
Claims (10)
1. Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали, имеющий химический состав, в мас.%: от 0,003 до 0,030 C, 2,0 или меньше Si, 2,0 или меньше Mn, 0,050 или меньше P, 0,040 или меньше S, от 10,0 до 19,0 Cr, 0,030 или меньше N, 4(C+N) или больше и 0,80 или меньше Ti, от 0,010 до 0,20 Al, остальное - железо и неизбежные примеси, имеющий содержание R (в мас.%) экстракционного остатка, извлекаемого способом электролитического извлечения, и содержания C и N в стали, которые удовлетворяют следующему выражению:
R > 5,0C+4,4N - 0,025 (1),
где в нижнем пределе содержания Ti и в выражении (1) C и N представляют собой содержания C и N в стали в мас.%.
2. Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали по п. 1, в котором содержание C составляет от 0,007 до 0,030 мас.%.
3. Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали по п. 1, в которой химический состав дополнительно содержит 1,50 мас.% или меньше Mo.
4. Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали по п. 1, в которой химический состав дополнительно содержит 0,0050 мас.% или меньше В.
5. Лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали по п. 1, имеющий толщину от 5,0 до 11,0 мм.
6. Фланец, использующий лист из содержащей Ti ферритной нержавеющей стали по любому из пп. 1-5.
7. Фланец по п. 6, который является фланцем для выхлопной системы.
8. Фланец по п. 6, который является фланцем для выхлопной системы автомобиля.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016059874A JP6067161B1 (ja) | 2016-03-24 | 2016-03-24 | 靭性の良好なＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP2016-059874 | 2016-03-24 | ||
| JP2016-249063 | 2016-12-22 | ||
| JP2016249063A JP6230688B2 (ja) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | フランジ |
| PCT/JP2017/004348 WO2017163636A1 (ja) | 2016-03-24 | 2017-02-07 | 靭性の良好なＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板およびフランジ |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2018132200A RU2018132200A (ru) | 2020-04-24 |
| RU2018132200A3 RU2018132200A3 (ru) | 2020-05-26 |
| RU2728362C2 true RU2728362C2 (ru) | 2020-07-29 |
Family
ID=59901073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018132200A RU2728362C2 (ru) | 2016-03-24 | 2017-02-07 | ЛИСТ ИЗ СОДЕРЖАЩЕЙ Ti ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, ИМЕЮЩЕЙ ХОРОШУЮ УДАРНУЮ ВЯЗКОСТЬ, А ТАКЖЕ ФЛАНЕЦ |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20190078183A1 (ru) |
| EP (1) | EP3434800A4 (ru) |
| KR (1) | KR102685247B1 (ru) |
| CN (1) | CN109072372B (ru) |
| CA (1) | CA3015169C (ru) |
| MX (1) | MX2018009784A (ru) |
| MY (1) | MY186193A (ru) |
| RU (1) | RU2728362C2 (ru) |
| TW (1) | TWI715739B (ru) |
| WO (1) | WO2017163636A1 (ru) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102020511B1 (ko) | 2017-12-14 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 충격 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06172935A (ja) * | 1992-02-25 | 1994-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 耐候性、耐銹性に優れた高Ｃｒ，Ｐ添加フェライト系ステンレス鋼 |
| JP2000319729A (ja) * | 1999-04-30 | 2000-11-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 熱疲労特性および高温酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| KR20080079178A (ko) * | 2007-02-26 | 2008-08-29 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 오렌지 필이 작고 성형성이 우수한 페라이트계 스테인레스강판 및 그 제조 방법 |
| RU2406780C2 (ru) * | 2006-06-16 | 2010-12-20 | Эндюстель Крёзо | Нержавеющая сталь, полученная дуплекс-процессом |
| RU2518832C2 (ru) * | 2009-07-30 | 2014-06-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Нержавеющая сталь, обладающая хорошими проводимостью и пластичностью, для применения в топливном элементе, и способ ее производства |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617516B2 (ja) | 1984-04-25 | 1994-03-09 | 住友金属工業株式会社 | フエライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 |
| JPH0794688B2 (ja) | 1987-08-27 | 1995-10-11 | 日新製鋼株式会社 | 高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の靭性を改善する製造方法 |
| JPH05320764A (ja) * | 1992-03-18 | 1993-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高クロムフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH09194937A (ja) * | 1996-01-19 | 1997-07-29 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高純フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| JPH09287060A (ja) * | 1996-04-19 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高純フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| JPH09287021A (ja) * | 1996-04-19 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高純フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| JPH10183307A (ja) * | 1996-10-22 | 1998-07-14 | Nippon Steel Corp | 耐リジング性に優れた高純度フェライト系ステンレス薄鋼板およびその製造方法 |
| JPH10298658A (ja) * | 1997-04-18 | 1998-11-10 | Nippon Steel Corp | 耐リジング性に優れた高純度フェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
| JP3504655B2 (ja) * | 2001-12-06 | 2004-03-08 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形性と作業性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2003106725A1 (ja) * | 2002-06-01 | 2003-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｔｉ添加フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP4749888B2 (ja) * | 2006-02-22 | 2011-08-17 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工肌荒れの少ない成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP5178157B2 (ja) * | 2007-11-13 | 2013-04-10 | 日新製鋼株式会社 | 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材 |
| JP5682901B2 (ja) * | 2008-09-18 | 2015-03-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | スピニング加工性に優れるＴｉ添加フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP5609571B2 (ja) * | 2010-11-11 | 2014-10-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5737952B2 (ja) | 2011-01-05 | 2015-06-17 | 日新製鋼株式会社 | Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルおよび製造法 |
| JP5737951B2 (ja) * | 2011-01-05 | 2015-06-17 | 日新製鋼株式会社 | Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルおよび製造法 |
| ES2662417T3 (es) * | 2012-10-22 | 2018-04-06 | Jfe Steel Corporation | Acero inoxidable ferrítico y método para fabricar el mismo |
| JP5908936B2 (ja) | 2014-03-26 | 2016-04-26 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フランジ用フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法およびフランジ部品 |
| WO2016129580A1 (ja) * | 2015-02-10 | 2016-08-18 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 面シール性に優れた自動車フランジ用フェライト系ステンレス熱延鋼板および鋼帯ならびにそれらの製造方法 |
-
2017
- 2017-02-07 RU RU2018132200A patent/RU2728362C2/ru active
- 2017-02-07 MX MX2018009784A patent/MX2018009784A/es unknown
- 2017-02-07 KR KR1020187030797A patent/KR102685247B1/ko active Active
- 2017-02-07 US US16/082,302 patent/US20190078183A1/en not_active Abandoned
- 2017-02-07 MY MYPI2018703422A patent/MY186193A/en unknown
- 2017-02-07 CA CA3015169A patent/CA3015169C/en active Active
- 2017-02-07 EP EP17769683.8A patent/EP3434800A4/en active Pending
- 2017-02-07 WO PCT/JP2017/004348 patent/WO2017163636A1/ja not_active Ceased
- 2017-02-07 CN CN201780018427.6A patent/CN109072372B/zh active Active
- 2017-03-08 TW TW106107546A patent/TWI715739B/zh active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06172935A (ja) * | 1992-02-25 | 1994-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 耐候性、耐銹性に優れた高Ｃｒ，Ｐ添加フェライト系ステンレス鋼 |
| JP2000319729A (ja) * | 1999-04-30 | 2000-11-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 熱疲労特性および高温酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| RU2406780C2 (ru) * | 2006-06-16 | 2010-12-20 | Эндюстель Крёзо | Нержавеющая сталь, полученная дуплекс-процессом |
| KR20080079178A (ko) * | 2007-02-26 | 2008-08-29 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 오렌지 필이 작고 성형성이 우수한 페라이트계 스테인레스강판 및 그 제조 방법 |
| RU2518832C2 (ru) * | 2009-07-30 | 2014-06-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Нержавеющая сталь, обладающая хорошими проводимостью и пластичностью, для применения в топливном элементе, и способ ее производства |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW201802263A (zh) | 2018-01-16 |
| MX2018009784A (es) | 2018-09-10 |
| MY186193A (en) | 2021-06-30 |
| RU2018132200A3 (ru) | 2020-05-26 |
| TWI715739B (zh) | 2021-01-11 |
| CN109072372A (zh) | 2018-12-21 |
| CN109072372B (zh) | 2021-02-12 |
| EP3434800A1 (en) | 2019-01-30 |
| WO2017163636A1 (ja) | 2017-09-28 |
| US20190078183A1 (en) | 2019-03-14 |
| KR102685247B1 (ko) | 2024-07-17 |
| CA3015169A1 (en) | 2017-09-28 |
| CA3015169C (en) | 2024-02-20 |
| KR20180125563A (ko) | 2018-11-23 |
| RU2018132200A (ru) | 2020-04-24 |
| EP3434800A4 (en) | 2019-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2697052C1 (ru) | Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт | |
| CN108495944B (zh) | 含Nb铁素体系不锈钢热轧钢板及其制造方法、和含Nb铁素体系不锈钢冷轧钢板及其制造方法 | |
| RU2669667C2 (ru) | Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный стальной лист | |
| CN111433382B (zh) | 具有优异的抗高温氧化性的铁素体不锈钢及其制造方法 | |
| JP6308334B2 (ja) | 高強度冷延鋼板 | |
| KR102067154B1 (ko) | 페라이트계 스테인리스 강판 | |
| JP2007031733A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法 | |
| US9816163B2 (en) | Cost-effective ferritic stainless steel | |
| KR20180019740A (ko) | 볼트 | |
| JP6509187B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| EP3686306A1 (en) | Steel plate and method for manufacturing same | |
| RU2728362C2 (ru) | ЛИСТ ИЗ СОДЕРЖАЩЕЙ Ti ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, ИМЕЮЩЕЙ ХОРОШУЮ УДАРНУЮ ВЯЗКОСТЬ, А ТАКЖЕ ФЛАНЕЦ | |
| JP2614659B2 (ja) | 耐遅れ破壊性及び冷間鍛造性を備えた高強度ボルト用鋼 | |
| KR101787282B1 (ko) | 응축수 부식 저항성을 갖는 내식강 및 그 제조 방법 | |
| JP6067161B1 (ja) | 靭性の良好なＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP4430559B2 (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼及び高強度ボルト | |
| KR102497359B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP5136174B2 (ja) | 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
| JP6230688B2 (ja) | フランジ | |
| JP3671827B2 (ja) | 溶融めっき性に優れた高張力鋼板 | |
| JP2007031746A (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼および高強度ボルト | |
| HK40014325B (en) | Ti-containing ferritic stainless steel sheet having good toughness, and flange | |
| HK40014325A (en) | Ti-containing ferritic stainless steel sheet having good toughness, and flange | |
| JP2018059169A (ja) | 低合金鋼 | |
| JP2019019382A (ja) | 低合金鋼 |