RU2697052C1 - Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт - Google Patents

Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт Download PDF

Info

Publication number
RU2697052C1
RU2697052C1 RU2018107258A RU2018107258A RU2697052C1 RU 2697052 C1 RU2697052 C1 RU 2697052C1 RU 2018107258 A RU2018107258 A RU 2018107258A RU 2018107258 A RU2018107258 A RU 2018107258A RU 2697052 C1 RU2697052 C1 RU 2697052C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
flexible
steel
flat steel
steel product
strip
Prior art date
Application number
RU2018107258A
Other languages
English (en)
Inventor
Петер ПАЛЬЦЕР
Томас ЭФЕРЦ
Original Assignee
Зальцгиттер Флахшталь Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Зальцгиттер Флахшталь Гмбх filed Critical Зальцгиттер Флахшталь Гмбх
Application granted granted Critical
Publication of RU2697052C1 publication Critical patent/RU2697052C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0231—Warm rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0431—Warm rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/006—Making ferrous alloys compositions used for making ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2202/00—Physical properties
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к гибко-катаным плоским стальным продуктам из высокопрочной содержащей марганец стали. Предложен гибко-катаный плоский стальной продукт, полученный из высокопрочной содержащей марганец стали, со следующим химическим составом, мас.%: С 0,005-0,6; Mn 4-10; Al 0,005-4; Si 0,005-2; В 0,0001-0,05; Р 0,001-0,2; S до 0,05; N 0,001-0,3; при этом остаток - это железо и неизбежные сопутствующие стали элементы, с легированием в качестве опции посредством Cr при его содержании 0,1-4. Предложены также способ получения указанного гибко-катаного плоского стального продукта и применение указанного продукта. Технический результат – предложенный гибко-катаный плоский стальной продукт имеет хорошее сочетание свойств по прочности, расширению и деформации, а также хорошую способность к сварке. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 2 табл.

Description

Изобретение относится к высокопрочной TRIP- и/или TWIP-стали с содержанием марганца, для производства гибко-катаного плоского стального продукта с повышенной устойчивостью к отложенному образованию трещин, индуцированных водородом (отложенное разрушение) и водородному охрупчиванию, к использованию этой стали для производства гибко-катаного плоского стального продукта, к способу производства плоского стального продукта из этой стали, и к плоскому стальному продукту, полученному посредством этого способа.
Европейская патентная заявка ЕР 2383353 А2 раскрывает высокопрочную сталь с содержанием марганца, плоский стальной продукт, полученный из этой стали, и способ производства этого плоского стального продукта. Сталь состоит из элементов (содержание дано в весовых процентах относительно стального расплава): С: до 0,5; Mn: от 4 до 12,0; Si: до 1,0; Al: до 3,0; Cr: от 0,1 до 4,0; Cu: до 4,0; Ni: до 2,0; N: до 0,05; Р: до 0,05; S: до 0,01; при этом остаток - это железо и неизбежные примеси. В качестве опции, представлены один или несколько элементов из группы V, Nb, Ti, при этом суммарное содержание этих элементов максимально составляет до 0,5. Утверждается, что эта сталь отличается тем, что может производиться более экономно, чем сталь с высоким содержанием марганца, имея при этом высокие значения по удлинению при разрушении и, в связи с этим, значительно улучшенную способность к деформации. Способ получения плоского стального продукта из описанной выше высокопрочной стали с содержанием марганца содержит следующие рабочие этапы:
- выплавка вышеописанного стального расплава;
- производство исходного продукта для последующей горячей прокатки, при этом стальной расплав можно лить струей, с отделением по меньшей мере одного сляба или тонкого сляба в качестве исходного продукта для горячей прокатки, или в отлитую полосу, которая подается в процесс горячей прокатки в качестве исходного продукта;
- термообработка исходного продукта для достижения этим исходным продуктом начальной температуры горячей прокатки 1150-1000°С;
- горячая прокатка исходного продукта с получением горячей полосы с толщиной максимум 2,5 мм, при этом горячая прокатка прекращается при конечной температуре горячей прокатки 1050-800°С;
- намотка горячей полосы с получением катушки при температуре намотки менее или равно 700°С.
В дополнение, немецкий патентный документ DE 10 2012110972 раскрывает способ получения продукта из гибко-катаного полосового материала. Посредством гибкой прокатки, получают гибко-катаный полосовой материал из полосового материала с практически постоянной толщиной и с толщиной, которая может отличаться по длине полосового материала.
В дополнение, немецкий опубликованный документ DE 10 2012013113Al уже описывает так называемые TRIP-стали с доминирующей ферритной базовой микроструктурой с включением остаточного аустенита, с возможностью превращения в мартенсит при деформации (TRIP-эффект). Благодаря сильному холодному затвердеванию, TRIP-сталь достигает высоких значений по однородному удлинению и прочности на разрыв. В числе прочего, TRIP-стали используются в структурных компонентах, компонентах шасси и компонентах автомобиля, важных при аварии, таких как заготовки из листового металла, тонколистовые сварные составные заготовки (сварные заготовки) и гибко холоднокатаные полосы, так называемые TRB. Гибко-холоднокатаные полосы допускают значительное понижение веса благодаря тому, что толщина металла подстраивается под нагрузку по длине компонента.
Исходя из этого, цель настоящего изобретения - представить высокопрочную содержащую марганец TRIP и/или TWIP-сталь, в частности, для получения гибко-катаной горячей полосы или холодной полосы с хорошими свойствами по деформации и повышенной устойчивостью к отложенному образованию трещин, индуцированному водородом, и водородному охрупчиванию, с использованием этой стали для гибко-катаных плоских стальных продуктов, способ производства гибко-катаного плоского стального продукта из этой стали, и плоский стальной продукт с получением в соответствии с этим способом, при хорошем сочетании прочностных и деформационных свойств такой стали, и при этом такой плоский стальной продукт должен иметь однородные свойства даже в случае различающихся степеней деформации.
Эта цель достигается посредством высокопрочной содержащей марганец TRIP и/или TWIP-стали, в частности, для получения гибко-катаной горячей полосы или холодной полосы с хорошими свойствами по деформации и повышенной устойчивостью к отложенному образованию трещин, индуцированному водородом, и водородному охрупчиванию, с признаками по пункту 1 формулы изобретения, с использованием этой стали для гибко-катаных плоских стальных продуктов с признаками по пункту 12 формулы изобретения, способа производства плоского стального продукта, в частности, с использованием вышеупомянутой стали, с признаками по пункту 13 формулы изобретения, и плоского стального продукта с получением в соответствии с этим способом по пункту 14 формулы изобретения. Предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения описаны в зависимых пунктах формулы изобретения.
В соответствии с настоящим изобретением, высокопрочная содержащая марганец сталь, в частности, для получения гибко-катаного плоского стального продукта в форме горячей или холодной полосы, имеет следующий химический состав, мас. %: С: от 0,005 до 0,6; Mn: от 4 до 10; Al: от 0, 005 до 4; Si: от 0, 005 до 2; Р: от 0,001 до 0,2; S: до 0,05; N: от 0,001 до 0,3; при этом остаток - это железо и неизбежные сопутствующие стали элементы, с легированием в качестве опции посредством одного или нескольких следующих элементов, мас. %: Sn: от 0 до 0,5; Ni: от 0 до 2; Cu: от 0, 005 до 3; Cr: от 0,1 до 4; V: от 0,005 до 0,9; Nb: от 0,005 до 0,9; Ti: от 0,005 до 0,9; Мо: от 0,01 до 3; W: от 0,1 до 3; Со: от 0,1 до 3; В: от 0, 0001 до 0,05; Zr: от 0, 005 до 0,5; Ca: от 0, 0002 до 0,1 и предлагает хорошее сочетание свойств по прочности, расширению и деформации. Также обеспечена хорошая способность к сварке. В дополнение, производство содержащей марганец стали, в соответствии с настоящим изобретением, при среднем содержании марганца (сталь со средним содержанием марганца) на основе легирующих элементов С, Mn, Al и Si является сравнительно недорогим. Марганцевая сталь, в соответствии с настоящим изобретением, также отличается повышенной устойчивостью к отложенному образованию трещин (отложенное разрушение) и к водородному охрупчиванию. Сталь в соответствии с настоящим изобретением - это сплав, который проявляет TRIP- и/или TWIP-эффект с повышением способности к деформации и прочности на разрыв.
В дополнение, разрушение компонента в случае чрезмерных нагрузок тем самым становится менее вероятным благодаря тому, что компонент деформируется локально, при этом напряжения рассеиваются; как результат, вероятность неожиданного разрушения, то есть поломки компонента, понижается. В дополнение, сталь в соответствии с настоящим изобретением особенно подходит для производства гибко-катаных горячей полосы или холодной полосы. Гибко-катаный плоский стальной продукт имеет однородные свойства даже в случае различающихся степеней деформации по длине полосы посредством состава сплава в соответствии с настоящим изобретением.
Сплав, в соответствии с настоящим изобретением, или гибко-катаный плоский стальной продукт, полученный из него, имеет многофазную микроструктуру, состоящую из феррита и/или мартенсита и/или бейнита и остаточного аустенита. Содержание остаточного аустенита составляет от 5% до 75%. Остаточный аустенит частично или полностью превращается в мартенсит посредством эффекта TRIP при приложении соответственно высоких механических напряжений. Благодаря эффекту TRIP, удлинение при разрушении, в частности, равномерное удлинение, и прочность на разрыв, значительно повышаются.
Использование термина «до» в определении диапазона содержания, например, от 0,005 до 0,6 мас. %, означает, что предельные значения - 0,005 и 0,6 в этом примере - тоже учитываются.
Предпочтительно, сталь имеет прочность на разрыв Rra по меньшей мере 700 МПа, предпочтительно от 800 Мпа до 1600 МПа, и удлинение при разрушении А50 от 6% до 45%. Свойства по расширению и ударной вязкости предпочтительно улучшены благодаря возникновению эффекта TRIP и/или TWIP в сплавах в соответствии с настоящим изобретением.
Легирующие элементы обычно добавляют в сталь для влияния на конкретные свойства нужным образом. Легирующий элемент, таким образом, может влиять на различные свойства в различных сталях. Влияние и взаимодействие обычно сильно зависят от количества, присутствия дополнительных легирующих элементов и состояния раствора в материале. Корреляции изменчивы и сложны. Эффект от легирующих элементов в стали, в соответствии с настоящим изобретением, будет более подробно описан далее. Положительные эффекты от легирующих элементов, используемых в соответствии с настоящим изобретением, описаны ниже:
Углерод С: необходим для образования карбидов, стабилизирует аустенит и повышает прочность. Более высокое содержание углерода ухудшает свариваемость и приводит к ухудшению свойств по расширению и ударной вязкости в стали, в соответствии с настоящим изобретением, и поэтому максимальное содержание задано 0,6%. Для достижения достаточной прочности материала, требуется минимальное добавление 0,005%.
Марганец Mn: стабилизирует аустенит и повышает прочность и ударную вязкость, допуская образование мартенсита, наведенное деформированием, и/или двойникование в сплавах, в соответствии с настоящим изобретением. Содержание менее 4% недостаточно для стабилизации аустенита и это ухудшает свойства по расширению, при этом при содержании 10% и более, аустенит стабилизируется слишком сильно, и, как результат, прочностные свойства, в частности, предел текучести, ухудшаются. В соответствии с настоящим изобретением, для марганцевой стали при среднем содержании марганца, предпочтителен диапазон от 4% до 10%.
Алюминий Al: Al используется для деоксидирования сталей. В дополнение, при содержании Al более 0,1%, улучшаются свойства по прочности и расширению и это положительно влияет на конверсионное поведение сплава в соответствии с настоящим изобретением. В дополнение, при легировании алюминием, имеет место улучшение способности к холодной прокатке. При менее 4%, Al задерживает осаждение карбидов. При более высоком содержании Al, значительно ухудшается поведение при литье в процессе непрерывного литья. При литье это приводит к повышению издержек; при содержании Al более 4% ухудшаются свойства по расширению. По этой причине максимальное содержание алюминия задано 4% при минимальном содержании от 0,005%. Предпочтительно, минимальное содержание Al задано более 0,1%. Особенно предпочтительно минимальное содержание Al от 0,5%, при этом содержание растворенного азота в сплаве ограничено до 300 частей на миллион.
Кремний Si: препятствует диффузии углерода и понижает удельную плотность, и повышает прочность и свойства по расширению и ударной вязкости. В дополнение, при добавлении Si наблюдается улучшение способности к холодной прокатке. При содержании более 2%, в сплавах в соответствии с настоящим изобретением, материал становится хрупким и имеет место отрицательное влияние на возможность горячей и холодной прокатки, и нанесения покрытия, например, оцинковки. Поэтому, задано максимальное содержание 2% при минимальном содержании 0,005%. Предпочтительно, минимальное содержание Si задано более 0,5%.
Предпочтительно, суммарное содержание (в мас. %) Al и Si составляет более 0,8.
Фосфор Р: фосфор - это следовой элемент железной руды, и он растворяется в решетке железа, как замещающий атом. Фосфор повышает твердость и повышает способность к затвердению посредством смешанного кристаллического отвердевания. Однако, предпринимаются меры к понижению содержания фосфора настолько, насколько это возможно, поскольку, среди прочего, имеет место сильная тенденция к сегрегации из-за низкой скорости диффузии, с сильным понижением уровня ударной вязкости. Присоединение фосфора к границам зерен может вызвать трещины вдоль границ зерен при горячей прокатке. В дополнение, фосфор повышает температуру перехода из вязкого в хрупкое поведение на величину до 300°С. По этим причинам, содержание фосфора ограничено до менее или равного 0,2% при минимальном содержании 0,001%.
Сера S: подобно фосфору, связана в качестве следового элемента в железной руде. Обычно она нежелательна в стали, поскольку имеет сильную склонность к сегрегации и делает металл очень хрупким. Делается все возможное для достижения низкого, насколько это возможно, содержания серы в расплаве (например, посредством вакуумной обработки). По вышеуказанным причинам, содержание серы ограничено до менее или равного 0,05%.
Азот N: азот - это тоже элемент, сопутствующий производству стали. В растворенном состоянии он повышает свойства по прочности и ударной вязкости в сталях с содержанием марганца более или равным 4%. Стали с меньшим содержанием марганца до 4% при наличии свободного азота склонны к сильному эффекту старения. Азот диффундирует даже при низких температурах в дислокации и блокирует их. Таким образом, он повышает прочность вкупе с понижением ударной вязкости. Можно связать азот в форме нитридов, например, посредством легирования алюминием, ванадием, ниобием или титаном. По указанным выше причинам содержание азота ограничено до менее, чем 0,3%, а минимальное содержание задано 0,001%.
Олово Sn: олово повышает прочность, но, подобно меди, скапливается под слоем окалины и на границах зерен при более высоких температурах. Это приводит, благодаря проникновению в границы зерен, к образованию легкоплавких фаз и, в связи с этим, трещин в микроструктуре, и к хрупкости припоя, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание менее или равное 0,5%. Предпочтительно, минимальное содержание 0,005%.
Никель Ni: никель стабилизирует аустенит и улучшает свойства по расширению, в частности, при низкотемпературном применении, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание менее или равное 2,0%. Предпочтительно, минимальное содержание 0,1%.
Медь Cu: понижает скорость коррозии и повышает прочность. При содержании более 3% ухудшаются возможности по обработке из-за образования легкоплавких фаз при литье и горячей прокатке, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание 3% при минимальном содержании 0,05%. Особенно предпочтительно, минимальное содержание 0,1%.
Хром Cr: повышает прочность и понижает скорость коррозии, задерживает образование феррита и перлита и образует карбиды. В качестве опции максимальное содержание задано менее 4%, поскольку более высокое содержание приводит к ухудшению свойств по расширению. Минимальное содержание хрома задано 0,1%.
Обычно элементы микролегирования добавляются только в очень малых количествах (менее 0,1% на элемент). В отличие от легирующих элементов, они обычно работают за счет образования осаждения, но также могут влиять на свойства в растворенном состоянии. Несмотря на малые добавляемые количества, элементы микролегирования сильно влияют на условия производства и свойства по обработке, и конечные свойства.
Обычно элементы микролегирования - это ванадий, ниобий и титан. Эти элементы могут растворяться в решетке железа с образованием карбидов, нитридов и карбонитридов с углеродом и азотом.
Ванадий V и ниобий Nb: способствуют измельчению зерен, в частности, через образование карбидов, при этом улучшаются свойства по прочности, ударной вязкости и расширению. Содержание в каждом случае более 0,9% не дает дополнительных преимуществ. В качестве опции задано минимальное содержание для каждого случая 0,005%.
Титан Ti: способствует измельчению зерен в качестве карбидообразующего агента, и в то же время улучшаются свойства по прочности, ударной вязкости и расширению, и понижается межкристаллитная коррозия. Содержание титана более 0,9% ухудшает свойства по расширению и деформации в сплавах в соответствии с настоящим изобретением, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание 0,9%. В качестве опции, минимальное содержание задано 0,005%.
Молибден Мо: действует, как сильный карбидообразующий агент и повышает прочность. При содержании Мо более 3% ухудшаются свойства по расширению, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание 3% при минимальном содержании 0,01%.
Вольфрам W: вольфрам действует как карбидообразующий агент, он способствует повышению прочности и термостойкости. Содержание вольфрама более 3% ухудшает свойства по расширению, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание 3% при минимальном содержании 0,1%.
Кобальт Со: кобальт повышает прочность стали, стабилизирует аустенит и повышает термостойкость. При содержании более 3% ухудшаются свойства по расширению в сплавах в соответствии с настоящим изобретением, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание 3% при минимальном содержании 0,1%.
Бор В: бор повышает прочность и стабилизирует аустенит. Содержание более 0,5% делает материал хрупким. Поэтому сталь в соответствии с настоящим изобретением в качестве опции легируется бором в диапазоне от 0,0001% до 0,05%. Особенно предпочтительно, минимальное содержание 0,0005%.
Цирконий Zr: цирконий действует как карбидообразующий агент и повышает прочность. Содержание циркония более 0,5% ухудшает свойства по расширению, и поэтому в качестве опции задано максимальное содержание 0,5% при минимальном содержании 0,005%. Особенно предпочтительно, минимальное содержание 0,01%.
Кальций Са: кальций используется для модификации неметаллических оксидных включений, которые в ином случае могут вызвать нежелательное разрушение сплава из-за включений в микроструктуру, которые станут точками концентрации напряжений, ослабляя металлический композит. В дополнение, кальций повышает однородность сплава в соответствии с настоящим изобретением. Для достижения соответствующего эффекта необходимо минимальное содержание 0,0002%. При содержании более 0,1% кальция не наблюдается каких-либо дополнительных преимуществ по модификации включений, при ухудшении возможности по обработке, и этого необходимо избегать по причине высокого парового давления кальция в стальных расплавах.
Сталь, в соответствии с настоящим изобретением, в том виде, как это описано выше, особенно подходит для производства гибко-катаных плоских стальных продуктов, с возможностью понижения веса при понижении издержек производства и повышении эффективности благодаря адаптированному профилю толщины листового металла. Гибко-катаные плоские стальные продукты используются, например, в автомобильной промышленности (корпусы двигателей), сельскохозяйственном машиностроении, железнодорожном транспорте, дорожном строительстве и в бытовых приборах.
В соответствии с настоящим изобретением, способ производства плоского стального продукта, в частности, из стали, описанной выше, содержит следующие этапы:
- выплавка стального расплава, содержащего, мас. %: С: от 0,005 до 0,6; Mn: от 4 до 10; Al: от 0, 005 до 4; Si: от 0, 005 до 2; Р: от 0,001 до 0,2; S: до 0,05; N: от 0,001 до 0,3; при этом остаток - это железо и неизбежные сопутствующие стали элементы, с легированием в качестве опции посредством одного или нескольких следующих элементов, мас. %: Sn: от 0 до 0,5; Ni: от 0 до 2; Cu: от 0,005 до 3; Cr: от 0,1 до 4; V: от 0, 005 до 0,9; Nb: от 0, 005 до 0,9; Ti: от 0,005 до 0,9; Мо: от 0,01 до 3; W: от 0,1 до 3; Со: от 0,1 до 3; В: от 0,0001 до 0,05; Zr: от 0,005 до 0,5; Са: от 0,0002 до 0,1;
- литье стального расплава с получением пред-полосы посредством горизонтального или вертикального процессов литья полосы с приближением к конечным размерам, или литье стального расплава с получением сляба или тонкого сляба посредством горизонтального или вертикального процесса литья сляба или тонкого сляба;
- гибкая горячая прокатка пред-полосы, в частности, при толщине более 3 мм, или сляба или тонкого сляба с получением гибко-катаного плоского стального продукта, или с горячей прокаткой пред-полосы, в частности, при толщине более 3 мм, или сляба или тонкого сляба с получением горячей полосы однородной толщины;
- в качестве опции отжиг горячей полосы;
- холодная прокатка гибким способом горячей полосы с прокаткой до однородной толщины, или отливка пред-полосы с приближением к конечным размерам при толщине менее или равной 3 мм с использованием TRIP и/или TWIP эффекта для получения гибко-катаного плоского стального продукта, или с холодной прокаткой горячей полосы с прокаткой до однородной толщины, или литье пред-полосы с приближением к конечным размерам при толщине менее или равной 3 мм с получением холодной полосы с однородной толщиной, в качестве опции отжиг холодной полосы и затем холодная прокатка гибким способом холодной полосы с прокаткой до однородной толщины при использовании TRIP- и/или TWIP-эффекта для получения гибко-катаного плоского стального продукта;
- отжиг гибко-катаного плоского стального продукта при следующих параметрах: температура отжига: 600-750°С, продолжительность отжига: от 1 минуты до 48 часов, с получением плоского стального продукта, имеющего хорошее сочетание свойств по прочности, расширению и деформации, при повышенной устойчивости к отложенному образованию трещин и водородному охрупчиванию при дополнительном TRIP- и/или TWIP-эффекте при механической нагрузке.
В контексте вышеуказанного способа, в соответствии с настоящим изобретением, пред-полоса, полученная в процессе литья с двумя валками, с приближением к конечным размерам при толщине менее или равной 3 мм, предпочтительно от 1 мм до 3 мм, уже понимается, как горячая полоса с однородной толщиной. Пред-полоса, полученная таким образом, в качестве горячей полосы с однородной толщиной, не имеет 100% литую структуру благодаря введенной деформации двух валков, работающих в противоположных направлениях. Поэтому имеет место горячая прокатка вкупе с процессом литья с двумя валками, и это означает, что отдельная горячая прокатка не нужна.
Гибко-катаный плоский стальной продукт отжигается при температуре отжига от 600°С до 750°С при продолжительности отжига от 1 минуты до 48 часов. Более высокие температуры увязываются с более коротким временем обработки и наоборот. Отжиг может осуществляться и, например, посредством пакетного процесса отжига (более длительное время отжига), и, например, посредством непрерывного процесса отжига (более короткое время отжига). При отжиге можно задать примерно однородные механические свойства при различных диапазонах толщины гибко-катаного плоского стального продукта, и указанные свойства обеспечивают хорошие возможности по обработке в процессе последующей деформации.
Способ, в соответствии с настоящим изобретением, в целом, при оптимизации металлургии, условий горячей прокатки и температурно-временных параметров в системе отжига, обеспечивает холодную полосу или горячую полосу, которые особенно подходят для последующей гибкой прокатки. Система отжига включает в себя, например, систему пакетного отжига или систему непрерывного отжига.
Что касается иных преимуществ, настоящим ссылаемся на вышеуказанные утверждения, относящиеся к стали в соответствии с настоящим изобретением. Способ дает гибко-катаный стальной продукт в качестве полуфабриката для последующей деформации, которая предпочтительно обеспечивает TRIP- и/или TWIP-эффект. Сплав, в соответствии с настоящим изобретением, тем самым демонстрирует конкретное поведение, при этом значения характеристик по прочности и расширению заданы на одинаковом уровне для случаев разной толщины листового металла гибко-катаного плоского стального продукта при последующем отжиге по всей толщине полосы. Эти значения характеристик по прочности и расширению практически не зависят от степени холодной деформации.
В контексте настоящего изобретения, «прокатка гибким способом» должна пониматься, как способ получения плоских стальных продуктов, при котором плоский стальной продукт с различными толщинами получают практически в любой последовательности по направлению прокатки посредством регулируемого зазора между валками. Предпочтителен однородный переход между двумя постоянными толщинами. В пределах гибко-катаного плоского стального продукта можно получить различия по толщине до 50%. Полученный гибко-катаный плоский стальной продукт предпочтительно использовать для последующей деформации, как приготовленный полуфабрикат, например, посредством глубокой вытяжки или профилирования валка для получения нужного компонента. Деформированные компоненты используются различным образом в автомобильной промышленности для производства корпусов автомобилей. Прокатка гибким способом в качестве преимущества обеспечивает то, что гибко-катаный плоский стальной продукт имеет адаптированные профили по толщине, по нагрузке, к компоненту с получением посредством последующей его деформацией, с экономией материала и веса; можно интегрировать друг с другом больше компонентов без дополнительных процессов состыковок, что дает меньше издержек производства. В частности, имеются в виду компоненты, подверженные различной нагрузке по их длине.
Как показано в таблице 1, не-холоднодеформированная полоса и холоднодеформированная полоса имеют похожую прочность и удлинение при разрушении после идентичной термообработки. Это показывает, что свойства можно задавать независимо от степени холодной деформации и поэтому обеспечивается идеальная пригодность для гибко-катаных плоских стальных продуктов.
Таблица 2 показывает химический состав в мас. % исследуемых сплавов в соответствии с настоящим изобретением.
Гибко-катаный плоский стальной продукт, полученный в соответствии со способом в соответствии с настоящим изобретением, имеет прочность на разрыв Rm по меньшей мере 7 00 МПа, предпочтительно Rm 800-1600 МПа, и удлинение при разрушении А50 от 6% до 45%.
Предпочтительно, гибко-катаный плоский стальной продукт оцинковывается посредством горячего погружения, или же наносится металлическое, неорганическое или органическое покрытие.
Figure 00000001
Figure 00000002
WB: горячая полоса, примерно 2 мм
KB: холодная полоса, примерно 1 мм (примерно 50% холодная деформация)
Rp0.2: 0,2% предел эластичности
Rm: прочность на разрыв
Ag: однородное удлинение
А50: удлинение при разрушении
Figure 00000003

Claims (48)

1. Гибко-катаный плоский стальной продукт, полученный из высокопрочной содержащей марганец стали, имеющей следующий химический состав, мас.%:
С: от 0,005 до 0,6
Mn: от 4 до 10
Al: от 0,005 до 4
Si: от 0,005 до 2
В: от 0,0001 до 0,05
Р: от 0,001 до 0,2
S: до 0,05
N: от 0,001 до 0,3,
при этом остаток - это железо и неизбежные сопутствующие стали элементы, с легированием в качестве опции посредством Cr при его содержании от 0,1 до 4 мас.%.
2. Гибко-катаный плоский стальной продукт по п. 1, отличающийся тем, что сталь содержит, мас.%:
Al: от 0,1 до 4.
3. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1, 2, отличающийся тем, что сталь содержит, мас.%:
Si: от 0,5 до 2.
4. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-3, отличающийся тем, что суммарное содержание в мас.% Al и Si более 0,8.
5. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-4, отличающийся тем, что сталь содержит, мас.%:
Al: от 0,5 до 4, при этом содержание растворенного азота в сплаве ограничено до 300 частей на миллион.
6. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-5, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит, мас.%:
Sn: от 0,005 до 0,5.
7. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-6, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит, мас.%:
Ni: от 0,1 до 2.
8. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-7, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит, мас.%:
Cu: от 0,1 до 3.
9. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-8, отличающийся тем, что сталь содержит, мас.%:
В: от 0,0005 до 0,05.
10. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-9, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит, мас.%:
Zr: от 0,01 до 0,5.
11. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-10, отличающийся тем, что сталь имеет прочность на разрыв Rm по меньшей мере 700 МПа, предпочтительно от 800 до 1600 МПа, и удлинение при разрушении А50 от 6 до 45%.
12. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-11, отличающийся тем, что прочность на разрыв Rm плоского стального продукта составляет по меньшей мере 700 МПа, предпочтительно Rm от 800 до 1600 МПа, и удлинение при разрушении А50 от 6 до 45%.
13. Гибко-катаный плоский стальной продукт по любому из пп. 1-12, отличающийся тем, что плоский стальной продукт оцинкован посредством горячего погружения или имеет металлическое, неорганическое или органическое покрытие.
14. Применение гибко-катаного плоского стального продукта по любому из пп.1-13 для использования в автомобильной промышленности, сельскохозяйственном машиностроении, железнодорожной промышленности, дорожном деле или бытовых приборах.
15. Способ производства плоского стального продукта, в частности, по любому из предшествующих пп. 1-13, содержащий следующие этапы:
- выплавка стального расплава, содержащего, мас.%:
С: от 0,005 до 0,6
Mn: от 4 до 10
Al: от 0,005 до 4
Si: от 0,005 до 2
В: от 0,0001 до 0,05
Р: от 0,001 до 0,2
S: до 0,05
N: от 0,001 до 0,3,
при этом остаток - это железо и неизбежные сопутствующие стали элементы, с легированием в качестве опции посредством Cr при его содержании от 0,1 до 4 мас.%,
- литье стального расплава с получением пред-полосы посредством горизонтального или вертикального процессов литья полосы с приближением к конечным размерам или литье стального расплава с получением сляба или тонкого сляба посредством горизонтального или вертикального процесса литья сляба или тонкого сляба;
- гибкая горячая прокатка пред-полосы, в частности, при толщине более 3 мм, или сляба или тонкого сляба с получением гибко-катаного плоского стального продукта, или с горячей прокаткой пред-полосы, в частности, при толщине более 3 мм, или сляба или тонкого сляба с получением горячей полосы однородной толщины;
- в качестве опции отжиг горячей полосы;
- холодная прокатка гибким способом горячей полосы с прокаткой до однородной толщины, или отливка пред-полосы с приближением к конечным размерам при толщине менее или равной 3 мм с использованием TRIP и/или TWIP эффекта для получения гибко-катаного плоского стального продукта, или с холодной прокаткой горячей полосы с прокаткой до однородной толщины, или литье пред-полосы с приближением к конечным размерам при толщине менее или равной 3 мм с получением холодной полосы с однородной толщиной, в качестве опции отжиг холодной полосы и затем холодная прокатка гибким способом холодной полосы с прокаткой до однородной толщины при использовании TRIP- и/или TWIP-эффекта для получения гибко-катаного плоского стального продукта;
- отжиг гибко-катаного плоского стального продукта при следующих параметрах:
температура отжига: 600-750°С, продолжительность отжига: от 1 минуты до 48 часов.
RU2018107258A 2015-08-05 2016-08-03 Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт RU2697052C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102015112889.6 2015-08-05
DE102015112889.6A DE102015112889A1 (de) 2015-08-05 2015-08-05 Hochfester manganhaltiger Stahl, Verwendung des Stahls für flexibel gewalzte Stahlflachprodukte und Herstellverfahren nebst Stahlflachprodukt hierzu
PCT/EP2016/068575 WO2017021464A1 (de) 2015-08-05 2016-08-03 Hochfester manganhaltiger stahl, verwendung des stahls für flexibel gewalzte stahlflachprodukte und herstellverfahren nebst stahlflachprodukt hierzu

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2697052C1 true RU2697052C1 (ru) 2019-08-09

Family

ID=56567614

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018107258A RU2697052C1 (ru) 2015-08-05 2016-08-03 Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт

Country Status (6)

Country Link
US (2) US20180223399A1 (ru)
EP (1) EP3332047B1 (ru)
KR (1) KR20180038466A (ru)
DE (1) DE102015112889A1 (ru)
RU (1) RU2697052C1 (ru)
WO (1) WO2017021464A1 (ru)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20220049331A1 (en) * 2016-08-04 2022-02-17 Rovalma, S.A. Long durability high performance steel for structural, machine and tooling applications
KR102401569B1 (ko) * 2016-08-23 2022-05-23 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 추가 처리를 위한 향상된 특성을 갖는 고강도 강 스트립을 제조하기 위한 방법 및 이 유형의 강 스트립
ES2903435T3 (es) 2016-09-29 2022-04-01 Outokumpu Oy Método para la deformación en frío de un acero austenítico
WO2018160700A1 (en) * 2017-03-01 2018-09-07 Ak Steel Properties, Inc. Hot-rolled steel with very high strength and method for production
CA3053396C (en) 2017-03-01 2022-08-09 Ak Steel Properties, Inc. Press hardened steel with extremely high strength
CN107699803B (zh) * 2017-09-29 2019-06-04 上海交通大学 一种超低碳低温用钢及其热处理工艺
CN107974631B (zh) * 2017-12-01 2019-07-30 安徽工业大学 一种多维度增强增塑生产高强塑积超高强度第三代汽车用钢的方法
DE102017223633A1 (de) 2017-12-21 2019-06-27 Voestalpine Stahl Gmbh Kaltgewalztes Stahlflachprodukt mit metallischer Korrosionsschutzschicht und Verfahren zur Herstellung eines solchen
WO2019241902A1 (en) * 2018-06-19 2019-12-26 GM Global Technology Operations LLC Low density press-hardening steel having enhanced mechanical properties
CN108866435B (zh) * 2018-07-03 2019-08-06 鞍钢股份有限公司 一种汽车用复合微合金化中锰钢及其制造方法
CN109666862B (zh) * 2018-12-13 2021-04-02 北京科技大学 一种强塑积大于60GPa·%的高强韧热轧中锰钢及制备方法
CN109852892B (zh) * 2019-03-11 2021-04-13 河北工程大学 一种含微量锆的热轧中锰trip钢及其制备方法
WO2020221628A1 (en) * 2019-04-30 2020-11-05 Tata Steel Ijmuiden B.V. Process for producing batch annealed tailor rolled strip
WO2021105489A1 (en) 2019-11-27 2021-06-03 Tata Steel Ijmuiden B.V. Method of making a cold formable high strength steel strip and steel strip

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1199375A1 (en) * 2000-03-24 2002-04-24 Kawasaki Steel Corporation Non-refined steel being reduced in anisotropy of material and excellent in strength, toughness and machinability
EP2383353A2 (de) * 2010-04-30 2011-11-02 ThyssenKrupp Steel Europe AG Höherfester, Mn-haltiger Stahl, Stahlflachprodukt aus einem solchen Stahl und Verfahren zu dessen Herstellung
RU2554264C2 (ru) * 2010-10-21 2015-06-27 Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло, С.Л. Горяче-или холоднокатаный стальной лист, способ его изготовления и его применение в автомобильной промышленности

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2796083B1 (fr) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites
DE19933113C1 (de) * 1999-07-15 2000-09-07 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Bandes aus Stahl durch flexibles Walzen
DE10036564C2 (de) * 1999-08-03 2001-06-21 Achenbach Buschhuetten Gmbh Mehrwalzengerüst
DE10041280C2 (de) * 2000-08-22 2003-03-06 Muhr & Bender Kg Verfahren und Vorrichtung zum flexiblen Walzen eines Metallbandes
DE10055338C1 (de) * 2000-11-08 2002-03-07 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines bei niedrigen Verformungsgraden kaltverformten Kaltbandes
DE102004061284A1 (de) * 2003-12-23 2005-07-28 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
US8057913B2 (en) * 2004-07-27 2011-11-15 Nippon Steel Corporation Steel sheet having high young'S modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high young'S modulus and methods for manufacturing the same
KR100742833B1 (ko) * 2005-12-24 2007-07-25 주식회사 포스코 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법
CN105821199B (zh) * 2007-07-19 2018-09-04 穆尔和本德公司 用于对在长度方向具有不同厚度的钢带进行退火的方法
ES2367713T3 (es) * 2007-08-15 2011-11-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano.
DE102007039279B3 (de) * 2007-08-20 2009-01-02 Muhr Und Bender Kg Wärmebehandlung von flexibel gewalztem Band
DE102007061062B4 (de) * 2007-12-14 2012-08-02 Peiner Träger GmbH Verfahren zum Erzeugen einer bis zu 30% Mangan enthaltenden Stahlschmelze
DE102009051673B3 (de) * 2009-11-03 2011-04-14 Voestalpine Stahl Gmbh Herstellung von Galvannealed-Blechen durch Wärmebehandlung elektrolytisch veredelter Bleche
DE102010000292B4 (de) * 2010-02-03 2014-02-13 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Metallband hergestellt aus Stahl mit unterschiedlichen mechanischen Eigenschaften
US9670569B2 (en) * 2011-03-28 2017-06-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Cold-rolled steel sheet and production method thereof
DE102012013113A1 (de) 2012-06-22 2013-12-24 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl mit einer Mindestzugfestigkleit von 580MPa
DE102012110972B3 (de) 2012-11-14 2014-03-06 Muhr Und Bender Kg Verfahren zum Herstellen eines Erzeugnisses aus flexibel gewalztem Bandmaterial und Erzeugnis aus flexibel gewalztem Bandmaterial
EP2767601B1 (de) * 2013-02-14 2018-10-10 ThyssenKrupp Steel Europe AG Kaltgewalztes Stahlflachprodukt für Tiefziehanwendungen und Verfahren zu seiner Herstellung
DE102013010025A1 (de) * 2013-06-17 2014-12-18 Muhr Und Bender Kg Verfahren zum Herstellen eines Erzeugnisses aus flexibel gewalztem Bandmaterial
EP3019292B1 (de) * 2013-07-10 2019-02-27 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zur erzeugung eines flachproduktes aus einer eisenbasierten formgedächtnislegierung

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1199375A1 (en) * 2000-03-24 2002-04-24 Kawasaki Steel Corporation Non-refined steel being reduced in anisotropy of material and excellent in strength, toughness and machinability
EP2383353A2 (de) * 2010-04-30 2011-11-02 ThyssenKrupp Steel Europe AG Höherfester, Mn-haltiger Stahl, Stahlflachprodukt aus einem solchen Stahl und Verfahren zu dessen Herstellung
RU2554264C2 (ru) * 2010-10-21 2015-06-27 Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло, С.Л. Горяче-или холоднокатаный стальной лист, способ его изготовления и его применение в автомобильной промышленности

Also Published As

Publication number Publication date
US20180223399A1 (en) 2018-08-09
WO2017021464A1 (de) 2017-02-09
KR20180038466A (ko) 2018-04-16
US20210301376A1 (en) 2021-09-30
EP3332047A1 (de) 2018-06-13
DE102015112889A1 (de) 2017-02-09
EP3332047B1 (de) 2022-10-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2697052C1 (ru) Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт
JP6043801B2 (ja) 温間プレス成形用鋼板、温間プレス成形部材、及びこれらの製造方法
JP5333298B2 (ja) 高強度鋼板の製造方法
KR101540507B1 (ko) 연성 및 내지연 파괴 특성이 우수한 초고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법
JP5598157B2 (ja) 耐遅れ破壊特性及び衝突安全性に優れたホットプレス用鋼板及びその製造方法
JP5780086B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
CN110959049B (zh) 具有良好耐老化性的扁钢产品及其制造方法
CA2840724C (en) High-strength steel sheet for warm press forming and method for manufacturing thereof
RU2714975C1 (ru) Способ изготовления высокопрочной стальной полосы с улучшенными свойствами для дальнейшей обработки и стальная полоса такого типа
RU2709560C2 (ru) Высокопрочная марганцевая сталь, содержащая алюминий, способ производства листового стального продукта из указанной стали и листовой стальной продукт, полученный в соответствии с этим способом
RU2706252C1 (ru) Листовая твип-сталь, включающая аустенитную матрицу
US11352679B2 (en) Medium-manganese steel product for low-temperature use and method for the production thereof
KR101445465B1 (ko) 가공성과 스폿 용접성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
RU2725939C1 (ru) Способ изготовления подвергнутой повторному формованию детали из плоского стального продукта с содержанием марганца и деталь такого типа
RU2734216C9 (ru) Способ изготовления плоского стального продукта из стали с содержанием марганца и такой плоский стальной продукт
JP4772431B2 (ja) 伸びと穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造方法
CN113316649A (zh) 高强度高延展性的复相的冷轧钢带或板
RU2722786C1 (ru) Способ изготовления подвергнутой формованию детали из плоского стального продукта со средним содержанием марганца и такая деталь
RU2749270C2 (ru) Способ изготовления горячей или холодной полосы и/или гибко-катаного плоского стального продукта из высокопрочной марганцевой стали и плоский стальной продукт, изготовленный таким способом
KR102294760B1 (ko) 열간 성형된 강재 구성성분을 생산하기 위한 방법 및 열간 성형된 강재 구성성분
CN113348255A (zh) 冷轧钢板
RU2711696C1 (ru) Способ изготовления холоднокатаной стальной полосы из высокопрочной, содержащей марганец стали с trip-свойствами
CN108350550B (zh) 剪切加工性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法
CN115698365A (zh) 经热处理的冷轧钢板及其制造方法
JP2016037651A (ja) レーザ溶接部の耐遅れ破壊特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法