RU2709544C1 - Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе и способ ее получения - Google Patents

Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе и способ ее получения Download PDF

Info

Publication number
RU2709544C1
RU2709544C1 RU2018140788A RU2018140788A RU2709544C1 RU 2709544 C1 RU2709544 C1 RU 2709544C1 RU 2018140788 A RU2018140788 A RU 2018140788A RU 2018140788 A RU2018140788 A RU 2018140788A RU 2709544 C1 RU2709544 C1 RU 2709544C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
magnetic induction
silicon steel
steel sheet
content
oriented silicon
Prior art date
Application number
RU2018140788A
Other languages
English (en)
Inventor
Фэн ЧЖАН
Сяньши ФАН
Шишу СЕ
Чженьюй ЦЗУН
Original Assignee
Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. filed Critical Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Application granted granted Critical
Publication of RU2709544C1 publication Critical patent/RU2709544C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к неориентированной листовой кремнистой стали, используемой в качестве материала для стальных сердечников электродвигателей, компрессоров и т.д. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: C ≤ 0,005, Si 0,1-1,6, Mn 0,1-0,5, P ≤ 0,2, S ≤ 0,004, Al ≤ 0,003, N ≤ 0,005, Nb ≤ 0,004, V ≤ 0,004 и Ti ≤ 0,003, остальное составляют Fe и неизбежные примеси. Содержания элементов стали удовлетворяет следующим соотношениям: 120≤[Mn]/[S]≤160 и [Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27 ≤ [C]/12+[N]/14. Обеспечивается высокая магнитная индукция B50, составляющая ≥1,70 Tл, и низкие потери в железе P15/50, составляющие ≤7,00 Вт/кг. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 табл.

Description

Область техники
Данное изобретение относится к неориентированной листовой кремнистой стали. Конкретно, данное изобретение относится неориентированной листовой кремнистой стали с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе, а также к способу ее изготовления. В частности, данное изобретение относится к неориентированной листовой кремнистой стали с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе, которую получают без обработки нормализацией или промежуточного отжига в колпаковой печи, и которая имеет относительно низкую себестоимость; а также изобретение относится к способу получения такой стали.
Уровень техники
В последние годы, в связи с ужесточением на потребительском рынке требований в отношении высокой эффективности, энергосбережения и защиты окружающей среды, требуется, чтобы листы из неориентированной кремнистой стали, предназначенные для изготовления электродвигателей, компрессоров и материалов высокоэффективных стальных сердечников, имели превосходные электромагнитные свойства (то есть имели так называемые низкие потери в железе и высокую магнитную индукцию), и это при условии обеспечения конкурентоспособных преимуществ в отношении цены.
Обычно добавление к стали высоких содержаний Si и Al может повысить электрическое удельное сопротивление материала, тем самым снижая потери в железе для данного материала. Например, в японском патенте JP 2015515539 А содержание Si составляет от 2,5% до 4,0%, а содержание Al составляет от 0,5% до 1,5%. Таким образом, потери в железе для данного материала быстро уменьшаются по мере увеличения содержаний Si и Al; однако магнитная индукция материала быстро снижается, и вероятно возникновение нештатных ситуаций, например, разлома холоднокатаной полосы. Для повышения способности воспринимать деформацию при холодной прокатке китайский патент №CN 104399749 А раскрывает способ предотвращения образования краевых трещин и хрупкого излома стали, имеющей содержание Si 3,5% или более, способ улучшает магнитные свойства листовой кремнистой стали, в то же время предотвращая образование у стального листа краевых трещин при холодной прокатке. Однако даже в этом случае процент брака по хрупкому излому все еще составляет 0,15%, а требования к функциональному соответствию устройства в вышеупомянутом способе являются высокими. Кроме того, в китайском патенте CN 103014503А с целью получения хорошей магнитной индукции материала к стали добавляли от 0,20% до 0,45% (Sn+Cu), и морфологию текстуры материала улучшали за счет сегрегации по границам зерен, таким образом получая хорошую магнитную индукцию. Однако Sn и Cu являются дорогими металлами, которые существенно увеличивают себестоимость материала, а Cu может вызвать дефекты качества поверхности полосы.
В японском патенте № H10-25554 магнитную индукцию материала повышают путем увеличения отношения Al/(Si+Al), при условии, что общее количество Si и Al остается неизменным. Однако, поскольку содержание Al увеличивается, а содержание Si уменьшается, параметр потерь в железе материала ухудшается и снижаются механические свойства материала.
В настоящее время эффективным способом улучшения параметров потерь в железе и магнитной индукции материала является обработка нормализацией, или промежуточный отжиг в колпаковой печи; этот способ широко используют при производстве высокоэффективных, высококачественных неориентированных листов кремнистой стали, способ эффективно снижает потери в железе для материала и значительно увеличивает его магнитную индукцию. Однако способ вводит новое производственное оборудование, что значительно повышает себестоимость и увеличивает время изготовления и цикл поставки материала, тем самым доставляя новые трудности в сфере производства для технического руководства и служб контроля качества.
Таким образом, специалисты начинают следующие исследования: в случае, когда химический состав является относительно постоянным, к стали добавляют элементы, обладающие сильными раскисляющими и десульфирующими свойствами, такие как редкоземельные элементы или сплавы кальция, чтобы эффективно удалить или уменьшить неметаллические включения, тем самым улучшая электромагнитные свойства материала за счет повышения чистоты стали; или же высококачественную неориентированную электротехническую сталь с высокой магнитной индукцией можно также получить грубой прокаткой с большим обжатием, а также грубой прокаткой и сматыванием при высокой температуре; неориентированную кремнистую сталь с высокой магнитной индукцией можно также получить с использованием функции рихтования горячими валками и обработки нормализационным отжигом.
Краткое описание изобретения
Целью данного изобретения является обеспечить неориентированную листовую кремнистую сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе, а также способ ее изготовления. Неориентированная листовая кремнистая сталь обладает высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе, и при этом в ее химический состав не входят благородные металлы. Кроме того, процесс изготовления неориентированной листовой кремнистой стали не требует обработки нормализацией или промежуточного отжига в колпаковой печи и имеет относительно низкую себестоимость и стабильную технологию производства.
Для достижения вышеупомянутой цели данное изобретение предлагает следующее.
Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе, химический состав которой (в массовых процентах) является следующим: С≤0,005%, Si: 0,1%~1,6%, Mn: 0,1%~0,5%, Р≤0,2%, S≤0,004%, Al≤0,003%, N≤0,005%, Nb≤0,004%, V≤0,004% и Ti≤0,003%, остальное составляют Fe и неизбежные примеси; при этом одновременно содержание вышеприведенных элементов удовлетворяет следующим соотношениям: 120≤[Mn]/[S]≤160, and [Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27≤[C]/12+[N]/14.
Предпочтительно, в вышеприведенном химическом составе 120≤[Mn]/[S]≤140.
Кроме того, неориентированная листовая кремнистая сталь обладает следующими электромагнитными свойствами:
если содержание Si составляет 0,01%≤Si≤0,30%, что соответствует стали марки A, магнитная индукция В50≥1,76 Тл, потери в железе P15/50≤7,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,3%≤Si≤0,80%, что соответствует стали марки B, магнитная индукция В50≥1,75 Тл, потери в железе P15/50≤6,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,8%≤Si≤1,20%, что соответствует стали марки C, магнитная индукция B50≥1,72 Тл, потери в железе P15/50≤4,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 1,2%≤Si≤1,60%, что соответствует стали марки D, магнитная индукция составляет B50≥1,70 Тл, потери в железе P15/50≤4,00 Вт/кг. Что касается состава стали по данному изобретению.
С: С сильно замедляет рост зерен конечного продукта и легко образует мелкие осадки в сочетании с Nb, V, Ti и т.д., тем самым вызывая увеличение потерь и приводя к магнитному старению. Следовательно, необходимо строго регулировать содержание С на 0,005% или менее.
Si: Si может увеличивать электрическое удельное сопротивление основы и эффективно снижать потери в железе для стали. Если содержание Si составляет более 1,6%, магнитная индукция стали заметно снижается, а если оно менее 0,1%, невозможно существенно снизить потери в железе. Таким образом, в данном изобретении содержание Si регулируют в диапазоне от 0,1% до 1,6%.
Mn: Mn соединяется с S с образованием MnS, который эффективно уменьшает негативное воздействие на магнитные свойства и улучшает состояние поверхности электротехнической стали, а также уменьшает горячеломкость. Таким образом, необходимо добавлять Mn в количестве 0,1% или более. Однако содержание Mn выше 0,5% легко разрушает рекристаллизационную текстуру и существенно увеличивает себестоимость стали. Следовательно, содержание Mn по данному изобретению регулируют в диапазоне от 0,1% до 0,5%.
Р: если содержание Р составляет более 0,2%, может возникнуть явление хладоломкости, что снижает технологичность холодной прокатки. Таким образом, содержание Р по данному изобретению регулируют на уровне 0,2% или менее.
S: если содержание S составляет более 0,004%, в значительной степени увеличивается количество осажденных веществ, например, MnS, что сильно замедляет рост зерен и пагубно влияет на магнитные свойства стали. Таким образом, содержание S по данному изобретению регулируют на уровне 0,004% или менее.
Al: Al является элементом, который увеличивает сопротивление; его используют для глубокого раскисления электротехнической стали. Если содержание Al составляет более 0,003%, разливка при непрерывном литье затруднена, а магнитная индукция существенно снижается. Таким образом, содержание Al по данному изобретению регулируют на уровне 0,003% или менее.
N: если содержание N составляет более 0,005%, значительно увеличивается количество осадков, которые N образует с Nb, V, Ti, Al и т.д., что сильно замедляет рост зерен и пагубно влияет на магнитные свойства стали. Таким образом, содержание N по данному изобретению регулируют на уровне 0,005% или менее.
Nb: Если содержание Nb составляет более 0,004%, существенно увеличивается содержание включений из соединений С и N с Nb, что сильно замедляет рост зерен и пагубно влияет на магнитные свойства стали. Таким образом, содержание Nb по данному изобретению регулируют на уровне 0,004% или менее.
V: Если содержание V составляет более 0,004%, существенно увеличивается содержание включений из соединений С и N с V, что сильно замедляет рост зерен и пагубно влияет на магнитные свойства стали. Таким образом, содержание V по данному изобретению регулируют на уровне 0,004% или менее.
Ti: Если содержание Ti составляет более 0,003%, существенно увеличивается содержание включений из соединений С и N с Ti, что сильно замедляет рост зерен и пагубно влияет на магнитные свойства стали. Таким образом, содержание Ti по данному изобретению регулируют на уровне 0,003% или менее.
Способ изготовления неориентированной листовой кремнистой стали с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе по данному изобретению включает следующие стадии:
1) Плавление и разливка
Проведение процессов конвертерной плавки, рафинирования циркуляционным вакуумированием и непрерывной разливки на основе вышеупомянутого химического состава, с получением литого сляба; при этом в процессе непрерывной разливки скорость охлаждения в процессе охлаждения, в котором температуру поверхности сляба снижают от 1100°С до 700°С, регулируя скорость в диапазоне от 2,5°С/мин до 20°С/мин;
2) Нагревание
Нагревание литого сляба в нагревательной печи, при этом температуру загрузки литого сляба регулируют на уровне 600°С или менее;
3) После горячей прокатки, декапирования, холодной прокатки, окончательного отжига и нанесения покрытия получают конечную неориентированную листовую кремнистую сталь.
Предпочтительно температура загрузки литого сляба на стадии 2) составляет 300°С или менее.
Кроме того, неориентированная листовая кремнистая сталь, полученная в данном изобретении, имеет следующие электромагнитные свойства:
если содержание Si составляет 0,01%≤Si≤0,30%, что соответствует стали марки A, то магнитная индукция равна B50≥1,76 Тл, а потери в железе Р15/50≤7,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,3%≤Si≤0,80%, что соответствует стали марки B, то магнитная индукция равна B50≥1,75 Тл, а потери в железе Р15/50≤6,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,8%≤Si≤1,20%, что соответствует стали марки C, то магнитная индукция равна В50≥1,72 Тл, а потери в железе Р15/50≤4,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 1,2%≤Si≤1,60%, что соответствует стали марки D, то магнитная индукция равна B50≥1,70 Тл, а потери в железе Р15/50≤4,00 Вт/кг;
Усовершенствования, которые вносит данное изобретение, являются следующими: получают более приемлемые химические составы и, следовательно, значительно замедляют осаждение и рост включений MnS и карбидов и нитридов Nb, V, Ti и Al, которые оказывают вредное воздействие на электромагнитные свойства окончательно полученного материала. Подробности являются следующими.
В ходе процесса разливки температура жидкой стали постепенно снижается, и «концентрация продукта [Mn][S]» на фронте кристаллизации постепенно увеличивается из-за сегрегации элементов Mn и S и достигает или превышает ее равновесную концентрацию; а затем начинают осаждаться включения MnS. Включения MnS оказывают значительное влияние на электромагнитные свойства конечных материалов из-за их малого размера и большого количества. В уровне техники для того, чтобы в как можно большей степени устранить побочные эффекты MnS, добавляют сильные раскисляющие элементы или десульфирующие элементы, такие как редкоземельные элементы и кальций. Вместо мелких включений MnS образуются крупные частицы сульфида редкоземельного элемента или сульфида кальция из-за значительно более высокой способности редкоземельных элементов или кальция соединяться с серой, по сравнению с Mn; и всплывшие частицы удаляют, используя подъемную силу жидкой стали. Однако это в значительной степени увеличивает себестоимость получения стали, а включения редкоземельных элементов или кальция с большим размером частиц легко могут забивать сопло, что приводит к прерыванию разливки и наличию дефектов в стали.
В данном изобретении динамично регулируют количество добавляемого Mn исходя из содержания S. Фиг. 1 изображает зависимость между [Mn]/[S] и магнитной индукцией В50. Как можно видеть из Фиг. 1, по мере роста [Mn]/[S] магнитная индукция В50 сначала возрастает, а затем резко уменьшается. Если величина Mn/S находится между 120 и 160, магнитная индукция В50 является оптимальной. В данном изобретении величину [Mn]/[S] регулируют между 120 и 160, чтобы обеспечить осаждение включений MnS как можно раньше на начальной стадии кристаллизации жидкой стали, которая может обеспечить условия по температуре и времени для последующего достаточного роста включений MnS. Влияние включений MnS величиной 0,5 мкм или более на электромагнитные свойства конечного материала существенно ослабевает. В то же время данное изобретение также жестко ограничивает температуру сляба перед загрузкой литого сляба в нагревательную печь, в частности, регулируя температуру загрузки литого сляба на уровне 600°С или менее, предпочтительно 300°С или менее, чтобы использовать более низкую температуру литого сляба для дополнительного содействия росту MnS в ходе процесса нагревания литого сляба. Как можно видеть из Фиг. 2, магнитная индукция В50 быстро снижается по мере увеличения температуры загрузки литого сляба. Когда температура загрузки составляет 600°С или более, магнитная индукция В50 остается на низком уровне. Таким образом, с точки зрения практического контроля за производством, температуру загрузки литого сляба поддерживают на уровне 600°С или менее, или предпочтительно на еще более низком уровне, предпочтительно 300°С или менее.
В данном изобретении включения MnS, образованные элементами Mn и S, могут достигать большего размера при регулировании вышеуказанным способом, то есть влияние включений MnS можно устранить или ослабить. Кроме того, Nb, V, Ti и Al соединяются с элементами С или N с образованием наноразмерных включений карбидов или нитридов Nb, V, Ti, Al; размер этих включений является более мелким, и они осаждаются в основном по границам зерен, что серьезно ухудшает электромагнитные свойства конечного материала. Таким образом, необходимо как можно сильнее ограничить их осаждение, то есть время осаждения должно быть отсрочено, а количество осадка должно быть снижено.
Соответственно, с одной стороны, в отношении требований к составу по данному изобретению, необходимо регулировать содержания Nb, V, Ti и Al в пределах подходящего диапазона и снижать их содержания насколько это возможно, а также контролировать соблюдение условия [Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27≤[C]/12+[N]/14; с другой стороны, в процессе рафинирования можно использовать регулирование С, Т, О и продувки кислорода, степень вакуума и другие обычные средства, для достижения ультранизкого содержания С и N. Таким образом значительно снижают концентрацию карбидов или нитридов, образованных при соединении элемента Nb, V, Ti или Al с элементами С или N, чтобы она была не выше равновесной концентрации продукта осаждения, так что существенно снижают количество карбидов или нитридов, образованных при объединении элемента Nb, V, Ti или Al с элементом С или N.
Между тем для того, чтобы как можно больше снизить образование карбида или нитрида, полученного при объединении элемента Nb, V, Ti или Al с элементом С или N, необходимо регулировать скорость охлаждения в ходе процесса охлаждения, в котором температуру поверхности литого сляба уменьшают с 1100°С до 700°С.Так как растворение и осаждение следовых элементов Nb, V, Al и Ti в аустените и феррите происходит совершенно различно, скорость охлаждения следует ограничить до 2,5~20°С/мин. Если температура близка к 1100°С, все следовые элементы - Nb, V, Al и Ti -могут быть растворены в аустените; при температуре около 800°С почти все карбиды и нитриды Nb, V, Al и Ti осаждаются; карбиды имеют самую быструю скорость осаждения при температуре около 700°С; по мере снижения температуры скорость осаждения карбидов существенно уменьшается. На основе вышеизложенного, скорость охлаждения литого сляба в данном температурном диапазоне увеличивают как можно больше, чтобы сократить время пребывания в данном температурном диапазоне. Как можно видеть из Фиг. 3, если скорость охлаждения равна 2,5°С/мин, осадки в основном представляют собой сульфидные осадки, и эти осадки имеют большой размер (≥0.5 мкм) и, таким образом, оказывают малое влияние на магнитные свойства конечного продукта.
Что касается эффекта регулирования в настоящее время, избыточная скорость охлаждения требует оборудования с высокими эксплуатационными характеристиками, поэтому обычно трудно достичь скорости охлаждения выше 20°С/мин. Кроме того, скорость охлаждения, превышающая 20°С/мин, отрицательно влияет на повышение качества литого сляба. Как можно видеть из Фиг. 4, если скорость охлаждения составляет 25°С/мин, осадки в основном являются нитридными осадками, имеющими малый размер (≤0,5 мкм), и, таким образом, влияют на магнитные свойства конечного продукта. Однако если скорость охлаждения составляет менее 2,5°С/мин, скорость охлаждения литого сляба является слишком медленной, что неблагоприятно для контроля за осаждением карбидов и нитридов Nb, V, Al и Ti, и образуются более вредные включения.
Целью регулирования величины [Mn]/[S] в диапазоне 120-160 и соблюдения условия [Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27≤[C]/12+[N]/14 в химическом составе по данному изобретению является строгий контроль за сульфидами и нитридами, которые вредны для магнитных свойств. В технологической схеме производства кремнистой стали, в процессе непрерывной разливки, скорость охлаждения в ходе процесса охлаждения, в котором температуру поверхности литого сляба снижают от 1100°С до 700°С, регулируют на уровне 2.5-20°С/мин; а температуру загрузки при нагревании литого сляба регулируют на уровне 600°С или менее, что основано на металлургическом принципе и оптимизировано «механизмом образования» осадка, а не обычным «механизмом регулирования». Преимущества данного изобретения
В данном изобретении оптимизируют химический состав и получают соответствующее отношение Mn/S путем регулирования содержаний марганца и серы. После плавки содержания Nb, V, Ti и Al регулируют и приводят их в соответствие с требованиями по составу. В процессе разливки регулируют скорость охлаждения в ходе процесса охлаждения, в котором температуру поверхности литого сляба снижают от 1100°С до 700°С под контролем. После разливки жидкой стали температуру загрузки литого сляба регулируют с помощью способа регулирования температуры. Полученная неориентированная листовая кремнистая сталь обладает высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе. Данное изобретение эффективно обеспечивает стабильное производство неориентированной листовой кремнистой стали с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе.
Способ изготовления по данному изобретению не требует обработки нормализацией или промежуточного отжига в колпаковой печи, и его отличительными особенностями являются низкие затраты, легкость в обслуживании, легкость осуществления и простота производства. В то же время предлагаемый способ изготовления является стабильным, а полученная конечная листовая кремнистая сталь обладает превосходными электромагнитными характеристиками.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 изображает зависимость между [Mn]/[S] и магнитной индукцией В50 в данном изобретении.
Фиг. 2 изображает зависимость между температурой загрузки литого сляба и магнитной индукцией В50 по данному изобретению.
Фиг. 3 представляет собой график, показывающий тип и размер осадков при регулировании скорости охлаждения в ходе процесса охлаждения, в котором температуру поверхности литого сляба снижают с 1100°С до 700°С, контролируя скорость на уровне 2,5°С/мин.
Фиг. 4 представляет собой график, показывающий тип и размер осадков при регулировании скорости охлаждения в ходе процесса охлаждения, в котором температуру поверхности литого сляба снижают с 1100°С до 700°С, контролируя скорость на уровне 25°С/мин.
Подробное описание изобретения
Данное изобретение будет дополнительно проиллюстрировано следующими примерами.
В таблице 1 показаны составы листовой кремнистой стали в соответствии с примерами и сравнительными примерами по данному изобретению. В таблице 2 показаны характеристики процесса и электромагнитные свойства материалов из примеров и сравнительных примеров.
Примеры
Расплавленный чугун и лом стали дозируют в соответствии с соотношениями для химических составов, приведенными в таблице 1. После расплавления в 300-тонном конвертере проводят обезуглероживание, раскисление и сплавление посредством циркуляционного вакуумирования; содержание Mn в динамическом режиме регулируют в соответствии с содержанием S в стали для получения оптимального отношения [Mn]/[S], а содержания С, N, Nb, V, Ti и Al регулируют так, чтобы удовлетворить требования по составу; после того, как жидкую сталь разливают методом непрерывной разливки, получают литой сляб толщиной от 170 мм до 250 мм и шириной от 800 мм до 1400 мм; после литья скорость охлаждения в процессе охлаждения, при котором температуру поверхности литого сляба снижают от 1100°С до 700°С, регулируя на уровне 2,5-20°С/мин; затем, посредством способа регулирования температуры, регулируют температуру загрузки литого сляба до уровня 600°С или меньше, предпочтительно 300°С или меньше; затем литой сляб последовательно подвергают горячей прокатке, декапированию, холодной прокатке, отжигу и нанесению покрытия, с получением конечного продукта. Параметры процесса и электромагнитные свойства приведены в Таблице 2.
Пояснения к таблице 1 и таблице 2
В таблице 1 содержание Si находится в диапазоне от 0,1% до 1,6%. В зависимости от содержания Si сталь можно разделить на четыре типа: с содержанием Si от 0,11% до 0,30%; с содержанием Si от 0,30% до 0,80% (не включает 0,30%); с содержанием Si от 0,80% до 1,20% (не включает 0,80%); с содержанием Si от 1,20% до 1,60% (не включает 1,20%), которые обозначенные как марка А, марка В, марка С и марка D, соответственно. Стали одной и той же марки, имеющие различное содержание Si, обладают однотипными магнитными свойствами.
В данном изобретении все стали марки А (примеры 1-3) удовлетворяют электромагнитным свойствам с магнитной индукцией В50≥1,76 Тл и потерями в железе Р15/50≤6,50 Вт/кг; все стали марки В (примеры 4-6) удовлетворяют электромагнитным свойствам с магнитной индукцией В50≥1,75 Тл и потерями в железе P15/50≤5,40 Вт/кг; все стали марки С (примеры 7-9) удовлетворяют электромагнитным свойствам с магнитной индукцией В50≥1,72 Тл и потерями в железе P15/50≤4,00 Вт/кг; все стали марки D (примеры 10-11) удовлетворяют электромагнитным свойствам с магнитной индукцией В50≥1,70Тл и потерями в железе Р15/50≤3,80 Вт/кг.
В сравнительном примере 1 [Mn]/[S] меньше, чем контрольное требование 120. В сравнительном примере 2 ([C]/12+[N]/14)-([Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27) меньше 0. В сравнительном примере 3 ни [Mn]/[S], ни ([C]/12+[N]/14)-([Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27) не удовлетворяют контрольным требованиям. В сравнительном примере 4 температура загрузки сляба составляет выше 600°С. В сравнительном примере 5 скорость охлаждения литого сляба составляет более 20°С/мин. В сравнительном примере 6 [Mn]/[S], ([C]/12+[N]/14)-([Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27) и температура загрузки литого сляба не удовлетворяют контрольным требованиям. В сравнительном примере 7 скорость охлаждения литого сляба составляет ниже 2,5°С/мин, а температура загрузки литого сляба составляет выше 600°С. Другими словами, если хотя бы одно условие не удовлетворяет технологическим требованиям по данному изобретению, электромагнитные свойства соответствующей стали не являются удовлетворительными.
Можно видеть, что для одной и той же марки стали неориентированная листовая кремнистая сталь по изобретению обладает более высокой магнитной индукцией и более низкими потерями в железе.
Figure 00000001
Figure 00000002

Claims (19)

1. Неориентированная листовая кремнистая сталь, обладающая магнитной индукцией B50≥1,70 Tл и потерями в железе P15/50≤7,00 Вт/кг, которая имеет следующий химический состав, в мас.%: C ≤ 0,005, Si 0,1-1,6, Mn 0,1-0,5, P ≤ 0,2, S ≤ 0,004, Al ≤ 0,003, N ≤ 0,005, Nb ≤ 0,004, V ≤ 0,004 и Ti ≤ 0,003, остальное составляют Fe и неизбежные примеси; при этом одновременно содержание вышеприведенных элементов удовлетворяет следующим соотношениям: 120≤[Mn]/[S]≤160 и [Nb]/93+[V]/51+[Ti]/48+[Al]/27 ≤ [C]/12+[N]/14.
2. Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе по п. 1, химический состав которой удовлетворяет условию: 120≤[Mn]/[S]≤140.
3. Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе по п. 1 или 2, обладающая следующими электромагнитными свойствами:
если содержание Si составляет 0,1%≤Si≤0,30%, неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,76Tл и потери в железе P15/50≤7,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,3%<Si≤0,80%, неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,75Tл и потери в железе P15/50≤6,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,8%<Si≤1,20%, неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,72Tл и потери в железе P15/50≤4,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 1,2%<Si≤1,60%, неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,70Tл и потери в железе P15/50≤4,00 Вт/кг.
4. Способ изготовления неориентированной листовой кремнистой стали, обладающей магнитной индукцией B50≥1,70Tл и потерями в железе P15/50≤7,00 Вт/кг по любому из пп. 1-3, включающий следующие стадии:
1) плавление и разливка:
проведение процессов плавления, рафинирования и непрерывной разливки, исходя из химического состава по п. 1 или 2 для формирования литого сляба, при этом в процессе непрерывной разливки скорость охлаждения при охлаждении, в котором температуру поверхности литого сляба снижают от 1100°С до 700°С, регулируют в диапазоне от 2,5°С/мин до 20°С/мин;
2) нагревание:
нагревание литого сляба в нагревательной печи, где температуру загрузки литого сляба регулируют до уровня 600°С или менее;
3) после горячей прокатки, декапирования, холодной прокатки, окончательного отжига и нанесения покрытия получают конечную неориентированную листовую кремнистую сталь.
5. Способ изготовления неориентированной листовой кремнистой стали с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе по п. 4, в котором температура загрузки литого сляба на стадии 2) составляет 300°С или менее.
6. Способ изготовления неориентированной листовой кремнистой стали с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе по п. 4 или 5, где неориентированная листовая кремнистая сталь имеет следующие электромагнитные свойства:
если содержание Si составляет 0,1%≤Si≤0,30%, полученная неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,76Tл и потери в железе P15/50≤7,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,3%<Si≤0,80%, полученная неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,75Tл и потери в железе P15/50≤6,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 0,8%<Si≤1,20%, полученная неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,72Tл и потери в железе P15/50≤4,00 Вт/кг;
если содержание Si составляет 1,20%<Si≤1,60%, полученная неориентированная листовая кремнистая сталь имеет магнитную индукцию B50≥1,70Tл и потери в железе P15/50≤4,00 Вт/кг.
RU2018140788A 2016-05-30 2017-05-22 Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе и способ ее получения RU2709544C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610369192.2A CN105925884B (zh) 2016-05-30 2016-05-30 一种高磁感、低铁损无取向硅钢片及其制造方法
CN201610369192.2 2016-05-30
PCT/CN2017/085324 WO2017206753A1 (zh) 2016-05-30 2017-05-22 一种高磁感、低铁损无取向硅钢片及其制造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2709544C1 true RU2709544C1 (ru) 2019-12-18

Family

ID=56842419

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018140788A RU2709544C1 (ru) 2016-05-30 2017-05-22 Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе и способ ее получения

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20190136336A1 (ru)
JP (1) JP6765448B2 (ru)
KR (1) KR102240395B1 (ru)
CN (1) CN105925884B (ru)
RU (1) RU2709544C1 (ru)
WO (1) WO2017206753A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2775241C1 (ru) * 2021-11-23 2022-06-28 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства электротехнической изотропной стали

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105925884B (zh) * 2016-05-30 2018-03-09 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感、低铁损无取向硅钢片及其制造方法
TWI657150B (zh) * 2017-11-09 2019-04-21 中國鋼鐵股份有限公司 極低碳和鈦的含磷電磁鋼及其製造方法
CN110093486B (zh) * 2018-01-31 2021-08-17 宝山钢铁股份有限公司 一种耐消除应力退火的低铁损取向硅钢的制造方法
CN109082596B (zh) * 2018-09-04 2019-12-13 马鞍山钢铁股份有限公司 一种低铁损高磁极化强度的无取向硅钢及其制备方法
US12104215B2 (en) 2018-11-26 2024-10-01 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High-magnetic-induction low-iron-loss non-oriented silicon steel sheet and manufacturing method therefor
CN110029273A (zh) * 2019-04-23 2019-07-19 洛阳中伟环保科技有限公司 一种磨机用无碳合金隔仓板
CN109930076A (zh) * 2019-04-23 2019-06-25 洛阳中伟环保科技有限公司 一种磨机用无碳合金钢球
CN110042308A (zh) * 2019-04-23 2019-07-23 洛阳中伟环保科技有限公司 一种磨机用无碳合金衬板
CN112430778A (zh) * 2019-08-26 2021-03-02 宝山钢铁股份有限公司 一种薄规格无取向电工钢板及其制造方法
CN112430780B (zh) * 2019-08-26 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 一种含Cu高洁净度无取向电工钢板及其制造方法
CN113737089B (zh) * 2020-05-29 2022-07-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本极低铝的无取向电工钢板及其制造方法
CN111793771A (zh) * 2020-06-10 2020-10-20 宝钢湛江钢铁有限公司 一种低铁损低时效高强度50w800无取向硅钢及其制造方法
CN115198169B (zh) * 2021-04-09 2023-07-07 宝山钢铁股份有限公司 一种无瓦楞状缺陷的高磁感低铁损无取向电工钢板及其制造方法
CN113755750B (zh) * 2021-08-19 2023-01-13 鞍钢股份有限公司 一种含磷高磁感无取向硅钢的生产方法
CN115323283B (zh) * 2022-08-18 2023-08-11 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种低合金高强度无取向硅钢及其生产方法
CN115198199A (zh) * 2022-09-14 2022-10-18 张家港扬子江冷轧板有限公司 高强度无取向硅钢生产方法、高强度无取向硅钢及应用

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
RU2527827C2 (ru) * 2010-10-25 2014-09-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ производства нетекстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией
RU2534638C1 (ru) * 2010-12-22 2014-12-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения листа из нетекстурированной электротехнической стали
EP2832888A1 (en) * 2012-03-26 2015-02-04 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. Unoriented silicon steel and method for manufacturing same

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01139720A (ja) * 1987-11-25 1989-06-01 Kawasaki Steel Corp セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0814015B2 (ja) * 1990-01-16 1996-02-14 日本鋼管株式会社 磁気特性および表面性状の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2849279B2 (ja) * 1992-05-29 1999-01-20 川崎製鉄株式会社 被削性の優れたモーター用無方向性電磁鋼板
JPH0790376A (ja) * 1993-06-30 1995-04-04 Nkk Corp 打抜き性に優れた高磁束密度無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH07300619A (ja) * 1994-03-07 1995-11-14 Nkk Corp 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP3456295B2 (ja) * 1995-03-31 2003-10-14 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板用鋼の溶製方法
JPH09263909A (ja) * 1996-03-26 1997-10-07 Nkk Corp 鉄損特性の優れた無方向性電磁鋼板
JP2000219917A (ja) * 1999-01-28 2000-08-08 Nippon Steel Corp 磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造法
US20040149355A1 (en) * 2001-06-28 2004-08-05 Masaaki Kohno Nonoriented electromagnetic steel sheet
JP4718749B2 (ja) * 2002-08-06 2011-07-06 Ｊｆｅスチール株式会社 回転機用高磁束密度無方向性電磁鋼板及び回転機用部材
CN102373366A (zh) * 2010-08-26 2012-03-14 宝山钢铁股份有限公司 一种改善无取向硅钢表面粗晶的方法
CN104404396B (zh) * 2014-11-24 2017-02-08 武汉钢铁(集团)公司 一种无需常化的高磁感无取向硅钢及用薄板坯生产方法
CN105925884B (zh) * 2016-05-30 2018-03-09 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感、低铁损无取向硅钢片及其制造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
RU2527827C2 (ru) * 2010-10-25 2014-09-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ производства нетекстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией
RU2534638C1 (ru) * 2010-12-22 2014-12-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения листа из нетекстурированной электротехнической стали
EP2832888A1 (en) * 2012-03-26 2015-02-04 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. Unoriented silicon steel and method for manufacturing same

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2775241C1 (ru) * 2021-11-23 2022-06-28 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства электротехнической изотропной стали

Also Published As

Publication number Publication date
CN105925884B (zh) 2018-03-09
CN105925884A (zh) 2016-09-07
JP2019521246A (ja) 2019-07-25
JP6765448B2 (ja) 2020-10-07
US20190136336A1 (en) 2019-05-09
KR102240395B1 (ko) 2021-04-13
KR20180135949A (ko) 2018-12-21
WO2017206753A1 (zh) 2017-12-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2709544C1 (ru) Неориентированная листовая кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией и низкими потерями в железе и способ ее получения
JP7159311B2 (ja) 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法
RU2710147C2 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ НЕТЕКСТУРИРОВАННОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ, ОБЛАДАЮЩЕЙ МАГНИТНОЙ ИНДУКЦИЕЙ ≥ 1,7 Тл, ПОТЕРЯМИ В ЖЕЛЕЗЕ ≤ 5,61 Вт/кг И ПОВЕРХНОСТЬЮ БЕЗ ДЕФЕКТОВ ВОЛНИСТОСТИ
RU2590741C2 (ru) Нетекстурированная кремнистая сталь и способ ее изготовления
JP5832675B2 (ja) 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板及びそのカルシウム処理方法
JP4586741B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN110592481A (zh) 一种磁性能优良的无取向电工钢板及其制造方法
JPH0569910B2 (ru)
US20210277492A1 (en) High-magnetic-induction low-iron-loss non-oriented silicon steel sheet and manufacturing method therfor
CN112143964A (zh) 一种极低铁损的无取向电工钢板及其连续退火工艺
CN114540711B (zh) 一种高牌号无取向电工钢及其制备方法
CN110777232B (zh) 一种磁性能优良的无取向电工钢板及其制造方法
CN110640104B (zh) 一种磁性能优良的无取向电工钢板及其制造方法
KR100872607B1 (ko) 펀칭 가공성과 왜곡 제거 소둔 후의 자기 특성이 우수한무방향성 전자 강판과 그 제조 방법
CN110643891B (zh) 一种磁性能优良的无取向电工钢板及其制造方法
CN115198203A (zh) 一种免常化中间退火的无取向电工钢板及其制造方法
JPH08269532A (ja) 無方向性電磁鋼板用鋼の溶製方法
CN113136524B (zh) 一种磁性能优良的无取向电工钢板及其制造方法
JP7552952B1 (ja) 打ち抜き加工性に優れる無方向性電磁鋼板
WO2024017347A1 (zh) 一种无取向电工钢板及其制造方法
JPH0967654A (ja) 鉄損特性の優れた無方向性電磁鋼板
JP2003064456A (ja) セミプロセス用無方向性電磁鋼板とその製造方法
US20120318411A1 (en) Cold rolled electromagnetic steel sheet used for rapid cycling synchrotron and producing method thereof
TW202020184A (zh) 無方向性電磁鋼板及作為其原料之板坯鑄片的製造方法
CN114990448A (zh) 无取向电工钢材及其制备方法