JP2003064456A - セミプロセス用無方向性電磁鋼板とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】Ｓを０．０１５〜０．０３５％含有した、打抜
き加工性および磁性焼鈍後の磁気特性に優れたセミプロ
セス用無方向性電磁鋼板およびその鋼板を工業的にも安
価に製造し得る方法の提供。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００４％以下、Ｓｉ：
０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜０．５％、Ｐ：０．０５
〜０．２％、Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、sol.Ａ
ｌ：０．０００２〜０．００２％、Ｔｉ：０．０００５
％以下、Ｎ：０．００４％以下、Ｏ（酸素）：０．００
４％〜０．０１１％を含有し、残部がＦe および不純物
からなる電磁鋼板とその製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、打抜き加工性と磁
性焼鈍後の磁気特性に優れたセミプロセス用無方向性電
磁鋼板およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、地球温暖化防止や省エネルギー推
進などの観点から各種電気機器の高効率化が進められて
おり、回転機や変圧器に使用される鉄心の素材となる電
磁鋼板には、低コストであることと共に、優れた磁気特
性（低鉄損、高磁束密度）を備えていることが求められ
ている。

【０００３】無方向性電磁鋼板には、鉄心形状に打抜い
た後、特に焼鈍を施さないで使用されるフルプロセス材
と、製品形状に打抜いた後で焼鈍を施して磁気特性を改
善して使用されるセミプロセス材とがある。

【０００４】セミプロセス材は、打抜き性を向上させる
ために、合金元素の添加や結晶組織微細化などにより硬
質にされる。良好な磁気特性は、打抜き後に施す焼鈍
（以下、単に「磁性焼鈍」と記す）により、結晶粒を成
長させることにより得ることができる。このようなこと
から、セミプロセス材としては、磁性焼鈍時の結晶粒成
長性が優れていることが重要とされており、化学組成や
介在物の規制により良好な磁気特性を得る方法が種々提
案されてきた。

【０００５】鋼に不可避的に混入する不純物のＮやＳは
微細な介在物や析出物を形成し、磁性焼鈍時の結晶粒成
長を阻害して鉄損改善を妨げる。例えばＮはＡl と反応
して微細なＡlＮ として析出し、鉄損劣化の原因とな
る。

【０００６】特公昭５８−５５２１０号公報には、酸可
溶性Ａｌ量を０．０００１０％未満、Ｓ量を０．０１０
％未満とし、熱間圧延の圧延終了温度をＡｒ_３点とＡｒ
_１点の中央温度より低くすることにより鉄損が著しく改
善されることが開示されている。

【０００７】特開平７−１５０２４８号公報には、酸可
溶性Ａｌ量を０．０００５以上０．００１０％未満、Ｓ
量を０．００８％以下とし、さらに鋼中のＳｉＯ_２、Ｍ
ｎＯ、Ａｌ_２Ｏ_３の３種の介在物の総重量に対するＭｎ
Ｏの重量割合が１５％以下、ＳｉＯ_２の重量割合が７５
％以上となるようにすることにより、磁性焼鈍後の鉄損
が少なくなることが開示されている。

【０００８】特開平７−７０７１９号公報には、Ｓ量を
０．０１％以下、酸可溶性Ａｌ量を０．０００８％以
下、かつＡｌ＋Ｔｉを０．００２０％以下とすることに
より歪み取り焼鈍後の鉄損が向上することが開示されて
いる。

【０００９】特開昭６１−２２１３２８号公報には、Ｐ
量を０．０３５〜０．１０％、Ａｌ量を０．００５％以
下、Ｓ量を０．０１５〜０．０３５％、Ｍｎ／Ｓ重量比
を１０以上とし、冷延後の焼鈍を再結晶温度以上でＡｃ
_３点以下とする、打抜き性の良好な電磁鋼板の製造方法
が開示されている。

【００１０】特開平９−２２８００６号公報には、酸可
溶性Ａｌ量を０．００２％未満とし、さらに鋼中のＳｉ
Ｏ_２、ＭｎＯ、Ａｌ_２Ｏ_３の３種の介在物の総重量に対
するＳｉＯ_２の重量割合を７５％未満、ＭｎＯ／ＳｉＯ
_２重量比を０．４３以下、Ａｌ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２重量比
を０．１から１．０とすることにより、磁気特性ばかり
でなく打抜き加工性も改善できることが示されている。

【００１１】上記の特開昭６１−２２１３２８号のよう
な、Ｓを０．０１５〜０．０３５％含有させた打抜き性
の良好な電磁鋼板は、磁性焼鈍すると粒成長性に劣るた
めセミプロセス材としては殆ど用いられてこなかった。

【００１２】また、上記の特開平７−１５０２４８号公
報や特開平７−７０７１９公報では、酸化物組成や不純
物元素量を制御することにより、磁気特性が改善されて
ているが、Ｓ量が低いため打抜き性を同時に満たすこと
はできなかった。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、Ｓを
０．０１５〜０．０３５％と多量に含有し、打抜き加工
性および磁性焼鈍後の磁気特性に優れたセミプロセス用
無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供することに
ある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】Ｓを０．０１５〜０．０
３５％と多量に含有する無方向性電磁鋼板には、鋼板中
にＭｎＳ以外に酸化物や窒化物が分散している。これら
の介在物が分散する鋼について、介在物の磁性焼鈍後の
磁気特性に及ぼす影響について種々研究を重ねた。その
結果、Ｓ含有量が多い電磁鋼板では酸素とＴｉ量とを同
時に低減し、かつ鋼の溶製時の溶鋼の過熱度を２０〜６
０℃とすることにより、介在物が微細にならないように
制御でき、磁性焼鈍時の粒成長を促進することができ磁
気特性が顕著に改善できることを見いだした。

【００１５】本発明はこのような知見に基づきなされた
もので、その要旨は以下の通りである。

【００１６】（１）質量％で、Ｃ：０．００４％以下、
Ｓｉ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜０．５％、Ｐ：
０．０５〜０．２％、Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、
sol.Ａｌ：０．０００２〜０．００２％、Ｔｉ：０．０
００５％以下、Ｎ：０．００４％以下、Ｏ（酸素）０．
００４〜０．０１１％を含有し、残部がＦe および不純
物からなるセミプロセス用無方向性電磁鋼板。

【００１７】（２）上記（１）に記載の化学組成の溶鋼
を、過熱度を２０〜６０℃に調整して連続鋳造してスラ
ブとし、スラブを１１００〜１２５０℃の温度範囲に加
熱した後、８００〜［８８０＋５０×Ｓｉ含有量（質量
％）］℃の温度範囲で仕上げる熱間圧延をおこない、次
いで冷間圧延した後、仕上げ焼鈍するセミプロセス用無
方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１８】なお、過熱度とは、タンディシュの［溶鋼
温度−溶鋼の液相線温度］をいう。

【００１９】本発明者らは、介在物の電磁特性に及ぼす
影響影響を調べるため以下のような実験をおこなった。 質量％でＣ：０．００２％、Ｓi ：０．２％、Ｍn ：
０．３％、Ｐ：０．０９％、Ｓ：０．０２％、sol.Ａl
：＜０．００１％、Ｎ：０．００２％を含有し、Ｏを
０．００４〜０．０１７％の範囲内で種々変化させると
共に、Ｔi を０．００１％以下の範囲で種々変化させた
鋼を溶解してインゴットとし、鍛造してスラブとした。
このスラブより厚さが１５ｍｍの鋼片を切り出し、１２
００℃で１時間の加熱処理したのち、３パスの圧延を施
し、８５０℃で熱間仕上圧延を終了して厚さ３ｍｍの熱
延鋼板を得た。この鋼板の両面を研削して厚さが２．３
ｍｍの鋼板とし、これを冷間圧延して厚さ：０．５ｍｍ
の冷延鋼板とし、次いで７５０℃に急速加熱して３０秒
間保持する焼鈍を施して無方向性電磁鋼板を得た。

【００２０】これらの鋼板から幅３ｃｍ、長さ１０ｃｍ
の試験片を圧延方向と圧延方向に垂直方向に打抜き、７
５０℃で２時間保持する磁性焼鈍を施し、その磁気特性
（鉄損）を単板磁気試験装置により評価した。

【００２１】磁気特性値は圧延方向と圧延方向に垂直方
向の平均値とした。また鋼中の酸化物系介在物を臭素−
メタノール法により抽出し、残渣中のＳｉ、Ｍｎ、Ａｌ
およびＴｉ成分の分析をおこなった。

【００２２】鋼中のＳｉＯ_２、ＭｎＯおよびＡｌ_２Ｏ_３
の３種の介在物の総質量に対するＳｉＯ_２とＭｎＯの質
量割合と鉄損の関係を調べると共に、鋼中の酸素量およ
びＴｉ量と鉄損の関係を調べた。

【００２３】図１は、上記実験で得られた介在物と磁気
特性との関係を示す図で、図１（ａ）および（ｂ）は、
ＳｉＯ_２、ＭｎＯおよびＡｌ_２Ｏ_３の３種の介在物の総
質量に対するＳｉＯ_２の割合およびＭｎＯの割合（下記
式）と鉄損との関係をそれぞれ示す。

【００２４】SiO_２の質量割合(%)＝SiO_２/(SiO_２+MnO+A
l_２O_３) MnO の質量割合(%)＝MnO /(SiO_２+MnO+Al_２O_３) 図１から明らかなように、鋼中のＳｉＯ_２、ＭｎＯおよ
びＡｌ_２Ｏ_３の３種の介在物の総質量に対するＭｎＯや
ＳｉＯ_２の質量割合と鉄損の関係は、鉄損が５．５Ｗ／
ｋｇ未満で安定する酸化物組成が見いだせない。

【００２５】図２は、鋼中の酸素、Ｔｉ量と鉄損の関係
を示す図である。図２に示すように両者の間には明確な
相関があり、Ｏ量を０．０１１％以下、Ｔｉ量を０．０
００５％以下にすれば安定して鉄損が５．５Ｗ／ｋｇ未
満にできることが分かる。

【００２６】この原因を調査するため、Ｔｉを０．００
０７％含有している鋼板の介在物をＳＥＭにより観察し
た。その結果、ＴｉはＳｉ、ＭｎおよびＡｌを含む酸化
物中或いはＭｎＳ中に含まれていることが分かった。極
微量のＴｉにより鉄損が劣化した原因は、Ｔｉ含有介在
物（Ｔｉ酸化物、Ｔｉ硫化物、或いはＴｉＮ）が鋼中に
微細分散し粒成長を抑制するため、またはＴｉ含有介在
物を起点としＭｎＳが微細分散し粒成長を抑制するため
と推測される。このように、鋼中の酸素量を下げ、さら
にＴｉを極微量に低減することが磁性焼鈍後の磁気特性
改善に不可欠であることを究明した。

【００２７】さらに、本発明者らは、介在物制御による
磁気特性改善を確実なものとするため製造条件について
も検討した。

【００２８】転炉−ＲＨ（循環式）真空脱ガス工程を経
て、下記の化学組成に調整した溶鋼を、過熱度を１８、
３０、４７および６５℃の４種に調節して連続鋳造し
た。

【００２９】化学組成： Ｃ：０．００２％、Ｓi ：０．２％、Ｍn ：０．３％、
Ｐ：０．０９％、Ｓ：０．０２％、ｓｏｌ．Ａl ：＜
０．００１％、Ｔｉ：≦０．０００１％、Ｎ：０．００
２％、Ｏ：０．００７〜０．００９％、残部：Ｆｅと不
純物。

【００３０】連続鋳造したスラブを、１２２０℃に加熱
し、仕上げ温度８７０〜８８０℃の温度範囲として、板
厚２．５ｍｍに熱間圧延して、６６０〜６８０℃で巻取
った。次いで、脱スケールした後、０．５ｍｍに冷間圧
延して、７８０℃で３０秒間均熱する仕上げ焼鈍を施し
た。その後、通常の無方向性電磁鋼板と同様の絶縁皮膜
をコーティングした。

【００３１】磁気特性は、ＪＩＳ−Ｃ−２５５０に規定
のエプスタイン試験片を採取後、窒素雰囲気にて７５０
℃で２時間の磁性焼鈍を実施し、鉄損Ｗ１５／５０を測
定した。その結果、鋼成分や熱延、焼鈍温度がほぼ同じ
条件の下では、鋼板の鉄損は溶鋼の過熱度によって大き
く変化することが分かった。すなわち、過熱度が１８℃
と６５℃の場合は、鉄損Ｗ１５／５０が５．６および
５．４Ｗ／ｋｇであった。それに対し、過熱度が３０℃
と４７℃の場合は、５．２および５．０Ｗ／ｋｇと良好
であった。このように、鋼組成を調整し、さらに製鋼時
の過熱度を適正化することが磁性焼鈍後の磁気特性改善
に有効であることが分かった。

【００３２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て詳細に述べる。化学組成の％表示はすべて質量％とす
る。

【００３３】鋼の化学組成； Ｃ：Ｃは、炭化物として析出し、磁気特性を劣化させる
ので少ないほどよい。Ｃ含有量が０．００４％を超える
と、鉄心として使用中に炭化物が析出して磁気特性がさ
らに劣化する。これを防ぐためにＣ含有量は０．００４
％以下とした。

【００３４】Ｓi ：Ｓi は、鋼の固有抵抗を高める作用
があり、Ｓi を含有させることにより電磁鋼板の鉄損を
小さくすることができる。磁性焼鈍後の鉄損を改善する
ためにＳiを含有させる。しかしながら、Ｓi 含有量が
１％を超えると、Ｓｉ、Ｍｎを含む窒化物が析出し磁性
焼鈍後の鉄損が劣化するので、Ｓi 含有量の上限は１％
とする必要がある。より優れた磁束密度を必要とする場
合には、Ｓi 含有量を０．５％以下とするのが好まし
い。他方、Ｓi 含有量が０．１％未満となると脱酸が不
十分となり酸化物系介在物が鋼中に多量に分散するた
め、磁気特性が低下する。上記の理由により、Ｓｉ含有
量は０．１〜１％とした。

【００３５】Ｍn ：Ｍn は、鋼の固有抵抗を高める作用
があり、Ｍn を含有させることで電磁鋼板の鉄損を小さ
くすることができる。ただし、その効果は単位含有量当
たりでＳiの約１／２である。さらに、Ｍn は鋼中のＳ
をＭnＳ として固定し、焼鈍時の結晶粒成長性を向上さ
せる作用もある。本発明の無方向性電磁鋼板では、打抜
き性を確保するためにＳを０．０１５〜０．０３５％含
有させるが、このようなＳを多量に含有する鋼の結晶粒
成長性を良好に保つためには、Ｍn 含有量は０．２％以
上とする必要がある。Ｍｎ含有量の下限を０．２％と比
較的低く下げ粒成長を改善することができたのは、後述
する鋼中のＴｉとＯ量を低減したためである。

【００３６】磁気特性のバラツキを小さくするには、Ｍ
ｎ／Ｓ含有量比を１０以上とするのが望ましい。他方Ｍ
n 含有量が０．５％を超えると製造コストが増加するの
で、Ｍn 含有量の上限は０．５％とした。

【００３７】Ｐ：Ｐは、電磁鋼板の磁気特性にあまり影
響を及ぼさないが、適度な硬さを付与する作用があり、
鋼板の打抜き性を改善する効果がある。本発明の鋼板
は、Ｓｉ含有量が少なく非常に軟質であるので、鋼板の
打抜き性を改善するため、Ｐは０．０５％以上の含有量
が必要となる。しかし、その含有量が０．２％を超える
と鋼の脆化が著しくなり、圧延が困難となる場合があ
る。したがって、Ｐの含有量は０．０５〜０．２％とし
た。

【００３８】Ｓ：Ｓは、Ｍｎ、ＴｉおよびＯ含有量を適
量に調整することによってＭｎＳの析出形態を調整し、
磁性焼鈍時の粒成長を害することなく、打抜き性を改善
させるのに有な元素である。しかし、その含有量が０．
０１５％を下回ると鋼板の打抜き性を改善するような介
在物が形成されない。一方、０．０３５％超えると、本
発明が規定する他の条件を満足させても鉄損を十分改善
することができないので、Ｓ含有量は０．０３５％以下
とした。

【００３９】sol.Ａl ：Ａl は、溶鋼の脱酸及び昇温に
有効な元素である。これらの効果を得るには０．０００
２％以上が必要である。しかしながら、sol.Ａｌとして
の含有量が０．００２％を超えると、鋼中にＡｌＮが生
成し磁気特性が劣化する。磁気特性のバラツキを小さく
するためには、sol.Ａｌ量を０．００１％未満にするの
が望ましい。

【００４０】Ｎ：Ｎは、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａl 或いはＴi と
結合し窒化物として析出し、磁気焼鈍時の粒成長性を著
しく低下させるので少なければ少ないほどよい。粒成長
の低下を避けるためにはＮ含有量は０．００４％以下と
する必要がある。

【００４１】Ｔi ：Ｔi は、製鋼における不可避不純物
であるが、本発明においては重要な元素である。通常の
電磁鋼板は、数ｐｐｍから数十ｐｐｍのＴｉを含んでい
る。そのように極微量であってもＴｉは鋼中のＯ、Ｎ、
ＳおよびＣなどと結合して微細な介在物を形成し、結晶
粒の成長を抑制する作用がある。それら析出相の中で
も、本発明の鋼板のようにＡｌ含有量が少ない鋼では、
Ｔｉ酸化物やＴｉ硫化物が主に生成する。Ｔｉ含有量が
０．０００５％を超えると、ＴｉはＳｉＯ_２−ＭｎＯ−
Ａｌ_２Ｏ_３系酸化物中或いはＭｎＳ中に含まれ、その複
合酸化物は熱延、冷延工程を経て非常に微細に分散して
しまうため、磁性焼鈍後の磁気特性が著しく低下する。
したがって、Ｔｉの含有量は０．０００５％以下と極め
て厳しく限定しなければならない。さらに磁気特性を向
上させるに０．０００３％以下に低減するのが好まし
い。

【００４２】なお、本発明におけるＴｉ含有量は、ｐｐ
ｍオーダーで精密に測定する必要があるので、臭素メタ
ノール法により抽出された残渣中に含まれるＴｉ量と定
める。これ以外の方法、例えば酸分解法で鋼中のＴｉ量
を定量分析すると臭素メタノール法より数ｐｐｍ少ない
結果が得られる場合がある。これは、酸分解法では大き
な介在物が完全に酸分解されないためと推定される。本
発明では、介在物Ｔｉを減らすことを重要視しており、
臭素−メタノール法による分析法を採用するのが、磁気
特性改善の機構から妥当である。

【００４３】Ｏ(酸素)：Ｏは、鋼中のＳｉ、Ｍｎ、Ａｌ
およびＴｉなどと酸化物を形成し、結晶粒の成長を抑制
する元素であり、本発明においては重要な元素である。
Ａｌ含有量が０．００２％以下である従来の低Ａｌ系電
磁鋼板は、酸素を０．０１５％程度含有していた。Ａｌ
トレース系電磁鋼板の磁気特性を改善する方法として、
Ｓ量を０．００８％以下とした上で酸化物組成を制御す
る方法が知られている。

【００４４】しかしながら、本発明では打抜き性を改善
するためにＳ量を０．０１５％以上と多量に含有させる
ことが必須であり、その高Ｓ含有低Ａｌ系電磁鋼板にお
いては酸化物組成よりも酸素量を減らすことの方が有効
であることを確認した。Ｏ含有量が０．０１１％を超え
ると、酸化物の分散密度が高くなると共にＭｎＳの分散
状態にも影響を与え、結果として磁気特性が著しく劣化
する。一方、その含有量が０．００４％未満となると精
錬において微量Ｔｉ、Ａｌの制御が困難となり、Ｔｉ、
Ａｌを含む析出物が多数鋼板中に分散する。その場合も
やはり磁気特性は劣化する。したがって、Ｏ含有量は
０．００４〜０．０１１％とした。磁気特性の改善の観
点からより望ましい範囲は０．００４〜０．０１％であ
る。ただし、本発明では酸素量を下げると同時にＴｉ量
を十分低減しなければ所望の効果は得られない。

【００４５】以上述べた元素以外は、Ｆe および不純物
である。なお、本発明においては不純物としてのＳｎお
よびＳｂの含有量は、０．０３％以下とする。また、不
純物のＮｂおよびＺｒは、０．００５％以上含有する
と、微細な窒化物が生成し磁気特性を劣化させる場合が
あるので、含有量はそれぞれ０．００５％未満にするこ
とが好ましい。

【００４６】以下、製造方法について説明する。

【００４７】溶鋼の過熱度：連続鋳造時の溶鋼過熱度
は、スラブ品質を確保する上で適切に制御されなければ
ならないが、本発明においては、特に介在物制御して磁
気特性の改善を図る観点から溶鋼の過熱度の制御は重要
となる。過熱度が２０℃未満の場合、介在物が微細に分
散しやすくなり鉄損が増加する。一方、過熱度が６０℃
を超えても、鉄損がやや増加する傾向にあり、さらに介
在物を起点とした表面疵が発生しやすくなる。

【００４８】このような介在物分散状態に及ぼす過熱度
の影響は必ずしも明らかではないが、以下のように推定
される。

【００４９】本発明鋼のようにＳ含有量の高い溶鋼中で
は酸化物の界面エネルギーが低下する。過熱度が小さく
なりすぎると溶鋼に分散する酸化物粒子が凝集粗大化し
にくいため、続くＭｎＳ分散状態も微細になると考えら
れる。一方、過熱度が大きくなると介在物の分散状態は
粗大化する傾向にある。しかし、過度に凝集粗大化した
介在物は、圧延によって粉砕され微細な点線状に形態を
変えやすいため、鉄損が増加すると考えられる。また、
介在物を起点とした表面疵が発生しやすくなり、製品の
歩留まりが低下する。熱間圧延、冷間圧延：上記条件で
溶鋼を連続鋳造した後の熱間圧延および冷間圧延は、電
磁鋼板の磁気特性を十分に引き出すために、以下の条件
にする必要がある。

【００５０】連続鋳造後のスラブは、１１００〜１２５
０℃温度範囲に加熱する必要がある。１１００℃未満で
は、鋳造後のスラブに分散するＭｎＳが粗大化せず、打
抜き性および磁気特性が劣化する。さらには鋼板表面に
疵が発生しやすくなる。一方、１２５０℃を超えて加熱
するとＭｎＳの一部が鋼中に再固溶し、熱延中に微細析
出するため磁気特性が劣化する。

【００５１】次に、熱間圧延の仕上げ温度は、８００〜
［８８０＋５０×Ｓｉ含有量（質量％）］℃の温度範囲
となるように制御する必要がある。なぜなら、８００℃
未満では熱延鋼板のミクロ組織が微細な未再結晶組織と
なり、製品の磁束密度が著しく低下する。一方、［８８
０＋５０×Ｓｉ含有量（質量％）］℃を超えて熱間圧延
を仕上げると鋼板の一部にＡ_３変態による微細組織が生
成し、やはり磁束密度並びに鉄損が低下する。

【００５２】

【実施例１】転炉で精錬し、ＲＨ真空脱ガス処理して得
た溶鋼を、過熱度３０〜４０℃の範囲で連続鋳造して厚
さ２３０ｍｍのスラブとした。それらの化学組成は表１
に示すとおりであった。

【００５３】

【表１】

【００５４】これらのスラブを、加熱炉に装入して全て
１２００℃に加熱した後、仕上げ温度８６０〜８７０℃
で熱間圧延し、厚さ２．５mmの熱延鋼板を製造した。つ
いで、酸洗後、厚さ０．５mmまで冷間圧延し、７７０℃
で仕上焼鈍を施た。

【００５５】次いで、表面に厚さ約０．２μm の絶縁皮
膜を塗布した。これらの鋼板より、エプスタイン試験片
を採取し、窒素雰囲気中で７５０℃に加熱して２時間保
持する磁性焼鈍を施した後、ＪＩＳ−Ｃ−２５５０に規
定のエプスタイン法により磁気特性を測定した。

【００５６】なお、化学組成のＴｉの分析は、絶縁被膜
を除去した鋼板の切り粉を臭素メタノール法により溶解
し、抽出残渣に含まれるＴｉを定量分析した。

【００５７】表２に製造条件と試験結果を示す。

【００５８】打抜き性の評価は、金型材質がＳＫＤ−１
１、打抜き速度が毎分３５０回、打抜き形は１７ｍｍ
角、クリアランス８％、打抜き油は灯油を使用し、鋼板
を送りながら連続して打抜き、打抜き端面の「かえり高
さ」が５０μmに達したときの打抜き回数を測定した。

【００５９】

【表２】

【００６０】表２に示すように、本発明の規定する条件
を満足する鋼番号ａ、ｂ、ｃ、ｄ（約０．２％Ｓｉ含有
鋼シリーズ）は、磁性焼鈍後の鉄損Ｗ１５／５０は５．
５Ｗ／ｋｇより低く、磁束密度Ｂ５０は１．７５Ｔを超
え、いずれも良好な磁気特性を示し、さらに打抜き回数
が１５０万回を超えるような良好な打抜き性を示した。
また、本発明例のＳｉ量の高い鋼ｅ、ｆはそれぞれ酸素
やＴｉ量の高い鋼ｑ、ｒよりも鉄損が０．７Ｗ／ｋｇ以
上低く、さらに打抜き性も良好である。

【００６１】

【実施例２】製造条件を種々代えて製造した電磁鋼板の
実施例を以下に示す。

【００６２】転炉で精錬し、ＲＨ真空脱ガス処理して得
た溶鋼を、過熱度１８〜６０℃の範囲で変化させ連続鋳
造して厚さ２３０ｍｍのスラブとした。スラブの化学組
成を表３に示す。鋼番号ｓ〜ｚはいずれも本発明例であ
る。

【００６３】

【表３】

【００６４】これらのスラブを表４に示す条件で熱間圧
延をおこない、厚さ２．５mmの熱延鋼板を製造した。つ
いで、酸洗後、厚さ０．５mmまで冷間圧延し、仕上焼鈍
を施た。

【００６５】次いで、表面に厚さ約０．２μmの絶縁皮
膜を塗布した。これらの鋼板より、エプスタイン試験片
を採取し、窒素雰囲気中で７５０℃に加熱して２時間保
持する磁性焼鈍を施した後、ＪＩＳ−Ｃ−２５５０に規
定のエプスタイン法により磁気特性を測定した。

【００６６】打抜き性の評価は、実施例１と同様におこ
なった。表４に製造条件と試験結果を示す。

【００６７】

【表４】

【００６８】鋼番号ｓ〜ｖは、約０．２％Ｓｉのシリー
ズ、鋼ｗ〜ｚは約０．４５％Ｓｉのシリーズである。表
４から明らかなように、過熱度が本発明で規定する範囲
内である鋼番号ｔ、ｕ、ｗ、ｘおよびｙは、鉄損、磁束
密度共に良好であり、また打抜き性も良好である。一
方、過熱度が本発で規定する範囲から外れる鋼番号ｓ、
ｖおよびｚは、磁気特性が不良である。

【００６９】

【発明の効果】本発明の無方向性電磁鋼板は、セミプロ
セス材として優れた磁気特性と、極めて優れた打抜き性
とを兼備しており、磁気焼鈍を施す必要がなく安価に製
造できる。

【図面の簡単な説明】

【００７０】

【図１】鋼中の酸化物中に含まれるＳｉＯ_２、ＭｎＯの
質量割合と磁性焼鈍後の磁気特性との関係を示す図であ
る。計算式

【００７１】

【図２】鋼中のＴｉ、Ｏ成分量と磁性焼鈍後の磁気特性
との関係を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K033 AA01 CA05 CA08 CA09 EA02 FA01 FA03 QA01 5E041 AA02 CA01 CA02 CA04 HB11 NN01 NN18

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】質量％で、Ｃ：０．００４％以下、Ｓｉ：
   ０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜０．５％、Ｐ：０．０５
   〜０．２％、Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、sol.Ａ
   ｌ：０．０００２〜０．００２％、Ｔｉ：０．０００５
   ％以下、Ｎ：０．００４％以下、Ｏ（酸素）：０．００
   ４〜０．０１１％を含有し、残部がＦe および不純物か
   らなることを特徴とするセミプロセス用無方向性電磁鋼
   板。
2. 【請求項２】請求項１に記載の化学組成の溶鋼を、過熱
   度を２０〜６０℃に調整して連続鋳造してスラブとし、
   スラブを１１００〜１２５０℃の温度範囲に加熱した
   後、８００〜［８８０＋５０×Ｓｉ含有量（質量％）］
   ℃の温度範囲で仕上げる熱間圧延をおこなって巻取り、
   次いで冷間圧延した後、仕上げ焼鈍することを特徴とす
   るセミプロセス用無方向性電磁鋼板の製造方法。