RU2522401C2 - Косвенное охлаждение вращающегося режущего инструмента - Google Patents
Косвенное охлаждение вращающегося режущего инструмента Download PDFInfo
- Publication number
- RU2522401C2 RU2522401C2 RU2011147224/02A RU2011147224A RU2522401C2 RU 2522401 C2 RU2522401 C2 RU 2522401C2 RU 2011147224/02 A RU2011147224/02 A RU 2011147224/02A RU 2011147224 A RU2011147224 A RU 2011147224A RU 2522401 C2 RU2522401 C2 RU 2522401C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutting
- insert
- coolant
- cutting element
- tool
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 162
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 68
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims abstract description 30
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims abstract 7
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 11
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 11
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims 2
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 12
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 36
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000002173 cutting fluid Substances 0.000 description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 3
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000004078 cryogenic material Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000036541 health Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 201000004624 Dermatitis Diseases 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000000711 cancerogenic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000315 carcinogenic Toxicity 0.000 description 1
- 239000011153 ceramic matrix composite Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 201000010099 disease Diseases 0.000 description 1
- 208000037265 diseases, disorders, signs and symptoms Diseases 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 208000023504 respiratory system disease Diseases 0.000 description 1
- 239000011555 saturated liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/28—Features relating to lubricating or cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/16—Milling-cutters characterised by physical features other than shape
- B23C5/20—Milling-cutters characterised by physical features other than shape with removable cutter bits or teeth or cutting inserts
- B23C5/202—Plate-like cutting inserts with special form
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/28—Features relating to lubricating or cooling
- B23C5/283—Cutting inserts with internal coolant channels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/10—Arrangements for cooling or lubricating tools or work
- B23Q11/1038—Arrangements for cooling or lubricating tools or work using cutting liquids with special characteristics, e.g. flow rate, quality
- B23Q11/1046—Arrangements for cooling or lubricating tools or work using cutting liquids with special characteristics, e.g. flow rate, quality using a minimal quantity of lubricant
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/10—Arrangements for cooling or lubricating tools or work
- B23Q11/1038—Arrangements for cooling or lubricating tools or work using cutting liquids with special characteristics, e.g. flow rate, quality
- B23Q11/1061—Arrangements for cooling or lubricating tools or work using cutting liquids with special characteristics, e.g. flow rate, quality using cutting liquids with specially selected composition or state of aggregation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2200/00—Details of milling cutting inserts
- B23C2200/16—Supporting or bottom surfaces
- B23C2200/165—Supporting or bottom surfaces with one or more grooves
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/11—Cutters, for shaping including chip breaker, guide or deflector detachable from tool and tool holder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/11—Cutters, for shaping including chip breaker, guide or deflector detachable from tool and tool holder
- Y10T407/118—Chip breaker
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/14—Cutters, for shaping with means to apply fluid to cutting tool
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
- Y10T408/44—Cutting by use of rotating axially moving tool with means to apply transient, fluent medium to work or product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Auxiliary Devices For Machine Tools (AREA)
- Turning (AREA)
- Milling Processes (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано при высокоскоростной обработке вращающимся инструментом титановых и других материалов с низкой теплопроводностью. Система включает в себя по меньшей мере одну зону на корпусе инструмента для установки режущего элемента, канал косвенного охлаждения в корпусе инструмента для подачи охлаждающей жидкости, температура которой меньше температуры окружающей среды со стороны задней поверхности режущего элемента, и полость, образованную на задней поверхности режущего элемента для приема охлаждающей жидкости из канала и обеспечения охлаждения режущего элемента. В полости выполнено выпускное отверстие, соединенное с выпускным отверстием на поверхности режущего элемента, для выпуска в атмосферу поступающей в полость охлаждающей жидкости. Расход охлаждающей жидкости не превышает 10% от необходимого расхода синтетических охлаждающих жидкостей при механической обработке той же детали поливом. Охлаждающая жидкость представляет собой двухфазный поток для обеспечения отвода тепла от режущего элемента путем поглощения теплоты в процессе испарения охлаждающей жидкости. Увеличивается срок службы инструмента. 10 з.п. ф-лы, 9 ил.
Description
Область техники
Изобретение относится к системам охлаждения зоны контакта между инструментом и стружкой для вращающегося режущего инструмента, в которых применяют как косвенное, так и прямое охлаждение режущей кромки криогенной жидкостью для обеспечения высокоскоростной механической обработки титановых сплавов и других современных материалов с низкой теплопроводностью.
Уровень техники
На протяжении многих лет в процессах механической обработки применялись смазочно-охлаждающие жидкости, предназначенные для увеличения скольжения путем подачи охлаждающей жидкости в зону механической обработки непосредственно на режущий инструмент и на обрабатываемую деталь. Это приводит к уменьшению трения между стружкой и инструментом, что, в свою очередь, снижает температуру инструмента, увеличивает срок его службы и улучшает качество детали. Эти преимущества сочетаются с некоторыми недостатками. Так, при механической обработке больших партий деталей по меньшей мере 16% затрат на механическую обработку связано с закупкой, хранением и утилизацией смазочно-охлаждающих жидкостей. Эти затраты не учитывают вреда здоровью, который причиняется рабочим в результате использования этих смазочно-охлаждающих жидкостей. Контакт со смазочно-охлаждающими жидкостями или их парами может привести к таким заболеваниям, как дерматит и болезни органов дыхания. Некоторые добавки, применяемые в смазочно-охлаждающих жидкостях, могут быть канцерогенными.
В последние годы из-за вышеуказанных проблем в промышленности при механической обработке больших партий деталей наблюдалась тенденция постепенного перехода к сухой механической обработке деталей с целью уменьшения или полного отказа от использования смазочно-охлаждающих жидкостей. Однако это приводит к увеличению потребления энергоносителей и затрат на электроэнергию, поскольку требуются более крупные и мощные обрабатывающие станки для обработки материала с более высоким коэффициентом трением. Сухая механическая обработка также приводит к увеличению затрат на обработку одной детали, поскольку требуется большее количество режущих инструментов, и на обработку каждой детали требуется больше времени. Эта проблема усугубляется при механической обработке изделий из титана и других материалов, обладающих низкой теплопроводностью, поскольку возникают трудности с отводом самим материалом тепла, образующегося в месте контакта режущего инструмента и детали. Кроме того, сухая механическая обработка оказывается неосуществимой для относительно небольших производств, в которых зачастую отсутствует возможность приобретения новых станков.
Предыдущие исследования и патенты были направлены на обеспечение охлаждения держателя режущего инструмента изнутри или снаружи за счет орошения зоны механической обработки жидким азотом, подачи охлаждающих жидкостей под высоким давлением, и использования охлаждаемого жидким азотом чашеобразного резервуара, установленного поверх вставной режущей пластины инструмента.
Экспериментально исследовалось охлаждение режущего инструмента с помощью тепловых трубок изнутри и снаружи. Была достигнута некоторая степень охлаждения, однако эффективность теплопередачи такой конструкции очень низка. При этом не проводились измерения уменьшения износа по задней поверхности режущего инструмента, возможно, из-за плохой эффективности этой системы на испытательном стенде.
Было также исследовано применение струй охлаждающей жидкости, подаваемой под высоким давлением и предназначенной для уменьшения износа режущего инструмента. Такой подход позволяет эффективно снижать износ режущего инструмента, но имеет ряд недостатков. Во-первых, для создания струй требуется подача охлаждающей жидкости под высоким давлением с использованием мощного компрессора, потребляющего электроэнергию, что увеличивает затраты и отрицательное воздействие этого процесса на окружающую среду. Во-вторых, струи должны направляться в конкретные места вставной режущей пластины инструмента. Это требует точного и надежного позиционирования подаваемой под высоким давлением струи малого диаметра относительно режущей кромки. Этот подход оказывается неосуществимым в промышленном производстве, поскольку затраты, связанные с управлением струей жидкости высокого давления, вызывают резкое возрастание времени и стоимости механической обработки. В-третьих, струи высокого давления требуют такого расхода жидкости, который на один-три порядка больше, чем при использовании предложенной в настоящем изобретении системы охлаждения. Этот факт значительно увеличивает затраты и отрицательное воздействие на окружающую среду способа охлаждения, использующего струи высокого давления.
Еще один подход заключается в применении чашеобразного резервуара, охлаждаемого жидким азотом и установленного поверх вставной режущей пластины инструмента, причем применение этого способа продемонстрировало уменьшение износа инструмента при токарной обработке неподвижным инструментом. Тем не менее, такой подход обеспечивает относительно низкую эффективность теплопередачи, что требует расхода криогенной жидкости на два-три порядка выше, чем при использовании предлагаемой конструкции. Поскольку резервуар расположен сверху вставной режущей пластины инструмента, такое устройство трудно использовать в условиях промышленного производства. Для того чтобы повернуть или заменить вставную режущую пластину, оператору необходимо снять и заново установить резервуар, который работает при криогенных температурах. Эти операции требуют специального обучения, увеличивают затраты и наносят вред здоровью операторов. По указанным причинам маловероятно, чтобы такая система могла быть использована в условиях промышленного производства, в особенности при использовании вращающегося инструмента.
Раскрытие изобретения
Установлено, что во многих случаях полезна подача криогенной жидкости в зону контакта инструмента со стружкой является, в частности, при высокоскоростной механической обработке титановых сплавов, высокоскоростной механической обработке керамических матричных композитных материалов, высокоскоростной механической обработке композитных материалов с металлической алюминиевой матрицей, а также для экологически безопасной механической обработки обычных материалов без применения традиционных смазочно-охлаждающих жидкостей. Используемый в дальнейшем термин «криогенный» или «низкотемпературный» относится к жидкости, такой как жидкий азот, температура кипения которой составляет около 110 К (-160°С), и которая применяется для достижения очень низких температур. Основное преимущество использования криогенной жидкости в рассматриваемом способе - это отвод тепла из зоны контакта режущего инструмента со стружкой, которое используется в качестве теплоты, необходимой для испарения криогенной жидкости. В отличие от теплопередачи чувствительными средами, когда любое увеличение количества теплоты, получаемой однофазной жидкостью, сопровождается повышением температуры, при передаче тепла в ходе фазового перехода оно расходуется на процесс изотермического фазового перехода от насыщенной жидкости к пару.
Количество криогенной жидкости, необходимое для эффективного охлаждения, зависит от интенсивности теплопередачи к инструменту во время механической
обработки. Вызванное механической обработкой объемное тепловыделение q"' может быть определено следующим образом:
где
V - объем деформированного материала, также называемый основной областью пластического сдвига.
Постоянная ψ представляет собой часть энергии деформации, которая рассеивается в виде ощутимого нагрева. Для металлов величина этой постоянной составляет 0,8 или более. Энергия, выделяемая в основной области пластического сдвига, может проявляться в виде тепла, которое нагревает образующуюся после механической обработки стружку или передается инструменту. Доля передаваемого инструменту тепла зависит от геометрии и материала инструмента, условий механической обработки и других параметров. Для оценки максимальной величины тепла, передаваемого к каждой режущей кромке инструмента, использовались традиционные методы (аналитический и численный). В большинстве случаев механической обработки современных материалов величина передаваемого тепла составляла не более 200 Вт на режущую кромку. При атмосферном давлении латентная теплота испарения жидкого азота (LN2) составляет приблизительно 180 Дж/г. Это означает, что для рассеивания тепловой энергии с каждой режущей кромки необходим расход всего 0,07 л/м (или 1,1 г/с) LN2, при условии его подачи близко к режущей кромке. Для отвода той же величины тепла при разнице температур 10 К потребовался бы в десять раз больший расход газообразного азота (GN2). Таким образом, применение LN2 сводит к минимуму общий расход охлаждающего средства.
Прежде чем попасть к инструменту, криогенная жидкость из неподвижного источника проходит по трубке с вакуумной изоляцией и через детали, установленные в шпинделе станка. На выходе из источника и при движении к инструменту криогенная жидкость находится в насыщенном состоянии. Насыщенное состояние означает, что любая передача тепла криогенной жидкости в процессе ее движения приведет к переходу части жидкости в пар. Основная задача элементов, расположенных по ходу движения криогенной жидкости к инструменту, заключается в минимизации теплопередачи от окружающей среды к криогенной жидкости, также называемой теплопритоком в криогенную жидкость. Теплоприток не может быть сведен к нулю, поскольку поток жидкости после выхода из источника представляет собой так называемый двухфазный поток, в котором одновременно присутствуют и жидкость, и газ. Минимизация теплопритока в криогенную жидкость максимально увеличивает жидкую составляющую в двухфазном потоке, повышает величину латентной теплопередачи в области режущей кромки и снижает суммарный расход жидкости, необходимый для эффективного охлаждения.
Криогенная жидкость поступает в каналы, выполненные внутри держателя вращающегося инструмента для повышения эффективности отвода тепла от режущей кромки. Криогенная жидкость проходит через эти каналы в полость, образованную на задней поверхности режущего элемента, обеспечивая эффективное охлаждение в районе режущей кромки этого элемента. Поскольку суммарный расход криогенной жидкости является малым (менее 0,08 л/мин на режущую кромку), то газ может безопасно выходить в атмосферу из полости на задней поверхности режущего элемента, вследствие чего не требуется никакого специального оборудования для сбора охлаждающей жидкости или вентиляции. Согласно расчетам для латентной теплопередачи величина расхода охлаждающей жидкости составляет до 0,07 л/мин на режущую кромку, а для поглощения теплопритока по ходу движения перед инструментом величина расхода составляет до 0,01 л/мин на режущую кромку. Паросодержание двухфазного потока, поступающего к режущей кромке, составляет приблизительно 0,13. Необходимость в больших (>1 л/мин) расходах криогенной жидкости и связанные с этим требования к вентиляции являются существенными ограничениями известного уровня техники. Используемый в дальнейшем термин «криогенная жидкость» обозначает поток охлаждающей жидкости, проходящей через инструмент. Для описываемой системы под криогенной жидкостью понимается двухфазный поток.
Настоящее изобретение предназначено для использования в обычных торцевых фрезах и других вращающихся режущих инструментах и может быть легко встроено в существующие производственные операции.
Краткое описание чертежей
На фиг.1 показаны рабочая часть торцевой фрезы и режущая пластина;
на фиг.2 - задняя поверхность режущей пластины, показанной на фиг.1;
на фиг.3 - торцевая фреза, имеющая как прямое, так и косвенное криогенное охлаждение зоны контакта инструмента со стружкой;
на фиг.4 - то же, со снятыми режущими пластинами;
на фиг.5 и 6 - режущая пластина с полостями для криогенной жидкости, виды сзади и спереди соответственно;
на фиг.7 - режущая пластина с полостями, в которых выполнены ребра, вид сзади;
на фиг.8 - графики зависимости срока службы инструмента от скорости резания, иллюстрирующие эффект от использования различных технологий смазки и охлаждения;
на фиг.9 - графики зависимости средней величины износа задней поверхности от времени резания.
Предпочтительный вариант осуществления изобретения
На фиг.1 показана рабочая часть вращающегося режущего инструмента, такого как торцевая фреза, обозначенного позицией 10. Вставная режущая пластина 12 может крепиться в кармане 14 на конце корпуса 11 режущего инструмента при помощи винта 13. Вставная режущая пластина 12 имеет режущую кромку 15, которая загибается по углам вставной режущей пластины. Показанная фреза имеет два кармана 14 для установки двух вставных режущих пластин 12, которые разнесены относительно друг друга на 180°. Широко известны торцевые фрезы и с другим количеством карманов для установки режущих пластин. Также широко известны торцевые фрезы, которые не имеют режущих пластин, а имеют выполненные в них канавки для резки детали или снабжены режущими элементами, которые припаяны или другим способом закреплены на корпусе режущего инструмента. Специалистам в области механической обработки понятно, что система косвенного охлаждения согласно настоящему изобретению может применяться для любого вращающегося инструмента с выполненными за одно целое или прикрепленными режущими кромками или вставными режущими пластинами.
Как показано на фиг.1, вставная режущая пластина 12 охлаждается косвенным образом путем подачи криогенной жидкости к задней поверхности вставной режущей пластины, что будет описано ниже.
Криогенная жидкость подается к вращающемуся режущему инструменту 10 либо через шпиндель, либо посредством вращающегося держателя с охлаждающей жидкостью (не показан), который крепится к держателю инструмента, в котором установлена торцевая фреза 10. В торцевой фрезе 10 образован канал 17 для подачи охлаждающей жидкости к выходному отверстию 18 в кармане 14, так чтобы охлаждающая жидкость поступала к задней поверхности 16 вставной режущей пластины. В передней части вставной режущей пластины 12 выполнено выпускное отверстие 19 для выпуска парообразного криогенного вещества (газа) в атмосферу.
На фиг.2 показана задняя поверхность вставной режущей пластины 12, показанной на фиг.1. На задней поверхности 16 вставной режущей пластины напротив режущей кромки 15 выполнена полость 21, например, способом электроразрядной микрообработки (EDM) или другим способом механической обработки. Положение полости 21 на задней поверхности 16 обеспечивает подачу криогенной жидкости в область, расположенную в непосредственной близости к режущей кромке 15 вставной режущей пластины. Увеличенная площадь поверхности, образуемая полостью 21 внутри вставной режущей пластины, увеличивает теплоотдачу между вставной режущей пластиной и криогенной жидкостью, подаваемой в полость из выпускного отверстия 18. В полости 21 выполнено выпускное отверстие 22, которое связано с выпускным отверстием 19 в передней части вставной режущей пластины.
При использовании, когда вставная режущая пластина 12 находится в кармане 14 инструмента, криогенная жидкость подается через канал 17 к выпускному отверстию 18, через которое она поступает в полость 21, образованную на задней поверхности вставной режущей пластины. Криогенная жидкость отводит тепло от вставной режущей пластины, причем наибольшее количество тепла отводится в зоне режущей кромки 15 вставной режущей пластины, непосредственно примыкающей к выходному отверстию 18, через которое криогенная жидкость поступает в полость 21. Парообразное криогенное вещество (газ) выпускается из полости 21 через выпускное отверстие 22 в передней части вставной режущей пластины. При использовании жидкого азота требуемый расход охлаждающей жидкости составляет приблизительно 0,08 л/мин для каждой режущей кромки, тогда как при охлаждении поливом традиционной охлаждающей жидкостью расход составляет 15 л/мин.
На фиг.3 и 4 подробно показаны различные варианты выполнения торцевой фрезы 25 с охлаждением режущего инструмента через отверстия для прямого и косвенного охлаждения. Торцевая фреза 25 имеет три кармана 32 для установки трех вставных режущих пластин 26. Криогенная жидкость поступает из соответствующего источника через внутренний изолированный канал 27 в торцевой фрезе 25 к режущей кромке инструмента, при этом канал 27 разделяется на канал 28 прямого охлаждения и канал 29 косвенного охлаждения. Охлаждающие каналы показаны только для одной вставной режущей пластины 26, для остальных вставных режущих пластин 26 имеются аналогичные каналы. Канал 28 прямого охлаждения на торцевой фрезе заканчивается форсункой 31, которая расположена на некотором расстоянии от вставной режущей пластины 26, и через которую распыляется струя 35 криогенной жидкости непосредственно в зону контакта инструмента и стружки. Канал 29 косвенного охлаждения направляет поток охлаждающей жидкости к выходному отверстию 33, которое расположено в кармане 32 инструмента, для подачи охлаждающей жидкости к задней поверхности вставной режущей пластины 26, как описано со ссылкой на фиг.1 и 2.
На фиг.5 и 6 показана задняя и передняя поверхности 39 и 43, соответственно, вставной режущей пластины 36, которая имеет две режущих кромки 37, каждая из которых используется по отдельности. Вставная режущая пластина 36 имеет две по существу прямоугольных полости 38, образованных на ее задней поверхности 39. Каждая полость 38 выполнена на вставной режущей пластине 36 таким образом, что она находится рядом с режущей кромкой 37 для максимального усиления охлаждающего эффекта от криогенной жидкости, подаваемой к задней поверхности вставной режущей пластины. В каждой полости 38 на задней поверхности 39 вставной режущей пластины выполнено выпускное отверстие 41, которое соединено с выпускным отверстием 42 на передней поверхности 43 вставной режущей пластины, как показано на фиг.6, для выпуска нагретого криогенного вещества из полости 38 в атмосферу.
На фиг.7 показан вариант выполнения вставной режущей пластины 45, у которой каждая полость 46, образованная на задней поверхности 47 вставной режущей пластины, содержит ребра 48, выполненные за одно целое с пластиной. Ребра 48 увеличивают площадь поверхности контакта криогенной жидкости и вставной режущей пластины 45 для дополнительного улучшения теплопередачи между ними. Каждая полость 46 имеет выпускное отверстие (не показано), обеспечивающее выпуск криогенного вещества в атмосферу через выпускное отверстие, образованное в передней части вставной режущей пластины.
Проводилась механическая обработка с использованием известного вращающегося режущего инструмента с системой охлаждения поливом и вращающихся инструментов со вставными режущими пластинами 12, снабженными системой косвенного охлаждения, показанной на фиг.1 и 2. Каждый режущий инструмент использовался для последовательного выполнения четырех пазов в экспериментальном титановом бруске. После проведения эксперимента производилось снятие вставных режущих пластин 12 и выполнялся их осмотр на предмет износа. Замерялась средняя величина площадки износа на задней поверхности и рассчитывался срок службы инструмента с учетом того, что согласно промышленному стандарту предельно допустимым является износ 0,3 мм, при превышении которого требуется замена инструмента. Это испытание показало увеличение срока службы инструмента на 478% для вставной режущей пластины с косвенным охлаждением, показанной на фиг.1 и 2, по сравнению со вставной режущей пластиной с охлаждением поливом.
Эксперименты проводились при скорости резания 200 футов/мин
Таблица 1 | |
Износ, полученный при обработке титана | |
Косвенное охлаждение режущего инструмента | Охлаждение поливом |
Глубина резания 3,175 мм | Глубина резания 3,175 мм |
Расход LN2 ~0,16 л/мин | Расход охлаждающей жидкости 15 л/мин |
Срок службы инструмента 18,5 мин | Срок службы инструмента 3,2 мин |
Результаты испытаний по определению срока службы вращающегося инструмента с косвенным охлаждением согласно вариантам осуществления изобретения, показанным на фиг.3 и 4, приведены в виде графиков на фиг.8. В ходе испытаний вырезалась прорезь глубиной 15,875 мм и шириной 25,4 мм с помощью торцевой фрезы диаметром 25,4 мм с тремя вставными режущими пластинами, показанными на фиг.3. На графике показано, что при скоростях резания 1.016 м/сек увеличение срока службы инструмента с косвенным охлаждением вставных режущих пластин с расходом охлаждающей жидкости 0,23 л/мин (примерно 0,08 л/мин на одну из трех режущих кромок) по сравнению с инструментом с обычным охлаждением поливом с расходом обычной синтетической охлаждающей жидкости 15 л/мин аналогично увеличению срока службы, выявленному по результатам испытаний на износ, приведенным в таблице 1. Такое улучшение характеристик непосредственно снижает затраты на обработку за счет обеспечения повышенных скоростей резания без снижения срока службы инструмента, что происходит в случае применения обычной охлаждающей жидкости. Этот результат показывает важность локального теплового сопротивления в зоне режущей кромки вставной режущей пластины. Существенное увеличение срока службы инструмента происходит за счет выполнения простой полости во вставной режущей пластине, как показано на фиг.2 или 5, без выполнения дополнительного усовершенствования поверхности.
Для титановых образцов, в которых выполнялись пазы при испытаниях на срок службы инструмента, были проведены замеры шероховатости поверхности, твердости и остаточных напряжений обработанных деталей. Что касается шероховатости поверхности, то замеры показали, что при использовании режущего инструмента согласно варианту осуществления изобретения, показанному на фиг.1, с расходом криогенной жидкости 0,16 л/мин (примерно 0,08 л/мин на одну из двух режущих граней) получаются по меньшей мере такие же результаты по шероховатости обработанной поверхности, что и при использовании инструмента с охлаждением поливом обычной охлаждающей жидкости с расходом 15 л/мин. Есть основания полагать, что на самом деле при использовании режущего инструмента с косвенным охлаждением вставной режущей пластины при более высоких скоростях можно получать более качественную поверхность обработанной детали.
Твердость поверхности замерялась по методу Роквелла в геометрических центрах полученных пазов. Для всех проверенных обработанных поверхностей твердость по Роквеллу была примерно на 3 единицы ниже твердости необработанного свободного от напряжений материала. Это предполагает отсутствие корреляции между способом охлаждения режущего инструмента и получаемой твердостью. Таким образом, применение режущего инструмента с косвенным охлаждением вставной режущей пластины не имело непредвиденных последствий для микроструктуры материала обрабатываемой детали.
Распределение остаточного напряжения замерялось при помощи рентгеновской дифракции. Остаточное напряжение является индикатором усталостной прочности. Результаты для режущего инструмента с косвенным охлаждением вставной режущей пластины указывают на то, что косвенное охлаждение не оказывает отрицательного влияния на распределение остаточных напряжений около поверхности обрабатываемой детали или на усталостную долговечность детали по сравнению с традиционным охлаждением поливом.
Испытуемый брусок из титана подвергался механической обработке для демонстрации эффективности варианта осуществления изобретения, показанного на фиг.3 и 4. Механическая обработка проводилась для бруска из термически обработанного сплава T16A14V, который имел номинальные размеры 2,75×8×21 дюймов, и заключалась в выполнении двух параллельных глубоких гнезд при помощи вертикального станка с ЧПУ. Каждое гнездо имело размеры 6,35×7,62×52,324 см. Целью данного эксперимента было продемонстрировать характеристики инструмента с косвенным охлаждением и получить титановые образцы для испытаний на усталостную прочность. Снаружи со всех шести сторон титанового бруска была срезана чистовая стружка. При демонстрации проводилась обработка при помощи инструмента с косвенным охлаждением в течение 160 мин (20 фаз по 8 мин), после чего производилась замена вставных резцов. Для сравнения следует указать, что при обработке при помощи обычного инструмента с охлаждением поливом обработка проводилась в течение 46 мин (21 фаза по 2,2 мин) до износа вставных режущих пластин (износа задней поверхности 0,3 мм) до той же степени, до какой были изношены вставные режущие пластины с косвенным охлаждением. Это показывает, что косвенное охлаждение вставных режущих пластин повышает срок службы инструмента примерно в 3,5 раза по сравнению с использованием обычных вставных режущих пластин, охлаждаемых обычным поливом. Результаты испытаний на усталостную прочность подтвердили, что образцы, которые были обработаны с использованием косвенного охлаждения вставной режущей пластины, обладают такой же усталостной прочностью, что и образцы, обработанные с применением обычного охлаждения поливом.
На фиг.9 видно, что срок службы вращающегося инструмента с системой косвенного охлаждения, показанного на фиг.3, примерно на 600% выше, чем срок службы инструмента с обычным охлаждением поливом. Срок службы инструмента определялся, как время механической обработки до получения средней величины износа задней поверхности резца 0,3 мм. Величина износа задней поверхности 0,3 мм соответствует разделу 7 стандарта ANSI/ASME B94.55M-1985 (подтвержденного в 1995), в котором определены принятые в промышленности критерии срока службы инструмента и замеры износа инструмента.
На фиг.9 показана зависимость средней величины износа задней поверхности от времени резания для обычных вставных режущих пластин с охлаждением поливом и модифицированных режущих пластин с системой косвенного охлаждения. На фиг.9 видно, что модифицированные вставные режущие пластины с системой косвенного охлаждения имеют гораздо меньший износ, чем немодифицированные вставные режущие пластины с обычным охлаждением поливом. В момент времени (примерно три минуты), когда вставные режущие пластины с охлаждением поливом достигают предельной величины износа задней грани 0,3 мм, вставные режущие пластины с квадратными полостями системы косвенного охлаждения имеют величину износа задней поверхности 0,05 мм. Дальнейшая обработка вставными режущими пластинами, имеющими простые квадратные полости системы косвенного охлаждения, показала, что после девяти минут величина износа вставных режущих пластин с косвенным охлаждением достигла только половины от предельного значения величины износа задней поверхности, составляющего 0,3 мм.
Применение системы с косвенным охлаждением режущего инструмента при обработке титановых сплавов существенно снижает температуру режущего инструмента и, следовательно, позволяет существенно повысить скорость обработки. Система косвенного охлаждения режущего инструмента существенно улучшает товарные качества титановых компонентов и должна привести к более широкому применению титана в различных областях.
Данная конструкция проводит охлаждение там, где это наиболее необходимо при высокоскоростной обработке титана, т.е. на режущей кромке. За счет этого при косвенном охлаждении в соответствии с приведенным описанием снижается температура режущего инструмента без ненужного охлаждения обрабатываемой детали. В результате получается существенное увеличение скорости обработки, что значительно снижает производственные затраты.
На основании приведенного выше описания изобретения специалисты в данной области техники могут разработать различные альтернативные варианты и модификации, не выходящие за пределы объема изобретения, определяемого в прилагаемой формуле изобретения.
Claims (11)
1. Система охлаждения вращающегося инструмента, содержащего корпус и режущий элемент, включающая в себя по меньшей мере одну зону на корпусе инструмента для установки режущего элемента, канал косвенного охлаждения, выполненный в корпусе инструмента для подачи охлаждающей жидкости, температура которой меньше температуры окружающей среды со стороны задней поверхности режущего элемента, и полость, образованную на задней поверхности режущего элемента для приема охлаждающей жидкости из канала и обеспечивающую охлаждение режущего элемента находящейся в ней охлаждающей жидкостью, при этом в указанной полости выполнено выпускное отверстие, соединенное с выпускным отверстием на поверхности режущего элемента, предназначенное для выпуска в атмосферу поступающей в полость охлаждающей жидкости, отличающаяся тем, что расход охлаждающей жидкости при механической обработке детали не превышает 10% от необходимого расхода синтетических охлаждающих жидкостей при механической обработке той же детали, подаваемых поливом, при этом охлаждающая жидкость представляет собой двухфазный поток для обеспечения отвода тепла от режущего элемента путем поглощения теплоты в процессе испарения охлаждающей жидкости.
2. Система по п.1, в которой полость выполнена с ребрами для повышения теплопередачи от режущего элемента к охлаждающей жидкости.
3. Система по п.1, в которой охлаждающей жидкостью является криогенная жидкость.
4. Система по п.1, в которой расход охлаждающей жидкости для снижения температуры режущего элемента при механической обработке детали не превышает 2% от необходимого расхода подаваемых поливом синтетических охлаждающих жидкостей для снижения температуры режущего элемента при механической обработке той же детали.
5. Система по п.1, в которой корпус инструмента выполнен с отверстием для распыления охлаждающей жидкости на режущий элемент и с каналом прямого охлаждения для подачи охлаждающей жидкости к указанному отверстию из условия охлаждения режущего инструмента за счет распыления на него охлаждающей жидкости и подачи её к задней поверхности режущего элемента.
6. Система по п.1, в которой элемент режущего инструмента представляет собой вставную режущую пластину.
7. Система по п.6, в которой режущий элемент закреплен на корпусе инструмента пайкой или посредством другого типа неразъемного соединения.
8. Система по п.1, в которой режущий элемент выполнен заодно целое с корпусом инструмента.
9. Система по п.6, дополнительно содержащая по меньшей мере два кармана, выполненных в корпусе инструмента для приема вставной режущей пластины, в каждом из которых установлена вставная режущая пластина, при этом каждый карман соединен с каналом косвенного охлаждения для подачи охлаждающей жидкости к задней поверхности вставной режущей пластины так, что каждая из вставных режущих пластин охлаждается в корпусе инструмента путем косвенного охлаждения.
10. Система по п.9, дополнительно содержащая по меньшей мере две форсунки, расположенные на корпусе инструмента и отстоящие от вставных режущих пластин, и канал прямого охлаждения, связанный с каждой из форсунок для подачи к ним охлаждающей жидкости так, что при косвенном охлаждении вставных режущих пластин охлаждающей жидкостью, подаваемой в полость у задней поверхности вставных режущих пластин, форсунки распыляют охлаждающую жидкость непосредственно на вставные режущие пластины для их охлаждения.
11. Система по п.4, в которой расход охлаждающей жидкости составляет 0,08 л/м на каждую режущую кромку.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12/428,201 | 2009-04-22 | ||
US12/428,201 US8215878B2 (en) | 2009-04-22 | 2009-04-22 | Indirect cooling of a rotary cutting tool |
PCT/US2010/031884 WO2010144180A2 (en) | 2009-04-22 | 2010-04-21 | Indirect cooling of a rotary cutting tool |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2011147224A RU2011147224A (ru) | 2013-05-27 |
RU2522401C2 true RU2522401C2 (ru) | 2014-07-10 |
Family
ID=42992287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011147224/02A RU2522401C2 (ru) | 2009-04-22 | 2010-04-21 | Косвенное охлаждение вращающегося режущего инструмента |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8215878B2 (ru) |
EP (1) | EP2421673B1 (ru) |
JP (1) | JP5745503B2 (ru) |
KR (1) | KR101360858B1 (ru) |
CN (1) | CN102427906B (ru) |
BR (1) | BRPI1013942B1 (ru) |
CA (1) | CA2759710C (ru) |
ES (1) | ES2536485T3 (ru) |
IL (1) | IL215830A (ru) |
RU (1) | RU2522401C2 (ru) |
WO (1) | WO2010144180A2 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2809150C1 (ru) * | 2022-01-20 | 2023-12-07 | Эллайд Машин & Инжиниринг Корпорейшн | Сверлильный инструмент и пластина с выпуском охлаждающей жидкости |
Families Citing this family (79)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8727673B2 (en) | 2007-01-18 | 2014-05-20 | Kennametal Inc. | Cutting insert with internal coolant delivery and surface feature for enhanced coolant flow |
US9101985B2 (en) * | 2007-01-18 | 2015-08-11 | Kennametal Inc. | Cutting insert assembly and components thereof |
US8328471B2 (en) * | 2007-01-18 | 2012-12-11 | Kennametal Inc. | Cutting insert with internal coolant delivery and cutting assembly using the same |
US8454274B2 (en) * | 2007-01-18 | 2013-06-04 | Kennametal Inc. | Cutting inserts |
IL196439A (en) * | 2009-01-11 | 2013-04-30 | Iscar Ltd | A method for cutting alloys and cutting for them |
US8545137B2 (en) * | 2010-03-30 | 2013-10-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cutting method of steel for machine structural use |
US8827599B2 (en) | 2010-09-02 | 2014-09-09 | Kennametal Inc. | Cutting insert assembly and components thereof |
EP2625367A4 (en) * | 2010-10-04 | 2014-04-30 | Univ Michigan Tech | MICRO-JET COOLING OF CUTTING TOOLS |
US9180650B2 (en) | 2010-10-08 | 2015-11-10 | Kennametal Inc. | Cutting tool including an internal coolant system and fastener for a cutting tool including an internal coolant system |
US8596935B2 (en) | 2010-10-08 | 2013-12-03 | TDY Industries, LLC | Cutting tools and cutting inserts including internal cooling |
AU2011333341A1 (en) | 2010-11-24 | 2013-07-11 | No Screw Ltd. | Cutting tool with cooling mechanism and a cutting insert and tool holder therefor |
DE102011016148B4 (de) | 2011-03-28 | 2024-06-06 | Hartmetall-Werkzeugfabrik Paul Horn Gmbh | Werkzeug zur spanenden Bearbeitung eines Werkstücks mit seitlichem Kühlmittelaustritt und Halter für das Werkzeug |
DE102011123104B4 (de) | 2011-03-28 | 2024-06-06 | Hartmetall-Werkzeugfabrik Paul Horn Gmbh | Werkzeug zur spanenden Bearbeitung eines Werkstücks mit seitlichem Kühlmittelaustritt |
US8621964B2 (en) * | 2011-11-23 | 2014-01-07 | Kennametal Inc. | Rotary cutting tool with coolant passage disposed in non-circular recess for reducing stress |
US8662800B2 (en) * | 2012-04-11 | 2014-03-04 | Sandvik Intellectual Property Ab | Cutting head with coolant channel |
KR20140026172A (ko) * | 2012-08-24 | 2014-03-05 | 대구텍 유한회사 | 내경 가공용 선삭 공구 |
FR2995808B1 (fr) * | 2012-09-21 | 2015-05-15 | Eads Europ Aeronautic Defence | Outil de percage et dispositif de percage a refroidissement cryogenique et procede de percage d'un empilage de materiaux heterogenes |
CN103658795B (zh) * | 2012-09-26 | 2016-06-08 | 深圳市中天精密工具有限公司 | 一种用于加工成形面的绕中心轴线回转的铣刀 |
US9434011B2 (en) * | 2013-01-25 | 2016-09-06 | Kennametal Inc. | Coolant spray nozzle and cutter with coolant spray nozzle |
DE102013205889B3 (de) | 2013-04-03 | 2014-05-28 | Kennametal Inc. | Kupplungsteil, insbesondere Schneidkopf für ein Rotationswerkzeug sowie ein derartiges Rotationswerkzeug |
US9511421B2 (en) | 2013-06-14 | 2016-12-06 | Kennametal Inc. | Cutting tool assembly having clamp assembly comprising a clamp and a coolant plate |
US10124412B2 (en) | 2013-06-27 | 2018-11-13 | No Screw Ltd. | Cutting insert with internal cooling |
US10882115B2 (en) | 2013-06-27 | 2021-01-05 | No Screw Ltd. | Cutting insert with internal cooling, mold and method for manufacture thereof |
JP2015047655A (ja) * | 2013-08-30 | 2015-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | クーラント穴付きエンドミル |
DE102013220884B4 (de) | 2013-10-15 | 2022-02-17 | Kennametal Inc. | Modulares Trägerwerkzeug sowie Werkzeugkopf |
BR112016017480A2 (pt) * | 2014-01-31 | 2017-08-08 | 5Me Ip Llc | Ferramenta de corte giratória com uma cavidade de resfriamento interna |
US9381583B2 (en) * | 2014-02-12 | 2016-07-05 | Kennametal Inc. | Prismatic and cylindrical cutting inserts |
EP2915624A1 (en) * | 2014-03-05 | 2015-09-09 | 5Me Ip, Llc | Method for subcooling liquid cryogen used by cutting tools |
DE102014206796B4 (de) | 2014-04-08 | 2020-10-15 | Kennametal Inc. | Rotationswerkzeug, insbesondere Bohrer sowie Schneidkopf für ein solches Rotationswerkzeug |
EP2946857B1 (en) | 2014-05-19 | 2019-10-16 | Sandvik Intellectual Property AB | Turning tool holder and cutting tool insert |
US9586263B2 (en) * | 2014-06-05 | 2017-03-07 | Kennametal Inc | Tool holder having improved internal coolant delivery |
DE102014211407B4 (de) * | 2014-06-13 | 2016-06-23 | NUBIUS GROUP Präzisionswerkzeuge GmbH | Fräswerkzeug mit Ringkanal |
DE102014211415B4 (de) * | 2014-06-13 | 2021-05-27 | NUBIUS GROUP Präzisionswerkzeuge GmbH | Fräswerkzeug mit Kühlung hinter Wendeschneidplatte |
US9700947B2 (en) * | 2014-06-27 | 2017-07-11 | Kennametal Inc. | Ballnose cutting tool and ballnose cutting insert |
US9934339B2 (en) * | 2014-08-15 | 2018-04-03 | Wichita State University | Apparatus and method for simulating machining and other forming operations |
DE102014012481A1 (de) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | Rosswag Gmbh | Scheibenfräser und Herstellverfahren |
US9895755B2 (en) * | 2014-12-09 | 2018-02-20 | Kennametal Inc. | Cutting insert with internal coolant passages and method of making same |
US10456847B2 (en) * | 2015-01-29 | 2019-10-29 | Kyocera Corporation | Cutting tool and method for manufacturing machined product |
DE102015211744B4 (de) | 2015-06-24 | 2023-07-20 | Kennametal Inc. | Rotationswerkzeug, insbesondere Bohrer, und Schneidkopf für ein solches Rotationswerkzeug |
US10507529B2 (en) * | 2015-07-24 | 2019-12-17 | Kyocera Corporation | Cutting tool and method of manufacturing machined product using the same |
US9937567B2 (en) | 2015-10-07 | 2018-04-10 | Kennametal Inc. | Modular drill |
US10071430B2 (en) | 2015-10-07 | 2018-09-11 | Kennametal Inc. | Cutting head, rotary tool and support for the rotary tool and for the accommodation of the cutting head |
USD798921S1 (en) | 2015-10-07 | 2017-10-03 | Kennametal Inc. | Cutting head for modular drill |
USD798922S1 (en) | 2015-10-07 | 2017-10-03 | Kennametal Inc. | Cutting head for rotary drill |
CN105345120A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-02-24 | 常州市海力工具有限公司 | 一种合金高光面铣刀 |
US10569337B2 (en) * | 2015-12-25 | 2020-02-25 | Kyocera Corporation | Holder for a cutting tool, cutting tool, and method of manufacturing machined product |
JP2017196698A (ja) * | 2016-04-27 | 2017-11-02 | 株式会社オーエム製作所 | 工作機械 |
US10052694B2 (en) | 2016-05-04 | 2018-08-21 | Kennametal Inc. | Apparatus and method for cooling a cutting tool using super critical carbon dioxide |
US20180043504A1 (en) * | 2016-08-12 | 2018-02-15 | United Technologies Corporation | Machining a cooled region of a body |
US10556278B2 (en) | 2016-08-16 | 2020-02-11 | Kennametal Inc. | Tool body for a shell end mill and cutting tool |
CN106270585B (zh) * | 2016-09-19 | 2018-05-22 | 上海理工大学 | 带过渡曲面的内循环冷却刀具及冷却方法 |
EP3538305A1 (en) * | 2016-11-08 | 2019-09-18 | Sandvik Intellectual Property AB | Method of machining ti, ti-alloys and ni-based alloys |
US20180133804A1 (en) * | 2016-11-11 | 2018-05-17 | United Technologies Corporation | Additive manufacturing process with metal chips produced by machining processes as feedstock |
DE102016223459A1 (de) * | 2016-11-25 | 2018-05-30 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Werkzeuganordnung mit Schneidkörper, Verfahren zum Kühlen des Schneidkörpers sowie Verwendung des Schneidkörpers |
CN108115156B (zh) * | 2016-11-29 | 2020-11-06 | 京瓷株式会社 | 切削刀具以及切削加工物的制造方法 |
IL249676B (en) | 2016-12-20 | 2021-08-31 | Hanita Metal Works Ltd | An end mill with differently rotated slot profiles |
JP6877989B2 (ja) * | 2016-12-22 | 2021-05-26 | オークマ株式会社 | 工作機械の温度推定方法及び熱変位補正方法 |
US10486253B2 (en) * | 2017-01-04 | 2019-11-26 | Kennametal Inc. | Metal-cutting tool, in particular a reaming tool and method of making the same |
DE102017205166B4 (de) | 2017-03-27 | 2021-12-09 | Kennametal Inc. | Modulares Rotationswerkzeug und modulares Werkzeugsystem |
CN107127579A (zh) * | 2017-04-25 | 2017-09-05 | 安徽庆睿实业有限责任公司 | 一种复合刀具 |
DE102017112374A1 (de) * | 2017-06-06 | 2018-12-06 | Komet Group Gmbh | Fräswerkzeug mit wechselbarem Schneidring |
DE102017212054B4 (de) | 2017-07-13 | 2019-02-21 | Kennametal Inc. | Verfahren zur Herstellung eines Schneidkopfes sowie Schneidkopf |
US10799958B2 (en) | 2017-08-21 | 2020-10-13 | Kennametal Inc. | Modular rotary cutting tool |
DE102017122054A1 (de) | 2017-09-22 | 2019-03-28 | Kennametal Inc. | Schneidwerkzeug sowie Verfahren zur Herstellung eines Schneidwerkzeugs |
CN111182987B (zh) * | 2017-10-06 | 2021-09-07 | 京瓷株式会社 | 切削刀具以及切削加工物的制造方法 |
CN107999846B (zh) * | 2017-12-29 | 2023-09-08 | 德阳天和机械制造有限责任公司 | 一种能去螺纹毛刺的立方氮化硼内冷螺纹铣刀 |
US11491594B2 (en) * | 2018-01-08 | 2022-11-08 | Ford Motor Company | Tooling assembly with internal coolant passages for machines |
JP6362802B1 (ja) * | 2018-01-23 | 2018-07-25 | 株式会社松浦機械製作所 | 切削工具 |
US10807173B2 (en) * | 2018-05-15 | 2020-10-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Cutting insert and milling tool |
US11780036B2 (en) * | 2018-06-11 | 2023-10-10 | Aac Optics Solutions Pte. Ltd. | Laser assisted micromachining system and temperature control method using same |
US10786853B2 (en) | 2018-06-28 | 2020-09-29 | United Technologies Corporation | Cooling system for rotating cutting tools |
CN109352055B (zh) * | 2018-12-07 | 2020-01-10 | 西安交通大学 | 一种具有自冷却润滑结构的方肩铣刀 |
CN112077370A (zh) | 2019-06-13 | 2020-12-15 | 肯纳金属印度有限公司 | 可转位钻头刀片 |
DE102019127027A1 (de) * | 2019-10-08 | 2021-04-08 | Kennametal Inc. | Schneidwerkzeug |
KR102134131B1 (ko) * | 2020-02-12 | 2020-07-15 | 이재관 | 팔각형 형상의 인서트를 이용한 건드릴 |
CN112222952A (zh) * | 2020-08-22 | 2021-01-15 | 浙江工业大学 | 一种基于磨削加工的静电微量润滑方法 |
KR102620887B1 (ko) * | 2021-08-23 | 2024-01-05 | 한국생산기술연구원 | 간접분사 및 mql 분사용 인서트 절삭 공구 및 이를 포함하는 가공 장치 |
US11865629B2 (en) | 2021-11-04 | 2024-01-09 | Kennametal Inc. | Rotary cutting tool with high ramp angle capability |
CN114260495A (zh) * | 2021-12-15 | 2022-04-01 | 厦门金鹭特种合金有限公司 | 一种带冷却流道的可转位切削刀具 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU585070A1 (ru) * | 1976-08-02 | 1977-12-25 | Предприятие П/Я А-3759 | Алмазное полое сверло дл изготовлени кольцевых деталей |
SU764883A1 (ru) * | 1978-07-19 | 1980-09-23 | Ижевский Завод Нефтяного Машиностроения | Цилиндрическа развертка |
US20060053987A1 (en) * | 2004-09-16 | 2006-03-16 | Ranajit Ghosh | Method and apparatus for machining workpieces having interruptions |
RU2288815C1 (ru) * | 2005-05-16 | 2006-12-10 | ОАО "Машиностроительный завод "ЗиО-Подольск" | Развертка |
WO2008014933A1 (de) * | 2006-07-29 | 2008-02-07 | Hartmetall-Werkzeugfabrik Paul Horn Gmbh | Werkzeugsystem |
Family Cites Families (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1002183B (de) * | 1953-03-28 | 1957-02-07 | Th Calow & Co | Gekuehlter Schneidkoerper, vorzugsweise aus Hartmetall |
CS250078B1 (cs) * | 1984-12-14 | 1987-04-16 | Jaroslav Rasa | Nástroj pro třískové obrábění |
US4757307A (en) | 1986-08-04 | 1988-07-12 | General Electric Company | Tool condition sensing by measuring heat generation rate at the cutting edge |
JPH0333005U (ru) * | 1989-08-07 | 1991-04-02 | ||
JPH0520804U (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-19 | 日立ツール株式会社 | スローアウエイチツプ及びホルダー |
US5237894A (en) | 1991-10-22 | 1993-08-24 | Cleveland State University | Material machining with improved fluid jet assistance |
AT397626B (de) | 1992-11-20 | 1994-05-25 | Plansee Tizit Gmbh | Schneidwerkzeug mit integrierter kühlmittelzufuhr |
JPH0839387A (ja) * | 1994-07-29 | 1996-02-13 | Mitsubishi Materials Corp | スローアウェイチップおよびこれを用いたフライスカッタ |
AU3323695A (en) * | 1994-08-09 | 1996-03-07 | Edison Materials Technology Center, The | Cryogenic machining |
US5761974A (en) | 1996-07-22 | 1998-06-09 | Board Of Regents Of The University Of Nebraska | System and method for machining heat resistant materials |
SE510284C2 (sv) | 1996-11-18 | 1999-05-10 | Sandvik Ab | Invändigt kylbart skär för spånavskiljande bearbetning |
WO1999060079A2 (en) | 1998-05-21 | 1999-11-25 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | Milling tool with rotary cryogenic coolant coupling |
JP2001047304A (ja) * | 1999-08-09 | 2001-02-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バイトおよびその冷却方法ならびに切削装置 |
EP1242214B1 (de) * | 1999-12-31 | 2004-04-07 | Volkmar Mauel | Spanendes Werkzeug mit einer Einrichtung zum indirekten Kühlen einer Wendeplatte. |
EP1199126A4 (en) * | 2000-03-03 | 2002-11-20 | Masao Murakawa | HEAT-ABSORBING CUTTING INSERT AND HEAT-ABSORBING CUTTING TOOL |
US20020189413A1 (en) | 2001-05-31 | 2002-12-19 | Zbigniew Zurecki | Apparatus and method for machining with cryogenically cooled oxide-containing ceramic cutting tools |
JP2003266208A (ja) * | 2002-03-14 | 2003-09-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | バイト用ホルダー及びバイト |
US7252024B2 (en) | 2002-05-23 | 2007-08-07 | Air Products & Chemicals, Inc. | Apparatus and method for machining with cryogenically cooled oxide-containing ceramic cutting tools |
US7513121B2 (en) * | 2004-03-25 | 2009-04-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Apparatus and method for improving work surface during forming and shaping of materials |
SE528615C2 (sv) * | 2005-05-02 | 2006-12-27 | Sandvik Intellectual Property | Gängskär med en nedåt öppen kanal i skärets undersida |
ITTO20060724A1 (it) * | 2006-10-09 | 2008-04-10 | Alenia Aeronautica Spa | Utensile e metodo di fresatura, in particolare per la fresatura di materiali compositi |
US20080175679A1 (en) * | 2007-01-18 | 2008-07-24 | Paul Dehnhardt Prichard | Milling cutter and milling insert with core and coolant delivery |
US8727673B2 (en) * | 2007-01-18 | 2014-05-20 | Kennametal Inc. | Cutting insert with internal coolant delivery and surface feature for enhanced coolant flow |
US7963729B2 (en) * | 2007-01-18 | 2011-06-21 | Kennametal Inc. | Milling cutter and milling insert with coolant delivery |
WO2008104341A1 (de) | 2007-02-28 | 2008-09-04 | Raimund Rerucha | Verfahren zur bearbeitung von werkstücken mit stickstoffzufuhr |
JP4959395B2 (ja) * | 2007-03-27 | 2012-06-20 | 京セラ株式会社 | スローアウェイインサート、これを装着した転削工具および切削方法 |
DE102008020740A1 (de) | 2008-04-25 | 2009-10-29 | Bernd Sievert | Kühlvorrichtung für ein Werkzeug |
US8061241B2 (en) * | 2009-04-06 | 2011-11-22 | Creare Incorporated | Indirect cooling of a cutting tool |
-
2009
- 2009-04-22 US US12/428,201 patent/US8215878B2/en active Active
-
2010
- 2010-04-21 WO PCT/US2010/031884 patent/WO2010144180A2/en active Application Filing
- 2010-04-21 ES ES10786530.5T patent/ES2536485T3/es active Active
- 2010-04-21 RU RU2011147224/02A patent/RU2522401C2/ru active
- 2010-04-21 BR BRPI1013942-7A patent/BRPI1013942B1/pt active IP Right Grant
- 2010-04-21 KR KR1020117027644A patent/KR101360858B1/ko active IP Right Grant
- 2010-04-21 CN CN201080018033.9A patent/CN102427906B/zh active Active
- 2010-04-21 JP JP2012507347A patent/JP5745503B2/ja active Active
- 2010-04-21 CA CA2759710A patent/CA2759710C/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-04-21 EP EP10786530.5A patent/EP2421673B1/en active Active
-
2011
- 2011-10-23 IL IL215830A patent/IL215830A/en active IP Right Grant
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU585070A1 (ru) * | 1976-08-02 | 1977-12-25 | Предприятие П/Я А-3759 | Алмазное полое сверло дл изготовлени кольцевых деталей |
SU764883A1 (ru) * | 1978-07-19 | 1980-09-23 | Ижевский Завод Нефтяного Машиностроения | Цилиндрическа развертка |
US20060053987A1 (en) * | 2004-09-16 | 2006-03-16 | Ranajit Ghosh | Method and apparatus for machining workpieces having interruptions |
RU2288815C1 (ru) * | 2005-05-16 | 2006-12-10 | ОАО "Машиностроительный завод "ЗиО-Подольск" | Развертка |
WO2008014933A1 (de) * | 2006-07-29 | 2008-02-07 | Hartmetall-Werkzeugfabrik Paul Horn Gmbh | Werkzeugsystem |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2809150C1 (ru) * | 2022-01-20 | 2023-12-07 | Эллайд Машин & Инжиниринг Корпорейшн | Сверлильный инструмент и пластина с выпуском охлаждающей жидкости |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2011147224A (ru) | 2013-05-27 |
JP2012524669A (ja) | 2012-10-18 |
BRPI1013942B1 (pt) | 2020-03-24 |
KR20120016103A (ko) | 2012-02-22 |
KR101360858B1 (ko) | 2014-02-11 |
WO2010144180A3 (en) | 2011-02-24 |
CA2759710A1 (en) | 2010-12-16 |
CN102427906A (zh) | 2012-04-25 |
US20100272529A1 (en) | 2010-10-28 |
IL215830A0 (en) | 2012-01-31 |
CN102427906B (zh) | 2014-11-12 |
US8215878B2 (en) | 2012-07-10 |
WO2010144180A2 (en) | 2010-12-16 |
JP5745503B2 (ja) | 2015-07-08 |
WO2010144180A4 (en) | 2011-04-07 |
WO2010144180A8 (en) | 2011-11-10 |
BRPI1013942A2 (pt) | 2016-08-16 |
EP2421673A2 (en) | 2012-02-29 |
EP2421673B1 (en) | 2015-04-08 |
IL215830A (en) | 2015-03-31 |
ES2536485T3 (es) | 2015-05-25 |
CA2759710C (en) | 2014-04-22 |
EP2421673A4 (en) | 2012-05-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2522401C2 (ru) | Косвенное охлаждение вращающегося режущего инструмента | |
RU2539272C2 (ru) | Косвенное охлаждение режущего инструмента | |
Sharma et al. | Cooling techniques for improved productivity in turning | |
Karaguzel et al. | Increasing tool life in machining of difficult-to-cut materials using nonconventional turning processes | |
US20200164475A1 (en) | Milling tool device for auxiliary chip breaking and tool system for auxiliary chip breaking under different lubricating conditions | |
Ramachandran et al. | State of art of cooling method for dry machining | |
TR202006573A1 (tr) | Cnc torna tezgâhları için akıllı kesici takım modülü. | |
JP5636603B2 (ja) | 強アルカリ水を利用した切削加工装置及び切削加工方法 | |
Hemaid et al. | Experimental investigation on surface finish during turning of aluminum under dry and minimum quantity lubrication machining conditions | |
Senevirathne et al. | Effect of cryogenic cooling on machining performance on hard to cut metals-a literature review | |
Safiei et al. | Experimental investigation of MQL optimum parameters in end milling of AA6061-T6 using Taguchi method | |
Kromanis et al. | Design of internally cooled tools for dry cutting | |
Husshini et al. | Current summary of surface integrity when machining Inconel 718 under different cooling and lubrication strategies | |
Rusnaldy et al. | Analysis of air jet cooling effect on the turning process of St 40 steel | |
Patil et al. | Performance of high pressure coolant on tool wear | |
Bartoszuk et al. | Testing of Air-Cooling Efficiency of the Underside of a Turning Tool Carbide Insert in EN-GJL 250 Cast Iron Turning Operations | |
Ekinović et al. | Cold Air Dry Machining, Part 1: Experimental Setup | |
Liberman et al. | Study of the influence of the design of the turning tool on the removal of thermal energy from the cutting zone | |
Billatos et al. | Design and analysis of fluidless cooling devices for high speed machining | |
Irani et al. | Development of a new cutting fluid delivery system for creepfeed grinding | |
Kuznetsov et al. | About hard turning of welded surface using tool with closed system of heat sink from replaceable plate | |
BR102020025945A2 (pt) | Dispositivo refrigerado internamente para fixação de peças em retificadoras cilíndricas | |
Dhar et al. | Role of Cooling Air on Average Cutting Temperature in Turning AISI 1040 Steel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20160802 |