RU2516137C1

RU2516137C1 - Method to produce hot-rolled mechanically treated bimetal pipes with size vn279x36 (351x36) and vn346x40 (426x40) mm from steel of grades 10gn2mfa+08x18n10t with internal plating layer of steel 08h18n10t with thickness of 7±2 mm

Info

Publication number: RU2516137C1
Application number: RU2012149667/02A
Authority: RU
Inventors: Анатолий Васильевич Сафьянов; Александр Анатольевич Федоров; Владимир Петрович Пашнин; Владимир Яковлевич Осадчий; Евгений Юрьевич Шмаков; Владимир Сергеевич Баричко; Кирилл Николаевич Никитин; Николай Петрович Климов; Валерий Александрович Головинов; Константин Эдуардович Бубнов; Александр Анатольевич Сафьянов; Александр Юрьевич Матюшин; Виктор Николаевич Еремин
Original assignee: Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод"
Priority date: 2012-11-21
Filing date: 2012-11-21
Publication date: 2014-05-20

Abstract

FIELD: metallurgy.SUBSTANCE: method includes manufacturing of jackets from bars of electroslag steel of grade 10GN2MFA, manufacturing of cylindrical bushings from bars of electroslag steel of grade 08H18N10t and manufacturing of end rings from solid-cast stocks of carbon steel grades. In electroslag bars they drill through holes, then they heat them to plasticity temperature, stitched in a cross-rolling mill on mandrels into cartridges, which are rolled in a pilgrim mill into tube stocks. Tube stocks with size 535×vn.245×2600-2650 and 585×vn.240×1800-1850 mm from steel 10GN2MFA are bored and turned into cylindrical jackets-stocks with size 520±1.0×vn.265+1.0/-0×1300 and 570±1.0×vn.255+1.0/-0×1750 mm. Tube stocks with size 280×77×4000 and 270×82.5×3700 mm from steel 08H18N10T are bored and turned into cylindrical bushings with size 265+0/-1.0×52.5×1300 and 255+0/-1.0×57.5×1750 mm. Solid-cast stocks of carbon steels with diameter 550 and 600 mm are bored, a through hole is drilled in stocks, and they are welded with a solid seam to one of sides of cylindrical jackets to form sleeves. Cylindrical bushings are inserted into formed sleeves and are connected by welding assembly seams with jackets and end rings. Produced bimetal stocks are heated to temperature 1250-1260°C, stitched into the cross-rolling mill into bimetal cartridges with size 540×vn.315×1910 and 600×vn.365×2700 mm, which are rolled on a pilgrim mill into hot-rolled tube stocks with size 371×50.5×4500 and 446×54×5100 mm. Hot-rolled tube stocks are bored and turned into finished bimetal pipes.EFFECT: reduced number of pipe defects in thickness of a plating layer.6 cl, 1 dwg, 2 tbl

Description

Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно, к способу производства горячекатаных механически обработанных биметаллических труб размером вн.279×36 (351×36) и вн.346×40 (426×40) мм из стали марок 10ГН2МФА+08Х18Н10Т с внутренним плакирующим слоем сталью 08Х18Н10Т толщиной 7±2 мм и может быть использовано при прокатке предельных труб-заготовок размером 371×50,5×4500 и 446×54×6100 мм на трубопрокатной установке 8-16′′ с пилигримовыми станами из биметаллических заготовок, состоящих из рубашек стали 10ГН2МФА, втулок стали 08Х18Н10Т и торцевых колец из углеродистых марок стали, и последующей механической обработке - расточке и обточке их в товарные механически обработанные трубы размером вн.279×36×4500 и вн.346×40×6000 мм.The invention relates to pipe rolling production, and in particular, to a method for the production of hot-rolled machined bimetallic pipes with dimensions of ext. 279 × 36 (351 × 36) and ext. 346 × 40 (426 × 40) mm from steel grades 10GN2MFA + 08X18H10T with an inner cladding layer steel 08Kh18N10T with a thickness of 7 ± 2 mm and can be used for rolling limit pipe billets of 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 6100 mm in size on a pipe rolling mill 8-16 ″ with pilgrim mills from bimetallic billets consisting of shirts steel 10GN2MFA, bushings of steel 08X18H10T and end rings of coal steel grades of steel, and subsequent machining - boring and turning them into commodity machined pipes with dimensions in. 279 × 36 × 4500 and in. 346 × 40 × 6000 mm.

До 1991 г. трубы данного сортамента для трубопроводов Ду-350 первого контура АЭС с реакторами ВВЭР-1000 закупали в Японии. Трубы изготавливали методом наплавки плакирующего слоя под флюсом на внутреннюю поверхность предварительно механически обработанной трубы стали из марки 10ГН2МФА с последующей расточкой наплавленного слоя до заданных размеров.Until 1991, pipes of this assortment for Du-350 pipelines of the first circuit of nuclear power plants with VVER-1000 reactors were purchased in Japan. Pipes were made by cladding a cladding layer submerged to the inner surface of a pre-machined steel pipe made of 10GN2MFA grade, followed by a boring of the deposited layer to a specified size.

Недостатком данного способа производства биметаллических труб является то, что при изготовлении отводов наплавленный слой трещит (разрушается) и использовать их для гнутых профилей объектов атомной энергетики не представляется возможным.The disadvantage of this method of producing bimetallic pipes is that in the manufacture of bends, the deposited layer cracks (collapses) and it is not possible to use them for bent profiles of nuclear power facilities.

В трубной промышленности известен способ производства бесшовных горячедеформированных механически обработанных труб диаметром 530-550 мм из коррозионно-стойких труднодеформируемых марок стали и сплавов на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами, включающий отливку слитков ЭШП размером 610×1725±25 мм, механическую обработку - обточку слитков в слитки-заготовки диаметром 590±5 мм, сверление в слитках-заготовках центрального отверстия диаметром 100±5 мм, нагрев слитков-заготовок до температуры пластичности в зависимости от марки стали и сплава, прошивку слитков-заготовок в гильзы-заготовки на оправке диаметром 260±10 мм с подъемом по диаметру не более 2,0% и длиной не более 2000 мм, повторный нагрев гильз-заготовок с холодного или горячего посада до температуры пластичности, прошивку-раскатку гильз-заготовок в гильзы на оправке диаметром 360±10 мм с подъемом или посадом по диаметру не более 5,0%, прокатку горячедеформированных передельных труб диаметром не более 450 мм с отношением D/S<10, при этом заготовки размером 590±5,0×100±5,0×1725±25 мм растачивают на размер 590±5,0×220±5,0×1725±25 мм, нагревают до температуры пластичности и прошивают-раскатывают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки размером 620×вн.365×1950-2000 мм на оправке диаметром 350 мм с подъемом по диаметру δ=4,0-6,0%, гильзы-заготовки после повторного нагрева прошивают-раскатывают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 600×вн.505-515×2950-3100 мм на оправке диаметром 490-500 мм с подъемом по диаметру δ=5,5-6,5%, которые затем прокатывают на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами в передельные трубы диаметром 530-550 мм с отношением D/S=13,5-15,0 с припуском по толщине стенки под механическую обработку - обточку и расточку, а толщину снимаемых слоев металла при обточке и расточке определяют из выражений Δ=D/S*K и Δ₁=D/S*K₁, где Δ - толщина снимаемого слоя металла при обточке горячекатаных труб по наружной поверхности, мм; Δ₁ - толщина снимаемого слоя металла при расточке горячекатаных труб по внутренней поверхности, мм; D - наружный диаметр горячекатаных труб, мм; S - толщина стенки горячекатаных труб, мм; K=0,5-0,7 - коэффициент для определения толщины снимаемого слоя металла при обточке труб, большие значения которого относятся к трубам с более толстыми стенками; K₁=0,4-0,5 - коэффициент для определения толщины снимаемого слоя металла при расточке труб, большие значения которого относятся к трубам с более толстыми стенками (патент RU №2387501, B21B 21/00, опубл. 27.06.2009, бюл. №12).In the pipe industry, there is a known method for the production of seamless hot-deformed machined pipes with a diameter of 530-550 mm from corrosion-resistant hard-deformed steel grades and alloys on TPU 8-16 ″ with pilgrim mills, including casting ESR ingots 610 × 1725 ± 25 mm in size, machining - turning of ingots into ingots-blanks with a diameter of 590 ± 5 mm, drilling in ingots-blanks of a central hole with a diameter of 100 ± 5 mm, heating of ingots-blanks to a plasticity temperature depending on the grade of steel and alloy, firmware for ingots-blanks in blanks-blanks on a mandrel with a diameter of 260 ± 10 mm with a diameter rise of not more than 2.0% and a length of not more than 2000 mm, re-heating of the blanks from cold or hot weld to the ductility temperature, piercing-rolling of the sleeves - blanks in sleeves on a mandrel with a diameter of 360 ± 10 mm with a rise or run in diameter of not more than 5.0%, rolling of hot-deformed conversion pipes with a diameter of not more than 450 mm with a ratio D / S <10, while blanks of 590 ± 5.0 × 100 ± 5.0 × 1725 ± 25 mm are bored to a size of 590 ± 5.0 × 220 ± 5.0 × 1725 ± 25 mm, heated to a temperature ductility and stitch-roll in a cross-helical mill in sleeves-blanks measuring 620 × ext. 365 × 1950-2000 mm on a mandrel with a diameter of 350 mm with a rise in diameter of δ = 4.0-6.0%, sleeves after reheating is stitched-rolled in a cross-helical mill in sleeves of size 600 × ext. 505-515 × 2950-3100 mm on a mandrel with a diameter of 490-500 mm with a rise in diameter of δ = 5.5-6.5%, which then rolled on TPU 8-16 ″ with pilgrim mills into conversion tubes with a diameter of 530-550 mm with a ratio of D / S = 13.5-15.0 with an allowance for wall thickness under mechanical abotku - turning and boring, and the thickness filmed metal layers in the turning and the bore is determined from the expression Δ = D / S * K and Δ ₁ = D / S * K ₁ where Δ - thickness of metal removed layer in the turning of hot tubes on the outer surface mm; Δ ₁ - the thickness of the removed metal layer when boring hot rolled pipes on the inner surface, mm; D is the outer diameter of the hot rolled pipes, mm; S is the wall thickness of the hot rolled pipes, mm; K = 0.5-0.7 - coefficient for determining the thickness of the removed metal layer when turning pipes, large values of which apply to pipes with thicker walls; K ₁ = 0.4-0.5 - coefficient for determining the thickness of the removed metal layer when boring pipes, large values of which relate to pipes with thicker walls (patent RU No. 2387501, B21B 21/00, published on June 27, 2009, bull. . No. 12).

Недостатком данного способа является то, что он распространяется на способ производства бесшовных горячедеформированных механически обработанных труб диаметром 530-550 мм из коррозионностойких труднодеформируемых марок стали и сплавов на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами и не решает технологические вопросы производства биметаллических заготовок из сталей марок 10ХН2МФА+08Х18Н10Т и производства из них на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами передельных биметаллических труб размером 371×50,5 и 446×54 мм для последующего передела их механической обработкой - расточкой и обточкой в товарные механически обработанные биметаллические трубы размером вн.279×36 и вн.346×40 мм с внутренним плакирующим слоем из стали марки 08Х18Н10Т толщиной 7±2 мм для объектов атомной энергетики.The disadvantage of this method is that it extends to a method for the production of seamless hot-formed mechanically machined pipes with a diameter of 530-550 mm from corrosion-resistant hardly deformable steel grades and alloys on TPU 8-16 ″ with piligrim mills and does not solve the technological issues of producing bimetallic billets from steel grades 10XH2MFA + 08X18H10T and production from them at TPU 8-16 ″ with pilgrim mills of conversion bimetallic pipes 371 × 50.5 and 446 × 54 mm in size for their subsequent mechanical conversion abotkoy - boring and turning of a product machined bimetallic pipe size vn.279 and vn.346 × 36 × 40 mm with an inner cladding layer of steel 08Cr18Ni10Ti thickness of 7 ± 2 mm for nuclear power facilities.

Наиболее близким техническим решением является способ производства биметаллических труб размером вн.279×36 (351×36) и вн.346×40 (426×40) мм для атомных электростанций из стали марок 10ГН2МФА+08Х18Н10Т с внутренним плакирующим слоем сталью 08Х18Н10Т толщиной 7±2 мм, включающий отливку слитков ЭШП из стали марки 10ГН2МФА размером 550×1600±50 и 580×1900±0 мм, сверление в слитках центрального отверстия диаметром 100±5 мм, нагрев слитков ЭШП до температуры пластичности, прошивку слитков в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 550×вн.245×1810-1930 и 600×вн.255×1980-2090 мм на оправках диаметром 230 и 240 мм, расточку и обточку гильз в обечайки-заготовки размером 520×вн.265×1550±50 и 570×вн.255×1700±50 мм, заплавление обечаек-заготовок на установке ЭШП сталью 08Х18Н10Т, удаление донных частей биметаллических слитков анодно-механической резкой, сверление в биметаллических слитках размером 520×гр.265×1450±50 и 570×гр.255×1600±50 мм сквозного центрального отверстия диаметром 100±5 мм, расточка биметаллических слитков-заготовок размером 520×гр.265×вн.100×1450±50 мм в слитки-заготовки размером 520×гр.265×вн.160×1450±50 мм, нагрев биметаллических слитков до температуры пластичности, прошивку биметаллических слитков в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 540×вн.300×1650-1770 и 600×вн.365×2090-2220 мм, прокатку гильз на пилигримовом стане в калибрах 383 и 464 мм на дорнах 271/272 и 337/338 в передельные трубы размером 371×50,5×4600-4900 и 446×54×5000-5300 мм, термическую обработку, правку, отбор образцов для проведения механических испытаний, механическую обработку - расточку и обточку передельных труб в товарные горячекатаные трубы размером вн.279×36×4200-4500 и вн.346×40×4600-5000 мм с толщиной плакирующего слоя 7±2 мм из стали 08Х18Н10Т, УЗК сплошности сцепления стали 10ГН2МФА со сталью 08Х18Н10Т, замер толщины плакирующего слоя по периметру и длине труб, приемку труб на соответствие требованиям ТУ 14-3-1593-88 (ТУ 14-3-1593-88 «Трубы бесшовные горячекатаные биметаллические для трубопроводов АЭС». ТИ 158-ТР.ТБ1-110-2012 «Изготовление бесшовных горячекатаных биметаллических труб из стали марок 10ГН2МФА+08Х18Н10Т-ДД»).The closest technical solution is a method for the production of bimetallic pipes with dimensions of ext. 279 × 36 (351 × 36) and ext. 346 × 40 (426 × 40) mm for nuclear power plants from steel grades 10GN2MFA + 08X18H10T with an inner cladding layer of steel 08X18H10T with a thickness of 7 ± 2 mm, including casting ESR ingots from steel of 10GN2MFA grade 550 × 1600 ± 50 and 580 × 1900 ± 0 mm in size, drilling central ingots with a diameter of 100 ± 5 mm, heating the ESR ingots to a plasticity temperature, piercing ingots in a cross-screw mill rolling into sleeves of size 550 × ext. 245 × 1810-1930 and 600 × ext. 255 × 1980-2090 mm and mandrels with a diameter of 230 and 240 mm, boring and turning the sleeves into shells-blanks of size 520 × ext. 265 × 1550 ± 50 and 570 × ext. 255 × 1700 ± 50 mm, melting the shells-blanks on the ESW installation with 08X18H10T steel, removing bottom parts of bimetallic ingots by anodic-mechanical cutting, drilling in bimetallic ingots of size 520 × gr. 265 × 1450 ± 50 and 570 × gr. 555 × 1600 ± 50 mm of a through central hole with a diameter of 100 ± 5 mm, boring of bimetallic ingots-blanks with a size of 520 × gr. 265 × ext. 100 × 1450 ± 50 mm into ingot blanks of size 520 × gr. 265 × ext. 160 × 1450 ± 50 mm, heating of bimetallic ingots for ductility temperatures, piercing of bimetallic ingots in a cross-helical rolling mill into sleeves measuring 540 × in. 300 × 1650-1770 and 600 × in. 365 × 2090-2220 mm, rolling the sleeves on a pilgrim mill in 383 and 464 mm calibres on 271 mandrels / 272 and 337/338 into conversion pipes 371 × 50.5 × 4600-4900 and 446 × 54 × 5000-5300 mm, heat treatment, dressing, sampling for mechanical testing, machining - boring and turning of the pipe into hot-rolled commodity pipes in the size ext. 279 × 36 × 4200-4500 and ext. 346 × 40 × 4600-5000 mm with a cladding thickness of 7 ± 2 mm from steel 08X18H10T, ultrasonic testing of continuity of adhesion of steel 10GN2MFA to steel 08X18H10T, measuring the thickness of the cladding layer along the perimeter and length of pipes, acceptance of pipes for compliance with the requirements of TU 14-3-1593-88 (TU 14-3-1593-88 "Seamless hot-rolled bimetal pipes for pipelines NUCLEAR POWER STATION". TI 158-TR.TB1-110-2012 "Production of seamless hot-rolled bimetallic pipes from steel grades 10GN2MFA + 08X18H10T-DD").

Недостатком данного способа является то, что при заплавлении рубашек из стали марки 10ГН2МФА сталью 08Х18Н10Г граничный диаметр сплавления сталей по высоте биметаллических слитков, из-за повышения температуры рубашек от начала заплавления к концу, т.е. из-за увеличения внутреннего диаметра, увеличивается на 6-10 мм, что требует измерений граничных диаметров в нижних и верхних частях биметаллических слитков. Для расчета граничного диаметра принимают средний диаметр, что в свою очередь приводит к продольной разностенности плакирующего слоя и выпадам за пределы допускаемых значений 7±2 мм. К недостаткам данного способа следует отнести использование двух диаметров слитков ЭШП для изготовления обечаек, а также то, что из-за изменения толщины плакирующего слоя по длине передельных труб перед расточкой необходимо производить торцовку концов и определять граничный диаметр, а из-за малых суммарных коэффициентов вытяжек, равных

, и

(прошивка слитков ЭШП стали марки 10ГН2МФА размером 550×100×1600±50 и 580×100×1900±50 мм в гильзы размером 540×вн.245×1810-1930 и 600×вн.235×1920-2030 мм для последующей механической обработки их в обечайки размером 520×вн.265×1550±50 и 570×вн.255×1700±50 мм, прошивка биметаллических слитков размером 520×гр.265×160×1450±50 и 570×гр.255×100×1600±50 мм в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 540×вн.300×1650-1770 и 600×вн.365×2090-2220 мм и прокатка гильз на пилигримовом стане в передельные трубы размером 371×50,5×4600-4900 и 446×54×5000-5300 мм), что приводило к выпадам до 50% металла труб по ударной вязкости при температуре испытания минус 10°C, отбраковке биметаллических труб по толщине плакирующего слоя и повышенному расходу сталей 10ГН2МФА и 08Х18Н10Т.The disadvantage of this method is that when melting shirts from 10GN2MFA steel with 08Kh18N10G steel, the boundary diameter of steel alloying along the height of bimetallic ingots, due to the temperature increase of the shirts from the beginning of melting to the end, i.e. due to an increase in the inner diameter, it increases by 6-10 mm, which requires measurements of the boundary diameters in the lower and upper parts of bimetallic ingots. To calculate the boundary diameter, the average diameter is taken, which in turn leads to a longitudinal difference in the cladding layer and falls outside the permissible values of 7 ± 2 mm. The disadvantages of this method include the use of two diameters of ESR ingots for the manufacture of shells, as well as the fact that due to a change in the thickness of the cladding layer along the length of the transfer pipes before boring, it is necessary to trim the ends and determine the boundary diameter, and because of the small total coefficients of the hoods equal

, and

(flashing 10GN2MFA steel ESR ingots with size 550 × 100 × 1600 ± 50 and 580 × 100 × 1900 ± 50 mm into sleeves 540 × in. 245 × 1810-1930 and 600 × in. 235 × 1920-2030 mm in size for subsequent mechanical processing them into shells with sizes of 520 × ext. 265 × 1550 ± 50 and 570 × ext. 255 × 1700 ± 50 mm, flashing bimetallic ingots of 520 × gr. 265 × 160 × 1450 ± 50 and 570 × gr. 255 × 100 × 1600 ± 50 mm in a cross-helical rolling mill into sleeves measuring 540 × in. 300 × 1650-1770 and 600 × in. 365 × 2090-2220 mm and rolling the sleeves on a pilgrim mill into redactor tubes of 371 × 50.5 × 4600 -4900 and 446 × 54 × 5000-5300 mm), which led to drops of up to 50% of the pipe metal in impact strength p and a test temperature of minus 10 ° C, rejection bimetallic tubes across the thickness of the cladding layer and the increased consumption and 10GN2MFA 08Cr18Ni10Ti steels.

Задачей предложенного способа является снижение отбраковки труб по толщине плакирующего слоя и выпадам металла труб по ударной вязкости при температуре испытания минус 10°C, снижение расхода сталей 10ГН2МФА и 08Х18Н10Т и использование для их производства одного диаметра слитков ЭШП вместо двух.The objective of the proposed method is to reduce the rejection of pipes by the thickness of the cladding layer and the precipitation of the pipe metal by impact strength at a test temperature of minus 10 ° C, reduce the consumption of 10GN2MFA and 08Kh18N10T steels and use one diameter of ESR ingots for their production instead of two.

Технический результат достигается тем, что в известном способе производства горячекатаных механически обработанных биметаллических труб размером вн.279×36 (351×36) и вн.346×40 (426×40) мм из стали марок 10ГН2МФА+08Х18Н10Т с внутренним плакирующим слоем толщиной 7±2 мм, включающем изготовление рубашек из слитков ЭШП стали марки 10ГН2МФА размером 640×1850±25 мм, путем сверления в слитках сквозного отверстия диаметром 100±5 мм, нагревают до температуры 1230-1250°C, прошивки в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке диаметром 260 мм в гильзы размером 660×вн.275×1970-2020 и 660×вн.275×1840-1890 мм, прокатки гильз на пилигримовом стане на дорнах 250/252 и 245/247 мм в передельные трубы размером 535×вн.245×2600-2650 и 585×вн.240×1800-1850 мм, обточки и расточки передельных труб в цилиндрические рубашки-заготовки размером 520±1,0×вн.265+1,0/-0×1300 и 570±1,0×вн.255+1,0/-0×1750 мм, изготовление цилиндрических втулок из слитков ЭШП стали марки 08Х18Н10Т размером 430×1750 мм, путем сверления в слитках сквозного отверстия диаметром 100±5 мм, нагрева до температуры 1250-1260°C, прошивки в стане поперечно-винтовой прокатки на оправках диаметром 150 и 100 мм в гильзы размером 450×вн.165×1650 и 450×вн.167,5×1585 мм, прокатки гильз на пилигримовом или автоматических станах в передельные трубы размером 280×77×4000 и 270×82,5×3700 мм, обточки и расточки передельных труб в цилиндрические втулки размером 265+0/-1,0×52,5×1300 и 255+0/-1,0×57,5×1750 мм, изготовление торцевых углеродистых колец из непрерывно-литых заготовок углеродистых марок стали диаметром 550 и 600 мм, которые обтачивают и растачивают на диаметр 520 и 570 мм, сверлят в заготовках диаметром 520 мм сквозное отверстие диаметром 160+(0-10) мм, а в заготовках 570 мм - сквозное отверстие диаметром 100+(0-10) мм, при этом торцевые углеродистые кольца приваривают сплошным швом к одной из сторон цилиндрических рубашек, внутреннюю поверхность рубашек и наружную поверхность втулок обезжиривают, цилиндрические втулки вставляют в образованные стаканы и соединяют сварными монтажными швами с рубашками и торцевыми кольцами, полученные биметаллические заготовки размером 520±1,0×гр.265+1,0/-0×160±1,0×1550 и 570±1,0×гр.255+1,0/-0×100±1,0×2000 мм нагревают до температуры 1250-1260°C, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в биметаллические гильзы размером 540×вн.315×1910 и 600×вн.365×2700 мм на оправках диаметром 300 и 350 мм, которые прокатывают на пилигримовом стане в горячекатаные передельные трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×5100 мм и производят расточку и обточку горячекатаных передельных труб в готовые биметаллические трубы, прошивку слитков ЭШП осуществляют с вытяжкой µ=1,077 и подъемом по диаметру δ=3,1%, гильзы прокатывают на пилигримовом стане в калибрах 562 и 597 мм на дорнах 250/252 и 245/247 мм в передельные трубы с вытяжками µ=1,591 и µ=1,265 и обжатием по диаметру Δ=18,94 и Δ=11,4%, передельные трубы размером 535×вн.245×2600-2650 мм разрезают на две заготовки-крата равной длины, заготовки-краты торцуют, растачивают и обтачивают в цилиндрические рубашки-заготовки размером 520±1,0×вн.265+1,0/-0×1300 и 570±1,0×вн.255+1,0/-0×1750 мм, толщину стенки которых определяют из выражения S_{10ГН2МФАруб.}=(S_i.т.+_ΔS_{i.мех.обр.})µ_iΣ, где S_i.т. - толщина стенки из стали 10ГН2МФА биметаллической трубы i-го размера, мм; _ΔS_{i.мех.обр.} - толщина припуска по стенке под механическую обработку - обточку труб i-го размера, мм; µ_i.Σ=µ_i.пр.µ_i.п.пр. - суммарный коэффициент вытяжки при производстве передельных горячекатаных труб i-го размера; µ_i.пр. - коэффициент вытяжки при прошивке в стане поперечно-винтовой прокатки биметаллических заготовок i-го размера в гильзы; µ_i.п.пр. - коэффициент вытяжки при прокатке биметаллических гильз i-го размера на пилигримовом стане в передельные трубы i-го диаметра, прошивку слитков ЭШП стали марки 08Х18Н10Т размером 430×1750 мм для изготовления цилиндрических втулок в гильзы размером 450×вн.165×1615 и 450×вн.167,5×1585 мм осуществляют с выдержкой µ=0,98 и µ=0,91, с подъемом δ=4,65, передельные трубы размером 280×77×4000 мм разрезают на три заготовки-крата длиной 1300 мм, а передельные трубы размером 270×82,5×3700 мм - на две заготовки-крата длиной 1750 мм, заготовки-краты торцуют, растачивают и обтачивают в цилиндрические втулки размером 265+0/-1,0×52,5×1300 и 255+0/-1,0×57,5×1750 мм, толщину стенок которых определяют из выражения S_{08Х18Н10Твст.}=(S_i.т.+_ΔS_{i.мех.обр.})µ_iΣ, где S_i.т. - толщина стенки из стали 08Х18Н10Т биметаллической трубы i-го размера, мм; _ΔS_{i.мех.обр.} - толщина припуска по стенке под механическую обработку - расточку, мм; µ_i.Σ=µ_i.пр.µ_i.п.пр. - суммарный коэффициент вытяжки при производстве передельных горячекатаных труб i-го размера, торцевые кольца после обточки и сверления сквозного отверстия разрезают на краты, длину которых определяют из выражения

, где L_п.г.п.т. - длина пилигримовой головки передельной биметаллической трубы, мм; Σµ_i.п.т.=µ_i.пр.µ_i.п.пр. - суммарный коэффициент вытяжки при прокатке передельных биметаллических труб из заготовки i-го диаметра; µ_i.пр. - коэффициент вытяжки при прошивке биметаллических заготовок i-го диаметра в стане поперечно-винтовой прокатки; µ_i.п.пр. - коэффициент вытяжки при прокатке передельных биметаллических труб i-го диаметра на пилигримовом стане, биметаллические заготовки размером 520±1,0×гр.265+1,0/-0×160±1,0×1550 и 570±1,0×гр.255+1,0/-0×100±1,0×2000 мм, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в биметаллические гильзы размером 540×вн.315×1910 и 600×вн.365×2700 мм на оправках диаметром 300 и 350 мм с вытяжками µ=1,234 и µ=1,347 и прокатывают на пилигримовом стане в горячекатаные передельные трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×5100 мм в калибрах 383 и 464 мм на дорнах диаметром 272/274 и 341/343 мм с вытяжками µ=2,972 и µ=2,678, с посадом по диаметру δ=31,48% и δ=25,67%, соответственно, торцевые углеродистые кольца приваривают сплошным швом к одной из сторон цилиндрических рубашек, внутреннюю поверхность рубашек и наружную поверхность втулок обезжиривают, цилиндрические втулки вставляют в стаканы, которые соединяют сварочными монтажными швами с рубашками и торцевыми кольцами, биметаллические заготовки задают в стан поперечно-винтовой прокатки концами, противоположными торцевым углеродистым кольцам, а на пилигримовом стане из них формируют пилигримовые головки, передельные горячекатаные биметаллические трубы размером 371×50,5×4500 и 446×64×6100 мм обтачивают и растачивают в товарные трубы размером 351×36×4400 и 426×40×6000 мм с толщиной плакирующего слоя 7±2 мм из стали 08Х18Н10Т.The technical result is achieved by the fact that in the known method for the production of hot rolled machined bimetallic pipes with dimensions of ext. 279 × 36 (351 × 36) and ext. 346 × 40 (426 × 40) mm of steel grades 10ГН2МФА + 08Х18Н10Т with an inner cladding layer of thickness 7 ± 2 mm, including the manufacture of shirts from ESR ingots of steel of 10GN2MFA grade size 640 × 1850 ± 25 mm, by drilling through holes in the ingots with a diameter of 100 ± 5 mm, heated to a temperature of 1230-1250 ° C, firmware in a cross-screw rolling mill mandrel with a diameter of 260 mm in sleeves measuring 660 × ext. 275 × 1970-2020 and 660 × in. 275 × 1840-1890 mm, rolling of sleeves on a pilgrim mill on mandrels of 250/252 and 245/247 mm in redistribution pipes 535 × in. 245 × 2600-2650 and 585 × in. 240 × 1800-1850 mm , turning and boring of conversion pipes into cylindrical workpieces 520 ± 1.0 × in. 265 + 1.0 / -0 × 1300 and 570 ± 1.0 × in. 255 + 1.0 / -0 × 1750 mm , manufacture of cylindrical bushings from EShB ingots of 08Kh18N10T steel grade 430 × 1750 mm in size, by drilling through holes in ingots with a diameter of 100 ± 5 mm, heating to a temperature of 1250-1260 ° C, piercing in a helical rolling mill on mandrels with a diameter of 150 and 100 mm in sleeves of size 450 × ext. 165 × 1650 and 450 × ext. 166.5 × 1585 mm, rolling sleeves on a pilgrim or automatic mills into twin tubes of 280 × 77 × 4000 and 270 × 82.5 × 3700 mm, turning and boring of the tailing tubes into cylindrical bushings of size 265 + 0 / -1.0 × 52.5 × 1300 and 255 + 0 / -1.0 × 57.5 × 1750 mm, the manufacture of carbon end rings from continuously cast billets of carbon steel grades with a diameter of 550 and 600 mm, which grind and bore to a diameter of 520 and 570 mm, drill a through hole with a diameter of 160+ (0-10) mm in workpieces with a diameter of 520 mm, and a through hole with a diameter of 100+ (0-10) mm in 570 mm workpieces, at the end carbon rings are welded with a continuous seam to one of the sides of the cylindrical shirts, the inner surface of the shirts and the outer surface of the sleeves are degreased, the cylindrical sleeves are inserted into the formed glasses and joined by welded mounting seams with the shirts and end rings, the obtained bimetallic workpieces with a size of 520 ± 1.0 × gr. 265 + 1.0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × gr. 255 + 1.0 / -0 × 100 ± 1.0 × 2000 mm are heated to a temperature of 1250-1260 ° C, stitched in a cross-rolling mill in bimetallic sleeves measuring 540 × in. 315 × 1910 and 600 × in. 365 × 2700 m on mandrels with a diameter of 300 and 350 mm, which are rolled on a pilgrim mill in hot-rolled conversion pipes of 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 5100 mm in size and produce bored and turned hot rolled conversion pipes into finished bimetallic pipes; with an extractor µ = 1,077 and a rise in diameter of δ = 3.1%, the sleeves are rolled on a pilgrim mill in calibres 562 and 597 mm on mandrels 250/252 and 245/247 mm into conversion pipes with extractors µ = 1,591 and µ = 1,265 and compression in diameter Δ = 18.94 and Δ = 11.4%, pig tubes 535 × in. 245 × 2600-2650 mm in size are cut into two forgings-krats of equal length, blanks-krats are milled, bored and turned into cylindrical workpieces of size 520 ± 1.0 × in. 265 + 1.0 / -0 × 1300 and 570 ± 1.0 × in. 255 + 1 0 / -0 × 1750 mm, wall thickness of which is determined from the expression S _10GN2MFArub. = (S _i.t. + _Δ S _i.mech. ) Μ _iΣ , where S _i.t. - wall thickness of steel 10GN2MFA bimetal pipe of the i-th size, mm; _Δ S _i.mech.obr. - thickness of the allowance on the wall for machining - turning pipes of the i-th size, mm; µ _i.Σ = µ _i.ex. µ _i.p. - the total coefficient of extraction in the production of hot-rolled chimneys of i-size; µ _i. - the coefficient of extraction when flashing in the mill cross-helical rolling of bimetallic billets of the i-th size into sleeves; µ _i.p. - drawing coefficient during rolling of i-size bimetallic sleeves on a pilgrim mill to conversion pipes of i-diameter, piercing ESHB ingots of steel grade 08X18H10T of size 430 × 1750 mm for the manufacture of cylindrical sleeves in sleeves of sizes 450 × ext. 165 × 1615 and 450 × ext. 166.5 × 1585 mm is carried out with a shutter speed of µ = 0.98 and µ = 0.91, with a rise of δ = 4.65, conversion tubes 280 × 77 × 4000 mm in size are cut into three blanks-krat 1300 mm long, and conversion pipes with a size of 270 × 82.5 × 3700 mm - into two workpieces-krata with a length of 1750 mm, workpieces-krats face, bore and grind into cylinders sleeve sizes 265 + 0 / -1.0 × 52.5 × 1300 and 255 + 0 / -1.0 × 57.5 × 1750 mm, the wall thickness of which is determined from the expression S _{08X18H10Tvst.} = (S _i.t. + _Δ S _i.mech. ) Μ _iΣ , where S _i.t. - wall thickness from steel 08X18H10T of a bimetallic pipe of the i-th size, mm; _Δ S _i.mech.obr. - thickness of the allowance on the wall for machining - boring, mm; µ _i.Σ = µ _i.ex. µ _i.p. - the total drawing coefficient in the production of hot rolled tubes of the i-th size, the end rings after turning and drilling through holes are cut into slabs, the length of which is determined from the expression

where L _p.h.p. - the length of the pilgrim head conversion bimetallic pipe, mm; Σµ _i.pt. = µ _i.ex. µ _i.p. - the total coefficient of drawing during rolling of bimetallic pipe from the workpiece of the i-th diameter; µ _i. - drawing coefficient when flashing bimetallic billets of the i-th diameter in a cross-helical rolling mill; µ _i.p. - drawing coefficient during rolling of conversion bimetallic pipes of i-diameter on a pilgrim mill, bimetallic billets with a size of 520 ± 1.0 × gr. 265 + 1.0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × gr. 255 + 1.0 / -0 × 100 ± 1.0 × 2000 mm, are stitched in a cross-screw mill in bimetallic sleeves measuring 540 × in. 315 × 1910 and 600 × in. 355 × 2700 mm on mandrels with a diameter 300 and 350 mm with hoods µ = 1.234 and µ = 1.347 and rolled on a pilgrim mill in hot-rolled conversion tubes of 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 5100 mm in 383 and 464 mm calibres on mandrels with a diameter of 272/274 and 341/343 mm with hoods µ = 2,972 and µ = 2,678, with fit on diameter δ = 31.48% and δ = 25.67%, respectively, carbon end rings are welded with a continuous seam to one side of the cylindrical shirts, the inner surface of the shirts and the outer surface of the sleeves are degreased, the cylindrical sleeves are inserted into glasses, which are connected by welding mounting seams with shirts and end rings, bimetallic blanks are set in the cross-helical rolling mill with the ends opposite to the end carbon rings, and on the pilgrim mill they are formed of pilgrim heads, conversion ryachekatanye bimetallic tube size 371 × 50.5 × 4500 × 64 and 446 × 6100 mm and grind product into bore tube size 351 × 36 × 426 × 4400 and 40 × 6000 mm with a thickness of the cladding layer 7 ± 2 mm of steel 08Cr18Ni10Ti.

Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что торцевые углеродистые кольца приваривают сплошным швом к одной из сторон цилиндрических рубашек, внутреннюю поверхность рубашек и наружную поверхность втулок обезжиривают, цилиндрические втулки вставляют в образованные стаканы и соединяют сварными монтажными швами с рубашками и торцевыми кольцами, полученные биметаллические заготовки размером 520±1,0×гр.265+1,0/-0×160±1,0×1550 и 570±1,0×гр.255+1,0/-0×100±1,0×2000 мм нагревают до температуры 1250-1260°C, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в биметаллические гильзы размером 540×вн.315×1910 и 600×вн.365×2700 мм на оправках диаметром 300 и 350 мм, которые прокатывают на пилигримовом стане в горячекатаные передельные трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×5100 мм и производят расточку и обточку горячекатаных передельных труб в готовые биметаллические трубы, прошивку слитков ЭШП осуществляют с вытяжкой µ=1,077 и подъемом по диаметру δ=3,1%, гильзы прокатывают на пилигримовом стане в калибрах 562 и 597 мм на дорнах 250/252 и 245/247 мм в передельные трубы с вытяжками µ=1,591 и µ=1,265 и обжатием по диаметру Δ=18,94 и Δ=11,4%, передельные трубы размером 535×вн.245×2600-2650 мм разрезают на две заготовки-крата равной длины, заготовки-краты торцуют, растачивают и обтачивают в цилиндрические рубашки-заготовки размером 520±1,0×вн.265+1,0/-0×1300 и 570±1,0×вн.255+1,0/-0×1750 мм, толщину стенки которых определяют из выражения S_{10ГН2МФАруб.}=(S_i.т+_ΔS_{i.мех.обр.})µ_iΣ, где S_i.т - толщина стенки из стали 10ГН2МФА биметаллической трубы i-го размера, мм; _ΔS_{i.мех.обр.} - толщина припуска по стенке под механическую обработку - обточку труб i-го размера, мм; µ_i.Σ=µ_i.пр.µ_i.п.пр. - суммарный коэффициент вытяжки при производстве передельных горячекатаных труб i-го размера; µ_i.пр. - коэффициент вытяжки при прошивке в стане поперечно-винтовой прокатки биметаллических заготовок i-го размера в гильзы; µ_i.п.пр. - коэффициент вытяжки при прокатке биметаллических гильз i-го размера на пилигримовом стане в передельные трубы i-го диаметра, прошивку слитков ЭШП стали марки 08Х18Н10Т размером 430×1750 мм для изготовления цилиндрических втулок в гильзы размером 450×вн.165×1615 и 450×вн.167,5×1585 мм осуществляют с выдержкой µ=0,98 и µ=0,91, с подъемом δ=4,65, передельные трубы размером 280×77×4000 мм разрезают на три заготовки-крата длиной 1300 мм, а передельные трубы размером 270×82,5×3700 мм - на две заготовки-крата длиной 1750 мм, заготовки-краты торцуют, растачивают и обтачивают в цилиндрические втулки размером 265+0/-1,0×52,5×1300 и 255+0/-1,0×57,5×1750 мм, толщину стенок которых определяют из выражения S_{08Х18Н10Твст.}=(S_i.т.+_ΔS_{i.мех.обр.})µ_iΣ, где S_i.т. - толщина стенки из стали 08Х18Н10Т биметаллической трубы i-го размера, мм; _ΔS_{i.мех.обр.} - толщина припуска по стенке под механическую обработку - расточку, мм; µ_i.Σ=µ_i.пр.µ_i.п.пр. - суммарный коэффициент вытяжки при производстве передельных горячекатаных труб i-го размера, торцевые кольца после обточки и сверления сквозного отверстия разрезают на краты, длину которых определяют из выражения

, где L_п.г.п.т. - длина пилигримовой головки передельной биметаллической трубы, мм; Σµ_i.п.т.=µ_i.пр.µ_i.п.пр. - суммарный коэффициент вытяжки при прокатке передельных биметаллических труб из заготовки i-го диаметра; µ_i.пр. - коэффициент вытяжки при прошивке биметаллических заготовок i-го диаметра в стане поперечно-винтовой прокатки; µ_i.п.пр. - коэффициент вытяжки при прокатке передельных биметаллических труб i-го диаметра на пилигримовом стане, биметаллические заготовки размером 520±1,0×гр.265+1,0/-0×160±1,0×1550 и 570±1,0×гр.255+1,0/-0×100±1,0×2000 мм, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в биметаллические гильзы размером 540×вн.315×1910 и 600×вн.365×2700 мм на оправках диаметром 300 и 350 мм с вытяжками µ=1,234 и µ=1,347 и прокатывают на пилигримовом стане в горячекатаные передельные трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×5100 мм в калибрах 383 и 464 мм на дорнах диаметром 272/274 и 341/343 мм с вытяжками µ=2,972 и µ=2,678, с посадом по диаметру δ=31,48% и δ=25,67%, соответственно, торцевые углеродистые кольца приваривают сплошным швом к одной из сторон цилиндрических рубашек, внутреннюю поверхность рубашек и наружную поверхность втулок обезжиривают, цилиндрические втулки вставляют в стаканы, которые соединяют сварочными монтажными швами с рубашками и торцевыми кольцами, биметаллические заготовки задают в стан поперечно-винтовой прокатки концами, противоположными торцевым углеродистым кольцам, а на пилигримовом стане из них формируют пилигримовые головки, передельные горячекатаные биметаллические трубы размером 371×50,5×4500 и 446×64×6100 мм обтачивают и растачивают в товарные трубы размером 351×36×4400 и 426×40×6000 мм с толщиной плакирующего слоя 7±2 мм из стали 08Х18Н10Т. Таким образом, эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии критерию «изобретательский уровень».A comparative analysis of the proposed solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that the end carbon rings are welded with a continuous seam to one of the sides of the cylindrical shirts, the inner surface of the shirts and the outer surface of the sleeves are degreased, the cylindrical sleeves are inserted into the formed glasses and connected with welded mounting seams with shirts and end rings, the obtained bimetallic billets of size 520 ± 1.0 × g. 265 + 1.0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × g. 255 + 1.0 / - 0 × 100 ± 1.0 × 2000 mm are heated to temperatures 1250-1260 ° C, stitched in a cross-rolling mill in bimetallic sleeves measuring 540 × ext. 315 × 1910 and 600 × ext. 365 × 2700 mm on mandrels with a diameter of 300 and 350 mm, which are rolled on a pilgrim mill in hot rolled pipes 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 5100 mm in size and produce hot-rolled conversion tubes into finished bimetallic pipes, ESR ingots are pierced with a hood µ = 1,077 and diameter rise δ = 3.1%, sleeves rolled on a pilgrim mill in calibers 562 and 597 mm on the mandrels 250/252 and 245/247 mm in conversion pipes with hoods µ = 1,591 and µ = 1,265 and compression in diameter Δ = 18.94 and Δ = 11.4%, pig tubes 535 × ext. 245 × 2600-2650 mm are cut into two blanks-krat of equal length, blanks- Krats face, bore and grind into cylindrical workpieces 520 ± 1.0 × in. 265 + 1.0 / -0 × 1300 and 570 ± 1.0 × in. 255 + 1.0 / -0 × 1750 mm whose wall thickness is determined from the expression S _10GN2MFARub. = (S _i.t + _Δ S _i.mech.obr. ) Μ _iΣ , where S _i.t - wall thickness of steel 10ГН2МФА of a bimetallic pipe of the i-th size, mm; _Δ S _i.mech.obr. - thickness of the allowance on the wall for machining - turning pipes of the i-th size, mm; µ _i.Σ = µ _i.ex. µ _i.p. - the total coefficient of extraction in the production of hot-rolled chimneys of i-size; µ _i. - the coefficient of extraction when flashing in the mill cross-helical rolling of bimetallic billets of the i-th size into sleeves; µ _i.p. - drawing coefficient during rolling of i-size bimetallic sleeves on a pilgrim mill to conversion pipes of i-diameter, piercing ESHB ingots of steel grade 08X18H10T of size 430 × 1750 mm for the manufacture of cylindrical sleeves in sleeves of sizes 450 × ext. 165 × 1615 and 450 × ext. 166.5 × 1585 mm is carried out with a shutter speed of µ = 0.98 and µ = 0.91, with a rise of δ = 4.65, conversion tubes 280 × 77 × 4000 mm in size are cut into three blanks-krat 1300 mm long, and conversion pipes with a size of 270 × 82.5 × 3700 mm - into two workpieces-krata with a length of 1750 mm, workpieces-krats face, bore and grind into cylinders sleeve sizes 265 + 0 / -1.0 × 52.5 × 1300 and 255 + 0 / -1.0 × 57.5 × 1750 mm, the wall thickness of which is determined from the expression S _{08X18H10Tvst.} = (S _i.t. + _Δ S _i.mech. ) Μ _iΣ , where S _i.t. - wall thickness from steel 08X18H10T of a bimetallic pipe of the i-th size, mm; _Δ S _i.mech.obr. - thickness of the allowance on the wall for machining - boring, mm; µ _i.Σ = µ _i.ex. µ _i.p. - the total drawing coefficient in the production of hot rolled tubes of the i-th size, the end rings after turning and drilling through holes are cut into slabs, the length of which is determined from the expression

Where L _p.g.p.t. - the length of the pilgrim head conversion bimetallic pipe, mm; Σµ _i.pt. = µ _i.ex. µ _i.p. - the total coefficient of drawing during rolling of bimetallic pipe from the workpiece of the i-th diameter; µ _i. - drawing coefficient when flashing bimetallic billets of the i-th diameter in a cross-helical rolling mill; µ _i.p. - drawing coefficient during rolling of conversion bimetallic pipes of i-diameter on a pilgrim mill, bimetallic billets with a size of 520 ± 1.0 × gr. 265 + 1.0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × gr. 255 + 1.0 / -0 × 100 ± 1.0 × 2000 mm, are stitched in a cross-screw mill in bimetallic sleeves measuring 540 × in. 315 × 1910 and 600 × in. 355 × 2700 mm on mandrels with a diameter 300 and 350 mm with hoods µ = 1.234 and µ = 1.347 and rolled on a pilgrim mill in hot-rolled conversion tubes of 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 5100 mm in 383 and 464 mm calibres on mandrels with a diameter of 272/274 and 341/343 mm with hoods µ = 2,972 and µ = 2,678, with fit on diameter δ = 31.48% and δ = 25.67%, respectively, carbon end rings are welded with a continuous seam to one side of the cylindrical shirts, the inner surface of the shirts and the outer surface of the sleeves are degreased, the cylindrical sleeves are inserted into glasses, which are connected by welding mounting seams with shirts and end rings, bimetallic blanks are set in the cross-helical rolling mill with the ends opposite to the end carbon rings, and on the pilgrim mill they are formed of pilgrim heads, conversion ryachekatanye bimetallic tube size 371 × 50.5 × 4500 × 64 and 446 × 6100 mm and grind product into bore tube size 351 × 36 × 426 × 4400 and 40 × 6000 mm with a thickness of the cladding layer 7 ± 2 mm of steel 08Cr18Ni10Ti. Thus, these differences allow us to conclude that the criterion of "inventive step" is met.

Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что соответствует патентоспособности «изобретательский уровень».Comparison of the proposed method not only with the prototype, but also with other technical solutions in this technical field, did not reveal the signs that distinguish the claimed method from the prototype, which corresponds to patentability "inventive step".

На фиг.1 показана заготовка для производства горячекатаных механически обработанных биметаллических труб размером вн.279×36 (351×36) и вн.346×40 (426×40) мм из сталей марок 10ГН2МФА+08Х18Н10Т и приведены обозначения: 1 - торцевое углеродистое кольцо; 2 - рубашка из стали марки 10ГН2МФА; 3 - цилиндрическая втулка из стали марки 08Х18Н10Т; 4 и 5 - сварочные монтажные швы; рубашка из стали 10ГН2МФА с приваренным торцевым кольцом образуют стакан, в который вставляют цилиндрическую втулку 3; D_{i.нар.10ГН2МФА} - наружный диаметр рубашки из стали 10ГН2МФА, мм; D_{i.вн.10ГН2МФА} - внутренний диаметр рубашки из стали 10ГН2МФА, мм; d_{i.нар.08X18H10T} - наружный диаметр вставки из стали 08Х18Н10Т, мм; d_{i.вн.08X18H10T} - внутренний диаметр вставки из стали 08Х18Н10Т, мм; L_{10ГН2МФА} - длина рубашки из стали 10ГН2МФА, мм; L_{.08Х18Н10Т} - длина вставки из стали 08Х18Н10Т, мм; L_.m. - длина торцевого кольца из углеродистой стали для исключения сползания рубашки из стали 08Х18Н10Т в стане поперечно-винтовой прокатке и выведения пилигримовой головки на углеродистый металл при пилигримовой прокатке, мм; D_нар.к. - наружный диаметр торцевого углеродистого кольца; d_{вн.угл.к.} - внутренний диаметр торцевого углеродистого кольца, мм.Figure 1 shows a workpiece for the production of hot-rolled mechanically machined bimetallic pipes with dimensions of ext. 279 × 36 (351 × 36) and ext. 346 × 40 (426 × 40) mm of steel grades 10ГН2МФА + 08Х18Н10Т and the following designations are given: 1 - end carbon ring; 2 - shirt made of steel grade 10GN2MFA; 3 - a cylindrical sleeve made of steel grade 08X18H10T; 4 and 5 - welding mounting seams; a shirt made of steel 10GN2MFA with a welded end ring forms a glass into which a cylindrical sleeve 3 is inserted; D _{i.нар.10ГН2МФА} - outer diameter of a shirt made of steel 10ГН2МФА, mm; D _{i.vn.10GN2MFA} - inner diameter of a shirt made of steel 10GN2MFA, mm; d _{i.нар.08X18H10T} - outer diameter of the insert made of steel 08X18H10T, mm; d _{i.vn.08X18H10T} - inner diameter of the insert from steel 08Cr18Ni10Ti mm; L _10GN2MFA - shirt length from steel 10GN2MFA, mm; L _.08X18H10T - insert length from steel 08X18H10T, mm; L _.m. - the length of the end ring of carbon steel to prevent slipping of the shirt from steel 08X18H10T in the cross-helical rolling mill and the removal of the pilgrim head to carbon metal during pilgrim rolling, mm; D _nar.k. - the outer diameter of the carbon end ring; d _ext. - inner diameter of the carbon end ring, mm.

Способ опробован на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16′′ ОАО «ЧТПЗ» при прокатке передельных биметаллических горячекатаных труб размером 371×50,5 и 446×54 мм для последующей механической обработки - расточки и обточки в товарные горячекатаные механически обработанные трубы размером 351×36 и 426×40 мм с повышенными геометрическими размерами толщины плакирующего слоя.The method was tested on a pipe-rolling installation with 8-16 ′ ′ pilgrim mills of ChTPZ OJSC when rolling hot bimetallic hot-rolled pipe sizes 371 × 50.5 and 446 × 54 mm for subsequent machining - boring and turning into commodity hot-rolled machined pipes of size 351 × 36 and 426 × 40 mm with increased geometric dimensions of the thickness of the cladding layer.

По существующей технологии для изготовления обечаек размером 520×вн.265×1550 и 570×вн.255×1700 мм в производство были заданы 5 слитков-заготовок ЭШП размером 550×1600 мм общей массой 15027 кг и 5 слитков-заготовок ЭШП размером 580×1900 мм общей массой 19775 кг. Слитки-заготовки ЭШП поставлены ОАО «ЗМЗ». На ОАО «ЧТПЗ» в слитках-заготовках были просверлены сквозные осевые отверстия диаметром 100±5 мм. Слитки-заготовки ЭШП были нагреты до температуры пластичности, прошиты в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 550×вн.245×1810-1930 и 600×вн.235×1920-2030 мм с вытяжками, соответственно,

и

, расточены и обточены в обечайки-заготовки размером 520×вн.265×1550±50 и 570×вн.255×1700±50 мм. На ОАО «ЗМЗ» обечайки на установке ЭШП были заплавлены сталью 08Х18Н10Т. Донные части биметаллических слитков-заготовок были удалены анодно-механической резкой. На ОАО «ЧТПЗ» в биметаллических слитках размером 520×гр.265×1450±50 и 570×гр.255×1600±50 мм были просверлены сквозные центральные отверстия диаметром 100±5 мм. Биметаллические слитки-заготовки размером 520×гр.265×вн.100×1450±50 мм были расточены в слитки-заготовки размером 520×гр.265×вн.160×1450±50 мм. Биметаллические слитки-заготовки были нагреты до температуры пластичности, прошиты в стане поперечно-винтовой прокатки в биметаллические гильзы размером 540×вн.300×1650-1770 и 600×вн.365×2090-2220 мм, с вытяжками, соответственно,

и

. Суммарный коэффициент вытяжки при прошивке составил, соответственно, µ_Σпр.351=1,381 и µ_Σпр.426=1,401. Прокатку гильз на пилигримовом стане производили в калибрах 383 и 464 мм на дорнах 271/272 и 341/342 в передельные трубы размером 371×50,5×4600-4900 и 446×54×5000-5300 мм с вытяжками, соответственно, µ_п.пр.351=3,114 и µ_п.пр.426=2,678. Суммарный коэффициент вытяжки при прокатке передельных биметаллических труб размером 371×50,5 мм составил µ_Σ351=4,3, а передельных труб размером 446×54 мм µ_Σ426=3,33. После термической обработки, правки и механических испытаний металла биметаллических труб количество выпадов по KCU при температуре испытания минус 10°C и толщине плакирующего слоя составило 40%. Расходный коэффициент металла при изготовлении обечаек размером 520×вн.265×1550 мм составил 1,561, а при изготовлении обечаек размером 570×вн.255×1700 мм - 1,448.According to the existing technology for the manufacture of shells of 520 × vn. 265 × 1550 and 570 × vn. 255 × 1700 mm in size, 5 EAW blanks with a size of 550 × 1600 mm with a total weight of 15027 kg and 5 ESR ingot blanks with a size of 580 × 1900 mm with a total weight of 19775 kg. ESR ingot billets were supplied by ZMZ OJSC. Chelyabinsk Pipe Plant drilled through axial holes with a diameter of 100 ± 5 mm in ingot billets. The ESR ingot billets were heated to the ductility temperature, stitched in a cross-helical mill in sleeves measuring 550 × vn. 245 × 1810-1930 and 600 × vn. 235 × 1920-2030 mm with hoods, respectively,

and

, bored and turned into shell blanks measuring 520 × ext. 265 × 1550 ± 50 and 570 × ext. 255 × 1700 ± 50 mm. At ZMZ OJSC, the shells on the ESR installation were melted with 08Kh18N10T steel. The bottom parts of bimetallic ingot billets were removed by anodic-mechanical cutting. At JSC ChelPipe in bimetallic ingots measuring 520 × gr. 265 × 1450 ± 50 and 570 × gr. 255 × 1600 ± 50 mm, through holes were drilled through the center with a diameter of 100 ± 5 mm. Bimetallic ingot blanks measuring 520 × g. 265 × ext. 100 × 1450 ± 50 mm were bored into ingot-blanks measuring 520 × g. 265 × ext. 160 × 1450 ± 50 mm. Bimetallic ingot billets were heated to ductility temperature, sewn in a cross-screw mill in bimetallic sleeves measuring 540 × in. 300 × 1650-1770 and 600 × in. 365 × 2090-2220 mm, with hoods, respectively,

and

. The total hood coefficient during firmware was, respectively, µ _Σpr.351 = 1.381 and µ _Σpr.426 = 1.401. Rolling the sleeves at pilger produced in calibers 383 and 464 mm on the mandrel 271/272 and 341/342 in steel making pipe size 371 × 50.5 × 446 × 4600-4900 and 5000-5300 × 54 mm with hoods respectively, μ _{n approx} . ₃₃₅ = 3.114 and µ approx. ₄₂₆ = 2.678. The total drawing coefficient during rolling of bimetallic conversion tubes with a size of 371 × 50.5 mm was µ _Σ351 = 4.3, and of conversion tubes with a size of 446 × 54 mm µ _Σ426 = 3.33. After heat treatment, dressing and mechanical testing of bimetallic metal pipes, the number of drops according to KCU at a test temperature of minus 10 ° C and a cladding layer thickness was 40%. The expenditure coefficient of the metal in the manufacture of shells measuring 520 × ext. 265 × 1550 mm was 1.561, and in the manufacture of shells measuring 570 × ext. 265 × 1700 mm - 1.448.

По предлагаемой технологии для изготовления рубашек размером 520±1,0×вн.265+1,0/-0×1300 мм в производство были заданы по 5 слитков-заготовок ЭШП размером 640×1850±25 мм общей массой по 23356 кг, а для производства рубашек размером 570±1,0×вн.255+1,0/-0×1750 мм 5 слитков-заготовок размером 640×1700 мм общей массой 21462 кг. В слитках-заготовках были просверлены сквозные осевые отверстия диаметром 100±5 мм. Слитки-заготовки ЭШП были нагреты до температуры 1220-1250°C, прошиты в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке 260 мм в гильзы размером 660×вн.275×1990 и 660×вн.275×1830 мм с вытяжкой µ=1,077 и подъемом по диаметру Δ=3,1%, гильзы прокатаны на пилигримовом стане в передельные трубы размером 535×вн.245×3170 и 585×вн.240×2330 мм в калибрах 562 и 584 мм на дорнах диаметром 250/252 и 243/245 мм с посадом по диаметру δ=12,5%, вытяжками µ=1,591 и µ=1,265, которые были обточены и расточены в рубашки размером 520±1,0×вн.265+1,0/-0×1300 и 570×вн.256×1750 мм. Масса рубашек составила 16036 и 14012 кг. Расходный коэффициент металла при изготовлении рубашек размером 520×вн.265×1300 мм составил 1,437, а рубашек размером 570×вн.255×1750 мм - 1,532.According to the proposed technology for the manufacture of shirts with a size of 520 ± 1.0 × ext. 265 + 1.0 / -0 × 1300 mm, 5 ESR ingots-blanks of 640 × 1850 ± 25 mm in size with a total weight of 23356 kg were assigned to production for the production of shirts with a size of 570 ± 1.0 × ext. 255 + 1.0 / -0 × 1750 mm; 5 ingot blanks with a size of 640 × 1700 mm with a total weight of 21,462 kg. Through ingot billets, through axial holes with a diameter of 100 ± 5 mm were drilled. The ESR billet ingots were heated to a temperature of 1220-1250 ° C, stitched in a helical mill on a mandrel of 260 mm in sleeves measuring 660 × in. 275 × 1990 and 660 × in. 275 × 1830 mm with a hood µ = 1,077 and with a diameter increase of Δ = 3.1%, the sleeves are rolled on a pilgrim mill into conversion tubes of 535 × in. 2445 × 3170 and 585 × in. 240 × 2330 mm in calibers 562 and 584 mm on mandrels with a diameter of 250/252 and 243 / 245 mm with a fit over the diameter δ = 12.5%, hoods µ = 1,591 and µ = 1,265, which were turned and bored into shirts of 520 ± 1.0 × in. 265 + 1.0 / -0 × 1300 and 570 × ext. 256 × 1750 mm. The weight of the shirts was 16036 and 14012 kg. The expenditure coefficient of the metal in the manufacture of shirts with a size of 520 × vn. 265 × 1300 mm was 1,437, and shirts with a size of 570 × vn. 255 × 1750 mm - 1,532.

Данные по изготовлению обечаек размером 520×вн.265×1550 и 570×вн.255×1700 мм и рубашек размером 520×265×1300 и 570×255×1750 мм из стали марки 10ГН2МФА по существующей и предлагаемой технологиям приведены в таблице 1.The data on the manufacture of shells of 520 × vn. 265 × 1550 and 570 × vn. 255 × 1700 mm and shirts in sizes of 520 × 265 × 1300 and 570 × 255 × 1750 mm from 10GN2MFA steel according to the existing and proposed technologies are given in table 1.

По предлагаемой технологии для изготовления втулок из стали марки 08Х18Н10Т размером 265×52,5×1300 и 255×57,5×1750 мм в производство были заданы 2 слитка-заготовки ЭШП стали марки 08Х18Н10Т размером 430×1750 мм общей массой 3987 кг и три слитка-заготовки ЭШП размером 430×1500 мм общей массой 5126 кг, в слитках-заготовках ЭШП были просверлены сквозные отверстие диаметром 100±5 мм, слитки-заготовки нагреты до температуры 1250-1260°C, прошиты в стане поперечно-винтовой прокатки на оправках диаметром 150 и 100 мм в гильзы размером 450×вн.165×1615 и 450×вн.167,5×1585 мм с вытяжками µ=0,98 и µ=0,91, с подъемом по диаметру δ=4,65%. Гильзы прокатаны на пилигримовом стане в передельные трубы размером 280×77×4000 и 270×82,5×3700 мм. Передельные трубы размером 280×77×4000 мм разрезаны на три заготовки-крата длиной 1300 мм, а трубы размером 270×82,5×3700 мм на две заготовки-крата длиной 1750 мм. Заготовки-краты были сторцованы, расточены и обточены в цилиндрические втулки размером 265+0/-1,0×52,5×1300 и 255+0/-1,0×57,5×1750 мм. Масса 6 втулок размером 265×52,5×1300 мм составила 2732 кг, а 6 втулок размером 255×57,5×1750 мм - 2939 кг. Расходный коэффициент металла на изготовление втулок размером 265×52,5×1300 мм составил 1,459, а втулок размером 255×57,5×1750 мм - 1,744.According to the proposed technology, for the manufacture of bushings from 08Kh18N10T steel grade 265 × 52.5 × 1300 and 255 × 57.5 × 1750 mm in size, 2 ingot blanks EShP steel of 08Kh18N10T grade 430 × 1750 mm in size with a total weight of 3987 kg and three ESR ingot blanks with a size of 430 × 1500 mm with a total weight of 5126 kg, through holes with a diameter of 100 ± 5 mm were drilled in ESR ingots blanks, the ingot ingots were heated to a temperature of 1250-1260 ° C, stitched in a cross-helical rolling mill on mandrels with a diameter of 150 and 100 mm in sleeves measuring 450 × in. 165 × 1615 and 450 × in. 169.5 × 1585 mm with hoods µ = 0.98 and µ = 0.91, with a rise in diameter of δ = 4.65%. Sleeves are rolled on a pilgrim mill in conversion tubes of 280 × 77 × 4000 and 270 × 82.5 × 3700 mm in size. Conveyor pipes 280 × 77 × 4000 mm in size are cut into three 1300 mm long billets, and 270 × 82.5 × 3700 mm pipe billets into two 1750 mm long billets. Billets-krats were milled, bored and turned into cylindrical bushings measuring 265 + 0 / -1.0 × 52.5 × 1300 and 255 + 0 / -1.0 × 57.5 × 1750 mm. The weight of 6 bushings measuring 265 × 52.5 × 1300 mm was 2732 kg, and 6 bushings measuring 255 × 57.5 × 1750 mm - 2939 kg. The expenditure coefficient of the metal for the manufacture of bushings measuring 265 × 52.5 × 1300 mm was 1.459, and the bushings measuring 255 × 57.5 × 1750 mm - 1.744.

Данные по заплавлению обечаек из стали марки 10ГН2МФА сталью 08Х18Н10Т и изготовлению втулок размером 265×52,5×1300 и 255×57,5×1750 мм из стали 08Х18Н10Т по существующей и предлагаемой технологиям приведены в таблице 2.Data on the fusion of shells made of 10GN2MFA steel with 08Kh18N10T steel and the manufacture of bushings 265 × 52.5 × 1300 and 255 × 57.5 × 1750 mm in size from 08Kh18N10T steel according to the existing and proposed technologies are given in Table 2.

По предлагаемой технологии для изготовления торцевых колец были использованы непрерывно-литые заготовки диаметром 550 и 600 мм из стали марки 20, которые были обточены на диаметр 520 и 570 мм. В заготовках были просверлены сквозные осевые сверления диаметром 170 и 110 мм и разрезаны согласно п.4 формулы изобретения на мерные длины 250±10 мм.According to the proposed technology, continuously cast billets with a diameter of 550 and 600 mm made of steel of grade 20, which were turned to a diameter of 520 and 570 mm, were used for the manufacture of end rings. Through-hole axial drills with a diameter of 170 and 110 mm were drilled in the workpieces and cut according to claim 4 of the claims into measured lengths of 250 ± 10 mm.

Затем к одному из торцов рубашек были приварены сплошным швом торцевые углеродистые кольца. Внутренняя поверхность рубашек и наружная поверхность втулок были обезжирены - протерты ветошью смоченной в ацетоне. Втулки были вставлены в стаканы, которые были соединены сварочными монтажными швами с рубашками и торцевыми кольцами.Then, carbon end rings were welded to one of the ends of the shirts with a continuous seam. The inner surface of the shirts and the outer surface of the sleeves were degreased - wiped with a rag soaked in acetone. The bushings were inserted into glasses, which were connected by welding mounting seams with shirts and end rings.

Таким образом, по предлагаемой технологии в производство были заданы по 5 биметаллических заготовок размером 520±1,0×гр.265+1,0/-0×160±1,0×1550 и 570±1,0×гр.255+1,0/-0×100±1,0×1750 мм, которые были нагревают до температуры 1250-1260°C, прошиты в стане поперечно-винтовой прокатки вперед концам, противоположными торцевым углеродистым кольцам, в биметаллические гильзы размером 540×вн.315×1910 и 600×вн.365×2700 мм на оправках диаметром 300 и 350 мм с вытяжками µ=1,234 и µ=1,347, которые были прокатаны на пилигримовом стане в горячекатаные передельные трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×6100 мм в калибрах 383 и 464 мм на дорнах диаметром 272/274 и 341/343 мм с вытяжками µ=2,972 и µ=2,678, с посадом по диаметру δ=31,48% и δ=25,67%, соответственно, и выведением пилигримовых головок на углеродистые торцевые кольца. Передельные горячекатаные биметаллические трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×6100 мм были обточены и расточены в товарные трубы размером 351×36×4400 и 426×40×6000 мм с толщиной плакирующего слоя 7±2 мм из стали 08Х18Н10Т. Трубы приняты в соответствии с ТУ 14-3-1593-88.Thus, according to the proposed technology, 5 bimetallic blanks of 520 ± 1.0 × gr. 265 + 1.0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × gr. 255 + 1.0 / -0 × 100 ± 1.0 × 1750 mm, which were heated to a temperature of 1250-1260 ° C, are stitched in a cross-helical mill forward to the ends opposite the carbon end rings, in bimetallic sleeves measuring 540 × in. 315 × 1910 and 600 × ext. 365 × 2700 mm on mandrels with a diameter of 300 and 350 mm with hoods µ = 1,234 and µ = 1,347, which were rolled on a pilgrim mill in hot-rolled conversion tubes in sizes 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 6100 mm in 383 and 464 mm calibres on mandrels with a diameter of 272/274 and 341/343 mm with hoods µ = 2,972 and µ = 2,678, with a diameter fit of δ = 31.48% and δ = 25.67%, respectively, and removing pilgrim heads on carbon end rings. Hot-rolled bimetallic tubes of sizes 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 6100 mm were turned and bored into commodity pipes of 351 × 36 × 4400 and 426 × 40 × 6000 mm with a cladding thickness of 7 ± 2 mm from 08X18H10T steel . Pipes adopted in accordance with TU 14-3-1593-88.

Данные по прокатке биметаллических заготовок в передельные горячекатаные биметаллические трубы размером 371×50,5×4400-4500 и 446×54×4100-4200 мм и механической обработке их в товарные трубы размером 351×36×4300 и 426×40×3900 мм (существующая технология), прокатке биметаллических сборных заготовок в передельные горячекатаные трубы размером 371×50,5×4500 и 446×54×6100 мм и механической обработке - расточке и обточке их в товарные механически обработанные биметаллические трубы размером 351×36×4400 и 426×40×6000 мм (предлагаемая технология), расходным коэффициентам металлов по переделам и окончательной сдаче труб приведены в таблице 2.Data on the rolling of bimetallic billets into hot rolled bimetallic pipes of 371 × 50.5 × 4400-4500 and 446 × 54 × 4100-4200 mm in size and their machining into commodity pipes of 351 × 36 × 4300 and 426 × 40 × 3900 mm ( existing technology), rolling bimetallic prefabricated billets into hot rolled hot-rolled pipes of size 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 6100 mm and machining them by boring and turning them into commodity machined bimetallic pipes of size 351 × 36 × 4400 and 426 × 40 × 6000 mm (proposed technology), expenditure coefficients of metals in redistribution and final delivery of pipes are given in table 2.

Из таблицы 2 видно, что расходный коэффициент стали марки 10ГН2МФА при изготовлении товарных механически обработанных труб размером 351×36 мм по существующей технологии составил 3,016, а труб размером 426×40 мм - 3,429. Расходный коэффициент стали марки 08Х18Н10Т при изготовлении товарных механически обработанных труб размером 351×36 мм по существующей технологии составил 4,815, а труб размером 426×40 мм - 3,488. Расходные коэффициенты металлов по предлагаемой технологии составили, соответственно, по стали 10ГН2МФА - 1,583 и 1,461, а по стали 08Х18Н18 - 1,647 и 1,561. При прокатке товарных труб по существующей технологии забракованы две трубы размером 351×36 и две трубы размером 426×40 мм по ударной вязкости KCU основного металла 10ГН2МФА при минус 10°C и не соответствию толщины плакирующего слоя. При прокатке товарных труб по предлагаемой технологии все 10 труб соответствуют требованиям ТУ 14-3-1593-88.From table 2 it can be seen that the expenditure coefficient of steel grade 10GN2MFA in the manufacture of commodity machined pipes with a size of 351 × 36 mm according to existing technology amounted to 3.016, and pipes with a size of 426 × 40 mm - 3.429. The expenditure coefficient of 08Kh18N10T grade steel in the manufacture of commodity mechanically processed pipes of size 351 × 36 mm by the existing technology was 4.815, and of pipe size 426 × 40 mm - 3.488. The expenditure coefficients of metals according to the proposed technology were, respectively, for steel 10GN2MFA - 1.583 and 1.481, and for steel 08X18H18 - 1.647 and 1.561. When rolling commodity pipes according to the existing technology, two 351 × 36 pipes and two 426 × 40 mm pipes were rejected in terms of impact strength KCU of the base metal 10GN2MFA at minus 10 ° C and mismatch of the thickness of the cladding layer. When rolling commodity pipes using the proposed technology, all 10 pipes meet the requirements of TU 14-3-1593-88.

Толщина плакирующего слоя по длине и периметру труб прокатанных по существующей технологии находилась в пределах от 4,0 до 10,0 мм, т.е. 7±3 мм, а труб прокатанных по предлагаемой технологии в пределах 5,5-8,75 мм, т.е. 7+1,75/-1,5 мм.The thickness of the cladding layer along the length and perimeter of the pipes rolled according to the existing technology was in the range from 4.0 to 10.0 mm, i.e. 7 ± 3 mm, and pipes rolled by the proposed technology in the range of 5.5-8.75 mm, i.e. 7 + 1.75 / -1.5 mm.

Таким образом, использование предлагаемого способа производства биметаллических передельных труб размером 371×50,5 и 446×54 мм на трубопрокатной установке 8-16′′ с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» для последующей механической обработки - обточки и расточки их в товарные биметаллические трубы размером вн.279×36 (351×36) и вн.346×40 (426×40) мм из стали марок 10ГН2МФА+08Х18Н10Т с внутренним плакирующим слоем сталью 08Х18Н10Т толщиной 7±2 мм для объектов атомной энергетики позволит значительно снизить расходный коэффициент металлов, повысить точность толщины стенки плакирующего слоя, исключить из технологического процесса один кристаллизатор для отливки слитков ЭШП из стали марки 10ГН2МФА для изготовления рубашек и снизить количество выпадов основного металла 10ГН2МФА по KCU при минус 10°.Thus, the use of the proposed method for the production of bimetallic conversion pipes of 371 × 50.5 and 446 × 54 mm in size on an 8-16 ″ pipe rolling mill with Pilgrim Mills of ChTPZ OJSC for subsequent machining - turning and boring them into commercial bimetallic pipes of size ext. 279 × 36 (351 × 36) and ext. 346 × 40 (426 × 40) mm of steel grades 10GN2MFA + 08Kh18N10T with an internal cladding layer of steel 08Kh18N10T with a thickness of 7 ± 2 mm for nuclear power facilities will significantly reduce the expenditure coefficient of metals, increase the accuracy of the thickness of the ste cladding layer, exclude from the process one mold for casting ESR ingots from 10GN2MFA steel for making shirts and reduce the number of drops of the base metal 10GN2MFA according to KCU at minus 10 °.

Claims

1. Method for the production of hot-rolled machined bimetallic pipes from steel grades 10GN2MFA and 08Kh18N10T with an internal cladding layer 7 ± 2 mm thick, including the manufacture of cylindrical blanks from ESHG ingots of steel 10GN2MFA grade 640 × 1850 ± 25 and 640 × 1700 ± 25 mm in size by drilling in ingots a through hole with a diameter of 100 ± 5 mm, heating to a temperature of 1230-1250 ° C, piercing in a helical rolling mill on a mandrel with a diameter of 260 mm in sleeves measuring 660 × in. 275 × 1970-2020 and 660 × in. 275 × 1840-1890 mm, rolling of sleeves on a pilgrim mill on d heights of 250/252 and 245/247 mm into the conversion pipes 535 × ext. 245 × 2600-2650 and 585 × ext. 240 × 1800-1850 mm, turning and boring of the conversion pipes into 520 ± 1.0 cylindrical blanks × ext. 265 + 1.0 / -0 × 1300 and 570 ± 1.0 × ext. 255 + 1.0 / -0 × 1750 mm, manufacture of cylindrical bushings from ESR ingots of 08X18H10T steel grade 430 × 1750 mm in size by drilling in ingots of a through hole with a diameter of 100 ± 5 mm, heating to a temperature of 1250-1260 ° C, firmware in a cross-helical rolling mill on mandrels with a diameter of 150 and 100 mm in sleeves 450 × in. 165 × 1615 and 450 × in. 5 × 1585, rolling sleeves on a pilgrim or machine gun steel mills into conversion pipes of 280 × 77 × 4000 and 270 × 82.5 × 3700 mm in size, turning and boring of conversion pipes into cylindrical bushings of 265 + 0 / -1.0 × 52.5 × 1300 and 255 + 0 / - 1.0 × 57.5 × 1750 mm, the manufacture of carbon end rings from continuously cast billets of carbon steel grades with a diameter of 550 and 600 mm, which are machined to a diameter of 520 mm and 570 mm, drilled in billets with a diameter of 520 through hole with a diameter of 160+ ( 0-10) mm, and in workpieces with a diameter of 570 mm - through diameter 100+ (0-10) mm, while the carbon end rings are welded with a continuous seam to one of the sides cylindrical shirts with the formation of glasses, the inner surface of the shirts and the outer surface of the cylindrical bushings are degreased, the cylindrical bushings are inserted into the formed glasses and connected with welding mounting seams with the shirts and end rings, the obtained bimetallic workpieces with a size of 520 ± 1.0 × gr. 265 + 1,0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × gr. 255 + 1.0 / -0 × 100 ± 1.0 × 2000 mm are heated to a temperature of 1250-1260 ° C, stitched transversely in the mill - screw rolling into bimetallic sleeves measuring 540 × in. 315 × 1910 and 600 × in. 355 × 2700 mm on mandrels with a diameter of 300 and 350 mm, to They are rolled in a pilgrim mill into hot-rolled conversion tubes of 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 5100 mm in size and bored and turned into hot-rolled conversion pipes into finished bimetallic pipes of dimensions in. 279 × 36 (351 × 36) and in. 346 × 40 (426 × 40) mm.

2. The method according to claim 1, characterized in that the ESR ingots are pierced with a hood μ = 1,077 and diameter rise δ = 3.1%, the sleeves are rolled on a pilgrim mill in calibres 562 and 597 mm on mandrels 250/252 and 245 / 247 mm into conversion pipes with hoods μ = 1.591 and μ = 1.265 and diameter reductions Δ = 18.94 and Δ = 11.4%, conversion pipes with a size of 535 × ext. 245 × 2600-2650 mm are cut into two billets - krats of equal length, krat blanks are milled, bored and turned into cylindrical blank shirts with sizes 520 ± 1.0 × in. 265 + 1.0 / -0 × 1300 and 570 ± 1.0 × in. 255 + 1.0 / -0 × 1750 mm, the wall thickness of which is determined from expressions
S _10GN2MFARub. = (S + _Δ S _i.t. _{_i.meh.obr.)} Μ _{_iΣ.}
where S _i.t. - wall thickness of steel 10GN2MFA bimetal pipe of the i-th size, mm;
_Δ S _i.mech.obr. - thickness of the allowance on the wall for machining - turning pipes of the i-th size, mm;
µ _i.Σ = µ _i.ex. µ _i.p. the total drawing coefficient in the production of hot-rolled pipe of the i-th size;
µ _i. - the coefficient of extraction when flashing in the mill cross-helical rolling of bimetallic billets of the i-th size into sleeves;
µ _i.p. - drawing coefficient when rolling bimetallic sleeves of the i-th size on the pilgrim mill to the conversion pipes of the i-th diameter.

3. The method according to claim 1, characterized in that the firmware of the ESR ingots of steel grade 08X18H10T of size 430 × 1750 mm for the manufacture of cylindrical bushings of size 430 × 1750 mm in sleeves of size 450 × in. 165 × 1615 and 450 × in. × 1585 mm is carried out with hoods μ = 0.98 and μ = 0.91, with a diameter increase of δ = 4.65%, conversion tubes 280 × 77 × 4000 are cut into three workpieces-krats with a length of 1300 mm, and conversion tubes with a size of 270 × 82.5 × 3700 mm - for two workpieces-krats with a length of 1750 mm, workpieces-krats are milled, bored and turned into cylindrical bushings of 265 + 0 / -1.0 × 52.5 × 1300 and 255 + 0 / -1.0 × 57.5 × 1750 mm, thickness tenok which is determined from the expression
S _{08X18H10Tvst.} = (S _{i · t ·} + _Δ S _i.mech. ) Μ _iΣ
where S _i.t. - wall thickness from steel 08X18H10T of a bimetallic pipe of the i-th size, mm;
ΔS _i.mech.obr. - thickness of the allowance on the wall for machining - boring, mm;
µ _i.Σ = µ _i.ex. µ _i.p. total drawing coefficient in the production of hot rolled pipe i-size.

L_{i . t . to .} = \frac{L_{P . g . P . t .}}{Σ μ_{i . P . t .}}

where L _p.h.p. - the length of the pilgrim head conversion bimetallic pipe, mm;
Σµ _i.pt. = µ _i.ex. µ _i.p. _{- the} total coefficient of drawing during rolling of bimetallic pipe from the workpiece of the i-th diameter;
µ _i. - drawing coefficient when flashing bimetallic billets of the i-th diameter in a cross-helical rolling mill;
µ _i.p.pr is the drawing coefficient during rolling of conversion bimetallic pipes of i-diameter on a pilgrim mill.

5. The method according to claim 1, characterized in that the bimetallic billets of size 520 ± 1.0 × gr. 265 + 1.0 / -0 × 160 ± 1.0 × 1550 and 570 ± 1.0 × gr. 255 ± 1.0 / -0 × 100 ± 1.0 × 2000 mm are flashed in a cross-screw mill in bimetallic sleeves measuring 540 × in. 315 × 1910 and 600 × in. 355 × 2700 mm on mandrels with a diameter of 300 and 350 mm with with hoods µ = 1.234 and µ = 1.347, and rolled on a pilgrim mill into hot-rolled conversion tubes of 371 × 50.5 × 4500 and 446 × 54 × 5100 mm in 383 and 464 mm calibres on mandrels with a diameter of 272/274 and 341/343 mm with hoods µ = 2,972 and µ = 2,678, with fit in diameter δ = 31.48% and δ = 25.67%, respectively.

6. The method according to claim 5, characterized in that the bimetallic workpieces are set in the cross-helical rolling mill with the ends opposite to the carbon end faces, and pilgrim heads are formed from them on the pilgrim mill.