RU2482930C1 - Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением - Google Patents
Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением Download PDFInfo
- Publication number
- RU2482930C1 RU2482930C1 RU2012112323/02A RU2012112323A RU2482930C1 RU 2482930 C1 RU2482930 C1 RU 2482930C1 RU 2012112323/02 A RU2012112323/02 A RU 2012112323/02A RU 2012112323 A RU2012112323 A RU 2012112323A RU 2482930 C1 RU2482930 C1 RU 2482930C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- holes
- strips
- roll
- barrel
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при горячей прокатке рифленых полос на непрерывных широкополосных станах. Способ включает нагрев слябов из углеродистой стали, многопроходную горячую прокатку полос с заключительным проходом при температуре полосы 800-950°С в паре рабочих валков, на поверхности бочки одного из которых выполнены чередующиеся ряды лунок, при котором прокатку в заключительном проходе ведут с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков и относительном обжатии 8-25%, а охлаждение в последнем межклетевом промежутке ведут подачей воды на полосу с удельным расходом 10-80 м3/м2·ч, при этом окружную скорость рабочего валка с чередующимися рядами лунок на бочке устанавливают больше окружной скорости парного с ним рабочего валка на 0,2-1,8%. Способ обеспечивает повышение стойкости валков и качество полос. 1 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при горячей прокатке рифленых полос из углеродистых сталей на непрерывных широкополосных станах.
Известен способ производства рифленых полос, включающий многопроходную прокатку, согласно которому прокатку в последнем проходе ведут в паре рабочих валков, на бочке одного из которых выполнены многозаходные винтовые ручьи левого и правого направлений, образующие ромбические калибры. Ромбические калибры вытянуты вдоль оси валка и образуют в диаметральных плоскостях тупые углы, которые в 2,9-3,0 раза больше углов ромбических калибров по оси валка [1].
Недостатки известного способа состоят в низкой стойкости рабочего валка, бочка которого ослаблена многозаходными винтовыми ручьями. Низкая стойкость рабочего валка является причиной ухудшения качества рифленых полос.
Известен также способ производства полос из углеродистой стали марки Ст3сп с односторонним чечевичным рифлением на непрерывном широкополосном стане, включающий многопроходную горячую прокатку с относительным обжатием полосы в последнем проходе 27% в паре рабочих валков, на бочке одного из которых выполнены чередующиеся ряды лунок, при этом диаметр рабочего валка с лунками превышает диаметр бочки другого рабочего валка в 1,005-1,015 раза [2].
Недостатки известного способа состоят в низких стойкости рабочего валка с чередующимися рядами лунок и качестве полос с односторонним рифлением.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением из углеродистой стали марки БСт2сп, включающий нагрев слябов до температуры 1190-1220°С, многопроходную горячую прокатку полос с заключительным проходом при температуре 800-950°С в паре рабочих валков, на поверхности бочки одного из которых выполнены ряды лунок для рифления [3].
Недостатки известного способа состоят в том, что асимметрия условий контактного взаимодействия валков на разных сторонах полосы приводит к увеличению пути скольжения металла по бочке рабочего валка с лунками. Следствием этого является разрушение его поверхности, искажение формы рифов, снижение стойкости валка и качества полосы.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении стойкости валков и качества полос. Для этого в известном способе производства полос с односторонним чечевичным рифлением из углеродистой стали, включающем нагрев слябов, многопроходную горячую прокатку полос с заключительным проходом при температуре полосы 800-950°С в паре рабочих валков, на поверхности бочки одного из которых выполнены ряды лунок, согласно предложению прокатку в заключительном проходе ведут с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков и относительным обжатием 9-25% и подачей на полосу в последнем межклетевом промежутке воды с удельным расходом 10-80 м3/м2·ч, при этом окружную скорость рабочего валка с рядами лунок на бочке устанавливают меньше окружной скорости парного с ним рабочего валка на 0,2-1,8%.
Сущность предложенного технического решения состоит в следующем. При деформировании полосы в последнем проходе металл затекает в лунки на бочке рабочего валка, в результате чего вытяжка полосы и скорость ее скольжения относительно этого рабочего валка (опережение) резко снижается. Следствием проявления деформационной асимметрии является увеличение касательных контактных напряжений, действующих на лунки, их ускоренный износ, ухудшение качества полос с односторонним рифлением.
Введение рассогласования скоростей рабочих валков (скоростной асимметрии) путем снижения окружной скорости рабочего валка с рядами лунок на бочке относительно окружной скорости парного с ним рабочего валка с гладкой бочкой на 0,2-1,8% обеспечивает компенсацию негативного влияния деформационной асимметрии, вызванной наличием лунок на его поверхности. Однако, как показали эксперименты, эта компенсация имеет место лишь в прокатке углеродистых сталей с относительным обжатием, ограниченным диапазоном 9-25%, при температуре полосы 800-950°С. Подача воды на полосу в последнем межклетевом промежутке с удельным расходом 10-80 м3/м2·ч обеспечивает подстуживание тонкого поверхностного слоя, компенсацию асимметрии процесса, уменьшение разгара рифленого рабочего валка и улучшение отпечатываемости рифов.
Экспериментально установлено, что снижение окружной скорости рабочего валка с рядами лунок на бочке более 1,8% приводит к «перекомпенсации» - пробуксовкам парного валка с гладкой бочкой, его повышенному износу и снижению качества рифленых полос. Снижение окружной скорости рабочего валка с чередующимися рядами лунок на бочке менее 0,2% вызывает увеличение износа рабочего валка с лунками и ухудшение качества прокатываемых полос.
Увеличение относительного обжатия более 25% приводит к искажению формы рифов на поверхности полосы из углеродистой стали и сокращает срок службы рабочего валка с лунками вследствие увеличения интенсивности продольного течения металла в очаге деформации. Снижение относительного обжатия менее 9% приводит к невыполнению профиля чечевичных рифов.
Если температура полосы из углеродистой стали в последнем проходе будет ниже 800°С, то из-за недостаточных пластических свойств металла не обеспечивается полного заполнения лунок на поверхности бочки рабочего валка, что ведет к невыполнению формы рифов. Увеличение температуры полосы в последнем проходе выше 950°С приводит к росту термических напряжений на поверхности бочки рабочего валка, ослабленной лунками. Это способствует образованию трещин на бочке, снижению стойкости валка и качества полос.
При удельном расходе охлаждающей воды в последнем межклетевом промежутке менее 10 м3/м2·ч снижается стойкость валков и качество полос. Увеличение удельного расхода охлаждающей воды более 80 м3/м2·ч нецелесообразно, так как при этом повышения стойкости валков и качества полос не происходит.
Примеры реализации способа
В последнюю, 7-ю клеть кварто чистовой группы непрерывного широкополосного стана 2000 (НШС 2000) заваливают пару чугунных рабочих валков. На бочке верхнего рабочего валка выполнены ряды лунок с максимальной глубиной h=3,0 мм. Нижний рабочий валок имеет гладкую бочку.
В методическую печь загружают непрерывнолитые слябы толщиной 250 мм из углеродистой стали марки Ст3сп и производят их нагрев до температуры аустенитизации Та=1230°С. Очередной нагретый сляб прокатывают в черновой группе клетей НШС 2000 в раскат с промежуточной толщиной 40 мм. Затем раскат задают в непрерывную 7-клетевую чистовую группу клетей кварто с приводными рабочими валками и производят его прокатку до конечной толщины 5,0 мм.
В процессе прокатки полосы в заключительном проходе рабочие валки 7-й клети чистовой группы вращают с помощью электродвигателей главного привода с рассогласованием окружных скоростей, а именно: нижний рабочий валок, имеющий гладкую бочку, вращают с большей окружной скоростью V1=8,00 м/с, тогда как верхний рабочий валок, на бочке которого выполнены ряды лунок, вращают с меньшей окружной скоростью V2=8,08 м/с. Таким образом, окружная скорость нижнего рабочего валка V1 превышает окружную скорость верхнего рабочего валка V2 на величину А, равную:
Относительное обжатие полосы при ее рифлении в заключительном проходе в 7-й клети устанавливают равным εр=17%, а температуру полосы в этом проходе поддерживают равной Тр=870°С. В последнем межклетевом промежутке на полосу подают охлаждающую воду с удельным расходом Q=45 м3/м2·ч.
В заключительном проходе верхний рабочий валок формирует на верхней стороне полосы чечевичное рифление. Благодаря рассогласованию окружных скоростей валков и охлаждению поверхностного слоя полосы водой в межклетевом промежутке в этом проходе достигается выравнивание вытяжек по сторонам полосы, снижаются контактные касательные напряжения на рабочем валке с лунками на бочке. В результате достигается повышение стойкости рабочих валков и качества полос с односторонним чечевичным рифлением.
Прокатанную полосу с односторонним чечевичным рифлением охлаждают водой и сматывают в рулон.
Варианты реализации способа производства полос с односторонним чечевичным рифлением и показатели их эффективности приведены в таблице.
| Таблица. | ||||||
| Режимы производства полос чечевичным рифлением из углеродистой стали и их эффективность | ||||||
| № п/п | А, % | εp, % | Tp, °C | Q, м3/м2·ч | Стойкость рабочего валка (тонн прокатанных полос) | Дефекты полос |
| 1. | 0,1 | 8 | 790 | 9 | 8350 | нарушение формы |
| 2. | 0,2 | 9 | 800 | 10 | 12300 | отсутствуют |
| 3. | 1,0 | 17 | 870 | 45 | 12700 | отсутствуют |
| 4. | 1,8 | 25 | 950 | 80 | 12300 | отсутствуют |
| 5. | 1,9 | 26 | 960 | 83 | 11150 | невыполнение профиля |
| 6. | -- | 27 | 990 | -- | 3636 | нарушение формы, |
| невыполнение профиля | ||||||
Из данных, представленных в таблице, следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-4) достигается повышение стойкости валков и качества полос. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №5), а также в случае реализации способа-прототипа (вариант №6) имеет место снижение стойкости валков и ухудшение качества полос из углеродистой стали с односторонним чечевичным рифлением.
Технико-экономические преимущества предложенного способа производства полос из углеродистой стали с односторонним чечевичным рифлением состоят в том, что введение рассогласования окружных скоростей рабочих валков с превышением скорости рабочего валка без лунок на 0,2-1,8% относительно парного валка с лунками на бочке и подачей на полосу в последнем межклетевом промежутке воды с удельным расходом 10-80 м3/м2·ч при одновременном выполнении температурного и деформационного режимов рифления обеспечивает выравнивание кинематических и силовых условий взаимодействия обоих рабочих валков с прокатываемой полосой, наиболее полный перенос рифления на полосу, исключение переполнения и незаполнения лунок, снижение контактных нагрузок на лунки и исключение преждевременного разрушения бочки валка. В результате достигается повышение стойкости валков и качества полос с односторонним чечевичным рифлением.
В качестве базового объекта принят известный способ [3]. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства горячекатаных полос с односторонним чечевичным рифлением на 17-22%.
Литературные источники
1. Авт. свид. СССР №706145, В21В 27/02, 1979.
2. RU 2121402 C1, B21B 27/02, 10.11.1998.
3. А.М.Мелешко и др. Производство листа с рифленой поверхностью. М.: Металлургия, 1985, с.49, 70-71.
Claims (2)
1. Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением, включающий нагрев слябов из углеродистой стали, многопроходную горячую прокатку полос с заключительным проходом при температуре полосы 800-950°С в паре рабочих валков, на поверхности бочки одного из которых выполнены чередующиеся ряды лунок, и охлаждение, отличающийся тем, что прокатку в заключительном проходе ведут с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков при относительном обжатии 9-25%, а охлаждение в последнем межклетевом промежутке ведут подачей воды на полосу с удельным расходом 10-80 м3/(м2·ч).
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что окружную скорость рабочего валка с чередующимися рядами лунок на бочке устанавливают меньше окружной скорости парного с ним рабочего валка на 0,2-1,8%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012112323/02A RU2482930C1 (ru) | 2012-03-30 | 2012-03-30 | Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012112323/02A RU2482930C1 (ru) | 2012-03-30 | 2012-03-30 | Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2482930C1 true RU2482930C1 (ru) | 2013-05-27 |
Family
ID=48791848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012112323/02A RU2482930C1 (ru) | 2012-03-30 | 2012-03-30 | Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2482930C1 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU86294A1 (ru) * | 1949-08-05 | 1949-11-30 | Д.Л. Федермеер | способ изготовлени зуборезных биметаллических реек с твердосплавными зубь ми путем отливок |
| EP0264452A1 (en) * | 1986-03-15 | 1988-04-27 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing steel plate having deformed section by means of hot strip mill |
| RU2121402C1 (ru) * | 1997-11-11 | 1998-11-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Валковый узел |
| UA19714U (en) * | 2006-07-31 | 2006-12-15 | Univ Oo Bohomolets Nat Medical | Method for preventing caries of permanent teeth in children with chronic diseases of digestive organs |
| RU2393932C1 (ru) * | 2009-04-08 | 2010-07-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный технологический университет "Московский институт стали и сплавов" | Способ изготовления пластин для теплообменников |
-
2012
- 2012-03-30 RU RU2012112323/02A patent/RU2482930C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU86294A1 (ru) * | 1949-08-05 | 1949-11-30 | Д.Л. Федермеер | способ изготовлени зуборезных биметаллических реек с твердосплавными зубь ми путем отливок |
| EP0264452A1 (en) * | 1986-03-15 | 1988-04-27 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing steel plate having deformed section by means of hot strip mill |
| RU2121402C1 (ru) * | 1997-11-11 | 1998-11-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Валковый узел |
| UA19714U (en) * | 2006-07-31 | 2006-12-15 | Univ Oo Bohomolets Nat Medical | Method for preventing caries of permanent teeth in children with chronic diseases of digestive organs |
| RU2393932C1 (ru) * | 2009-04-08 | 2010-07-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный технологический университет "Московский институт стали и сплавов" | Способ изготовления пластин для теплообменников |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101513705B (zh) | 一种冷轧辊生产工艺 | |
| CN109604338B (zh) | 一种减小热轧管线钢边部发纹缺陷宽度的制造方法 | |
| CN102717233B (zh) | 用于制造精密针头的304精密不锈钢带的生产方法 | |
| CN101293259A (zh) | 采用半无头技术生产变规格/恒规格超薄热轧带钢的方法 | |
| CN103822081A (zh) | 横向变厚度板带材及其制备方法 | |
| WO2015176515A1 (zh) | 一种三侧带肋螺纹钢筋的生产工艺 | |
| RU2530609C2 (ru) | Способ прокатки рельсов, устройство для прокатки рельсов и рельс, изготовленный указанным способом | |
| WO2016054851A1 (zh) | 用于轧制中空钢的生产线及其轧制成型生产方法 | |
| CN108555024A (zh) | 一种镁合金箔材五辊异径轧机装置及其轧制方法 | |
| CN103028602B (zh) | 一种轧制镁合金板带的方法 | |
| CN101502845B (zh) | 一种斜轧棒材工艺 | |
| RU2482930C1 (ru) | Способ производства полос с односторонним чечевичным рифлением | |
| RU2570712C1 (ru) | Способ горячей прокатки полос из низколегированной стали | |
| RU2344010C2 (ru) | Способ прокатки сортовых профилей | |
| CN104475450B (zh) | 一种旋压坩埚用宽幅钼板带的轧制方法 | |
| JP6881670B2 (ja) | 鋼板の圧延方法及び鋼板の製造方法 | |
| RU2445179C2 (ru) | Способ горячей прокатки полос с односторонним рифлением | |
| JP2008254026A (ja) | プレス成形性に優れた高張力金属ストリップの製造方法 | |
| RU2273535C1 (ru) | Способ горячей прокатки стальных полос | |
| RU2455089C1 (ru) | Способ производства стальных горячекатаных полос | |
| RU2224029C2 (ru) | Способ изготовления горячекатаного подката для производства холоднокатаных полос анизотропной электротехнической стали | |
| CN113600613B (zh) | 一种棒材轧制方法及其应用 | |
| JP6671667B1 (ja) | 棒鋼・線材の粗圧延方法 | |
| RU2405637C1 (ru) | Способ прокатки | |
| RU2012126553A (ru) | Способ прокатки рельсов, устройство для прокатки рельсов и рельс, изготовленный согласно упомянутому способу |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160331 |