RU2341566C2 - Способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой и полученная полоса - Google Patents

Способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой и полученная полоса Download PDF

Info

Publication number
RU2341566C2
RU2341566C2 RU2005127577/02A RU2005127577A RU2341566C2 RU 2341566 C2 RU2341566 C2 RU 2341566C2 RU 2005127577/02 A RU2005127577/02 A RU 2005127577/02A RU 2005127577 A RU2005127577 A RU 2005127577A RU 2341566 C2 RU2341566 C2 RU 2341566C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
strip
steel
temperature
cooling
martensite
Prior art date
Application number
RU2005127577/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005127577A (ru
Inventor
Антуан МУЛЭН (FR)
Антуан МУЛЭН
Original Assignee
Юзинор
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юзинор filed Critical Юзинор
Publication of RU2005127577A publication Critical patent/RU2005127577A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2341566C2 publication Critical patent/RU2341566C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к изготовлению холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой. Для повышения штампуемости полосы и механических свойств получают сляб из стали, содержащей, мас.%: 0,010≤С≤0,100, 0,050≤Mn≤1,0, 0,010≤Cr≤1,0, 0,010≤Si≤0,50, 0,001≤Р≤0,20, 0,010≤Al≤0,10, N≤0,010, при этом остальную часть составляют железо и примеси, образующиеся при получении стали. В дальнейшем осуществляют следующие этапы: горячую прокатку сляба в полосу, смотку полученной полосы в горячем виде в рулон при температуре, находящейся в пределах от 550 до 850°С, холодную прокатку с коэффициентом обжатия, находящемся в пределах от 60 до 90%, непрерывный отжиг в межкритической температурной области, охлаждение до температуры окружающей среды в один или несколько этапов, причем скорость охлаждения от 600°С до температуры окружающей среды составляет от 100°С/с до 1500°С/с; в случае необходимости производят отпуск полосы при температуре ниже 300°С. При этом операции отжига и охлаждения осуществляют таким образом, чтобы в конечном итоге полоса содержала от 1 до 15% мартенсита. Кроме того, изобретение касается изготовленной при помощи этого способа полосы. 3 н. и 19 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой и касается также полосы, которая может быть изготовлена при помощи этого способа и которая, в частности, предназначена для изготовления деталей автомобиля путем глубокой штамповки.
Уровень техники
В последние годы были разработаны виды высокопрочных сталей, например, для удовлетворения потребностей автомобильной промышленности, которые, в частности, позволяют снизить вес и, следовательно, толщину деталей, повысить безопасность, которая обеспечивается усталостной прочностью и ударной прочностью деталей. Кроме того, эти улучшения не должны ухудшать способность к деформации листов, используемых для изготовления деталей.
Таким образом, были разработаны стали, называемые двухфазными и имеющие ферритно-мартенситную структуру, которые позволяют получить сопротивление растяжению Rm более 400 МПа, но не обладают хорошей способностью к деформации штамповкой, так как их средний коэффициент анизотропии t приближается к 1. Кроме того, они характеризуются плохой способностью к цинкованию, так как содержат значительные количества кремния и других элементов, мешающих хорошему смачиванию поверхности полосы расплавленным цинком.
Кроме того, известны стали с монофазной структурой, которые имеют повышенный средний коэффициент анизотропии r, но обладают средними механическими характеристиками с сопротивлением растяжению Rm, не превышающим 400 МПа.
В качестве примеров можно указать стали с низкой межфазной областью или стали, раскисленные алюминием и рефосфорированные.
Попытки усилить классические механизмы повышения прочности этих типов сталей не позволяют существенно улучшить их механические качества. Кроме того, эта сталь должна обладать способностью к цинкованию.
Раскрытие изобретения
Задачей настоящего изобретения является устранение недостатков сталей из предшествующего уровня техники путем создания стальной полосы, обладающей способностью к глубокой штамповке и характеризующейся одновременно отличными механическими характеристиками и отличными характеристиками анизотропии.
В этой связи первым объектом настоящего изобретения является способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой, отличающийся тем, что осуществляют горячую прокатку сляба, в химический состав которого входят, мас.%:
0,010≤С≤0,100
0,050≤Mn≤1,0
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,20
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010,
при этом остальную часть составляют примеси, образующиеся при производстве, при этом упомянутый способ содержит в дальнейшем следующие этапы:
- полученную полосу в горячем виде сматывают в рулон при температуре, находящейся в пределах от 550 до 850°С;
- полосу подвергают холодной прокатке с коэффициентом обжатия, находящимся в пределах от 60 до 90%;
- затем полосу подвергают непрерывному отжигу в межкритической температурной области;
- полосу охлаждают до температуры окружающей среды в один или несколько этапов, причем скорость охлаждения от 600°С до температуры окружающей среды составляет от 100°С/с до 1500°С/с;
- и в случае необходимости ее подвергают отпуску при температуре ниже 300°С, при этом операции отжига и охлаждения осуществляют таким образом, что в конечном итоге полоса содержит от 1 д 15% мартенсита.
В предпочтительном варианте выполнения химический состав содержит, мас.%:
0,020≤С≤0,060
0,300≤Mn≤0,500
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤P≤0,100
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010,
при этом остальную часть составляют примеси, образующиеся при производстве.
Способ в соответствии с настоящим изобретением может также характеризоваться следующими отличительными признаками, отдельно или в комбинации:
- полосу подвергают горячей прокатке при температуре, превышающей 850°С;
- полосу в горячем виде сматывают в рулон при температуре, находящейся в пределах от 550 до 750°С;
- полосу подвергают холодной прокатке с коэффициентом обжатия, составляющим от 70 до 80%;
- непрерывный отжиг полосы после холодной прокатки содержит фазу повышения температуры, затем фазу выдержки при заранее определенной температуре;
- температура выдержки составляет от Ac1 до 900°С;
- температура выдержки составляет от 750 до 850°С;
- охлаждение до температуры окружающей среды содержит первое медленное охлаждение от температуры выдержки до 600°С, во время которого скорость охлаждения меньше 50°С/с, затем второе охлаждение с более высокой скоростью, составляющей от 100°С/с до 1500°С/с, до температуры окружающей среды.
Объектом настоящего изобретения является также холоднокатаная полоса из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой, химический состав которой содержит, мас.%:
0,010≤С≤0,100
0,050≤Mn≤1,0
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,20
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010,
при этом остальную часть составляют примеси, образующиеся при производстве, при этом полоса содержит от 1% до 15% мартенсита.
В предпочтительном варианте выполнения состав полосы в мас.% является следующим:
0,020≤С≤0,060
0,300≤Mn≤0,500
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,100
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010,
при этом остальную часть составляют примеси, образующиеся при производстве.
Полоса в соответствии с настоящим изобретением может также характеризоваться следующими отличительными признаками, отдельно или в комбинации:
- она имеет сопротивление растяжению Rm, превышающее 450 МПа;
- она имеет сопротивление растяжению Rm, превышающее 500 МПа;
- она имеет сопротивление растяжению Rm, превышающее 600 МПа;
- она имеет средний коэффициент анизотропии r, превышающий 1,1;
- она имеет средний коэффициент анизотропии r, превышающий 1,3;
- она содержит от 1% до 10% мартенсита;
- она содержит от 5% до 8% мартенсита.
Наконец, третьим объектом настоящего изобретения является использование стальной полосы в соответствии с настоящим изобретением для изготовления деталей для автомобиля при помощи глубокой штамповки.
Осуществление изобретения
Способ в соответствии с настоящим изобретением состоит в горячей прокатке сляба специального состава, затем в сматывании в рулон полосы в горячем состоянии, полученной при температуре, находящейся в пределах от 550 до 850°С.
Эта намотка в рулон при повышенной температуре по существу способствует улучшению того, что называют строением, то есть анизотропной структурой. Такая намотка способствует осаждению цементита Fe3C и сокращению количества углерода, переходящего в раствор во время отжига и отрицательно влияющего на развитие рекристаллизационной текстуры.
После этого осуществляют холодную прокатку полосы с коэффициентом обжатия от 60% до 90%, затем непрерывный отжиг полосы в межкритической температурной области.
Отжиг в межкритической области позволяет повторно растворить науглероженные фазы, образовавшиеся во время намотки в рулон после рекристаллизации. Поскольку аустенизация и растворение науглероженных фаз происходят после рекристаллизации, это позволяет сохранить оставшийся при рекристаллизации углерод и высвободить его после развития рекристаллизованной ферритной текстуры. Таким образом, углерод в твердом растворе не влияет на текстуру, как в случае намотки в рулон при низкой температуре, и на текстуру влияет только изотропный характер образовавшегося мартенсита.
После этого охлаждают полосу до температуры окружающей среды в один или несколько этапов, причем скорость охлаждения от 600°С до температуры окружающей среды составляет от 100°С/с до 1500°С/с, и в случае необходимости ее отпускают при температуре ниже 300°С.
Фаза быстрого охлаждения позволяет сформировать мартенсит в структуре стали, что обеспечивает получение очень хороших механических характеристик. Однако следует избегать чрезмерного формирования мартенсита, так как он является изотропным и, следовательно, снижает средний коэффициент анизотропии r.
Закалка в воде позволяет сформировать значительное количество науглероженных фаз по сравнению с рассматриваемым анализом. Можно снизить фракцию сформировавшей мартенситной фазы, понижая температуру выдержки до более низких значений в межкритической области или осуществляя медленное охлаждение перед закалкой.
Можно также снизить разность твердости между ферритной структурой и мартенситной фазой, охлаждая более медленно полосу или осуществляя короткий отпуск в течение примерно одной минуты мартенситной фазы, сформировавшейся после закалки в воде.
Необходимо отметить, что этот отпуск ни в коем случае не является искусственным сверхстарением, как это происходит в известных технических решениях. Действительно, при искусственном сверхстарении (или overaging на английском языке), которое обычно осуществляют при температурах от 300 до 500°С, в частности происходит уничтожение мартенсита, который является существенным элементом настоящего изобретения. Отпуск, осуществляемый в случае необходимости в соответствии с настоящим изобретением, состоит в осаждении части углерода в виде твердого раствора, оставшегося в мартенсите, без снижения содержания этого мартенсита. Максимальная температура этого отпуска составляет 300°С, предпочтительно 250°С и еще предпочтительнее 200°С.
Композиция в соответствии с настоящим изобретением содержит углерод в количестве от 0,010% до 0,100%. Этот элемент имеет большое значение для достижения хороших механических характеристик, но не должен присутствовать в слишком больших количествах, так как он может способствовать образованию слишком большого количества мартенситной фазы.
Она также содержит марганец с содержанием от 0,050% до 1,0%. Марганец повышает предел упругости стали, значительно снижая при этом ее ковкость, поэтому его содержание ограничивают.
Композиция содержит также хром с содержанием от 0,010% до 1,0%, способствующий необходимому формированию мартенсита.
Композиция содержит также кремний с содержанием от 0,010% до 0,50%. Он значительно повышает предел упругости стали, незначительно снижая при этом ее ковкость и ухудшая ее способность к нанесению покрытия.
Композиция содержит также фосфор с содержанием от 0,001% до 0,20%, повышающий твердость микроструктуры, не ухудшая при этом ее текстуры.
Композиция содержит также алюминий с содержанием от 0,010% до 0,10%, мешающий старению путем связывания азота.
Пример
В качестве не ограничительных примеров и для лучшего понимания настоящего изобретения были произведены две марки стали. Их состав в тысячных долях процента приведен в следующей таблице:
  С Mn Cr Si Р Al N
А 60 600 70 70 20 56 5
В 43 373 76 13 22 56 5,7
Остальную часть состава образуют железо и неизбежные при производстве примеси.
Используемые сокращения:
Re - предел упругости в МПа;
Rm - сопротивление растяжению в МПа;
R - коэффициент анизотропии;
Р - ступень
%m - содержание мартенсита.
После производства две марки были аустенизированы при 1250°С в течение одного часа для растворения нитридов алюминия. После этого слябы были подвергнуты горячей прокатке таким образом, чтобы температура в конце прокатки превышала 900°С и достигла значения температуры намотки в рулон. Марку А сматывали в рулон при 720°С, тогда как один образец марки В был намотан в рулон при 550°С, а другой - при 720°С.
После этого разные образцы были подвергнуты холодной прокатке до получения коэффициента обжатия в 75%, затем прошли обработку отжигом при температуре выдержки 750°С для некоторых образцов и 800°С для других образцов. После этого осуществили охлаждение до температуры окружающей среды со скоростью порядка 25°С/с при помощи закалки в воде.
После этого измерили механические характеристики и анизотропию полученных сталей.
Результаты приведены в следующей таблице:
Марка Т намотки (°С) Т выдержки (°С) Направление Re (МПа) Rm (МПа) Р (%) r r средний %m
 
 
А		  
 
720		  
800		 Т 420 711 0 1,10  
0,98		  
14
L 405 713 0 1,11
45° 425 720 0 0,85
 
750		 Т 443 713 0 1,26  
1,02		  
12
L 438 717 0 1,13
45° 451 736 0 0,84
 
 
 
 
 
В		  
 
720		  
800		 Т 432 656 0 1,46  
1,27		  
8
L 430 697 0 1,60
45° 436 668 0 1,01
 
750		 Т 454 662 0 2,04  
1,37		  
7
L 457 690 0 1,41
45° 461 677 0 1,01
 
 
550		  
800		 Т 455 677 0 1,47  
1,21		  
6
L 446 667 0 1,44
45° 472 687 0 0,97
 
750		 Т 475 680 0,3 1,46  
1,09		  
5
L 463 668 0,4 1,25
45° 482 697 0,3 0,83
Общая анизотропия стали определяется средним коэффициентом нормальной анизотропии r:
Figure 00000001
где:
rT - значение r, измеренное в поперечном направлении по ходу прокатки полосы;
rL - значение r, измеренное в продольном направлении по ходу прокатки полосы;
r45° - значение r, измеренное под углом 45° относительно направления прокатки полосы.
Для температуры намотки в рулон 720°С на фиг.1 показано соотношение между средним коэффициентом r и уровнем содержания образовавшегося мартенсита %m для марок А и В. Отмечается, что чем выше уровень содержания мартенсита, тем более изотропной является сталь.
Кроме того, отмечается, что чем выше уровень содержания мартенсита, тем выше механические характеристики.
В качестве иллюстрации на фиг.2 показана микроструктура стали, полученная для марки А, намотанной в рулон при 720°С, затем прошедшей через отжиг при 750°С с получением в конечном итоге 12% мартенсита. На фигуре четко виден феррит и образовавшийся мартенсит.

Claims (22)

1. Способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой, характеризующийся тем, что получают сляб из стали содержащей, мас.%:
0,010≤С≤0,100
0,050≤Mn≤1,0
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,20
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010
железо и примеси, образующиеся при производстве остальное,
производят горячую прокатку сляба, полученную полосу в горячем виде сматывают в рулон при температуре от 550 до 850°С, полосу подвергают холодной прокатке с коэффициентом обжатия от 60 до 90%, затем полосу подвергают непрерывному отжигу в межкритической температурной области, охлаждают до температуры окружающей среды в один или несколько этапов, причем скорость охлаждения от 600°С до температуры окружающей среды составляет от 100 до 1500°С/с и, в случае необходимости, ее подвергают отпуску при температуре ниже 300°С, при этом операции отжига и охлаждения осуществляют до достижения в конечном итоге в полосе от 1 до 15% мартенсита.
2. Способ по п.1, характеризующийся тем, что сталь содержит, мас.%:
0,020≤С≤0,060
0,300≤Mn≤0,500
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,100
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010
железо и примеси, образующиеся
при производстве остальное
3. Способ по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что полосу подвергают горячей прокатке при температуре, превышающей 850°С.
4. Способ по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что полосу в горячем виде сматывают в рулон при температуре, находящейся в пределах от 550 до 750°С.
5. Способ по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что полосу подвергают холодной прокатке с коэффициентом обжатия от 70 до 80%.
6. Способ по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что непрерывный отжиг холоднокатаной полосы включает этап повышения температуры, а затем этап выдержки при заданной температуре.
7. Способ по п.6, характеризующийся тем, что температура выдержки составляет от Ac1 до 900°С.
8. Способ по п.7, характеризующийся тем, что температура выдержки составляет от 750 до 850°С.
9. Способ по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что охлаждение включает первый этап медленного охлаждения от температуры выдержки до 600°С со скоростью охлаждения меньше 50°С/с, затем второй этап охлаждения с более высокой скоростью, составляющей от 100 до 1500°С/с до температуры окружающей среды.
10. Способ по п.9, характеризующийся тем, что второй этап охлаждения осуществляют в воде.
11. Способ по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что охлаждение до температуры окружающей среды осуществляют в один этап при скорости охлаждения от 100 до 1500°С/с.
12. Способ по п.11, характеризующийся тем, что охлаждение осуществляют в воде.
13. Стальная холоднокатаная полоса из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой, характеризующаяся тем, что полоса выполнена из стали, содержащей, мас.%:
0,010≤С≤0,100
0,050≤Mn≤1,0
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,20
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010
железо и примеси, образующиеся
при производстве остальное
при этом полоса содержит от 1 до 15% мартенсита.
14. Стальная полоса по п.13, характеризующаяся тем, что она выполнена из стали, содержащей, мас.%:
0,020≤С≤0,060
,300≤Mn≤0,500
0,010≤Cr≤1,0
0,010≤Si≤0,50
0,001≤Р≤0,100
0,010≤Al≤0,10
N≤0,010
железо и примеси, образующиеся
при производстве остальное
15. Стальная полоса по любому из пп.13 и 14, характеризующаяся тем, что она имеет сопротивление растяжению Rm, превышающее 450 МПа.
16. Стальная полоса по п.15, характеризующаяся тем, что она имеет сопротивление растяжению Rm, превышающее 500 МПа.
17. Стальная полоса по п.16, характеризующаяся тем, что она имеет сопротивление растяжению Rm, превышающее 600 МПа.
18. Стальная полоса по любому из пп.13 и 14, характеризующаяся тем, что она имеет средний коэффициент анизотропии r, превышающий 1,1.
19. Стальная полоса по п.18, характеризующаяся тем, что она имеет средний коэффициент анизотропии r, превышающий 1,3.
20. Стальная полоса по любому из пп.13 и 14, характеризующаяся тем, что она содержит от 1 до 10% мартенсита.
21. Стальная полоса по п.20, характеризующаяся тем, что она содержит от 5 до 8% мартенсита.
22. Применение стальной полосы по любому из пп.13-21 для изготовления деталей для автомобиля при помощи глубокой штамповки.
RU2005127577/02A 2003-02-05 2004-01-30 Способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой и полученная полоса RU2341566C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0301358A FR2850671B1 (fr) 2003-02-05 2003-02-05 Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue
FR03/01358 2003-02-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005127577A RU2005127577A (ru) 2006-02-10
RU2341566C2 true RU2341566C2 (ru) 2008-12-20

Family

ID=32696392

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005127577/02A RU2341566C2 (ru) 2003-02-05 2004-01-30 Способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой и полученная полоса

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20060144482A1 (ru)
EP (1) EP1592816B1 (ru)
JP (1) JP4528769B2 (ru)
KR (1) KR101091021B1 (ru)
CN (1) CN100465299C (ru)
BR (1) BRPI0407236A (ru)
CA (1) CA2514736C (ru)
ES (1) ES2831249T3 (ru)
FR (1) FR2850671B1 (ru)
HU (1) HUE052206T2 (ru)
MX (1) MXPA05008189A (ru)
PL (1) PL206109B1 (ru)
RU (1) RU2341566C2 (ru)
UA (1) UA87454C2 (ru)
WO (1) WO2004079022A1 (ru)
ZA (1) ZA200505968B (ru)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2469104C1 (ru) * 2008-12-31 2012-12-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ производства текстурированной кремнистой стали с использованием единственной холодной прокатки
RU2491357C1 (ru) * 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
RU2529323C1 (ru) * 2013-06-27 2014-09-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства оцинкованной полосы для последующего нанесения полимерного покрытия
RU2534703C2 (ru) * 2012-02-29 2014-12-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный холоднокатаный стальной лист с низкой плоскостной анизотропией предела текучести и способ его изготовления
RU2563397C2 (ru) * 2011-07-06 2015-09-20 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Способ получения холоднокатаного стального листа
RU2587102C1 (ru) * 2012-04-23 2016-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный стальной лист и способ его изготовления
RU2669667C2 (ru) * 2014-07-03 2018-10-12 Арселормиттал Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный стальной лист
RU2716920C2 (ru) * 2015-12-21 2020-03-17 Арселормиттал Способ производства листовой стали, характеризующейся улучшенными прочностью, тягучестью и формуемостью
RU2718604C1 (ru) * 2019-11-05 2020-04-08 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаного высокопрочного проката различных классов прочности из двухфазной ферритно-мартенситной стали
RU2729671C2 (ru) * 2015-12-21 2020-08-11 Арселормиттал Способ производства высокопрочной листовой стали с нанесенным покрытием, характеризующейся улучшенными тягучестью и формуемостью, и полученная листовая сталь с нанесенным покрытием
US10808293B2 (en) 2015-07-15 2020-10-20 Ak Steel Properties, Inc. High formability dual phase steel
US11035020B2 (en) 2015-12-29 2021-06-15 Arcelormittal Galvannealed steel sheet

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8337643B2 (en) 2004-11-24 2012-12-25 Nucor Corporation Hot rolled dual phase steel sheet
US7959747B2 (en) * 2004-11-24 2011-06-14 Nucor Corporation Method of making cold rolled dual phase steel sheet
US7442268B2 (en) * 2004-11-24 2008-10-28 Nucor Corporation Method of manufacturing cold rolled dual-phase steel sheet
US11155902B2 (en) 2006-09-27 2021-10-26 Nucor Corporation High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same
US7608155B2 (en) * 2006-09-27 2009-10-27 Nucor Corporation High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same
CA2701903C (en) 2007-10-10 2017-02-28 Nucor Corporation Complex metallographic structured steel and method of manufacturing same
CN101781739A (zh) * 2010-03-18 2010-07-21 武汉钢铁(集团)公司 抗拉强度500MPa级汽车用冷轧双相钢
CN102115808B (zh) * 2010-11-17 2013-04-24 山东钢铁股份有限公司 铁素体区轧制温度控制系统
JP5344329B2 (ja) * 2011-03-22 2013-11-20 日立金属株式会社 熱間圧延マルエージング鋼帯の巻取り方法
CA2857281C (en) 2011-11-28 2018-12-04 Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo S.L. High silicon bearing dual phase steels with improved ductility
CN102703815A (zh) * 2012-06-19 2012-10-03 东北大学 一种600MPa级热轧双相钢及其制备方法
WO2014081779A1 (en) * 2012-11-20 2014-05-30 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Process for manufacturing ferritic hot rolled steel strip
WO2014081774A1 (en) * 2012-11-20 2014-05-30 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Process for making coated cold-rolled dual phase steel sheet
US9580781B2 (en) 2012-11-20 2017-02-28 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Process for making cold-rolled dual phase steel sheet
US20140261903A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Am/Ns Calvert Llc High strength bake hardenable low alloy steel and process for manufacture thereof
DE102013013067A1 (de) * 2013-07-30 2015-02-05 Salzgitter Flachstahl Gmbh Siliziumhaltiger, mikrolegierter hochfester Mehrphasenstahl mit einer Mindestzugfestigkeit von 750 MPa und verbesserten Eigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102013224851A1 (de) * 2013-12-04 2015-06-11 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kettenelement
CN103952523B (zh) * 2014-04-15 2016-01-20 东北大学 一种马氏体铁素体双相钢冷轧板带的连续退火方法
JP6980527B2 (ja) * 2015-01-23 2021-12-15 アルコニック テクノロジーズ エルエルシー アルミニウム合金製品
CN105401071B (zh) * 2015-12-22 2017-12-29 武汉钢铁有限公司 一种500MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5413403B1 (ru) * 1971-03-27 1979-05-30
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
JPS5684443A (en) * 1979-12-14 1981-07-09 Nippon Kokan Kk <Nkk> High tensile cold rolled steel plate excellent in press moldability and denting resistance and its manufacture
JPS5773132A (en) * 1980-10-24 1982-05-07 Nippon Kokan Kk <Nkk> Production of cold rolled mild steel plate of superior deep drawability and aging resistance by continuous annealing
US5123969A (en) * 1991-02-01 1992-06-23 China Steel Corp. Ltd. Bake-hardening cold-rolled steel sheet having dual-phase structure and process for manufacturing it
JP3370875B2 (ja) * 1996-11-18 2003-01-27 株式会社神戸製鋼所 耐衝撃性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP3936440B2 (ja) * 1997-08-06 2007-06-27 新日本製鐵株式会社 耐衝突安全性と成形性に優れた自動車用高強度鋼板とその製造方法
JPH10317096A (ja) * 1997-03-17 1998-12-02 Nippon Steel Corp 耐衝突安全性に優れた自動車用高強度鋼板とその製造方法
CN1080321C (zh) * 1997-03-17 2002-03-06 新日本制铁株式会社 具有高冲击能量吸收性能的双相型高强钢板和生产该钢板的方法
JP3899680B2 (ja) * 1998-05-29 2007-03-28 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装焼付硬化型高張力鋼板およびその製造方法
JP3793350B2 (ja) * 1998-06-29 2006-07-05 新日本製鐵株式会社 動的変形特性に優れたデュアルフェーズ型高強度冷延鋼板とその製造方法
DE60127879T2 (de) * 2000-02-29 2007-09-06 Jfe Steel Corp. Hochfestes warmgewalztes Stahlblech mit ausgezeichneten Reckalterungseigenschaften
JP4517525B2 (ja) * 2001-03-14 2010-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温用低降伏比鋼材の製造方法

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2469104C1 (ru) * 2008-12-31 2012-12-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ производства текстурированной кремнистой стали с использованием единственной холодной прокатки
RU2563397C2 (ru) * 2011-07-06 2015-09-20 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Способ получения холоднокатаного стального листа
RU2534703C2 (ru) * 2012-02-29 2014-12-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный холоднокатаный стальной лист с низкой плоскостной анизотропией предела текучести и способ его изготовления
RU2587102C1 (ru) * 2012-04-23 2016-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный стальной лист и способ его изготовления
RU2491357C1 (ru) * 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
RU2529323C1 (ru) * 2013-06-27 2014-09-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства оцинкованной полосы для последующего нанесения полимерного покрытия
US11001904B2 (en) 2014-07-03 2021-05-11 Arcelormittal Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
US10378077B2 (en) 2014-07-03 2019-08-13 Arcelormittal Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
RU2669667C2 (ru) * 2014-07-03 2018-10-12 Арселормиттал Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный стальной лист
US11124853B2 (en) 2014-07-03 2021-09-21 Arcelormittal Method for producing a ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
US11131003B2 (en) 2014-07-03 2021-09-28 Arcelormittal Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
US10808293B2 (en) 2015-07-15 2020-10-20 Ak Steel Properties, Inc. High formability dual phase steel
RU2716920C2 (ru) * 2015-12-21 2020-03-17 Арселормиттал Способ производства листовой стали, характеризующейся улучшенными прочностью, тягучестью и формуемостью
RU2729671C2 (ru) * 2015-12-21 2020-08-11 Арселормиттал Способ производства высокопрочной листовой стали с нанесенным покрытием, характеризующейся улучшенными тягучестью и формуемостью, и полученная листовая сталь с нанесенным покрытием
US11827948B2 (en) 2015-12-21 2023-11-28 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved ductility and formability, and obtained coated steel sheet
US12084738B2 (en) 2015-12-21 2024-09-10 Arcelormittal Method for producing a steel sheet having improved strength, ductility and formability
US11035020B2 (en) 2015-12-29 2021-06-15 Arcelormittal Galvannealed steel sheet
US11512362B2 (en) 2015-12-29 2022-11-29 Arcelormittal Method for producing an ultra high strength galvannealed steel sheet and obtained galvannealed steel sheet
RU2718604C1 (ru) * 2019-11-05 2020-04-08 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаного высокопрочного проката различных классов прочности из двухфазной ферритно-мартенситной стали

Also Published As

Publication number Publication date
WO2004079022A1 (fr) 2004-09-16
HUE052206T2 (hu) 2021-04-28
EP1592816B1 (fr) 2020-10-14
PL377834A1 (pl) 2006-02-20
KR20050095782A (ko) 2005-09-30
US20060144482A1 (en) 2006-07-06
BRPI0407236A (pt) 2006-01-31
CA2514736C (fr) 2012-12-04
RU2005127577A (ru) 2006-02-10
KR101091021B1 (ko) 2011-12-09
JP2006520431A (ja) 2006-09-07
FR2850671A1 (fr) 2004-08-06
CN1748039A (zh) 2006-03-15
ZA200505968B (en) 2006-06-28
UA87454C2 (ru) 2009-07-27
MXPA05008189A (es) 2005-10-05
EP1592816A1 (fr) 2005-11-09
FR2850671B1 (fr) 2006-05-19
CN100465299C (zh) 2009-03-04
ES2831249T3 (es) 2021-06-08
JP4528769B2 (ja) 2010-08-18
CA2514736A1 (fr) 2004-09-16
PL206109B1 (pl) 2010-07-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2341566C2 (ru) Способ изготовления холоднокатаной полосы из двухфазной стали с ферритно-мартенситной структурой и полученная полоса
RU2686713C1 (ru) Элемент из термообработанного стального листа и способ его производства
JP5283504B2 (ja) 優れた延性を有する高強度鋼板を製造する方法およびこれにより製造された鋼板
EP3255164B1 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
JP6236078B2 (ja) 冷間圧延鋼板製品およびその製造方法
US20240182997A1 (en) Hot dip galvanized steel sheet and method for producing same
UA126200C2 (uk) Високоміцна холоднокатана листова сталь, яка характеризується високою деформованістю, і спосіб її виготовлення
JP6777274B1 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US20050081966A1 (en) High tensile strength steel sheet excellent in processibility and process for manufacturing the same
EP3255162B1 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
EP3255163B1 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
EP3282029A1 (en) Steel sheet for heat treatment
JP5664797B2 (ja) 疲労強度に優れる窒化用熱延鋼板、窒化用冷延鋼板及びそれらの製造方法、並びにそれらを用いた疲労強度に優れた自動車部品
JP4362318B2 (ja) 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
RU2768710C1 (ru) Горячекатаный стальной лист с высоким отношением раздачи отверстия и способ его производства
JP4901623B2 (ja) 打ち抜き穴広げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
JP6795122B1 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101733513B1 (ko) 질화 처리용 강판 및 그의 제조 방법
KR20090018167A (ko) 연신 플랜지성과 피로 특성이 우수한 고강도 강판
KR101467052B1 (ko) 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR100903546B1 (ko) 형상 동결성과 성형후의 내구피로특성이 우수한 고장력열연강판 및 그 제조방법
JPH08337843A (ja) 打抜き加工性に優れた高炭素熱延鋼板及びその製造方法
JP2545316B2 (ja) 強度延性特性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2004232078A (ja) 成形性に優れる超高強度冷延鋼板およびその製造方法