RU2327502C2 - Очистка отработанных щелочных нефтезаводских стоков - Google Patents

Очистка отработанных щелочных нефтезаводских стоков Download PDF

Info

Publication number
RU2327502C2
RU2327502C2 RU2005109408/04A RU2005109408A RU2327502C2 RU 2327502 C2 RU2327502 C2 RU 2327502C2 RU 2005109408/04 A RU2005109408/04 A RU 2005109408/04A RU 2005109408 A RU2005109408 A RU 2005109408A RU 2327502 C2 RU2327502 C2 RU 2327502C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
alkaline
effluents
refinery
evaporator
spent
Prior art date
Application number
RU2005109408/04A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005109408A (ru
Inventor
Бернард Ф. Мл. ДЬЮСЕЛ (US)
Бернард Ф. Мл. ДЬЮСЕЛ
Джон П. ГИББОНС (US)
Джон П. ГИББОНС
Майкл Дж. РАТШ (US)
Майкл Дж. РАТШ
Original Assignee
ШО ЛИКВИД СОЛЮШНЗ ЭлЭлСи
ДжиИАй ЛИКВИД СОЛЮШНЗ, ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ШО ЛИКВИД СОЛЮШНЗ ЭлЭлСи, ДжиИАй ЛИКВИД СОЛЮШНЗ, ЭлЭлСи filed Critical ШО ЛИКВИД СОЛЮШНЗ ЭлЭлСи
Publication of RU2005109408A publication Critical patent/RU2005109408A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2327502C2 publication Critical patent/RU2327502C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G19/00—Refining hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, by alkaline treatment
    • C10G19/08—Recovery of used refining agents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D1/00—Evaporating
    • B01D1/0011—Heating features
    • B01D1/0058—Use of waste energy from other processes or sources, e.g. combustion gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D1/00—Evaporating
    • B01D1/14—Evaporating with heated gases or vapours or liquids in contact with the liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/0024—Inlets or outlets provided with regulating devices, e.g. valves, flaps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/30—Control equipment
    • B01D21/302—Active control mechanisms with external energy, e.g. with solenoid valve
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/30—Control equipment
    • B01D21/34—Controlling the feed distribution; Controlling the liquid level ; Control of process parameters

Abstract

Изобретение относится к способам очистки отработанных щелочных нефтезаводских стоков. Способ включает подачу стоков в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах, содержащих диоксид углерода, который взаимодействует с щелочным составляющим компонентом отработанных щелочных стоков для превращения его в карбонат. При этом осуществляют предварительное удаление части нефтепродукта из отработанных щелочных нефтезаводских стоков в сепараторе перед подачей в выпарной аппарат. Изобретение обеспечивает удаление пахучих составляющих компонентов из стоков, производство коммерчески пригодного водного концентрированного раствора и отделение полезного составляющего нефтепродукта простым и эффективным образом. 2 н. и 17 з.п. ф-лы, 3 ил., 5 табл.

Description

ОПИСАНИЕ
РОДСТВЕННАЯ ЗАЯВКА
По данной заявке испрашивается приоритет на основании заявки на патент США № 10/234559, поданной 4 сентября 2002 г. и включенной в настоящее описание путем ссылки.
ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Настоящее изобретение относится к способам очистки отработанных щелочных стоков, например стоков нефтеперерабатывающих заводов, алюминиевых производств, пищевых производств или производств такого рода.
Многие промышленные производства, например нефтеперерабатывающие, вырабатывают разжиженные щелочные промышленные отходы. Типичные разжиженные щелочные стоки данных нефтеперерабатывающих заводов могут содержать около 5%-12% гидроксида натрия (по массе) с разными, но большими количествами органических соединений, которые включают ряд меркаптанов, сульфидные нефтепродукты, нафтеновые кислоты, крезиловые кислоты и производные соединения. Смесь содержит меньшие количества других неорганических и органических соединений. Кроме того, нефтезаводские стоки могут содержать около 5%-20% по объему нефтепродуктов наряду с водным щелочным раствором. Такие стоки обычно считались, по сути, бесполезными стоками отходов, но нуждались в серьезной обработке перед сбросом во избежание загрязнения окружающей среды.
В патенте США № 4079585 (Helleur) предлагается способ и устройство для удаления и восстановления составляющего компонента из промышленных и муниципальных стоков отходов выпариванием и концентрированием составляющего компонента в результате тесного и турбулентного контакта между жидким стоком отходов и горячим газом, образующимся при сжигании в башенном скруббере, и утверждается, что технологии сжигания с помощью погружной горелки можно также применять для повышения эффективности при обработке. Согласно данному патенту, нежелательные летучие загрязняющие вещества можно устранять без их выпаривания добавлением щелочи, например извести или едкой щелочи, для задерживания таких кислотных летучих загрязняющих веществ, как диоксид серы, сероводород и т.д., в растворе, чтобы их можно было удалять в жидкой форме. В патенте Helleur содержится описание способа, применимого к отработанному материалу в таких отраслях, как нефтяная промышленность, и отмечается, что, во избежание испарения отдельных горючих летучих веществ, температуру дымовых газов следует выдерживать ниже температуры вспышки летучих веществ охлаждением дымовых газов до контакта с жидкостью.
В патенте США № 416028 (Young et al.) предлагается выпарной аппарат с погружной горелкой в качестве первой стадии способа концентрирования составляющих компонентов стоков промышленных отходов.
В патенте США № 3966594 (Ohkawa et al.) предлагаются разные методы очистки сточных вод, содержащих водорастворимые органические вещества, и утверждается, что в промышленном масштабе способ сжигания с погружной горелкой не эффективен в отношении концентрирования и сжигания. Вместо него в патенте предлагается способ, по которому сточные воды очищают раствором органического компонента в органическом растворителе, не растворимом в воде.
Согласно патенту США № 4188291 (Anderson) промышленные сточные воды обрабатывают в выпарном аппарате с погружной горелкой, и диоксид углерода из дымовых газов, подаваемых в сточные воды, связывается гидроксидом кальция, который добавлен для образования карбоната кальция, который затем выделяется из стоков отходов.
В способе очистки отработанной щелочи, описанном в патенте США № 5244576 (DeRoeck et al.), нефтезаводские газы, содержащие диоксид углерода и сероводород, подаются в раствор гидроксида натрия для превращения диоксида углерода в карбонат натрия.
Согласно патенту № 3985609 (Connally) на концентрацию составляющих компонентов в жидкости, подлежащей концентрированию, воздействуют подачей жидкости в выпарной аппарат с погружной горелкой.
В патенте США № 5934207 (Echols) приведено описание упаривания сточной воды направлением факелов от горелки, в которую подается газ из органических отходов, в жаротрубный нагреватель, погруженный в бак, содержащий сточную воду, чтобы нагревать и выпаривать жидкие составляющие компоненты в сточной воде с одновременной утилизацией газа из органических отходов.
В патенте США № 5342482 (Duesel) предлагается использовать газ из органических отходов в качестве источника топлива для выпарного аппарата с погружной горелкой в способе выпаривания сточной воды.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В соответствии с вышеизложенным, цель настоящего изобретения заключается в создании способа очистки отработанных щелочных нефтезаводских стоков, который устраняет недостатки решений предшествующего уровня техники.
Другая цель настоящего изобретения заключается в создании способа очистки щелочных нефтезаводских стоков для превращения щелочного составляющего компонента в полезный коммерческий продукт.
Дополнительная цель настоящего изобретения состоит в создании способа очистки нефтезаводских стоков для производства нефтепродукта, пригодного для повторного использования, а также конвертированного щелочного продукта.
Дополнительная цель настоящего изобретения состоит в создании способа очистки щелочных стоков с использованием диоксида углерода из дымовых газов, подаваемых в стоки для превращения щелочного составляющего компонента в карбонат.
Указанные и другие цели изобретения достигаются подачей щелочных стоков в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах, в который дымовые газы подаются при температуре и в количестве достаточно больших для выпаривания воды и летучих составляющих компонентов из отработанных щелочных стоков и для концентрирования составляющего компонента отработанных щелочных стоков. В конкретном варианте осуществления изобретения, щелочные стоки представляют собой нефтезаводские стоки, и диоксид углерода из дымовых газов, подаваемых в стоки, превращает щелочной составляющий компонент стоков в карбонат, например карбонат натрия. Кроме того, нефтепродукт отделяют от других составляющих компонентов стоков до, во время или после выпаривания для повторного использования или дополнительной переработки.
В соответствии с другим аспектом изобретения, по меньшей мере, некоторая часть топлива, используемого для ввода дымовых газов в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах, представляет собой газ из органических отходов и диоксид углерода, содержащийся в дымовых газах, и служит для превращения щелочного составляющего компонента стоков в карбонат, что предотвращает выброс диоксида углерода в атмосферу.
В типичном варианте осуществления настоящего изобретения отработанные стоки, подаваемые в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах, характеризуются эквивалентом по гидроксиду натрия около 5%-12% по массе и содержанием нефтепродукта около 5%-20% по объему, и содержание водного составляющего компонента отработанных стоков уменьшается упариванием, насколько требуется для получения заданной концентрации карбонатов. Концентрированная жидкость может содержать около 20%-30% карбоната натрия, а составляющий нефтепродукт выделяют для повторного использования после концентрирования в отстойнике-ловушке.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Дополнительные цели и преимущества настоящего изобретения будут очевидны из последующего описания, приведенного со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых:
фиг.1 представляет собой блок-схему, представляющую типичный вариант осуществления для выполнения способа очистки щелочных стоков в соответствии с настоящим изобретением;
фиг.2 представляет собой схематический разрез, представляющий типичный вариант осуществления выпарного аппарата погружного типа на дымовых газах для использования при выполнении способа согласно настоящему изобретению; и
фиг.3 представляет собой блок-схему, представляющую дополнительный типичный вариант осуществления системы очистки щелочных стоков в соответствии с настоящим изобретением.
ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
В типичной системе для осуществления способа согласно настоящему изобретению, представленной на схеме фиг.1, выпарной аппарат 10 погружного типа на дымовых газах, подробное описание которого приведено со ссылкой на фиг.2, получает горючий газ из источника 11 газа из органических отходов или другого биогаза или из альтернативного топливного источника 12, обеспечивающего природный газ, пропан, бутан или аналогичное топливо или обеспечивающий жидкое топливо, например отработанные нефтепродукты, или аналогичные топлива, или из обоих источников. Выпарной аппарат 10 может работать в периодическом, периодически-непрерывном или непрерывном режимах, а топливный газ из источников 11 и 12 может собираться и храниться для использования или непрерывно подаваться в соответствии с потребностями выпарного аппарата. В одном из вариантов осуществления система располагается вблизи места хранения отходов, из которого удобно получать газы из органических отходов, но, при необходимости, газы из органических отходов можно перекачивать по трубопроводу или транспортировать из одного или нескольких удаленных мест захоронения отходов на технологические установки, соседствующие с источником жидких щелочных стоков, например, нефтеперерабатывающим заводом или другим промышленным объектом.
В варианте осуществления, представленном на фиг.1, жидкая щелочь из источника 14, например отработанные щелочные стоки нефтеперерабатывающего завода, алюминиевого завода или пищевого предприятия, передается по трубопроводу 15 в теплопреобразователе 16 для предварительного подогрева горячими отходящими газами и затем перекачивается по трубопроводу 17 на вход выпарного аппарата 10 погружного типа на дымовых газах. Щелочь в отработанных стоках может быть гидроксидом натрия или любым другим щелочным веществом, и отработанные стоки могут поступать с нефтеперерабатывающего завода, алюминиевого завода или пищевого предприятия или с различных промышленных производств, например, газоочистки. В пересчете на эквивалентную концентрацию гидроксида натрия, содержание щелочного вещества в отработанных стоках из источника 14 находится, предпочтительно, в пределах от приблизительно 1% до приблизительно 50%, при этом, желательно, в пределах от приблизительно 1% до приблизительно 15% или, еще более желательно, в пределах от приблизительно 2% до 12%. Если отработанные стоки представляют собой отходы нефтеперерабатывающего завода и содержат значительную долю нефтепродукта, то отработанные стоки могут передаваться через сепаратор для предварительного отделения нефтепродукта от воды (не показан), чтобы удалить, по меньшей мере, часть нефтепродуктов перед подачей стоков в выпарной аппарат 10.
После выпаривания испаряющихся составляющих компонентов из отработанных стоков в выпарном аппарате 10 концентрированная жидкость выводится по выпускной трубе 18 и перекачивается насосом 19 через нефтяной сепаратор 20 для удаления нефтепродукта из водных составляющих компонентов концентрированной жидкости, которая вытекает из сепаратора в выпускную трубу 31. При необходимости, некоторые или все водные составляющие компоненты можно возвращать в повторный цикл по трубопроводу 21 обратно в выпарной аппарат 10 для дополнительной переработки после отделения нефтепродуктов. Отделенный нефтепродукт выводится из сепаратора по трубопроводу 22 на продажу, дополнительную переработку или в рецикл. Нефтяной сепаратор 20 может быть любым сепаратором несмешивающейся жидкости, например баком-отстойником, сепаратором с наклонной плоскостью или центрифугой.
Воздух для горения, подаваемый воздуходувкой 23 по трубопроводу 24, предварительно подогревается при циркуляции в теплопреобразователе 25, через который протекает концентрированная жидкость из выпускной трубы 18, и предварительно подогретый воздух для горения подается в выпарной аппарат 10 по трубопроводу 26. Теплообмен в теплопреобразователе 25 можно применять для повышения эффективности горелки. При необходимости, часть воздуха для горения из воздуходувки 23 можно отводить в проходной аппарат отгонки воздухом (не показан) в трубопроводе 17 для удаления летучих соединений из отработанных стоков, подаваемых в выпарной аппарат, и их подачи с воздухом горения в горелку выпарного аппарата 10. Отходящие газы выводятся из выпарного аппарата 10 по трубопроводу 27 и затем пропускаются через влагоуловитель 28, в котором улавливаются захваченные жидкие составляющие компоненты, после чего газ пропускается через блок 29 очистки отходящих газов, например, закрытую факельную установку. В блоке 29 очистки летучие органические соединения и другие составляющие компоненты отходящего газа термически окисляются или подвергаются иной очистке для устранения их запаха и вредных качеств перед выпуском в атмосферу по трубопроводу 30, который проходит через теплопреобразователь 16.
Предпочтительная конфигурация выпарного аппарата погружного типа на дымовых газах для применения в способе согласно настоящему изобретению показана на фиг.2. Как показано на данной фигуре, выпарной аппарат 10 имеет корпус 40 с конически сужающимся вниз дном 41, доходящим до выпускного вентиля 42, через который концентрированный водный щелочной раствор и нефтепродукт, если есть в наличии, поступают в сточный трубопровод 18. В корпусе 40 жидкости и захваченные твердые частицы, если есть в наличии, могут осаждаться и направляться коническим участком 41 корпуса к выпускному вентилю 42. Вверху корпуса 40 крышка 47 плотно прижата через уплотнительную прокладку 48 к стенке корпуса, и на крышке смонтирована горелка 49.
Дымовые газы из горелки 49 направляются вниз по факелу и опускному отводу 51 дымовых газов в распределитель 52, выполненный как набор смесительных разбрызгивателей 53. Разбрызгиватели распределителя имеют отверстия 54, через которые горячие дымовые газы выпускаются в объем 55 отработанных щелочных стоков, находящихся в корпусе, чтобы выпаривать из них жидкость в выпарной зоне 45 при теплопередаче с непосредственным контактом сред, доставлять и распределять диоксид углерода в отработанных стоках для эффективного превращения в карбонаты, а также чтобы вытеснять испаряющиеся составляющие компоненты. В предпочтительном варианте, рабочее давление в выпарном аппарате находится в пределах от приблизительно 50 дюймов водяного столба ниже атмосферного до 100 дюймов водяного столба выше атмосферного.
Верхнюю поверхность 56 объема жидких щелочных отходов в корпусе поддерживают на заданном уровне регулированием подачи отработанных стоков, допускаемых в выпарной аппарат по трубопроводу 17 из источника 14. В предпочтительном варианте, уровень верхней поверхности 56 находится в пределах от приблизительно 5 дюймов до приблизительно 100 дюймов выше распределителя 52, а температура в объеме 55 отработанных стоков находится в пределах от приблизительно 100°F до приблизительно 250°F. Если выпарной аппарат работает в непрерывном режиме, то отработанные стоки подаются в выпарной аппарат непрерывно с соответствующей скоростью для поддержания поверхности 56 на указанном уровне в выпарном аппарате.
С другой стороны, если выпарной аппарат работает в периодическом режиме, то подлежащие переработке стоки будут подаваться непрерывно с соответствующей скоростью, чтобы поддерживать поверхность 56 на указанном уровне, пока концентрация заданных составляющих компонентов в стоках не достигает выбранного значения. Затем прекращают подачу, и либо останавливают и опорожняют выпарной аппарат, либо могут продолжать работу, пока поверхность стоков в выпарном аппарате не опустится до низшего уровня (не показан), который находится над самой высокой частью распределителя 52 газа, и в такой момент выпарной аппарат остановят, и сольют концентрированные стоки, после чего выпарной аппарат можно будет запускать снова.
В предпочтительном варианте осуществления, входная температура дымовых газов в распределителе 52 находится в пределах от приблизительно 600°F до 1800°F, при этом температура и количество являются достаточными для выпаривания воды и летучих составляющих компонентов отработанных стоков, чтобы концентрировать требуемые составляющие компоненты, например нефтепродукты и/или превращенную щелочь, с заданной скоростью.
При эксплуатации в периодически-непрерывном режиме, операция выполняется как в непрерывном режиме, за исключением того, что концентрированные стоки периодически сливают через выпускной вентиль 42 без понижения уровня жидкости или останова выпарного аппарата. Как показано на фиг.1, топливо подается в горелку 49 по трубопроводу 13, а воздух для горения подается в горелку по трубопроводу 26 под достаточным давлением, предпочтительно, в пределах от приблизительно 5 дюймов до приблизительно 200 дюймов водяного столба, чтобы обеспечивать эффективное сгорание и вытеснять дымовые газы через распределитель 52 и отводить отходящие газы по выпускному трубопроводу 27.
Следует отметить, что, за исключением технологических насосов, требуется всего один подвижный элемент для осуществления описанного способа, при условии, что подача топлива обеспечивается под достаточным давлением, т.е. воздуходувка 23, которая подает воздух для горения под давлением. Соответственно, способ очистки отработанных щелочных стоков согласно настоящему изобретению не только удаляет пахучие составляющие компоненты из стоков, но также производит коммерчески пригодный водный концентрированный раствор и отделяет полезный составляющий нефтепродукт простым и эффективным образом, без потребности в сложных движущихся частях, которые создают сложности, присущие известным системам обработки отработанных щелочных стоков.
Кроме того, хотя отработанные щелочные стоки проходят теплообменники 16 и 25 в системе, изображенной на фиг.1, сложности, вытекающие из известного применения выпарных аппаратов с теплообменниками, в таких блоках исключены, поскольку в них отсутствует испарение и исключается вытекающее загрязнение поверхностей теплообменников. В более простых разновидностях систем очистки отработанных щелочных стоков согласно изобретению, теплопреобразователи 16 и 25 можно исключить, и если отходящие пары соответствуют экологическим стандартам в аспекте непосредственного выброса в атмосферу, то можно также исключить блоки 28 и 29 очистки отходящих газов.
На фиг.3 представлен альтернативный вариант осуществления, который идентичен варианту осуществления на фиг.1, за исключением того, что ранее описанный источник горячих газов, пространственно разделенный с выпарным аппаратом, например, газогенератор 13', который, например, может быть двигателем внутреннего сгорания, подает горячие газы по трубопроводу 13 в устройство 52 распределения горячих газов в модифицированном выпарном аппарате 10' погружного типа на горячих газах, и подающий воздушный трубопровод 26 подсоединен к газогенератору 13', а не к выпарному аппарату 10'. В данном случае, горячие газы из газогенератора подаются в выпарной аппарат под давлением в пределах от приблизительно 60 дюймов водяного столба ниже атмосферного до приблизительно 120 дюймов водяного столба выше атмосферного. Во всем остальном показанная на фиг.3 система очистки щелочных стоков идентична системе, показанной на фиг.1, и выпарной аппарат 10' идентичен выпарному аппарату 10, показанному на фиг.2.
Согласно настоящему изобретению, отработанные щелочные стоки нефтеперерабатывающих заводов или подобных производств можно эффективно и результативно концентрировать без потребности в теплообменном выпарном аппарате типа применяемого в традиционных системах очистки отработанных щелочных стоков и имеющего поверхности, которые могут загрязняться осадками стоков и поэтому требуют периодической очистки или замены. К типичным нефтезаводским отработанным щелочным стокам, которые можно обрабатывать с помощью настоящего изобретения относятся сульфидные, крезольные и нафтеновые стоки.
Как указано в статье "Effluent Caustic Treating Systems Using MERICONSM Technologies", Merichem Chemicals and Refinery Services LLC., сульфидные щелочные стоки образуются технологическими процессами очистки топливного газа, сжиженного нефтяного газа (LPG) и бензина. Типичные нефтезаводские сульфидные щелочные стоки имеют состав, показанный ниже в таблице 1. Обычными вредными примесями являются сульфид натрия и меркаптид натрия. Данные соединения создают высокую химическую и биологическую потребность в кислороде при очистке и генерируют запахи и опасные газы при уничтожении.
Таблица 1
Свободный NaOH, мас.% 2-10
Сульфиды и бисульфиды в пересчете на S, мас.% 0,5-4
Меркаптиды в пересчете на S, мас.% 0,1-4
Карбонаты в пересчете на CO3, мас.% 0-4
pH 13-14
Аммиак Следовые количества
Сульфидные щелочные растворы, концентрированные в соответствии с изобретением, промышленно применяются как обрабатывающие реагенты в целлюлозно-бумажной технологии и для очистки некоторых металлических руд в горной промышленности.
Крезольные щелочные стоки, которые содержат ароматические нефтепродукты с высоким содержанием сероводорода, образуются при щелочной очистке крекинг-бензина и крекинг-дистиллятов. Крезольные щелочные стоки содержат фенолы, крезолы и другие органические кислоты, которые обычно присутствуют в форме водорастворимых крезолятов, которые отделяются от щелочи в виде нефтепродуктов с высоким содержанием сероводорода при нейтральном уровне pH. Крезольные щелочные растворы, образующиеся при очистке крекинг-бензинов, обычно имеют два источника: 1) системы выделения или окисления меркаптанов с использованием концентрированной щелочи и 2) системы окисления меркаптанов с использованием слабоконцентрированной щелочи. В нижеприведенной таблице 2 приведены характеристики типичных крезольных щелочных стоков.
Таблица 2
  Процесс на базе концентрированной щелочи Процесс на базе разбавленной щелочи
NaOH, мас.% 10-15 1-4
Сульфиды в пересчете на S,
мас.%		 0-1 0-0,2
Меркаптиды в пересчете на S, мас.% 0-4 0-0,5
Крезиловые кислоты, мас.% 10-25 2-5
Карбонаты в пересчете на CO3, мас.% 0-0,5 0-0,1
pH 12-14 12-14
Концентрированные крезольные щелочные растворы имеют коммерческую ценность как химические полупродукты.
Нафтеновые щелочные растворы образуются при щелочной очистке керосина и дизельных фракций из нафтеновых нефтей. Ниже в таблице 3 приведены типичные характеристики нафтенатных потоков, образующихся из керосиновых и дизельных топлив.
Таблица 3
  Реактивное топливо/ керосин Дизельное топливо
NaOH, мас.% 1-4 1-4
Сульфиды в пересчете на S -, мас.% 0-0,1 Следовые количества
Меркаптиды в пересчете на S+, мас.% 0-0,5 0-0,5
Нафтеновые кислоты, мас.% 2-10 2-15
Крезиловые соединения, мас.% 1-3 0-1
pH 12-14 12-14
Концентрированные нафтеновые щелочные растворы являются потенциально ценными для переработчиков, которые очищают их для сбыта производителям нафтенатных металлических солей.
Нефтеперерабатывающие заводы обычно оплачивают транспортировку, очистку и захоронение неочищенных жидких промышленных отходов, включая отработанные щелочи. Нефтеперерабатывающие заводы нашли бы полезным повторно закупать как жидкие щелочи, так и нефтепродукты для повторного использования в своих технологических процессах, если бы их можно было дезодорировать и концентрировать до приемлемых значений щелочного эквивалента по гидроксиду натрия. Согласно настоящему изобретению, отработанную нефтезаводскую щелочь можно переработать так, чтобы она эффективно и результативно соответствовала данным требованиям.
При пилотном испытании способа согласно настоящему изобретению, обеспечено существенное снижение пахучести концентрированной жидкости по сравнению с загружаемым материалом. Концентрированная жидкость представляла собой двухфазную смесь нефтепродукта и водной фазы, которую можно легко отделить гравитационной сепарацией, например декантированием. После декантирования анализ водной фазы показал, что достигалось значительное концентрирование щелочи. Анализ показал также почти 100% превращение гидроксида натрия отработанных щелочных стоков в карбонат натрия вследствие нижеописанного взаимодействия диоксида углерода из дымовых газов с гидроксидом. В данном испытании концентрация карбоната натрия в концентрированной водной фазе составляла около 30% (по массе). При этом непосредственное барботирование дымовых газов, которое имеет место в выпарном аппарате погружного типа на дымовых газах в течение обработки, вызывает образование углекислоты в воде, которая находится в выпарном аппарате во время обработки, и затем углекислота взаимодействует с щелочными составляющими компонентами и гидроксидом натрия с образованием карбоната натрия в нижеописанном порядке.
Разбавленный щелочной материал питания для пилотного испытания представлял собой приблизительно 1:1 смесь двух промежуточных продуктов технологического процесса нефтепереработки, известных как «сульфидные» и «крезольные» отработанные щелочные стоки. Анализы каждого из данных стоков и материала, используемого как питание при пилотном испытании, представлены ниже в таблице 4.
Таблица 4
Состав составляющих загружаемых потоков и усредненные показатели смеси
РАЗБАВЛЕННАЯ ЩЕЛОЧЬ Поток 1 Поток 2 Загрузка пилотной установки
  Сульфидный Крезольный (1:1 смесь потоков 1 и 2)
Результаты испытания, %1      
       
Гидроксид натрия 10,82 10,04 10,43
Карбонат натрия 2,65 4,14 3,40
Натрий 7,66 7,66 7,66
CO2 1,1 1,72 1,41
Неорганический углерод 0,29 0,47 0,38
Сероводород 0,37 0,15 0,26
Общее содержание серы в пересчете на S 0,62 1,06 0,84
Общее содержание углерода 0,45 7,76 4,11
Вода 86,87 76,12 81,50
Общее содержание углеводородов 0 0 0
Общее содержание меркаптанов 0,12 0,55 0,34
Крезолы 0,04 2,82 1,43
Фенол 0,02 1,31 0,67
Алкилфенолы 0,03 2,74 1,39
1 Сумма всех процентных содержаний превышает сто, потому что некоторые составляющие элементы считаются дважды в разных соединениях.
Целью пилотного испытания были как дезодорация, так и концентрирование содержания гидроксида натрия в щелочном материале, который вырабатывался как промежуточный продукт технологического процесса переработки нефти. Так как дымовые газы, подаваемые в выпарной аппарат, содержали диоксид углерода, то предполагалось, что какая-то часть гидроксида натрия превратится в карбонат натрия. Не было известно, как смесь нефтепродуктов в загруженном щелочном материале должна влиять на технологический процесс или зависеть от него.
Результаты пилотного испытания показали, что гидроксид натрия был почти полностью превращен в карбонат натрия и что была получена масляная фаза, которая не смешивалась с водной фазой карбоната натрия. Декантирование легко разделяет две несмешивающиеся фазы. Каждая из фаз, полученных в эксперименте, оценивалась как имеющая существенно сниженные уровни запаха по сравнению с загруженным материалом, что демонстрировало достижение цели дезодорации разбавленной щелочной загрузки технологического процесса.
Ниже в таблице 5 показано сравнение выбранных составляющих компонентов в материале, использованном как загрузка пилотной установки, и водной фазы, полученной в результате обработки материала в комплексном процессе дезодорации/упаривания. При испытании объем загруженного материала был уменьшен приблизительно на одну треть от исходного объема жидких отработанных щелочных стоков.
Таблица 5
Сравнение материала загрузки с концентратом
Водная фаза из первого пилотного испытания Загрузка Конечный Примечания
       
Результаты испытания, %1      
       
Гидроксид натрия 10,43 0,5  
Карбонат натрия 3,4 29,71  
Натрий 7,66   не анализировался
CO2 1,41   не анализировался
Неорганический углерод 0,38   не анализировался
Сероводород 0,26   не анализировался
Общее содержание серы в пересчете на S 0,84 0,41  
Общее содержание углеводорода 4,11   не анализировался
Вода 81,5   не анализировался
Общее содержание углеводородов 0   не анализировался
Общее содержание меркаптанов 0,34   не анализировался
Крезолы 1,43 0,38  
Фенол 0,67 0,44  
Алкилфенолы 1,39   не анализировался
1 Сумма всех процентных содержаний в пробе загрузки выше ста, так как некоторые составляющие элементы считались дважды в разных соединениях.
Результаты двух последовательных пилотных испытаний были аналогичны. В каждом испытании нефтепродукт, который извлекали после того, как комплексный процесс дезодорации/выпаривания концентрировал общий объем материала загрузки, имеет объем 10%-15% от общего объема переработанного материала загрузки.
В процессе выпаривания диоксид углерода, содержащийся в дымовых газах, подававшихся в отработанный водный щелочной раствор, взаимодействовал с водой с образованием углекислоты в соответствии со следующим уравнением:
CO 2 + H 2 O = H 2 CO 3 (1)
и углекислота взаимодействовала с гидроксидом натрия с образованием карбоната натрия и воды в соответствии со следующим уравнением:
2NaOH + H 2 CO 3 = Na 2 CO 3 + 2H 2 O (2)
Из вышеприведенного очевидно, что каждый моль диоксида углерода из дымовых газов, введенных в жидкую щелочь, превращает два моля гидроксида натрия в один моль карбоната натрия и один моль воды. Молекулярная масса диоксида углерода равна 44, гидроксида натрия - 80, углекислоты - 62, карбоната натрия - 106 и воды - 18. Соответственно, 10000 фунтов 10% раствора гидроксида натрия дают 1325 фунтов карбоната натрия и 450 фунтов воды и потребляют 550 фунтов или 4488 стандартных куб. футов диоксида углерода. Следовательно, с отработанной щелочной загрузкой, которая весит 9237 фунтов на галлон и содержит 10% гидроксида натрия (по массе), каждые 10000 очищенных галлонов связывают 1451 кубический фут диоксида углерода или, при среднем количестве 30000 галлонов в сутки очищенных отработанных щелочных стоков, связываются и, тем самым, предотвращаются от выброса в атмосферу 2781 т диоксида углерода в год. Таким образом, промышленное значение способа включает непосредственные экологические и экономические преимущества, т.е. потенциальный доход при утилизации отработанных щелочных стоков, потенциальный сбыт извлеченного продукта или продуктов, уменьшение выбросов парниковых газов с возможностью создания коммерчески ценных «углеродных кредитов» в прямой пропорции от количества связываемого парникового газа. При необходимости, в выпарной аппарат для связывания диоксида углерода можно подавать жидкую щелочь, которая является продаваемым продуктом в отличие от отработанных щелочных стоков.
Способ можно применять для переработки щелочных стоков с извлечением или без извлечения продуктов или исключительно с целью связывания диоксида углерода, содержащегося в дымовых газах, подаваемых в выпарной аппарат.
Хотя выше настоящее изобретение описано на конкретных примерах его осуществления, однако специалисты в данной области техники легко найдут множество модификаций и вариантов. Соответственно, все такого рода варианты и модификации включены в предлагаемый объем изобретения.

Claims (19)

1. Способ очистки отработанных нефтезаводских щелочных стоков, включающий следующие стадии:
подача отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах и
подача дымовых газов в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах при температуре и в количестве, достаточно больших для выпаривания воды и летучих составляющих компонентов из отработанных щелочных нефтезаводских стоков и для концентрирования составляющего компонента отработанных щелочных нефтезаводских стоков.
2. Способ по п.1, включающий стадию термического окисления выпаренных составляющих компонентов, удаляемых из отработанных щелочных нефтезаводских стоков для исключения пахучих и других летучих материалов из газообразных составляющих компонентов, выпускаемых в атмосферу.
3. Способ по п.1, в котором отработанные щелочные нефтезаводские стоки содержат водный щелочной раствор и нефтепродукт, при этом способ включает стадию отделения, по меньшей мере, части нефтепродукта от водного составляющего компонента в сепараторе несмешивающейся жидкости.
4. Способ по п.3, в котором сепаратор несмешивающейся жидкости содержит, по меньшей мере, одно устройство, выбранное из бака-отстойника, сепаратора с наклонной плоскостью и центрифуги.
5. Способ по п.1, в котором дымовые газы, подаваемые в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах, содержат диоксид углерода, при этом способ включает стадию введения диоксида углерода во взаимодействие с щелочным составляющим компонентом отработанных щелочных нефтезаводских стоков для превращения щелочного составляющего компонента в карбонат и тем самым связывания диоксида углерода из дымовых газов.
6. Способ по п.1, в котором содержание щелочного материала в отработанных щелочных нефтезаводских стоках, подаваемых в выпарной аппарат на дымовых газах, характеризуется эквивалентом по гидроксиду натрия в пределах от приблизительно 1 до приблизительно 50% по массе.
7. Способ по п.1, включающий поддержание уровня отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарном аппарате погружного типа на дымовых газах в пределах от приблизительно 5 до приблизительно 100 дюймов выше уровня, на котором дымовые газы вводятся в выпарной аппарат.
8. Способ по п.1, включающий поддержание рабочего давления в выпарном аппарате погружного типа на дымовых газах в пределах от приблизительно 50 дюймов водяного столба ниже атмосферного до приблизительно 100 дюймов водяного столба выше атмосферного.
9. Способ по п.1, включающий подачу топлива и воздушной смеси под давлением в пределах от приблизительно 5 до приблизительно 200 дюймов водяного столба в горелку для генерации дымовых газов.
10. Способ по п.1, включающий подачу остаточного газа из отдельного процесса горения в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах под давлением в пределах от приблизительно 60 дюймов водяного столба ниже атмосферного до приблизительно 100 дюймов водяного столба выше атмосферного.
11. Способ по п.1, включающий поддержание рабочей температуры в выпарном аппарате погружного типа на дымовых газах в пределах от приблизительно 100 до приблизительно 250°F.
12. Способ по п.1, в котором отработанные щелочные нефтезаводские стоки содержат нефтепродукт, при этом способ включает стадию удаления, по меньшей мере, части нефтепродукта из отработанных щелочных нефтезаводских стоков в сепараторе перед подачей отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах.
13. Способ по п.1, включающий подачу сульфидных отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах.
14. Способ по п.1, включающий подачу крезольных отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах.
15. Способ по п.1, включающий подачу нафтеновых отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарной аппарат на дымовых газах.
16. Способ по п.1, включающий подачу сульфидных и крезольных отработанных щелочных нефтезаводских стоков в соотношении 1:1 в выпарной аппарат на дымовых газах.
17. Способ по п.1, включающий связывание, по меньшей мере, части диоксида углерода из дымовых газов превращением составляющего компонента отработанных щелочных нефтезаводских стоков из гидроксида в карбонат.
18. Способ по п.1, включающий удаление, по меньшей мере, части летучих соединений из отработанных щелочных нефтезаводских стоков в аппарате отгонки воздухом перед подачей отработанных щелочных нефтезаводских стоков в выпарной аппарат и подачу содержащего летучие соединения воздуха из аппарата отгонки воздухом в горелку, применяемую для выработки дымовых газов.
19. Способ очистки щелочных нефтезаводских стоков, включающий подачу щелочного раствора, который характеризуется эквивалентом по гидроксиду натрия в пределах от приблизительно 1 до приблизительно 50%, в выпарной аппарат погружного типа на дымовых газах и подачу дымовых газов, которые содержат диоксид углерода, в выпарной аппарат на дымовых газах, и в котором диоксид углерода взаимодействует с щелочным раствором с превращением гидроксидного составляющего компонента щелочного раствора в карбонат и тем самым со связыванием диоксида углерода из дымовых газов.
RU2005109408/04A 2002-09-04 2003-09-02 Очистка отработанных щелочных нефтезаводских стоков RU2327502C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/234,559 US7214290B2 (en) 2002-09-04 2002-09-04 Treatment of spent caustic refinery effluents
US10/234,559 2002-09-04

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005109408A RU2005109408A (ru) 2006-08-10
RU2327502C2 true RU2327502C2 (ru) 2008-06-27

Family

ID=31977427

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005109408/04A RU2327502C2 (ru) 2002-09-04 2003-09-02 Очистка отработанных щелочных нефтезаводских стоков

Country Status (15)

Country Link
US (2) US7214290B2 (ru)
EP (1) EP1545731A4 (ru)
JP (1) JP2005537917A (ru)
CN (1) CN1313182C (ru)
AU (1) AU2003268396A1 (ru)
BR (1) BR0314333A (ru)
CA (1) CA2497677C (ru)
CO (1) CO5720978A2 (ru)
EC (1) ECSP055716A (ru)
MX (1) MXPA05002543A (ru)
NO (1) NO20051143L (ru)
NZ (1) NZ538565A (ru)
RU (1) RU2327502C2 (ru)
WO (1) WO2004022194A2 (ru)
ZA (1) ZA200501803B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2547117C2 (ru) * 2009-07-29 2015-04-10 Хартлэнд Текнолоджи Партнерс Ллк Компактный концентратор сточных вод и газопромывной блок для удаления загрязняющих веществ
RU2783539C1 (ru) * 2019-01-15 2022-11-14 Ханивелл Интернэшнл Инк. Интегрированные способы извлечения меркаптанов и/или обессеривания, объединенные с термическим окислением и обработкой дымовых газов

Families Citing this family (79)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7716146B2 (en) * 2006-12-22 2010-05-11 Verizon Patent And Licensing Inc. Network management system utilizing a neural network
US7832714B2 (en) * 2007-01-19 2010-11-16 Heartland Technology Partners Llc Desalination system
US8382075B2 (en) * 2007-01-19 2013-02-26 Heartland Technology Partners, Llc Air stripper
US8136797B2 (en) * 2007-01-19 2012-03-20 Heartland Technology Partners, Llc Cooling tower
US8425665B2 (en) * 2007-01-19 2013-04-23 Heartland Technology Partners, Llc Fluid scrubber
WO2008088348A1 (en) * 2007-01-19 2008-07-24 Duesel Bernard F Air stripper
US7959376B1 (en) * 2007-03-06 2011-06-14 Heartland Technology Partners Llc Methods of reducing greenhouse gases in landfills and coal mines
US10005678B2 (en) 2007-03-13 2018-06-26 Heartland Technology Partners Llc Method of cleaning a compact wastewater concentrator
US8801897B2 (en) * 2007-03-13 2014-08-12 Heartland Technology Partners Llc Compact wastewater concentrator and contaminant scrubber
US8790496B2 (en) 2007-03-13 2014-07-29 Heartland Technology Partners Llc Compact wastewater concentrator and pollutant scrubber
WO2008112793A1 (en) * 2007-03-13 2008-09-18 Gei Development Llc Wastewater concentrator
US8679291B2 (en) * 2007-03-13 2014-03-25 Heartland Technology Partners Llc Compact wastewater concentrator using waste heat
US8741100B2 (en) 2007-03-13 2014-06-03 Heartland Technology Partners Llc Liquid concentrator
EA200901435A1 (ru) * 2007-05-24 2010-06-30 Калера Корпорейшн Гидравлические цементы, содержащие композиции карбонатных соединений
US7753618B2 (en) * 2007-06-28 2010-07-13 Calera Corporation Rocks and aggregate, and methods of making and using the same
BRPI0812797A2 (pt) 2007-06-28 2014-12-02 Calera Corp Sistemas e métodos de dessalinização que incluem a precipitação de compostos de carbonato
US7749476B2 (en) * 2007-12-28 2010-07-06 Calera Corporation Production of carbonate-containing compositions from material comprising metal silicates
JP2012513944A (ja) * 2007-12-28 2012-06-21 カレラ コーポレイション Ｃｏ２を捕捉する方法
US7754169B2 (en) * 2007-12-28 2010-07-13 Calera Corporation Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides
US20100239467A1 (en) 2008-06-17 2010-09-23 Brent Constantz Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides
US20100144521A1 (en) * 2008-05-29 2010-06-10 Brent Constantz Rocks and Aggregate, and Methods of Making and Using the Same
CA2728521A1 (en) * 2008-06-20 2009-12-23 Carbon Engineering Limited Partnership Carbon dioxide capture
JP5393068B2 (ja) * 2008-06-27 2014-01-22 藤森工業株式会社 揮発性有機化合物の燃焼処理方法および燃焼処理装置
KR20110038691A (ko) 2008-07-16 2011-04-14 칼레라 코포레이션 전기화학 시스템에서 ｃｏ２를 사용하는 방법
EP2212033A4 (en) 2008-07-16 2013-04-24 Calera Corp FOUR-CELL ELECTROCHEMICAL LOW-ENERGY SYSTEM WITH CARBON DIOXIDE GAS
US7993500B2 (en) * 2008-07-16 2011-08-09 Calera Corporation Gas diffusion anode and CO2 cathode electrolyte system
US20100035193A1 (en) * 2008-08-08 2010-02-11 Ze-Gen, Inc. Method and system for fuel gas combustion, and burner for use therein
CN106621705A (zh) 2008-08-21 2017-05-10 碳工程合伙有限公司 二氧化碳捕获方法和设施
CA2700644A1 (en) * 2008-09-11 2010-03-18 Calera Corporation Co2 commodity trading system and method
US8869477B2 (en) 2008-09-30 2014-10-28 Calera Corporation Formed building materials
WO2010039903A1 (en) 2008-09-30 2010-04-08 Calera Corporation Co2-sequestering formed building materials
US7815880B2 (en) 2008-09-30 2010-10-19 Calera Corporation Reduced-carbon footprint concrete compositions
US7939336B2 (en) * 2008-09-30 2011-05-10 Calera Corporation Compositions and methods using substances containing carbon
EP2620207A3 (en) * 2008-10-31 2013-09-18 Calera Corporation Non-cementitious compositions comprising CO2 sequestering additives
US9133581B2 (en) 2008-10-31 2015-09-15 Calera Corporation Non-cementitious compositions comprising vaterite and methods thereof
CA2694971C (en) * 2008-12-11 2012-03-20 Calera Corporation Processing co2 utilizing a recirculating solution
CA2696088A1 (en) * 2008-12-23 2010-06-23 Calera Corporation Low-energy electrochemical proton transfer system and method
EP2291550A4 (en) * 2008-12-23 2011-03-09 Calera Corp ELECTROMECHANICAL LOW-ENERGY HYDROXIDE SYSTEM AND METHOD
US20110091366A1 (en) * 2008-12-24 2011-04-21 Treavor Kendall Neutralization of acid and production of carbonate-containing compositions
US20100258035A1 (en) * 2008-12-24 2010-10-14 Brent Constantz Compositions and methods using substances containing carbon
CA2696075A1 (en) * 2009-01-28 2010-07-28 Calera Corporation Low-energy electrochemical bicarbonate ion solution
WO2010093716A1 (en) 2009-02-10 2010-08-19 Calera Corporation Low-voltage alkaline production using hydrogen and electrocatlytic electrodes
RU2530045C2 (ru) * 2009-02-12 2014-10-10 Хартлэнд Текнолоджи Партнерс Ллк Компактный концентратор сточных вод, работающий на отбросном тепле
CA2694959A1 (en) 2009-03-02 2010-09-02 Calera Corporation Gas stream multi-pollutants control systems and methods
US20100224503A1 (en) * 2009-03-05 2010-09-09 Kirk Donald W Low-energy electrochemical hydroxide system and method
WO2010104989A1 (en) * 2009-03-10 2010-09-16 Calera Corporation Systems and methods for processing co2
US10273168B2 (en) * 2009-06-22 2019-04-30 Verno Holdings, Llc System for processing water and generating water vapor for other processing uses
US11319218B2 (en) 2009-06-22 2022-05-03 Verno Holdings, Llc System for decontaminating water and generating water vapor
US11407655B2 (en) 2009-06-22 2022-08-09 Verno Holdings, Llc System for decontaminating water and generating water vapor
US11608278B2 (en) 2009-06-22 2023-03-21 Verno Holdings, Llc System for treating bio-contaminated wastewater and process for decontaminating a wastewater source
US20110147227A1 (en) * 2009-07-15 2011-06-23 Gilliam Ryan J Acid separation by acid retardation on an ion exchange resin in an electrochemical system
US7993511B2 (en) * 2009-07-15 2011-08-09 Calera Corporation Electrochemical production of an alkaline solution using CO2
AU2014253544B2 (en) * 2009-07-29 2016-05-19 Heartland Technology Partners Llc Compact wastewater concentrator using waste heat
WO2011066293A1 (en) * 2009-11-30 2011-06-03 Calera Corporation Alkaline production using a gas diffusion anode with a hydrostatic pressure
AU2011250646B2 (en) * 2010-05-03 2013-11-07 South32 Worsley Alumina Pty Ltd Sequestration of carbon dioxide using tricalcium aluminate
US8852393B2 (en) * 2010-06-10 2014-10-07 Inproheat Industries Ltd. Submerged combustion heating water evaporation for natural gas wells
US9296956B2 (en) 2010-10-28 2016-03-29 Chevron U.S.A. Inc. Method for reducing mercaptans in hydrocarbons
US8721771B2 (en) 2011-01-21 2014-05-13 Heartland Technology Partners Llc Condensation plume mitigation system for exhaust stacks
CN102351260B (zh) * 2011-07-07 2013-05-08 大连理工大学 一种高压水中焚烧蒸发处理重度污水的装置及方法
US9296624B2 (en) 2011-10-11 2016-03-29 Heartland Technology Partners Llc Portable compact wastewater concentrator
US8808497B2 (en) 2012-03-23 2014-08-19 Heartland Technology Partners Llc Fluid evaporator for an open fluid reservoir
US8741101B2 (en) 2012-07-13 2014-06-03 Heartland Technology Partners Llc Liquid concentrator
US8585869B1 (en) 2013-02-07 2013-11-19 Heartland Technology Partners Llc Multi-stage wastewater treatment system
US9199861B2 (en) 2013-02-07 2015-12-01 Heartland Technology Partners Llc Wastewater processing systems for power plants and other industrial sources
CN103438465A (zh) * 2013-08-21 2013-12-11 江西麻山化工有限公司 一种酸性有机废水焚烧的方法
DE102014109539A1 (de) * 2014-07-08 2016-01-14 Basf Se System und Verfahren zum Betreiben eines Flüssiggasverdampfers
US10195564B2 (en) 2015-04-08 2019-02-05 Indian Oil Corporation Limited Bio-conversion of refinery waste streams
CN107850395B (zh) * 2015-05-27 2020-06-23 新南创新私人有限公司 辅助热致变化的方法
WO2017011704A1 (en) * 2015-07-14 2017-01-19 Heartland Technology Partners Llc Compact wastewater concentrator utilizing a low temperature thermal energy source
US10597573B2 (en) * 2015-11-02 2020-03-24 Heartland Technology Partners Llc Apparatus for concentrating wastewater and for creating brines
US10780368B2 (en) 2016-05-18 2020-09-22 Beneterra Technologies Pty Ltd Submerged combustion apparatus
US10421039B2 (en) 2016-06-14 2019-09-24 Carbon Engineering Ltd. Capturing carbon dioxide
US10022647B1 (en) * 2016-08-11 2018-07-17 Logic Energy Solutions Llc Wastewater evaporation apparatus and system
US10888818B2 (en) 2019-01-15 2021-01-12 Honeywell International Inc. Integrated mercaptan extraction and/or sweetening processes combined with thermal oxidation and flue gas treatment
CN111156532B (zh) * 2020-02-27 2021-10-15 四川恒泰环境技术有限责任公司 一种VOCs处理方法及其装置
CN115594320A (zh) * 2021-06-28 2023-01-13 中国石油化工股份有限公司（Cn） 一种炼油废碱液的处理方法
US11952541B2 (en) * 2021-10-12 2024-04-09 Uop Llc Process for hydrotreating a feed stream comprising a biorenewable feedstock with treatment of an off-gas stream
CN114452660B (zh) * 2022-02-10 2023-03-17 巢湖学院 一种用于制备荧光材料的搅拌烘干装置
CN115041104B (zh) * 2022-06-07 2023-04-11 南京荣欣化工有限公司 一种二氧化碳制备正丙醛的装置和方法

Family Cites Families (148)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1668504A (en) * 1925-09-05 1928-05-01 William Shackleton Method of and apparatus for the concentration or purification of caustic soda or other suitable material
US2686105A (en) * 1950-12-26 1954-08-10 Standard Oil Co Processing waste caustic cresylate solutions
US3275062A (en) * 1964-05-22 1966-09-27 Submerged Comb Inc Heating, evaporating and concentrating apparatus and processes
AT291197B (de) 1969-08-05 1971-07-12 Tatabanyai Szenbanyak Verfahren zur Verarbeitung der Autoklavenlauge, die bei dem kontinuierlichen Aufschluß von Aluminiumoxyd enthaltenden Mineralien, besonders von Bauxit, mit Natriumaluminatlauge erhalten wird
US3852430A (en) * 1970-05-18 1974-12-03 Sued Chemie Ag Method for the production of concentrated hydrohalogen acids and metal oxides
US3658483A (en) * 1970-05-18 1972-04-25 Sued Chemie Ag Apparatus for the production of concentrated hydrohalogen acids and metal oxides
JPS502547B1 (ru) * 1970-06-26 1975-01-27
JPS523232B1 (ru) * 1970-06-06 1977-01-26
US3912577A (en) * 1970-06-26 1975-10-14 Nittetsu Chem Eng Method and apparatus for treatment of liquid wastes
GB1337313A (en) 1970-07-22 1973-11-14 Copper Refineries Pty Ltd Evaporative treatment of liquids
US3835909A (en) 1972-05-15 1974-09-17 Ozark Mahoning Co Methods and apparatus for submerged combustion (with air pollution control)
US4079585A (en) 1972-08-09 1978-03-21 Donald Edmund Helleur Method and apparatus for removing volatile fluids
CA995521A (en) 1972-08-09 1976-08-24 Donald E. Helleur Method and apparatus for removing volatile fluids
FR2219910B1 (ru) * 1973-03-02 1978-09-29 Speichim Equip Ind Chimiq
US3962405A (en) * 1973-04-16 1976-06-08 Chevron Research Company Process for the removal of sulfur oxides from waste gases
US3940471A (en) * 1973-05-18 1976-02-24 Phillips Petroleum Company Removal of radon from hydrocarbon streams
FR2243147B1 (ru) * 1973-09-11 1978-01-13 Solvay
US3966594A (en) 1973-11-26 1976-06-29 Sumitomo Chemical Company, Limited Treatment of aqueous waste solution
US4016028A (en) 1974-02-19 1977-04-05 Ozark-Mahoning Company Multiple effect processes of concentrating solutions
DE2532994A1 (de) * 1974-07-24 1976-02-05 Commw Scient Ind Res Org Verfahren und vorrichtung zur waermebehandlung von materialien durch heisse teilchen
US3985609A (en) 1974-10-21 1976-10-12 Ozark-Mahoning Company Multiple effect processes of concentrating solution
US4111762A (en) * 1975-01-31 1978-09-05 Martin Marietta Corporation Optically black coating and process for forming it
US4113831A (en) * 1975-10-02 1978-09-12 National Fluoride And Chemical Corporation Recovery of sodium fluoride and other chemicals from spent carbon liners
US4141701A (en) * 1975-11-28 1979-02-27 Lone Star Steel Company Apparatus and process for the removal of pollutant material from gas streams
US4061712A (en) 1976-10-26 1977-12-06 Uop Inc. Recovery of vanadium values
US4085044A (en) * 1977-05-27 1978-04-18 The United States Of America As Represented By The Secretary Of Agriculture Treatment of lime-sulfide tannery unhairing waste
US4250158A (en) * 1978-02-15 1981-02-10 Intenco, Inc. Process for recovering carbon black and hydrocarbons from used tires
US4188291A (en) 1978-04-06 1980-02-12 Anderson Donald R Treatment of industrial waste water
JPS6012970B2 (ja) 1978-12-22 1985-04-04 日鉄化工機株式会社 廃液のホウ酸含有物の焼却方法
US4272341A (en) * 1980-01-09 1981-06-09 Duval Corporation Process for recovery of metal values from lead-zinc ores, even those having a high carbonate content
US5302611A (en) * 1980-10-07 1994-04-12 Klaus Keplinger Oxindole alkaloids having properties stimulating the immunologic system & preparation containing the same
US4350599A (en) * 1980-12-29 1982-09-21 Sterling Drug Inc. Process for treatment of caustic waste liquors
DE3105550C2 (de) * 1981-02-16 1983-10-20 Hager & Elsässer GmbH, 7000 Stuttgart Verfahren zur weitestgehenden Aufbereitung von Süßwasser, Brackwasser, Meerwasser und Abwasser zu Trink- und Brauchwasserzwecken
US4342599A (en) * 1981-03-18 1982-08-03 Colloids, Inc. Method of reducing water demand of alkaline aqueous suspensions
US4417961A (en) 1981-03-30 1983-11-29 The Dow Chemical Company Membrane cell brine feed
US5059307A (en) 1981-03-31 1991-10-22 Trw Inc. Process for upgrading coal
US4366063A (en) 1981-06-17 1982-12-28 Romec Environmental Research & Development, Inc. Process and apparatus for recovering usable water and other materials from oil field mud/waste pits
US4518489A (en) 1981-09-22 1985-05-21 Phillips Petroleum Company Oil Treatment
DE3204907A1 (de) * 1982-02-12 1983-08-25 Dr. C. Otto & Co. Gmbh, 4630 Bochum Verfahren zum entfernen von schwefelwasserstoff aus gasen, insbesondere kohlendestillationsgasen
US4435269A (en) * 1982-04-30 1984-03-06 Phillips Petroleum Company Conversion of lignite to higher quality fuels
US4475347A (en) 1982-09-16 1984-10-09 Air Products And Chemicals, Inc. Process for separating carbon dioxide and sulfur-containing gases from a synthetic fuel production process off-gas
US4464345A (en) * 1982-12-22 1984-08-07 Mobil Oil Corporation Method of precipitating contaminants in a uranium leachate using ferri ions, complexing agent, and pH control
US4539030A (en) * 1983-08-03 1985-09-03 Ppg Industries, Inc. Method of calcining and liquefying glass batch
US4479926A (en) 1983-12-19 1984-10-30 Exxon Research & Engineering Co. Treatment of residual bottoms from fluorosulfuric acid regeneration
US4618480A (en) 1984-08-15 1986-10-21 Resource Technology Associates Recovery of alumina values from alunite ore
US4855050A (en) * 1984-09-10 1989-08-08 Senyard Sr Corley P Centrifugal oil separator for removing oil from a waste flowing stream
US5032273A (en) * 1984-09-10 1991-07-16 Senyard Sr Corley P Apparatus for separating sand and oil from a waste water stream
EP0178774B1 (en) 1984-09-12 1991-02-20 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha A hydrogenation catalyst for coal tar, a method of hydrogenation of coal tar with use of such catalyst, and a method of producing super needle coke from the hydrogenation product of coal tar
DE3512404A1 (de) * 1985-04-04 1986-10-09 Vereinigte Aluminium-Werke AG, 1000 Berlin und 5300 Bonn Verfahren zur verminderung der organischen bestandteile in aluminatlaugen
US4670229A (en) * 1986-05-09 1987-06-02 Amax Inc. Cyclic process for recovering metal values and alumina from spent catalysts
US4753722A (en) 1986-06-17 1988-06-28 Merichem Company Treatment of mercaptan-containing streams utilizing nitrogen based promoters
US4816189A (en) * 1986-08-07 1989-03-28 Beatrice/Hunt Wesson, Inc. Close-coupled process for improving the stability of soybean oil
US4626426A (en) 1986-08-09 1986-12-02 Kerr-Mcgee Chemical Corporation Process for the manufacture of caustic soda
US4702317A (en) 1986-09-02 1987-10-27 Texaco Inc. Steam foam floods with a caustic agent
US4794022A (en) 1987-06-10 1988-12-27 Frank Paxton Lumber Company Stable bedding method and apparatus
US4826600A (en) * 1987-06-24 1989-05-02 Amoco Corporation Process for treatment of wastewater
CH673643A5 (ru) * 1988-02-18 1990-03-30 Sulzer Ag
US5056596A (en) 1988-08-05 1991-10-15 Alberta Oil Sands Technology And Research Authority Recovery of bitumen or heavy oil in situ by injection of hot water of low quality steam plus caustic and carbon dioxide
US5032230A (en) 1988-08-22 1991-07-16 Deep Woods, Inc. Vacuum draft submerged combustion separation system
US5160623A (en) 1988-10-19 1992-11-03 Stone & Webster Engineering Corp. Apparatus and process for fluid-fluid contact
US4892929A (en) * 1988-11-16 1990-01-09 Phillips Petroleum Company Melt stabilization of poly arylene sulfide ketone
GB8828695D0 (en) * 1988-12-08 1989-01-11 Exxon Chemical Patents Inc Minimising catalyst loss in production of alcohols
DE3908574A1 (de) * 1989-03-16 1990-09-20 Laukien Guenther Verfahren zum betreiben getauchter unterseeboote und unterseeboot
US4927856A (en) * 1989-03-23 1990-05-22 International Communication & Energy, Division Of International Optical Telecommunications, Inc. Production of hydrocarbons from geothermal resources
US4959158A (en) * 1989-03-30 1990-09-25 The United States Of America As Represented By The Unitd States Department Of Energy Method for separating disparate components in a fluid stream
US5032682A (en) * 1989-06-05 1991-07-16 Aqualon Company Silated polysaccharides
US4997933A (en) * 1989-06-12 1991-03-05 Teepak, Inc. Cellulose aminomethanate by acid neutralization
US5063633A (en) 1989-06-26 1991-11-12 Century International Corporation Fluid handling apparatus for bowling lane cleaning device
US4977840A (en) 1989-09-20 1990-12-18 American Waste Reduction Corporation Minimization of environmental wastes
US5250175A (en) 1989-11-29 1993-10-05 Seaview Thermal Systems Process for recovery and treatment of hazardous and non-hazardous components from a waste stream
US5124008A (en) * 1990-06-22 1992-06-23 Solv-Ex Corporation Method of extraction of valuable minerals and precious metals from oil sands ore bodies and other related ore bodies
GB9102403D0 (en) 1991-02-05 1991-03-20 Stone & Webster Eng Ltd Spent caustic treatment
US5069689A (en) 1991-02-07 1991-12-03 Westates Carbon Closed loop pollution control system
US5264114A (en) 1991-03-25 1993-11-23 Phillips Petroleum Company Hydrocarbon treating process
FI92725C (fi) * 1991-09-09 1994-12-27 Ahlstroem Oy Menetelmä keittolipeän valmistamiseksi
US5223154A (en) 1991-11-01 1993-06-29 Emcon Northwest, Inc. System for filtering liquids in a catch basin using filters in series and overflow channels
US5151187A (en) 1991-11-19 1992-09-29 Zenon Environmental, Inc. Membrane bioreactor system with in-line gas micronizer
US5217621A (en) * 1991-12-18 1993-06-08 Liquid Carbonic Industries Corporation Carbonization of liquid
US5192422A (en) * 1991-12-31 1993-03-09 Amoco Corporation Oil shale beneficiation process using a spiral separator
US5262134A (en) 1992-02-21 1993-11-16 Fmc Corporation Process for producing sodium salts from brines of sodium ores
GB2265320A (en) * 1992-03-17 1993-09-29 Process Scient Innovations Removing liquids from compressed gas
US5460732A (en) 1992-04-01 1995-10-24 Zimpro Environmental, Inc. Method of monitoring pH in caustic liquor wet oxidation
CA2069713C (en) * 1992-05-27 2003-05-13 Derek Hornsey Carbon dioxide in neutral and alkaline sizing processes
US5342482A (en) 1992-06-12 1994-08-30 Duesel Jr Bernard F Leachate evaporation system
US5268104A (en) 1992-07-09 1993-12-07 Stone & Webster Engineering, Corp. Process for treating and regenerating spent caustic
US5269934A (en) 1992-10-06 1993-12-14 Chevron Research And Technology Company Removal of oily residues from aqueous waste streams
US5283054A (en) * 1993-03-30 1994-02-01 Fmc Corporation Process for producing sodium salts from brines of sodium ores
US5354482A (en) 1993-05-07 1994-10-11 Merichem Company Process and apparatus for oxidizing industrial spent caustic and effecting gas-liquid mass transfer and separation
US5372621A (en) 1993-06-14 1994-12-13 Emcon, Inc. Condensate trap for vapor extraction system
US5434329A (en) * 1993-06-25 1995-07-18 Star Enterprise Treatment of spent refinery caustic
US5439489A (en) * 1993-06-28 1995-08-08 Scaltech, Inc. Method and apparatus for producing a fuel composition
US5411665A (en) * 1993-07-20 1995-05-02 Scraggs; Charles R. Methods for reducing and separating emulsions and homogeneous components from contaminated water
US5302285A (en) * 1993-09-20 1994-04-12 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Propellant wastewater treatment process
US5418489A (en) * 1993-10-08 1995-05-23 Motorola, Inc. Method of recovering a frequency modulated signal
BR9408156A (pt) * 1993-11-26 1997-08-05 Hyperno Pty Ltd Método para tratamento quimico de rejeitos
US6345672B1 (en) * 1994-02-17 2002-02-12 Gary Dietzen Method and apparatus for handling and disposal of oil and gas well drill cuttings
US5606965A (en) 1994-03-22 1997-03-04 Panz; Eric Submerged combustion system
US5609765A (en) * 1994-05-19 1997-03-11 Bowman; Ronald W. Steam stripping method for the softening of water
US5457261A (en) * 1994-07-08 1995-10-10 O'brien & Gere Technical Svcs., Inc. System and method for removing contaminants from solid surfaces and decontaminating waste
US5560900A (en) 1994-09-13 1996-10-01 The M. W. Kellogg Company Transport partial oxidation method
US5626743A (en) * 1994-10-04 1997-05-06 Geopetrol Equipment Ltd. Tar sands extraction process
US5558775A (en) * 1994-11-01 1996-09-24 Joseph Busch, Jr. Process for the treatment of hazardous waste water
US5486627A (en) * 1994-12-02 1996-01-23 The Dow Chemical Company Method for producing epoxides
US5458780A (en) 1994-12-21 1995-10-17 Evans; Vincent H. Method of treating waste water
US5624562A (en) * 1995-03-20 1997-04-29 Ev Environmental, Inc. Apparatus and treatment for wastewater
US5523060A (en) * 1995-03-21 1996-06-04 Hogan; Jim S. Apparatus for retorting material
US6350289B1 (en) * 1995-04-13 2002-02-26 Marathon Ashland Petroleum Llc Two-zone molten metal hydrogen-rich and carbon monoxide-rich gas generation process
US5735916A (en) * 1995-07-13 1998-04-07 Lucas; James Lewis Process for production of lignin fuel, ethyl alcohol, cellulose, silica/silicates, and cellulose derivatives from plant biomass
US5858065A (en) * 1995-07-17 1999-01-12 American Air Liquide Process and system for separation and recovery of perfluorocompound gases
US5675055A (en) 1995-10-04 1997-10-07 Arco Chemical Technology, L.P. Acidification/extraction treatment of waste caustic stream
US5624502A (en) * 1995-10-25 1997-04-29 Defraites, Jr.; Arthur A. Method of cleaning boats that have been contaminated with oil and gas well drilling fluids and hazardous waste
US5908040A (en) * 1995-10-25 1999-06-01 Defraites, Jr.; Arthur A. Method of cleaning boats that have been contaminated with oil and gas well drilling fluids and hazardous waste
US5914130A (en) * 1995-11-20 1999-06-22 Sang Whang Enterprises, Inc. Potassium and sodium bicarbonate for increased blood buffers
DE69638333D1 (de) * 1995-12-05 2011-03-31 Dolomatrix Internat Ltd Abbindende zusammensetzung und ihre verwendung
US5723097A (en) * 1995-12-08 1998-03-03 Goldendale Aluminum Company Method of treating spent potliner material from aluminum reduction cells
US5779809A (en) * 1995-12-26 1998-07-14 General Electric Company Method of dissolving or leaching ceramic cores in airfoils
US5643474A (en) * 1995-12-26 1997-07-01 General Electric Company Thermal barrier coating removal on flat and contoured surfaces
US5685917A (en) 1995-12-26 1997-11-11 General Electric Company Method for cleaning cracks and surfaces of airfoils
US5642630A (en) * 1996-01-16 1997-07-01 Abdelmalek; Fawzy T. Process for solids waste landfill gas treatment and separation of methane and carbon dioxide
JP3553720B2 (ja) * 1996-01-31 2004-08-11 新日本石油化学株式会社 湿式酸化方法
CA2168808C (en) * 1996-02-05 2000-10-31 Reginald D. Humphreys Tar sands extraction process
US5711817A (en) * 1996-05-01 1998-01-27 Eau-Viron Incorporated Method for the continuous conversion of cellulosic material to sugar
GB2312672B (en) * 1996-05-01 1998-10-28 Stone & Webster Eng Ltd Spent caustic treatment
IE80909B1 (en) * 1996-06-14 1999-06-16 Air Liquide An improved process and system for separation and recovery of perfluorocompound gases
JP4101295B2 (ja) * 1996-07-01 2008-06-18 バイオエンジニアリング・リソーシズ・インコーポレーテツド 廃ガスからの酢酸の生物学的生産
US5705074A (en) 1996-11-19 1998-01-06 Merichem Company Removal of acidic organic contaminants from refinery waste water
US5928522A (en) * 1997-02-27 1999-07-27 Continuum Invironmental, Inc. Method for processing oil refining waste
US6096227A (en) * 1997-02-27 2000-08-01 Continuum Environmental, Inc. System for processing industrial sludges
US5934207A (en) * 1997-03-06 1999-08-10 Echols; Richard L. Method and apparatus for disposing of leachate
CA2256626C (en) * 1997-03-26 2006-08-22 Bp Chemicals Limited Ester co-production
US5879562A (en) * 1997-04-15 1999-03-09 Marathon Oil Company Water treatment process for reducing the hardness of an oilfield produced water
CN1105693C (zh) * 1997-05-29 2003-04-16 多乐麦曲克斯国际有限公司 有害废料的封固
BR9810419A (pt) * 1997-06-06 2000-10-03 Texaco Development Corp Sistema de vaporização de água negra e recuperação de vapor
US5914034A (en) * 1997-06-09 1999-06-22 Inter-Citic Envirotec, Inc. Centrifugal flotation cell with rotating feed
US5928125A (en) * 1997-06-09 1999-07-27 Inter-Citic Envirotec, Inc. Centrifugal flotation cell with rotating drum
US6214236B1 (en) * 1997-07-01 2001-04-10 Robert Scalliet Process for breaking an emulsion
US6056882A (en) * 1997-07-01 2000-05-02 Scalliet; Robert Process of breaking a sludge emulsion with a ball mill followed by separation
US5892122A (en) * 1997-08-25 1999-04-06 E. I. Du Pont De Nemours And Company Method for making cyclohexanol and cyclohexanone
US6042629A (en) * 1997-12-31 2000-03-28 Labatt Brewing Company Limited Fertilizer from brewery cleaning and rinsing solutions
US6210583B1 (en) * 1998-02-25 2001-04-03 Stone & Webster Engineering Spent caustic pretreatment and enhanced oxidation process
US6174412B1 (en) * 1998-03-02 2001-01-16 Purely Cotton, Inc. Cotton linter tissue products and method for preparing same
US6027608A (en) * 1998-10-06 2000-02-22 Origin Technology, Inc Conversion of avian feather-waste stream to useful products
US6204421B1 (en) * 1998-11-03 2001-03-20 Scaltech Inc. Method of disposing of waste in a coking process
US6267902B1 (en) * 1998-12-15 2001-07-31 General Electric Company Process for removing a coating from a hole in a metal substrate
US6077976A (en) * 1998-12-17 2000-06-20 Basf Corporation Process for recovery of aminoalcohols from aqueous solutions containing inorganic salts
US6168723B1 (en) * 1999-05-19 2001-01-02 Steven R. Moody Heat recovery and recovery of oils from waste streams containing water, oils and food solids
US6338337B1 (en) * 1999-09-30 2002-01-15 Inproheat Industries Ltd. Two-stage heat recovery for submerged combustion heating system
US6340736B1 (en) * 1999-11-29 2002-01-22 General Electric Company Method and apparatus for the production of polycarbonates with brine recycling

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2547117C2 (ru) * 2009-07-29 2015-04-10 Хартлэнд Текнолоджи Партнерс Ллк Компактный концентратор сточных вод и газопромывной блок для удаления загрязняющих веществ
RU2783539C1 (ru) * 2019-01-15 2022-11-14 Ханивелл Интернэшнл Инк. Интегрированные способы извлечения меркаптанов и/или обессеривания, объединенные с термическим окислением и обработкой дымовых газов

Also Published As

Publication number Publication date
AU2003268396A1 (en) 2004-03-29
ECSP055716A (es) 2005-08-11
US20070251650A1 (en) 2007-11-01
RU2005109408A (ru) 2006-08-10
EP1545731A4 (en) 2008-12-24
WO2004022194A2 (en) 2004-03-18
CN1313182C (zh) 2007-05-02
NZ538565A (en) 2007-09-28
ZA200501803B (en) 2006-05-31
MXPA05002543A (es) 2005-10-19
JP2005537917A (ja) 2005-12-15
BR0314333A (pt) 2005-08-02
WO2004022194A3 (en) 2004-06-17
US20040040671A1 (en) 2004-03-04
NO20051143L (no) 2005-03-21
CA2497677A1 (en) 2004-03-18
CA2497677C (en) 2008-12-09
EP1545731A2 (en) 2005-06-29
US7214290B2 (en) 2007-05-08
CO5720978A2 (es) 2007-01-31
CN1688371A (zh) 2005-10-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2327502C2 (ru) Очистка отработанных щелочных нефтезаводских стоков
US5205906A (en) Process for the catalytic treatment of wastewater
KR20080075167A (ko) 기능성 유체 및 기능성 유체를 제조하기 위한 공정
AU625901B2 (en) Process for the catalytic treatment of wastewater
FI98626C (sv) Förfarande för rening av avloppsvatten
CN109607927B (zh) 一种含油危废的炼化油品再利用的方法
KR101070528B1 (ko) 폐가성소다의 처리 방법
US4539119A (en) Process for the treatment of waste and contaminated waters with improved recovery of aluminum and iron flocculating agents
RU2569153C1 (ru) Установка комплексной очистки стоков (варианты)
JPH09509358A (ja) 化学廃棄物処理
RU2372379C1 (ru) Способ очистки сероводород- и меркаптансодержащей нефти
Bryant et al. Disposal of hazardous wastes from petroleum refineries
RU2442816C1 (ru) Установка очистки нефти от сероводорода и низкомолекулярных меркаптанов
RU2708005C1 (ru) Способ очистки сернисто-щелочных сточных вод
FI104712B (sv) Förfarande för oxidering av avloppsvatten innehållande organiska ämnen
CN1105689C (zh) 间歇式浮渣和油污泥分解处理方法
Ahmadi et al. Modern spent-caustic wastewater treatment simulation by Aspen Plus in electrolytic medium
CN105712521B (zh) 一种炼油碱渣废液的处理方法
RU13797U1 (ru) Установка очистки сернисто-щелочных стоков производств олефинов пиролизом углеводородов
KR100478271B1 (ko) 습식산화방법
RU2778395C1 (ru) Способ получения метанола из сточных вод и установка для получения метанола из сточных вод
RU2743436C2 (ru) Установка безреагентной утилизации сернисто-щелочных стоков (варианты)
Bey Simulation Of Acidic Water Purification Process In Refinery Based On Determining Appropriate Operating Conditions
RU2750044C2 (ru) Установка очистки сернисто-щелочных стоков (варианты)
RU2708602C1 (ru) Способ очистки сернисто-щелочных сточных вод

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20090903