RU2189544C2 - Способ обеспечения искусственного охлаждения - Google Patents

Способ обеспечения искусственного охлаждения Download PDF

Info

Publication number
RU2189544C2
RU2189544C2 RU99127441/06A RU99127441A RU2189544C2 RU 2189544 C2 RU2189544 C2 RU 2189544C2 RU 99127441/06 A RU99127441/06 A RU 99127441/06A RU 99127441 A RU99127441 A RU 99127441A RU 2189544 C2 RU2189544 C2 RU 2189544C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
fluid
cooling
refrigerant
enclosed
multicomponent
Prior art date
Application number
RU99127441/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU99127441A (ru
Inventor
Ричард А. НОВАК (US)
Ричард А. НОВАК
Гари Д. ЛАНГ (US)
Гари Д. ЛАНГ
Арун АЧАРЬЯ (US)
Арун АЧАРЬЯ
Джон Генри РОЙАЛ (US)
Джон Генри РОЙАЛ
Моххамад Абдул-Азиз РАШАД (US)
Моххамад Абдул-Азиз РАШАД
Original Assignee
Праксайр Текнолоджи, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Праксайр Текнолоджи, Инк. filed Critical Праксайр Текнолоджи, Инк.
Publication of RU99127441A publication Critical patent/RU99127441A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2189544C2 publication Critical patent/RU2189544C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/042—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising compounds containing carbon and hydrogen only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
    • C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/13—Inert gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)
  • Cooling Or The Like Of Electrical Apparatus (AREA)
  • Cooling Or The Like Of Semiconductors Or Solid State Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относится к системам охлаждения теплоизолированных камер. Способ охлаждения теплоизолированной камеры производится посредством парокомпрессионной холодильной машины с многокомпонентным холодильным агентом. При этом получение искусственного холода осуществляется в широком диапазоне от температуры окружающей среды до низких температур. Использование изобретения позволит обеспечить охлаждение камеры до низких температур. 9 з.п. ф-лы, 5 ил.

Description

Техническая область
Изобретение относится в целом к системам охлаждения и в особенности предпочтительно для обеспечения искусственного охлаждения объема, огражденного изолированными конструкциями.
Обеспечение искусственного охлаждения, например, для охлаждения и/или замораживания пищевых продуктов или фармацевтических препаратов, как правило, выполняют путем использования холодильных установок с машинным охлаждением, в которых холодильный агент, такой, как аммиак или фреон, используется в цикле паровой компрессионной холодильной установки. Такие установки эффективны для обеспечения охлаждения при сравнительно высоких уровнях температуры, но для эффективного достижения низкотемпературного охлаждения, как правило, требуется вакуумный процесс или каскадирование, что приводит к увеличению как капитальных затрат, так и эксплуатационных расходов.
Одним способом более эффективного обеспечения охлаждения при низких уровнях температуры является использование расходуемой криогенной жидкости, такой, как жидкий азот, или отдельно или совместно с холодильной установкой с машинным охлаждением для обеспечения требуемого низкотемпературного охлаждения. Однако такие системы, несмотря на свою эффективность, являются дорогими вследствие потребления криогенной жидкости и, следовательно, необходимости ее постоянной замены.
Следовательно, задачей настоящего изобретения является разработка способа обеспечения искусственного охлаждения, например, теплообменника или объема, огражденного изолированными конструкциями, который можно использовать для эффективного обеспечения такого охлаждения при низкой температуре при необходимости.
Вышеуказанные и другие задачи, которые станут очевидными для специалистов в данной области при изучении данного описания, достигаются с помощью настоящего изобретения.
Способ обеспечения искусственного охлаждения, включает в себя:
(A) сжатие многокомпонентного текучего холодильного агента, содержащего, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров, и, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов, фторированных эфиров и атмосферных газов;
(B) охлаждение и, по меньшей мере, частичную конденсацию сжатого многокомпонентного текучего холодильного агента;
(C) расширение, по меньшей мере, частично конденсированного многокомпонентного текучего холодильного агента для производства искусственного холода; и
(D) нагрев и, по меньшей мере, частичное испарение холодонесущего многокомпонентного текучего холодильного агента и использование искусственного холода из многокомпонентного текучего холодильного агента в огражденном объеме.
В используемом здесь смысле термин "нетоксичный" означает "не представляющий собой внезапную ("острую") или хроническую опасность" при обращении с ним в соответствии с приемлемыми пределами воздействия.
В используемом здесь смысле термин "не воспламеняющийся" означает или "не имеющий температуры вспышки", или "имеющий очень высокую температуру вспышки не менее 600К".
В используемом здесь смысле термин "не вызывающий истощения озонового слоя" означает "обладающий нулевым потенциалом истощения озонового слоя", то есть не имеющий атомов хлора, брома или йода.
В используемом здесь смысле термин "нормальная температура кипения" означает температуру кипения при давлении, равном 1 нормальной атмосфере, то есть при абсолютном давлении 14,696 фунта на квадратный дюйм (101325 Па).
В используемом здесь смысле термин "косвенный теплообмен" означает введение текучих сред в положение, при котором между ними осуществляется теплообмен без какого-либо физического контакта или смешивания текучих сред друг с другом.
В используемом здесь смысле термин "расширение" означает осуществление снижения давления.
В используемом здесь смысле термин "азеотропный (zeo-tropic)" означает "отличающийся плавным изменением температуры, сопровождающим фазовое превращение".
В используемом здесь смысле термин "переохлаждение" означает охлаждение жидкости до температуры, которая ниже температуры насыщения жидкости при существующем давлении.
В используемом здесь смысли термин, "низкая температура" означает температуру 250К или менее, предпочтительно температуру 200К или менее.
В используемом здесь смысле термин "искусственное охлаждение (искусственный холод)" означает способность к отдаче тепла из системы с температурой ниже температуры окружающей среды в окружающую атмосферу.
В используемом здесь смысле термин "холодильный агент, обеспечивающий переменную нагрузку" означает смесь двух или более компонентов в таких соотношениях, что жидкая фаза этих компонентов подвергается постоянному и сопровождаемому повышением температуры изменению между температурой начала кипения и точкой росы смеси. Температура начала кипения смеси при заданном давлении представляет собой температуру, при которой смесь находится полностью в жидкой фазе, но дополнительная подача тепла при данной температуре инициирует образование паровой фазы, находящейся в равновесном состоянии с жидкой фазой. Точка росы смеси при заданном давлении представляет собой температуру, при которой смесь полностью находится в паровой фазе, но отвод тепла инициирует образование жидкой фазы, находящейся в равновесном состоянии с паровой фазой. Следовательно, интервал температур между температурой начала кипения и точкой росы смеси представляет собой интервал, в котором как жидкая фаза, так и паровая фаза сосуществуют в равновесии. При практической реализации данного изобретения разность температур между температурой начала кипения и точкой росы для холодильного агента, обеспечивающего переменную нагрузку, составляет не менее 10К, предпочтительно не менее 20К и наиболее предпочтительно не менее 50К.
В используемом здесь смысле термин "фторированный углеводород" означает одно из следующих веществ: тетрафторметан (CF4), перфторэтан (C2F6), перфторпропан (С3F8), перфторбутан (C4F10), перфторпентан (C5F12), перфторэтилен (C2F4), перфторпропилен (С3F6), перфторбутен (С4F8), перфторпентен (С5F10),
гексафторциклопропан (цикло-С3F6) и октафторциклобутан (цикло-С4F8).
В используемом здесь смысле термин "гидрофторированный углеводород" означает одно из следующих веществ: фтороформ (СНF3), пентафторэтан (C2HF5), тетрафторэтан (С2Н2F4), гептафторпропан (С3НF7), гексафторпропан (С3Н2F6), пентафторпропан (С3Н3F5), тетрафторпропан (C3H4F4), нонафторбутан (C4HF9), октафторбутан (C4H2F8), ундекафторпентан (С3НF11), метилфторид (СН3F), дифторметан (CH2F2), этилфторид (C2H5F), дифторэтан (C2H4F2), трифторэтан (С2Н3F3), дифторэтилен (C2H2F2), трифторэтилен (С2НF3), фторэтилен (С2Н3F),
пентафторпропилен (С3НF5), тетрафторпропилен (С3Н2F4), трифторпропилен (С3Н3F3), дифторпропилен (С3Н4F2), гептафторбутен (C4HF7), гексафторбутен (С4Н2F6) и нонафторпентен (C5HF9).
В используемом здесь смысле термин "фторированный эфир" означает одно из следующих веществ: трифторметокси-перфторметан (СF3-О-СF3), дифторметокси-перфторметан (СНF2-О-СF3), фторметокси-перфторметан (СН2F-О-СF3), дифторметокси-дифторметан (CHF2-O-CHF2), дифторметокси-перфторэтан (CHF2-O-C2F5), дифторметокси-1,2,2, 2-тетрафторэтан (CHF2-O-C2HF4), дифторметокси-1,1,2,2-тетрафторэтан (CHF-О-C2HF4), перфторэтокси-фторметан (C2F5-O-CH2F), перфторметокси-1,1,2-трифторэтан (СF3-О-С2Н2F3), перфторметокси-1,2,2-трифторэтан (СF3О-С2Н2F3), цикло-1,1,2, 2-тетрафторпропиловый эфир (цикло-С3Н2F4-O-), цикло-1,1,3,3-тетрафторпропиловый эфир (цикло-С3Н2F4-O-), перфторметокси-1,1,2,2-тетрафторэтан (СF3-О-C2HF4), цикло-1,1,2,3,3-пентафторпропиловый эфир (цикло-С3Н5-О-), перфторметокси-перфторацетон (СF3-O-СF3-О-СF3), перфторметокси-перфторэтан (СF3-О-С2F5), перфторметокси-1,2,2,2-тетрафторэтан (СF2-О-С2НF4), перфторметокси-2,2,2-трифторэтан (СF3-О-С2Н3F3),
цикло-перфторметокси-перфторацетон (цикло-СF2-O-СF2-O-СF2-) и цикло-перфторпропиловый эфир (цикло-С3F6-О).
В используемом здесь смысле термин "атмосферный газ" означает одно из следующих веществ: азот (N2), аргон (Аr), криптон (Кr), ксенон (Хе), неон (Ne), диоксид углерода (углекислый газ) (СО2), кислород (О2) и гелий (Не).
В используемом здесь смысле термин "вызывающий низкий уровень истощения озонового слоя" означает имеющий потенциал истощения озонового слоя (озона) менее 0,15, как определено конвенцией по Монреальскому протоколу, в соответствии с которой дихлорфторметан (CСl2F2) имеет потенциал истощения озонового слоя, равный 1.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет собой блок-схему предпочтительного варианта осуществления холодильной установки с многокомпонентным холодильным агентом по настоящему изобретению.
Фиг. 2 представляет собой блок-схему другого предпочтительного варианта осуществления холодильной установки с многокомпонентным холодильным агентом по настоящему изобретению.
Фиг. 3 представляет собой блок-схему еще одного предпочтительного варианта осуществления изобретения, в котором предусмотрено многоуровневое охлаждение.
Фиг. 4 представляет собой блок-схему еще одного предпочтительного варианта осуществления изобретения, в котором предусмотрено многоуровневое охлаждение и имеет место более одного разделения фаз.
Фиг. 5 представляет собой блок-схему еще одного предпочтительного варианта осуществления изобретения, предназначенного для использования с множеством огражденных объемов (емкостей).
Изобретение включает в себя в целом использование определенной зеотропной смеси холодильных агентов для эффективного обеспечения искусственного охлаждения в большом интервале температур, например, от температуры окружающей среды до низкой температуры. Искусственное охлаждение может применяться для обеспечения непосредственного охлаждения или охлаждения с промежуточным холодоносителем для одного или более огражденных объемов, предпочтительно огражденных изолированными конструкциями. Искусственное охлаждение может быть использовано для охлаждения, то есть охлаждения и/или замораживания изделий, таких, как пищевые продукты или фармацевтические препараты. Такое охлаждение может быть эффективно применено без необходимости использования сложного вакуумного процесса.
Изобретение можно использовать для обеспечения искусственного охлаждения, требуемого для охлаждения и/или замораживания пищевых продуктов и фармацевтических препаратов, например, в системах кондиционирования воздуха, при хранении в холодильных камерах, скороморозильных аппаратах с интенсивным движением воздуха и в случаях применения морозильных аппаратов, в которых обычно используются механические морозильные аппараты или низкотемпературные морозильные аппараты. Изобретение может быть использовано для обеспечения охлаждения для всех типов морозильных аппаратов, таких, как скороморозильные аппараты с холодильной камерой с интенсивным движением воздуха, туннельные (стационарные или конвейерные), многоярусные, спиральные конвейерные, флюидизационные морозильные аппараты, морозильные аппараты с замораживанием погружением в жидкость, плиточные скороморозильные аппараты и контактные конвейерные скороморозильные аппараты. Изобретение также может быть использовано для охлаждения транспортных контейнеров, сублимационной сушки пищевых продуктов или фармацевтических препаратов, производства сухого льда (твердой углекислоты), переохлаждения холодильных агентов, конденсации пара, для систем аккумулирования тепловой энергии и для охлаждения сверхпроводников в генераторах, электродвигателях или линиях электропередачи. Изобретение также может быть использовано для производства, хранения и/или распределения сухого льда.
Многокомпонентный текучий холодильный агент, пригодный для практической реализации данного изобретения, содержит, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров, и, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов, фторированных эфиров и атмосферных газов, чтобы обеспечить требуемое охлаждение при каждой температуре. Выбор компонентов холодильного агента будет определяться зависимостью тепловой нагрузки (расхода холода) от температуры при конкретном случае применения способа. Соответствующие компоненты выбирают в зависимости от их температур кипения при нормальных условиях, скрытой теплоты и воспламеняемости, токсичности и потенциала истощения озонового слоя.
Один предпочтительный вариант многокомпонентного текучего холодильного агента, пригодный для практической реализации данного изобретения, включает в себя, по меньшей мере, два компонента из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров.
Другой предпочтительный вариант многокомпонентного текучего холодильного агента, пригодный для практической реализации данного изобретения, включает в себя, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров, и, по меньшей мере, один атмосферный газ.
Еще один предпочтительный вариант многокомпонентного текучего холодильного агента, пригодный для практической реализации данного изобретения, включает в себя, по меньшей мере, один фторированный эфир и, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов, фторированных эфиров и атмосферных газов.
В одном предпочтительном варианте осуществления многокомпонентный текучий холодильный агент состоит только из фторированных углеводородов.
В другом предпочтительном варианте осуществления многокомпонентный текучий холодильный агент состоит только из фторированных углеводородов и гидрофторированных углеводородов.
В еще одном предпочтительном варианте осуществления многокомпонентный текучий холодильный агент состоит только из фторированных углеводородов и атмосферных газов.
В еще одном предпочтительном варианте осуществления многокомпонентный текучий холодильный агент состоит только из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров.
В еще одном предпочтительном варианте осуществления многокомпонентный текучий холодильный агент состоит только из фторированных углеводородов, фторированных эфиров и атмосферных газов.
Многокомпонентный текучий холодильный агент, пригодный для практической реализации данного изобретения, может содержать другие компоненты, такие, как гидрохлорофторированные углеводороды и/или углеводороды. Предпочтительно многокомпонентный текучий холодильный агент не содержит гидрохлорофторированных углеводородов.
В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения многокомпонентный текучий холодильный агент не содержит углеводородов.
Наиболее предпочтительно, если многокомпонентный текучий холодильный агент не содержит ни гидрохлорофторированных углеводородов, ни углеводородов. Наиболее предпочтительно, если многокомпонентный текучий холодильный агент является нетоксичным, не воспламеняющимся и не истощающим озоновый слой, и наиболее предпочтительно, если каждый компонент многокомпонентного текучего холодильного агента представляет собой или фторированный углеводород, гидрофторированный углеводород, фторированный эфир или атмосферный газ.
Изобретение особенно предпочтительно для использования при эффективном достижении низких температур (при охлаждении) от температур окружающей среды.
Ниже приведены предпочтительные примеры многокомпонентных смесей текучих холодильных агентов, пригодных для практической реализации данного изобретения. Диапазоны концентраций даны в молярных процентах.
Приведенные примеры в особенности пригодны для интервала температур от 175 до 250К и от 80 до 175К.
КОМПОНЕНТ - ДИАПАЗОН КОНЦЕНТРАЦИЙ
C5F12 - 5 - 35
С4F10 - 0 - 25
С3F8 - 10 - 50
C2F6 - 10 - 60
CF4 - 0 - 25
C5F12 - 5 - 35
С3Н3F6 - 0 - 25
С3F8 - 10 - 50
СНF3 - 10 - 60
CF4 - 0 - 25
С3Н3F6 - 5 - 35
С3Н3F6 - 0 - 25
C2H2F4 - 5 - 20
C2HF5 - 5 - 20
C2F6 - 10 - 60
CF4 - 0 - 25
CHF2-О-C2HF4 - 5 - 35
C4F10 - 0 - 25
СF3-О-СНF3 - 10 - 25
СF3-О-СF2 - 0 - 20
С2F6 - 10 - 60
CF4 - 0 - 25
CHF2-О-C2HF4 - 5 - 35
С3Н2F6 - 0 - 25
СF3-О-СНF2 - 10 - 50
CHF3 - 10 - 60
CF4 - 0 - 25
C5F12 - 5 - 25
C4F10 - 0 - 15
С3F8 - 10 - 40
C2F4 - 0 - 30
CF4 - 10 - 50
Ar - 0 - 40
N2 - 10 - 80
Изобретение особенно пригодно для обеспечения охлаждения в широком интервале температур, в особенности в интервале, который охватывает низкие температуры. В предпочтительном варианте осуществления изобретения каждый из двух или более компонентов смеси холодильных агентов имеет нормальную температуру кипения, которая отличается, по меньшей мере, на 5К, более предпочтительно, по меньшей мере, на 10К и наиболее предпочтительно, по меньшей мере, на 20К от нормальной температуры кипения каждого другого компонента в этой смеси холодильных агентов. Это позволяет повысить эффективность обеспечения охлаждения в широком интервале температур, в особенности в интервале, охватывающем криогенные температуры. В особо предпочтительном варианте осуществления изобретения нормальная температура кипения имеющего наивысшую температуру кипения (самого высококипящего) компонента многокомпонентного текучего холодильного агента, по меньшей мере, на 50К, предпочтительно, по меньшей мере, на 100К, наиболее предпочтительно, по меньшей мере, на 200К превышает нормальную температуру кипения имеющего наименьшую температуру кипения (самого низкокипящего) компонента многокомпонентного текучего холодильного агента.
Компоненты и их концентрации, которые образуют многокомпонентный текучий холодильный агент, пригодный для практической реализации данного изобретения, таковы, что они позволяют образовать многокомпонентный текучий холодильный агент, обеспечивающий переменную нагрузку, и предпочтительно поддерживать такую характеристику переменной нагрузки во всем интервале температур способа по изобретению. Это позволяет заметно повысить эффективность, с какой искусственный холод может быть произведен и использован в таком широком интервале температур. Заданная предпочтительная группа компонентов обладает дополнительным преимуществом, заключающимся в том, что эти компоненты можно использовать для образования текучих смесей, которые являются нетоксичными, не воспламеняющимися и истощающими озоновый слой в низкой степени или не истощающими его. Это обеспечивает дополнительные преимущества по сравнению с обычными холодильными агентами, которые, как правило, являются токсичными, воспламеняющимися и/или истощающими озоновый слой.
Один предпочтительный многокомпонентный текучий холодильный агент, обеспечивающий переменную нагрузку и пригодный для практической реализации данного изобретения, который является нетоксичным, не воспламеняющимся и не истощающим озоновый слой, содержит два или более компонентов из группы, состоящей из C5F12, CHF2-O-C2HF4, С4F9, С3Н3F5, C2F5-O-CH2F, С3Н2F6,
CHF2-O-CHF2, C4F10, CF3-O-C2H2F3, C3HF7, СН2F-О-СF3, C2H2F4,
СНF2-О-СF3, С3F8, C2HF5, СF3-О-СF3, C2F6, СНF3, CF4, О2, Ar, N2, Ne и Не. Заданный многокомпонентный текучий холодильный агент по изобретению является зеотропным (отличающимся плавным изменением температуры, сопровождающим фазовое превращение). Компоненты имеют различные точки кипения, чтобы охватить весь представляющий интерес интервал температур, так что желательные очень низкие температуры, такие, как криогенные температуры, могут быть достигнуты эффективно и по существу только с одной стадией сжатия, и при этом отсутствует необходимость в вакуумном процессе. Это представляет собой отличие от обычных холодильных агентов, используемых для обеспечения охлаждения, которые состоят из одного компонента или смесей из двух или трех компонентов, составленных таким образом, что они ведут себя как один компонент, то есть азеотропных смесей или почти азеотропных смесей с близкими точками кипения компонентов.
Изобретение применяется для обеспечения охлаждения для огражденного объема, в особенности для объема, огражденного изолированными конструкциями. Такой объем, огражденный изолированными конструкциями, используемый в рамках способа по изобретению, как правило, представляет собой морозильный аппарат, контейнер для холодильного хранения или холодильную камеру. Этот объем не обязательно должен быть полностью изолирован от окружающей атмосферы. Может быть использовано любое изолирующее средство, которое эффективно для уменьшения теплопритока в контейнер или морозильный аппарат. При некоторых ограниченных условиях может оказаться так, что средство для поддержания температуры ниже температуры окружающей среды, такое, как камера для обработки в условиях холода, не изолировано или только частично изолировано.
Изобретение будет описано более подробно со ссылкой на чертежи.
Как показывает фиг. 1, многокомпонентный текучий холодильный агент 50 сжимают до абсолютного давления, как правило, находящегося в интервале от 30 до 1000 фунтов на квадратный дюйм (от 206,8428 до 6894,76 кПа), предпочтительно от 100 до 600 фунтов на квадратный дюйм (от 689,476 до 4136,856 кПа), путем пропускания через компрессор 51, и из получающегося в результате этого сжатия многокомпонентного текучего холодильного агента 52 отводят теплоту сжатия путем пропускания его через охладитель 53. Получающийся в результате охлажденный многокомпонентный текучий холодильный агент 54 дополнительно охлаждают и, по меньшей мере, частично, предпочтительно полностью, конденсируют путем пропускания его через теплообменник 55. Получающийся в результате, по меньшей мере, частично конденсированный многокомпонентный текучий холодильный агент 56 расширяют с помощью клапана 57 до абсолютного давления, как правило, находящегося в интервале от 5 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 34,4738 до 689,476 кПа), предпочтительно от 15 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 103,4214 до 689,476 кПа), тем самым создавая охлаждение посредством эффекта Джоуля-Томсона, то есть путем снижения температуры текучей среды благодаря уменьшению давления при постоянной энтальпии.
Расширение многокомпонентного текучего холодильного агента посредством клапана 57 также может вызвать испарение части текучего холодильного агента. Уровни давления, используемые для потока 52 холодильного агента, находящегося под высоким давлением, и для потока 58 холодильного агента, находящегося под низким давлением, и состав холодильного агента выбирают таким образом, чтобы достичь желательных уровней температур при приемлемых затратах и эффективности.
Затем холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 58 нагревают и обеспечивают его испарение путем пропускания его через теплообменник 55, и после этого подают в виде потока 50 в компрессор 51, и цикл начинается снова. Нагрев и испарение холодонесущего многокомпонентного текучего холодильного агента в теплообменнике 55 служит для охлаждения текучего холодильного агента 54 путем косвенного теплообмена, как было описано выше, а также для охлаждения атмосферной текучей среды из объема, огражденного изолированными конструкциями, путем косвенного теплообмена, как будет описано далее.
Часть атмосферной текучей среды, которая, как правило, представляет собой воздух, но может представлять собой другую текучую среду, такую, как азот, диоксид углерода или любую другую пригодную текучую среду, отводят из огражденного изолированными конструкциями объема 59 в виде потока 60 и пропускают через сепаратор 61 для удаления любого унесенного (захваченного) льда. Сепаратор 61 может представлять собой центробежный сепаратор, фильтр или любое другое пригодное средство сепарации. После этого свободная от льда атмосферная текучая среда 62 из огражденного изолированными конструкциями объема проходит через вентилятор (воздуходувку) 63, который создает поток 64 газа под давлением, как правило, находящийся под абсолютным давлением в интервале от 15 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 103,4214 до 689,476 кПа), предпочтительно от 16 до 20 фунтов на квадратный дюйм (от 110,3162 до 137,8952 кПа}, и затем проходит через устройство 25 очистки.
При необходимости может быть обеспечен дополнительный подготовленный газ, такой, как показанный на фиг.1 в виде потока 68, этот газ может быть сжат в вентиляторе 69, пропущен в виде потока 70 через устройство 71 очистки и затем в виде потока 72 объединен с потоком 64 для образования потока 65. Устройства 25 и 71 очистки (очистители) могут представлять собой очистители с молекулярным ситом, с адсорбирующим слоем или любые другие пригодные средства для удаления высококипящих компонентов, таких, как влага или диоксид углерода. В альтернативном варианте вся текучая среда, подлежащая охлаждению, может быть получена с помощью потока 68, так что не происходит рециркуляции текучей среды, удаленной из огражденного объема 59.
После этого текучую среду 65 пропускают через теплообменник 55, в котором она охлаждается посредством косвенного теплообмена, и при этом вышеуказанный нагрев и испарение многокомпонентного текучего холодильного агента приводят к образованию охлажденной атмосферной текучей среды 66 из огражденного изолированными конструкциями объема, которая, как правило, имеет температуру ниже 250К и обычно будет иметь температуру в интервале от 100К до 250К. Охлаждение атмосферной или подвергающейся обработке текучей среды может включать в себя частичное или полное сжижение текучей среды, например образование жидкого воздуха. Затем охлажденная текучая среда 66 проходит в огражденный изолированными конструкциями объем 59, в котором используется холод, содержащийся в текучей среде 66. При желании огражденный изолированными конструкциями объем 59 может быть оснащен вентилятором 67 или другим устройством для обеспечения циркуляции газообразной среды, которое способствует более равномерному распределению холода внутри огражденного объема и повышению характеристик теплопередачи охлажденной текучей среды.
На фиг. 2 изображен другой вариант осуществления изобретения, в котором теплообмен между нагреваемым многокомпонентным текучим холодильным агентом и охлаждаемой атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема происходит внутри огражденного изолированными конструкциями объема. Как показывает фиг.2, многокомпонентный текучий холодильный агент 30 сжимают до абсолютного давления, как правило, находящегося в интервале от 30 до 1000 фунтов на квадратный дюйм (от 206,8428 до 6894,76 кПа), предпочтительно от 100 до 600 фунтов на квадратный дюйм (от 689,476 до 4136,856 кПа), путем пропускания через компрессор 31, и из получающегося в результате этого сжатия многокомпонентного текучего холодильного агента 32 отводят теплоту сжатия путем пропускания его через охладитель 33. Получающийся в результате охлажденный многокомпонентный текучий холодильный агент 34 дополнительно охлаждают и, по меньшей мере, частично, предпочтительно полностью, конденсируют путем пропускания его через теплообменник 35.
Получающийся в результате, по меньшей мере, частично конденсированный многокомпонентный текучий холодильный агент 36 расширяют с помощью клапана 37 до абсолютного давления, находящегося в интервале от 5 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 34,4738 до 689,476 кПа), предпочтительно от 15 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 103,4214 до 689,476 кПа), тем самым создавая охлаждение посредством эффекта Джоуля-Томсона.
Холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 38, который может представлять собой двухфазный поток, проходит затем в огражденный изолированными конструкциями объем 40.
Проход холодонесущего многокомпонентного текучего холодильного агента внутрь огражденного изолированными конструкциями объема 40 включает в себя проход через теплообменный змеевик 39 или другое пригодное теплообменное средство, в котором холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент нагревается и испаряется посредством косвенного теплообмена с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема. При желании холодонесущий текучий холодильный агент может нагнетаться в огражденный объем таким образом, что теплообмен с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема осуществляется путем теплообмена с непосредственным контактом сред.
Образующаяся в результате этого охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема используется затем по всему огражденному изолированными конструкциями объему 40 предпочтительно с помощью средства для усиления потока текучей среды, такого, как вентилятор 42, тем самым обеспечивая охлаждение в огражденном изолированными конструкциями объеме. Получающийся в результате нагретый многокомпонентный текучий холодильный агент 41 выходит из огражденного изолированными конструкциями объема 40 и дополнительно нагревается и полностью испаряется, если он уже не испарился, за счет пропускания его через теплообменник 35 для выполнения охлаждения потока 34 путем косвенного теплообмена, как было описано выше, и получающаяся в результате нагретая текучая среда выходит из теплообменника 35 в виде потока 30, предназначенного для пропускания через компрессор 31, в котором цикл начинается снова.
На фиг. 3 показан еще один вариант осуществления изобретения, в котором многокомпонентный текучий холодильный агент можно использовать для обеспечения охлаждения при более чем одном температурном уровне и таким образом можно обеспечивать охлаждение атмосферной текучей среды из огражденного изолированными конструкциями объема, которую можно использовать в разных огражденных объемах, требующих разных уровней охлаждения, или при разных уровнях температуры внутри одного огражденного объема.
Как показывает фиг.3, многокомпонентный текучий холодильный агент 80 путем пропускания через компрессор 81 сжимают до абсолютного давления, как правило, находящегося в интервале от 30 до 600 фунтов на квадратный дюйм (от 206,8428 до 4136,856 кПа), и получающийся в результате сжатый многокомпонентный текучий холодильный агент 82 охлаждают и частично конденсируют путем пропускания его через охладитель 83. Двухфазный многокомпонентный текучий холодильный агент из охладителя 83 поступает в виде потока 84 в разделитель 85 фаз, в котором поток разделяется на парообразную и жидкую части. Поскольку многокомпонентный текучий холодильный агент 80 представляет собой зеотропную смесь, составы парообразной и жидкой частей отличаются друг от друга. Предпочтительно жидкая часть содержит по существу весь самый высококипящий компонент многокомпонентного текучего холодильного агента 80, а парообразная часть содержит по существу весь самый низкокипящий компонент многокомпонентного текучего холодильного агента 80.
Жидкая часть многокомпонентного текучего холодильного агента в виде потока 87 поступает из разделителя 85 фаз в теплообменник 88, в котором она переохлаждается. Образующийся в результате поток 89 переохлажденной жидкости расширяется с помощью клапана 90 для производства холода посредством эффекта Джоуля-Томсона. Получающийся в результате холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 91, который, как правило, находится под абсолютным давлением в интервале от 15 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 103,4214 до 689,476 кПа), пропускают через смеситель 20, и затем в виде потока 93 он проходит через теплообменник 88, в котором он нагревается и полностью испаряется за счет косвенного теплообмена с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема, и затем в виде потока 30 он проходит в компрессор 81 для осуществления нового цикла.
Атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема поступает в теплообменник 88 в виде потока 94, и получающаяся в результате охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема, как правило, находящаяся при температуре в интервале от 20 до 40oF (от -6,7 до 4,4oС), поступает в виде потока 95 из теплообменника 88 в огражденный изолированными конструкциями объем (не показан), в котором обеспечивается охлаждение и используется холод, переносимый потоком 95.
Парообразная часть многокомпонентного текучего холодильного агента в виде потока 86 поступает из разделителя 85 фаз в теплообменник 86, в котором этот поток охлаждается посредством косвенного теплообмена c нагреваемой текучей средой в потоке 93 и затем в виде потока 96 поступает в промежуточный теплообменник 97 для дополнительного охлаждения, и затем в виде потока 100 проходит через теплообменник 99, в котором парообразная часть, по меньшей мере, частично конденсируется. Получающаяся в результате многокомпонентная текучая среда в виде потока 104 поступает из теплообменника 99 в теплообменник 105 и проходит через него для дополнительного охлаждения и конденсации, и затем в виде потока 108 проходит через теплообменник 107, в котором она полностью конденсируется, если она уже не подверглась полной конденсации, и переохлаждается.
Поток 109 переохлажденного многокомпонентного жидкого холодильного агента расширяется с помощью клапана 110 для производства холода посредством эффекта Джоуля-Томсона, и получающийся в результате холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 111, который может представлять собой двухфазный поток, нагревается и предпочтительно, по меньшей мере, частично испаряется за счет пропускания его через теплообменник 107, тем самым холодильный агент 111 служит для охлаждения вышеуказанного потока 108 путем косвенного теплообмена, а также для охлаждения атмосферной текучей среды из огражденного изолированными конструкциями объема, которая поступает в теплообменник 107 в виде потока 112. Получающаяся в результате охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема, как правило находящаяся при температуре от -30 до -50oF (от -34,4 до -45,6oС), проходит в виде потока 113 из теплообменника 107 в огражденный изолированными конструкциями объем (не показан), в котором обеспечивается охлаждение и используется холод, переносимый потоком 113.
Нагретый многокомпонентный текучий холодильный агент в виде потока 106 поступает из теплообменника 107 в теплообменник 105 и пропускается через него, при этом в теплообменнике 105 происходит дополнительный нагрев холодильного агента, и из теплообменника 105 в виде потока 101 холодильный агент проходит в теплообменник 99, в котором он дополнительно нагревается и предпочтительно дополнительно испаряется посредством косвенного теплообмена с вышеуказанным охлаждаемым потоком 100, а также с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема, которая поступает в теплообменник 99 в виде потока 102.
Получающаяся в результате охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема, как правило находящаяся при температуре в интервале от 0 до -20oF (от -17,8 до -28,9oС), поступает в виде потока 103 из теплообменника 99 в огражденный изолированными конструкциями объем (не показан), в котором обеспечивается охлаждение и используется холод, переносимый потоком 103.
Получающийся в результате дополнительно нагретый многокомпонентный текучий холодильный агент в виде потока 98 проходит из теплообменника 99 в теплообменник 97 и затем в виде потока 92 поступает в смеситель 20, в котором он смешивается с потоком 91 для образования потока 93 для дальнейшей обработки, как было описано выше.
На фиг. 4 проиллюстрирован еще один предпочтительный вариант осуществления изобретения, в котором многокомпонентный текучий холодильный агент используется для обеспечения охлаждения при более чем одном температурном уровне, и таким образом можно обеспечивать охлаждение в более чем одном огражденном изолированными конструкциями объеме. В варианте осуществления изобретения, проиллюстрированном на фиг.4, используется более одного разделения фаз многокомпонентного текучего холодильного агента.
Как показывает фиг. 4, многокомпонентный текучий холодильный агент 200 путем пропускания через компрессор 201 сжимают до абсолютного давления, как правило находящегося в интервале от 30 до 300 фунтов на квадратный дюйм (от 206,8428 до 2068,428 кПа), и из получающегося в результате этого сжатия многокомпонентного текучего холодильного агента 202 отводят теплоту сжатия путем пропускания его через охладитель 203.
Получающийся в результате многокомпонентный текучий холодильный агент 204 дополнительно сжимают путем пропускания через компрессор 205 до абсолютного давления, как правило находящегося в интервале от 60 до 600 фунтов на квадратный дюйм (от 413,6856 до 4136,856 кПа), и получающийся в результате сжатый многокомпонентный текучий холодильный агент 206 охлаждают и подвергают частичной конденсации путем пропускания его через охладитель 207. Двухфазный многокомпонентный текучий холодильный агент из охладителя 207 поступает в виде потока 208 в разделитель 209 фаз, в котором поток разделяется на парообразную и жидкую части. Поскольку многокомпонентный текучий холодильный агент 200 представляет собой зеотропную смесь, составы парообразной и жидкой частей отличаются друг от друга. Предпочтительно жидкая часть содержит по существу весь самый высококипящий компонент многокомпонентного текучего холодильного агента 200, а парообразная часть содержит по существу весь самый низкокипящий компонент многокомпонентного текучего холодильного агента 200.
Жидкая часть многокомпонентного текучего холодильного агента в виде потока 211 поступает из разделителя 209 фаз в теплообменник 212, в котором она переохлаждается. Образующийся в результате поток 213 переохлажденной жидкости расширяется с помощью клапана 214 для производства холода посредством эффекта Джоуля-Томсона. Получающийся в результате холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 215, который, как правило, находится под абсолютным давлением в интервале от 15 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 103,4214 до 689,476 кПа), пропускают через смеситель 21, и затем в виде потока 217 он проходит через теплообменник 212, в котором нагревается и полностью испаряется за счет косвенного теплообмена с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема, и затем в виде потока 200 он проходит в компрессор 201 для осуществления нового цикла. Атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема поступает в теплообменник 212 в виде потока 218, и получающаяся в результате охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема, как правило находящаяся при температуре в интервале от 30 до 60oF (от -1,1 до 15,6oС), поступает в виде потока 219 из теплообменника 212 в огражденный изолированными конструкциями объем (не показан), в котором обеспечивается охлаждение и используется холод, переносимый потоком 219.
Парообразная часть многокомпонентного текучего холодильного агента в виде потока 210 поступает из разделителя 209 фаз в теплообменник 212, в котором этот поток охлаждается посредством косвенного теплообмена с нагреваемой текучей средой в потоке 217 и затем в виде потока 220 поступает в промежуточный теплообменник 221 для дополнительного охлаждения. На одной или обеих стадиях охлаждения в теплообменниках 212 и 221 часть многокомпонентного текучего холодильного агента конденсируется, так что многокомпонентный текучий холодильный агент 223, выходящий из теплообменника 221, представляет собой двухфазный поток. Поток 223 поступает в разделитель 224 фаз, в котором он разделяется на парообразную и жидкую части.
Жидкая часть в виде потока 226 поступает из разделителя 224 фаз в теплообменник 227, в котором она переохлаждается. Образующийся в результате поток 228 переохлажденной жидкости расширяется с помощью клапана 229 для производства холода посредством эффекта Джоуля-Томсона. Получающийся в результате холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 230, который, как правило, находится под абсолютным давлением в интервале от 15 до 100 фунтов на квадратный дюйм (от 103,4214 до 689,476 кПа), пропускают через смеситель 22, и затем в виде потока 232 он проходит через теплообменник 227, в котором нагревается и испаряется за счет косвенного теплообмена с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема.
Атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема поступает в теплообменник 227 в виде потока 233, и получающаяся в результате охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема, как правило находящаяся при температуре в интервале от -70 до -110oF (от -56,7 до -78,9oС), поступает в виде потока 234 из теплообменника 227 в огражденный изолированными конструкциями объем (не показан), в котором обеспечивается охлаждение и используется холод, переносимый потоком 234.
Нагретый многокомпонентный текучий холодильный агент в виде потока 222 поступает из теплообменника 227 в теплообменник 221 и пропускается через него для нагрева путем косвенного теплообмена с охлаждаемым потоком 220, и из теплообменника 221 холодильный агент в виде потока 216 проходит в смеситель 21, в котором он смешивается с потоком 215 для образования потока 217 для дальнейшей обработки, как было описано выше.
Парообразная часть из разделителя 224 фаз в виде потока 225 поступает из разделителя 224 фаз в теплообменник 227, в котором она охлаждается посредством косвенного теплообмена с нагреваемой текучей средой в потоке 232 и затем в виде потока 235 поступает в теплообменник 236 для дополнительного охлаждения.
В процессе охлаждения в теплообменниках 227 и 236 эта парообразная часть конденсируется таким образом, что многокомпонентный текучий холодильный агент 238, выходящий из теплообменника 236, представляет собой поток жидкости. Поток 238 переохлаждается за счет пропускания его через теплообменник 239, и образующийся в результате поток 240 переохлажденной жидкости расширяется с помощью клапана 241 для производства холода посредством эффекта Джоуля-Томсона, и получающийся в результате холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 242, который может представлять собой двухфазный поток, нагревается и предпочтительно, по меньшей мере, частично испаряется при пропускании его через теплообменник 239, тем самым холодильный агент 242 служит для охлаждения вышеуказанного переохлаждаемого потока 238 путем косвенного теплообмена, а также для охлаждения атмосферной текучей среды из огражденного изолированными конструкциями объема, которая поступает в теплообменник 239 в виде потока 243.
Получающаяся в результате охлажденная атмосферная текучая среда из огражденного изолированными конструкциями объема, как правило, находящаяся при температуре в интервале от -150 до -330oF (от -101,1 до -201,1oС), проходит в виде потока 244 из теплообменника 239 в огражденный изолированными конструкциями объем (не показан), в котором обеспечивается охлаждение и используется холод, переносимый потоком 244.
Нагретый многокомпонентный текучий холодильный агент в виде потока 237 поступает из теплообменника 239 в теплообменник 236 и пропускается через него, при этом в теплообменнике 236 он дополнительно нагревается и из этого теплообменника в виде потока 231 холодильный агент проходит в смеситель 22, в котором он смешивается с потоком 230 для образования потока 232 для дальнейшей обработки, как было описано выше.
В дополнительном варианте осуществления изобретения отходящее тепло из холодильного цикла может быть использовано для снабжения теплом того же caмого или другого средства, которое осуществляет охлаждение. Например, тепло, отдаваемое в охладитель 203 и 207 в варианте осуществления, проиллюстрированном на фиг.4, можно использовать для нагрева подаваемой в кипятильник (испаритель) воды.
На фиг.5 проиллюстрирован еще один вариант осуществления изобретения, в котором используется много огражденных объемов при одной установке с многокомпонентным текучим холодильным агентом. Как показывает фиг.5, многокомпонентный текучий холодильный агент 310 сжимают путем пропускания его через компрессор 311, и из получающегося в результате этого сжатия многокомпонентного текучего холодильного агента 512 отводят теплоту сжатия в переохладителе 313 для получения текучей среды 314. Затем многокомпонентный текучий холодильный агент в потоке 314 охлаждают путем пропускания его через теплообменник 301, и получающийся в результате охлажденный многокомпонентный текучий холодильный агент 315 дополнительно охлаждают путем пропускания его через теплообменник 302 для получения дополнительно охлажденного многокомпонентного текучего холодильного агента 316. Многокомпонентный текучий холодильный агент 316 подвергается расширению по циклу Джоуля-Томсона с помощью клапана 317, и получающийся в результате этого холодонесущий многокомпонентный текучий холодильный агент 318 нагревают за счет пропускания его через теплообменник 302 для осуществления вышеуказанного дополнительного охлаждения потока 315 путем косвенного теплообмена, а также для охлаждения потока 332, как будет дополнительно описано ниже.
Образующийся в результате этого поток 319 нагретого многокомпонентного текучего холодильного агента дополнительно нагревают за счет пропускания его через теплообменник 301 для осуществления вышеуказанного охлаждения потока 314 путем косвенного теплообмена, а также для охлаждения потока 322, как будет дополнительно описано ниже. Получающийся в результате дополнительно нагретый многокомпонентный текучий холодильный агент в виде потока 310 проходит из теплообменника 302 в компрессор 311, и цикл начинается снова.
Атмосферная текучая среда из огражденного объема 303 поступает в виде потока 320 в воздуходувку 321, и оттуда в виде потока 322 она поступает в теплообменник 301, в котором охлаждается посредством косвенного теплообмена с вышеуказанным дополнительно нагреваемым холодонесущим многокомпонентным текучим холодильным агентом. Образующийся в результате поток 323 охлажденной текучей среды проходит обратно в огражденный объем 303, в котором используется холод, создаваемый многокомпонентным текучим холодильным агентом. Атмосферная текучая среда из огражденного объема 305 поступает в виде потока 330 в воздуходувку 331, и оттуда в виде потока 332 она поступает в теплообменник 302, в котором охлаждается посредством косвенного теплообмена с вышеуказанным нагреваемым холодонесущим многокомпонентным текучим холодильным агентом. Образующийся в результате поток 333 охлажденной текучей среды проходит обратно в огражденный объем 305, в котором используется холод, создаваемый многокомпонентным текучим холодильным агентом.
Несмотря на то, что схема циркуляции многокомпонентного холодильного агента, описанная (и изображенная) на чертежах, представляет собой один замкнутый цикл, в некоторых случаях применения могут использоваться различные другие циркуляционные контуры. Следовательно, cxемы циркуляции холодильного агента могут включать в себя рециркуляцию жидкости, то есть разделение фаз текучего холодильного агента с повторным нагревом жидкости и дополнительным охлаждением отделенного пара. Такая внутренняя рециркуляция жидкости служит для придания большей универсальности (гибкости) способу, при котором используется смесь холодильных агентов, и при такой внутренней рециркуляции жидкости можно избежать проблем, связанных с замерзанием жидкости. Кроме того, для некоторых случаев, например, при очень низких требуемых температурах или при множестве огражденных емкостей, может оказаться желательным использование множества схем циркуляции (циркуляционных контуров) для холодильной установки. В каждом случае каждая отдельная схема обеспечивает охлаждение в заданном интервале температур, а объединенные схемы обеспечивают эффективное охлаждение во всем интервале температур.
Таким образом, за счет использования данного изобретения можно более эффективно обеспечить охлаждение огражденного изолированными конструкциями объема, особенно в тех случаях, где требуется охлаждение в большем интервале температур, например, от температуры окружающей среды до криогенной температуры. Несмотря на то, что изобретение было подробно описано со ссылкой на определенные предпочтительные варианты осуществления, для специалистов в данной области очевидно, что существуют другие варианты осуществления изобретения в рамках идеи и объема формулы изобретения.

Claims (10)

1. Способ обеспечения искусственного охлаждения, включающий в себя: (A) сжатие многокомпонентного текучего холодильного агента, содержащего, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров, и, по меньшей мере, один компонент из группы углеводородов, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов, фторированных эфиров и атмосферных газов; (B) охлаждение и, по меньшей мере, частичную конденсацию сжатого многокомпонентного текучего холодильного агента; (C) расширение, по меньшей мере, частично конденсированного многокомпонентного текучего холодильного агента для производства искусственного холода и (D) нагрев и, по меньшей мере, частичное испарение холодонесущего многокомпонентного текучего холодильного агента и использование искусственного холода из многокомпонентного текучего холодильного агента в огражденном объеме.
2. Способ по п. 1, при котором искусственное охлаждение используют для охлаждения или замораживания пищевых продуктов.
3. Способ по п. 1, при котором искусственное охлаждение используют для охлаждения или замораживания фармацевтических препаратов.
4. Способ по п. 1, при котором огражденный объем представляет собой огражденный изолированными конструкциями объем и нагрев и, по меньшей мере, частичное испарение холодонесушего многокомпонентного текучего холодильного агента осуществляют за счет теплообмена с атмосферной текучей средой из огражденного изолированными конструкциями объема для получения охлажденной атмосферной текучей среды из огражденного изолированными конструкциями объема и дополнительно включающий в себя (Е) использование охлажденной атмосферной текучей среды из огражденного изолированными конструкциями объема внутри огражденного изолированными конструкциями объема для обеспечения охлаждения в огражденном изолированном конструкциями объеме.
5. Способ по п. 4, при котором охлаждение многокомпонентного текучего холодильного агента на операции (В) приводит к частичной конденсации многокомпонентного текучего холодильного агента и образующуюся в результате жидкость используют для выполнения операций (С), (D) и (Е); дополнительно включающий в себя (F) охлаждение образующегося в результате пара для получения охлажденной текучей среды, расширение охлажденной текучей среды для производства искусственного холода и нагрев получающейся в результате холодонесущей текучей среды для получения охлажденной текучей среды, предназначенной для использования в огражденном изолированными конструкциями объеме.
6. Способ по п. 4, при котором охлаждение многокомпонентного текучего холодильного агента на операции (В) приводит к частичной конденсации многокомпонентного текучего холодильного агента и образующуюся в результате жидкость используют для выполнения операций (С), (D) и (Е); дополнительно включающий в себя (G) частичную конденсацию образующегося в результате пара для получения жидкой текучей среды и парообразной текучей среды, расширение жидкой текучей среды для производства искусственного холода и нагрев получающейся в результате холодонесущей жидкой текучей среды для получения охлажденной текучей среды, предназначенной для использования в огражденном изолированными конструкциями объеме, и (Н), по меньшей мере, частичную конденсацию парообразной текучей среды, и расширение, по меньшей мере, частично конденсированной текучей среды для производства искусственного холода, и нагрев получающейся в результате холодонесущей текучей среды для получения охлажденной текучей среды, предназначенной для использования в огражденном изолированными конструкциями объеме.
7. Способ по п. 1, при котором нормальная температура кипения самого высококипящего компонента многокомпонентного текучего холодильного агента, по меньшей мере, на 50 градусов Кельвина превышает нормальную температуру кипения самого низкокипящего компонента многокомпонентного текучего холодильного агента.
8. Способ по п. 1, при котором многокомпонентный текучий холодильный агент содержит, по меньшей мере, два компонента из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров.
9. Способ по п. 1, при котором многокомпонентный текучий холодильный агент содержит, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов и фторированных эфиров, и, по меньшей мере, один атмосферный газ.
10. Способ по п. 1, при котором многокомпонентный текучий холодильный агент содержит, по меньшей мере, один фторированный эфир и, по меньшей мере, один компонент из группы, состоящей из фторированных углеводородов, гидрофторированных углеводородов, фторированных эфиров и атмосферных газов.
RU99127441/06A 1998-12-30 1999-12-28 Способ обеспечения искусственного охлаждения RU2189544C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/222,812 1998-12-30
US09/222,812 US6176102B1 (en) 1998-12-30 1998-12-30 Method for providing refrigeration

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU99127441A RU99127441A (ru) 2001-09-10
RU2189544C2 true RU2189544C2 (ru) 2002-09-20

Family

ID=22833799

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU99127441/06A RU2189544C2 (ru) 1998-12-30 1999-12-28 Способ обеспечения искусственного охлаждения

Country Status (20)

Country Link
US (1) US6176102B1 (ru)
EP (1) EP1016836B1 (ru)
JP (1) JP3730827B2 (ru)
KR (1) KR100467873B1 (ru)
CN (1) CN1179169C (ru)
AR (1) AR022038A1 (ru)
AT (1) ATE281636T1 (ru)
AU (1) AU753834B2 (ru)
BR (1) BR9905993A (ru)
CA (1) CA2293153C (ru)
DE (1) DE69921593T2 (ru)
DK (1) DK1016836T3 (ru)
HU (1) HUP9904702A3 (ru)
ID (1) ID24509A (ru)
IL (1) IL133775A (ru)
NO (1) NO996510L (ru)
PL (1) PL337494A1 (ru)
RU (1) RU2189544C2 (ru)
TR (1) TR199903275A2 (ru)
ZA (1) ZA997866B (ru)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2447120C2 (ru) * 2006-12-15 2012-04-10 Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани Композиции, содержащие 1,2,3,3,3-пентафторпропен с соотношением z- и е-изомеров, оптимизированным для эффективности охлаждения
RU2539157C2 (ru) * 2009-09-11 2015-01-10 Аркема Франс Низкотемпературное и среднетемпературное охлаждение
RU2543191C2 (ru) * 2009-09-11 2015-02-27 Аркема Франс Двухкомпонентный хладагент
RU2573545C2 (ru) * 2009-12-28 2016-01-20 Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. Трубчатый тепловой переключатель для магнита, не использующего криогенные среды
US9599381B2 (en) 2008-10-08 2017-03-21 Arkema France Heat transfer fluid
RU2614133C1 (ru) * 2016-03-17 2017-03-22 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Государственный аграрный университет Северного Зауралья" (ФГБОУ ВО ГАУ Северного Зауралья) Бездроссельная теплонасосная установка
US9683157B2 (en) 2009-09-11 2017-06-20 Arkema France Heat transfer method
RU2625307C2 (ru) * 2011-05-19 2017-07-13 Асахи Гласс Компани, Лимитед Рабочая среда и система теплового цикла
US9790412B2 (en) 2011-05-19 2017-10-17 Asahi Glass Company, Limited Working medium and heat cycle system
US10035938B2 (en) 2009-09-11 2018-07-31 Arkema France Heat transfer fluid replacing R-134a
RU2707013C1 (ru) * 2018-09-28 2019-11-21 Александр Михайлович Деревягин Способ и устройство для теплопередачи
RU198970U1 (ru) * 2020-04-03 2020-08-05 Анатолий Сергеевич Кизуров Бездроссельная теплонасосная установка с регенеративным теплообменником

Families Citing this family (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001099498A (ja) * 1999-09-30 2001-04-13 Dairei:Kk 非共沸系混合冷媒を用いた冷凍システム
US20020023447A1 (en) * 2000-06-28 2002-02-28 Oleg Podtchereniaev High efficiency very-low temperature mixed refrigerant system with rapid cool down
KR100857487B1 (ko) * 2000-06-28 2008-09-09 브룩스 오토메이션 인코퍼레이티드 극저온 교축 사이클 냉동 시스템에 사용하기 위한 불연성 혼합 냉매
US6330811B1 (en) * 2000-06-29 2001-12-18 Praxair Technology, Inc. Compression system for cryogenic refrigeration with multicomponent refrigerant
US7111467B2 (en) * 2001-02-23 2006-09-26 Brooks Automation, Inc. Ultra-low temperature closed-loop recirculating gas chilling system
US6425264B1 (en) 2001-08-16 2002-07-30 Praxair Technology, Inc. Cryogenic refrigeration system
US6494054B1 (en) 2001-08-16 2002-12-17 Praxair Technology, Inc. Multicomponent refrigeration fluid refrigeration system with auxiliary ammonia cascade circuit
US6438994B1 (en) 2001-09-27 2002-08-27 Praxair Technology, Inc. Method for providing refrigeration using a turboexpander cycle
US6594997B2 (en) 2001-10-09 2003-07-22 Pat Romanelli Vapor engines utilizing closed loop fluorocarbon circuit for power generation
US6397600B1 (en) 2001-10-09 2002-06-04 Pat Romanelli Closed loop fluorocarbon circuit for efficient power generation
US7478540B2 (en) * 2001-10-26 2009-01-20 Brooks Automation, Inc. Methods of freezeout prevention and temperature control for very low temperature mixed refrigerant systems
CA2462568A1 (en) * 2001-10-26 2003-05-01 Igc-Polycold Systems Inc. Methods of freezeout prevention for very low temperature mixed refrigerant systems
GB0206413D0 (en) * 2002-03-19 2002-05-01 Refrigerant Products Ltd Refrigerant for centrifugal compressors
US6557361B1 (en) 2002-03-26 2003-05-06 Praxair Technology Inc. Method for operating a cascade refrigeration system
US6532752B1 (en) 2002-03-28 2003-03-18 Praxair Technology, Inc. Food freezing system
US6595009B1 (en) * 2002-07-17 2003-07-22 Praxair Technology, Inc. Method for providing refrigeration using two circuits with differing multicomponent refrigerants
AU2013202894B2 (en) * 2002-10-25 2014-09-25 Honeywell International, Inc. Compositions containing flourine substituted olefins
US7279451B2 (en) * 2002-10-25 2007-10-09 Honeywell International Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
US20040089839A1 (en) * 2002-10-25 2004-05-13 Honeywell International, Inc. Fluorinated alkene refrigerant compositions
AU2011202712B9 (en) * 2002-10-25 2012-03-08 Honeywell International, Inc. Compositions containing flourine substituted olefins
AU2015200222B2 (en) * 2002-10-25 2016-05-26 Honeywell International, Inc Compositions containing flourine substituted olefins
US20080121837A1 (en) * 2003-10-27 2008-05-29 Honeywell International, Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
CN102140329B (zh) * 2002-10-25 2016-12-21 霍尼韦尔国际公司 含有氟取代烯烃的组合物
US9085504B2 (en) * 2002-10-25 2015-07-21 Honeywell International Inc. Solvent compositions containing fluorine substituted olefins and methods and systems using same
US8033120B2 (en) * 2002-10-25 2011-10-11 Honeywell International Inc. Compositions and methods containing fluorine substituted olefins
JP2004360936A (ja) * 2003-06-02 2004-12-24 Sanden Corp 冷凍サイクル
US20050076639A1 (en) * 2003-10-14 2005-04-14 Shirk Mark A. Cryogenic cogeneration system
US7655610B2 (en) * 2004-04-29 2010-02-02 Honeywell International Inc. Blowing agent compositions comprising fluorinated olefins and carbon dioxide
US7524805B2 (en) 2004-04-29 2009-04-28 Honeywell International Inc. Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and hydrofluorocarbons
EP2818530B1 (en) * 2004-01-28 2020-01-01 Edwards Vacuum, LLC Refrigeration cycle utilizing a mixed inert component refrigerant
AU2013203938B2 (en) * 2004-04-29 2014-09-25 Honeywell International, Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
AU2012202525B2 (en) * 2004-04-29 2014-08-14 Honeywell International, Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
AU2014277871B2 (en) * 2004-04-29 2016-06-30 Honeywell International, Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
JP5019090B2 (ja) * 2005-01-14 2012-09-05 独立行政法人産業技術総合研究所 冷凍機用冷媒
US7569170B2 (en) 2005-03-04 2009-08-04 E.I. Du Pont De Nemours And Company Compositions comprising a fluoroolefin
US20220389297A1 (en) 2005-03-04 2022-12-08 The Chemours Company Fc, Llc Compositions comprising a fluoroolefin
US7708903B2 (en) 2005-11-01 2010-05-04 E.I. Du Pont De Nemours And Company Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof
CN105349106A (zh) * 2005-11-01 2016-02-24 纳幕尔杜邦公司 包含氟代烯烃的组合物及其用途
CN101330880B (zh) * 2005-12-16 2011-04-20 爱尔伯电子医疗设备公司 具有由插座和冷冻探针的插头形成的探针耦合的冷冻治疗设备
US8418487B2 (en) * 2006-04-17 2013-04-16 Martin P. King Water chiller economizer system
MX345550B (es) 2007-05-11 2017-02-03 Du Pont Método para cambiar calor en un sistema de transferencia de calor por compresión de vapor y sistema de transferencia de calor por compresión de vapor que comprende un cambiador de calor intermedio con un evaporador o condensador de dos filas.
JP2010002105A (ja) * 2008-06-19 2010-01-07 Mitsubishi Electric Corp 冷凍サイクル装置
US8820079B2 (en) * 2008-12-05 2014-09-02 Honeywell International Inc. Chloro- and bromo-fluoro olefin compounds useful as organic rankine cycle working fluids
US20100162729A1 (en) * 2008-12-29 2010-07-01 Mccormick Stephen A Liquid CO2 Passive Subcooler
US20110126583A1 (en) * 2008-12-29 2011-06-02 Mccormick Stephen A Liquid co2 passive subcooler
US20100162734A1 (en) * 2008-12-29 2010-07-01 Linde, Inc. Self-Chilling Container
US7992393B2 (en) * 2008-12-30 2011-08-09 Linde Aktiengesellschaft Cooling or freezing apparatus using high heat transfer nozzle
US7827818B2 (en) * 2008-12-30 2010-11-09 Linde Ag Conveyor belt having rotating drive shaft
US20100162727A1 (en) * 2008-12-31 2010-07-01 Linde. Inc. Freezer with pulse flow generator
US20110132005A1 (en) * 2009-12-09 2011-06-09 Thomas Edward Kilburn Refrigeration Process and Apparatus with Subcooled Refrigerant
EP3467401B1 (en) * 2011-07-01 2023-10-18 Edwards Vacuum, LLC Systems and methods for warming a cryogenic heat exchanger array, for compact and efficient refrigeration, and for adaptive power management
FR2979419B1 (fr) * 2011-08-30 2018-03-30 Arkema France Fluides de transfert de chaleur supercritiques a base de tetrafluoropropene
US8739567B2 (en) * 2012-06-08 2014-06-03 General Electric Company Dual evaporator refrigeration system using zeotropic refrigerant mixture
JP6445752B2 (ja) * 2013-06-28 2018-12-26 株式会社東芝 超電導磁石装置
WO2018132785A1 (en) * 2017-01-16 2018-07-19 Praxair Technology, Inc. Refrigeration cycle for liquid oxygen densification
CN107610835B (zh) * 2017-08-22 2019-05-28 中国科学院电工研究所 液化天然气冷却cf4保护的超导能源管道
DE102017012211A1 (de) * 2017-09-08 2019-03-14 Technische Universität Dresden Kältemittel
DE102017216361A1 (de) 2017-09-14 2019-03-14 Weiss Umwelttechnik Gmbh Verfahren zur Konditionierung von Luft
US11350650B2 (en) 2018-06-11 2022-06-07 Praxair Technology, Inc. Helical device for cooling or heating
RU2766952C1 (ru) * 2021-08-23 2022-03-16 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Астраханский государственный технический университет, ФГБОУ ВО «АГТУ» Способ аккумулирования холода и устройство для его осуществления

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2049181B2 (de) * 1970-10-07 1978-06-08 Liquid Gas International Gmbh, 5480 Remagen-Rolandseck Verfahren zur Kälteerzeugung durch Kompression eines Gemisches von verschiedenen Kältemitteln mit unterschiedlichen Siedepunkten
US3932154A (en) * 1972-06-08 1976-01-13 Chicago Bridge & Iron Company Refrigerant apparatus and process using multicomponent refrigerant
US4603002A (en) * 1981-10-13 1986-07-29 Vsesojuzny Nauchno-Issledova-Telsky Experimentalno-Kontstruktorsky Institut Elektrobytovykh Mashin I Priborov Method and cooling agent for freezing and storing products
US5042262A (en) * 1990-05-08 1991-08-27 Liquid Carbonic Corporation Food freezer
JP3208151B2 (ja) * 1991-05-28 2001-09-10 三洋電機株式会社 冷凍装置
US5157925A (en) * 1991-09-06 1992-10-27 Exxon Production Research Company Light end enhanced refrigeration loop
WO1993011201A1 (en) * 1991-12-03 1993-06-10 United States Environmental Protection Agency Refrigerant compositions and processes for using same
CN1031514C (zh) * 1992-01-24 1996-04-10 顾雏军 在热力循环中使用的改进的非共沸工作介质
US5605882A (en) * 1992-05-28 1997-02-25 E. I. Du Pont De Nemours And Company Azeotrope(like) compositions of pentafluorodimethyl ether and difluoromethane
DE4222855A1 (de) * 1992-07-11 1994-01-13 Solvay Fluor & Derivate Neue Kältemittelzusammensetzungen
US5551255A (en) * 1994-09-27 1996-09-03 The United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce Accumulator distillation insert for zeotropic refrigerant mixtures
AU7239596A (en) * 1995-09-21 1997-04-09 George H. Goble Drop-in substitutes for dichlorodifluoromethane refrigerant
US5729993A (en) * 1996-04-16 1998-03-24 Apd Cryogenics Inc. Precooled vapor-liquid refrigeration cycle
GB2326464B (en) * 1997-06-12 2001-06-06 Costain Oil Gas & Process Ltd Refrigeration cycle using a mixed refrigerant
US5822996A (en) * 1997-08-22 1998-10-20 Carrier Corporation Vapor separation of variable capacity heat pump refrigerant

Cited By (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2447120C2 (ru) * 2006-12-15 2012-04-10 Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани Композиции, содержащие 1,2,3,3,3-пентафторпропен с соотношением z- и е-изомеров, оптимизированным для эффективности охлаждения
US11130893B2 (en) 2008-10-08 2021-09-28 Arkema France Heat transfer fluid
US9599381B2 (en) 2008-10-08 2017-03-21 Arkema France Heat transfer fluid
US9039922B2 (en) 2009-09-11 2015-05-26 Arkema France Low-temperature and average-temperature refrigeration
US9133379B2 (en) 2009-09-11 2015-09-15 Arkema France Binary refrigerating fluid
US10125296B2 (en) 2009-09-11 2018-11-13 Arkema France Binary refrigerating fluid
RU2543191C2 (ru) * 2009-09-11 2015-02-27 Аркема Франс Двухкомпонентный хладагент
RU2539157C2 (ru) * 2009-09-11 2015-01-10 Аркема Франс Низкотемпературное и среднетемпературное охлаждение
US9683157B2 (en) 2009-09-11 2017-06-20 Arkema France Heat transfer method
US10858562B2 (en) 2009-09-11 2020-12-08 Arkema France Binary refrigerating fluid
US10358592B2 (en) 2009-09-11 2019-07-23 Arkema France Heat transfer method
US10316231B2 (en) 2009-09-11 2019-06-11 Arkema France Low-temperature and average-temperature refrigeration
US9884984B2 (en) 2009-09-11 2018-02-06 Arkema France Binary refrigerating fluid
US10035938B2 (en) 2009-09-11 2018-07-31 Arkema France Heat transfer fluid replacing R-134a
RU2573545C2 (ru) * 2009-12-28 2016-01-20 Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. Трубчатый тепловой переключатель для магнита, не использующего криогенные среды
RU2636152C2 (ru) * 2011-05-19 2017-11-21 Асахи Гласс Компани, Лимитед Рабочая среда и система теплового цикла
US9790412B2 (en) 2011-05-19 2017-10-17 Asahi Glass Company, Limited Working medium and heat cycle system
US10392544B2 (en) 2011-05-19 2019-08-27 AGC Inc. Working medium and heat cycle system
US10836941B2 (en) 2011-05-19 2020-11-17 AGC Inc. Working medium and heat cycle system
RU2625307C2 (ru) * 2011-05-19 2017-07-13 Асахи Гласс Компани, Лимитед Рабочая среда и система теплового цикла
RU2614133C1 (ru) * 2016-03-17 2017-03-22 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Государственный аграрный университет Северного Зауралья" (ФГБОУ ВО ГАУ Северного Зауралья) Бездроссельная теплонасосная установка
RU2707013C1 (ru) * 2018-09-28 2019-11-21 Александр Михайлович Деревягин Способ и устройство для теплопередачи
RU198970U1 (ru) * 2020-04-03 2020-08-05 Анатолий Сергеевич Кизуров Бездроссельная теплонасосная установка с регенеративным теплообменником

Also Published As

Publication number Publication date
CN1179169C (zh) 2004-12-08
EP1016836A3 (en) 2000-11-08
JP3730827B2 (ja) 2006-01-05
CA2293153C (en) 2003-08-19
HUP9904702A2 (hu) 2000-08-28
DK1016836T3 (da) 2004-12-06
ZA997866B (en) 2000-07-05
DE69921593T2 (de) 2005-11-10
EP1016836B1 (en) 2004-11-03
ATE281636T1 (de) 2004-11-15
CN1263242A (zh) 2000-08-16
IL133775A0 (en) 2001-04-30
US6176102B1 (en) 2001-01-23
EP1016836A2 (en) 2000-07-05
AR022038A1 (es) 2002-09-04
DE69921593D1 (de) 2004-12-09
HUP9904702A3 (en) 2000-09-28
JP2000205676A (ja) 2000-07-28
AU6554299A (en) 2000-07-06
TR199903275A2 (xx) 2000-07-21
KR20000048444A (ko) 2000-07-25
KR100467873B1 (ko) 2005-01-24
CA2293153A1 (en) 2000-06-30
NO996510L (no) 2000-07-03
IL133775A (en) 2004-06-20
BR9905993A (pt) 2001-03-27
HU9904702D0 (en) 2000-03-28
ID24509A (id) 2000-07-20
PL337494A1 (en) 2000-07-03
AU753834B2 (en) 2002-10-31
NO996510D0 (no) 1999-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2189544C2 (ru) Способ обеспечения искусственного охлаждения
US6327866B1 (en) Food freezing method using a multicomponent refrigerant
JP3678619B2 (ja) 特に極低温用の可変負荷冷凍系
US6881354B2 (en) Multicomponent refrigerant fluids for low and cryogenic temperatures
KR100652080B1 (ko) 냉동 장치
KR20000052601A (ko) 산업 가스의 다중 순회 극저온 액화
MXPA01006677A (es) Sistema de compresion para refrigeracion criogenica con refrigerante de componentes multiples.
JP4651255B2 (ja) 冷媒組成物およびそれを用いた冷凍回路
JP2764489B2 (ja) 冷凍装置用冷媒及び該冷媒を用いる冷凍装置
JP3863831B2 (ja) 冷媒組成物およびこの冷媒組成物を用いた冷凍回路
JP2562723B2 (ja) 冷媒組成物及び冷凍装置
MXPA99011873A (en) Method to provide refrigerate
JP2007255810A (ja) 乾燥装置
MXPA99011766A (es) Sistema de refrigeracion de carga variable particularmente para temperaturas criogenicas
JPH0712412A (ja) 冷凍サイクル及び冷凍装置
JPH10160291A (ja) 冷凍サイクル装置

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20031229