RU2015128042A - Композиция на основе железа для топливного элемента - Google Patents
Композиция на основе железа для топливного элемента Download PDFInfo
- Publication number
- RU2015128042A RU2015128042A RU2015128042A RU2015128042A RU2015128042A RU 2015128042 A RU2015128042 A RU 2015128042A RU 2015128042 A RU2015128042 A RU 2015128042A RU 2015128042 A RU2015128042 A RU 2015128042A RU 2015128042 A RU2015128042 A RU 2015128042A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- composition
- temperature
- mass
- iron
- approximately
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
- G21C3/07—Casings; Jackets characterised by their material, e.g. alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/02—Hardening by precipitation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2251/00—Treating composite or clad material
- C21D2251/02—Clad material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Claims (119)
1. Способ получения композиции, включающий:
термообработку материала, содержащего композицию на основе железа при первой температуре в первых условиях, при которых по меньшей мере часть композиции на основе железа превращают в аустенитную фазу;
охлаждение материала до второй температуры со скоростью охлаждения при вторых условиях, при которых по меньшей мере часть композиции на основе железа превращают в мартенситную фазу, и
термообработку материала при третьей температуре в третьих условиях, при которых осаждают карбиды.
2. Способ по п. 1, в котором материал представляет собой по меньшей мере один материал, выбранный из прокатанного в холодном состоянии, вытянутого в холодном состоянии и подвергнутого пилигримовой прокатке перед термообработкой при первой температуре.
3. Способ по п. 1, в котором композиция на основе железа включает сталь.
4. Способ по п. 1, в котором композиция на основе железа включает по меньшей мере один элемент, выбранный из Cr, C, Mo, Ni, Mn, V, W, Si, N, S и P.
5. Способ по п. 1, в котором термообработка при первой температуре включает растворение по меньшей мере по существу всех карбидов в композиции на основе железа, если они присутствуют.
6. Способ по п. 1, в котором первая температура составляет от приблизительно 1025°C до приблизительно 1100°C.
7. Способ по п. 1, в котором термообработка при первой температуре включает нагрев материала до первой температуры.
8. Способ по п. 1, в котором термообработку при первой температуре осуществляют в течение по меньшей мере 5 мин.
9. Способ по п. 1, в котором термообработку при первой температуре осуществляют в течение от приблизительно 5 мин до приблизительно 120 мин.
10. Способ по п. 1, в котором по существу всю композицию на основе железа при термообработке при первой температуре превращают в аустенитную фазу.
11. Способ по п. 1, в котором вторая температура составляет приблизительно 20°C.
12. Способ по п. 1, в котором охлаждение включает охлаждение по меньшей мере одним из агентов, выбранным из воздуха и жидкости.
13. Способ по п. 1, в котором по существу всю композицию на основе железа при охлаждении превращают в мартенситную фазу.
14. Способ по п. 1, в котором композиция на основе железа в конце охлаждения по существу не содержит по меньшей мере одной фазы, выбранной из ферритной фазы и аустенитной фазы.
15. Способ по п. 1, в котором третья температура составляет от приблизительно 650°C до приблизительно 780°C.
16. Способ по п. 1, в котором термообработка при третьей температуре включает нагрев материала до третьей температуры.
17. Способ по п. 1, в котором термообработку при третьей температуре осуществляют в течение от приблизительно 0,5 ч до приблизительно 3 ч.
18. Способ по п. 1, в котором третьи условия обеспечивают снижение образования ферритной фазы в композиции на основе железа.
19. Способ по п. 1, дополнительно включающий охлаждение материала от третьей температуры до четвертой температуры, которая ниже третьей температуры.
20. Способ по п. 1, в котором термообработку при третьей температуре осуществляют в вертикальной печи.
21. Способ по п. 1, в котором по меньшей мере часть карбидов является термически стабильной при температуре, большей или равной приблизительно 650°C.
22. Способ по п. 1, в котором по меньшей мере часть карбидов имеет размер, меньший или равный приблизительно 1 мкм.
23. Способ по п. 1, в котором по меньшей мере часть карбидов однородно распределена внутри мартенситной фазы.
24. Способ по п. 1, в котором третья температура ниже первой температуры.
25. Способ получения композиции, включающий:
обработку материала по меньшей мере посредством одной из операций, выбираемых из вытяжки в холодном состоянии, прокатки в холодном состоянии и пилигримовой прокатки;
термообработку материала, содержащего композицию на основе железа, при первой температуре в первых условиях, при которых по меньшей мере часть композиции на основе железа превращают в аустенитную фазу;
охлаждение материала до второй температуры со скоростью охлаждения при вторых условиях, при которых по меньшей мере часть композиции на основе железа превращают в мартенситную фазу, и
термообработку материала при третьей температуре в третьих условиях, при которых осаждают карбиды.
26. Способ по п. 25, дополнительно включающий мундштучное формование бруска, содержащего композицию на основе железа.
27. Способ по п. 25, в котором обработка включает промежуточный отжиг материала.
28. Способ по п. 25, в котором обработка включает промежуточный отжиг материала при температуре ниже температуры превращения из ферритной фазы в аустенитную фазу.
29. Способ по п. 25, дополнительно включающий формирование слитка, содержащего композицию на основе железа, перед обработкой, где формирование включает по меньшей мере один способ, выбираемый из индукционной плавки с холодным катодом, вакуумно-индукционной плавки, вакуумно-дугового переплава и электрошлакового переплава.
30. Способ по п. 25, дополнительно включающий образование слитка, содержащего композицию на основе железа, и очистку слитка перед обработкой.
31. Способ по п. 25, в котором обработка дополнительно включает уменьшение толщины материала по меньшей мере на 15%.
32. Способ по п. 25, в котором первые условия обеспечивают снижение образования фазы дельта-феррита в композиции на основе железа.
33. Способ по п. 25, дополнительно включающий охлаждение материала от третьей температуры до четвертой температуры, которая ниже третьей температуры.
34. Способ по п. 25, дополнительно включающий охлаждение материала от третьей температуры до четвертой температуры, которая составляет приблизительно 20°C.
35. Способ по п. 25, в котором композиция является частью топливного элемента, и третья температура составляет приблизительно 700°C.
36. Способ по п. 25, в котором композиция является частью канала подвода топлива, и третья температура составляет приблизительно 650°C.
37. Способ по п. 25, в котором третья температура ниже первой температуры.
38. Способ по п. 25, в котором вторая температура составляет приблизительно 20°C.
39. Способ по п. 25, в котором композиция на основе железа включает сталь.
40. Способ по п. 25, в котором композиция на основе железа включает по меньшей мере один элемент, выбираемый из Cr, C, Mo, Ni, Mn, V, W, Si, N, S и P.
41. Композиция, включающая:
(Fe)a(Cr)b(M)c,
где каждый из a, b и c является числом больше нуля, представляющим собой массовое процентное содержание;
M представляет собой по меньшей мере один элемент, являющийся переходным металлом;
b составляет от 11 до 12;
c составляет от приблизительно 0,25 до приблизительно 0,9, и
композиция дополнительно включает по меньшей мере N в количестве от приблизительно 0,01 масс. % до приблизительно 0,04 масс. %.
42. Композиция по п. 41, в которой М является по меньшей мере одним из Mo, Ni, Mn, W и V.
43. Композиция по п. 41, дополнительно включающая по меньшей мере один неметаллический элемент, включающий по меньшей мере один элемент, выбранный из Si, S и Р.
44. Композиция по п. 41, дополнительно включающая медь.
45. Композиция по п. 41, в которой N составляет от приблизительно 0,01 масс. % до приблизительно 0,03 масс. %.
46. Композиция по п. 41, дополнительно включающая:
Cr в количестве от приблизительно 10 масс. % до приблизительно 12,5 масс. %;
C в количестве от приблизительно 0,17 масс. % до приблизительно 0,22 масс. %;
Mo в количестве от приблизительно 0,80 масс. % до приблизительно 1,2 масс. %;
Si в количестве, меньшем или равном приблизительно 0,5 масс. %;
Mn в количестве, меньшем или равном приблизительно 1,0 масс. %;
V в количестве от приблизительно 0,25 масс. % до приблизительно 0,35 масс. %;
W в количестве от приблизительно 0,40 масс. % до приблизительно 0,60 масс. %;
P в количестве, меньшем или равном приблизительно 0,03 масс. %; и
S в количестве, меньшем или равном приблизительно 0,03 масс. %.
47. Композиция по п. 41, дополнительно включающая Ni в количестве от приблизительно 0,3 масс. % до 0,7 масс. %.
48. Композиция по п. 41, дополнительно включающая:
Cr в количестве приблизительно 11,5 масс. %;
C в количестве приблизительно 0,20 масс. %;
Mo в количестве приблизительно 0,90 масс. %;
Ni в количестве приблизительно 0,55 масс. %;
Mn в количестве приблизительно 0,65 масс. %;
V в количестве приблизительно 0,30 масс. %;
W в количестве приблизительно 0,50 масс. %;
Si в количестве приблизительно 0,20 масс. % и
N в количестве приблизительно 0,02 масс. %.
49. Композиция по п. 41, где по меньшей мере по существу вся композиция находится в мартенситной фазе.
50. Композиция по п. 41, имеющая чистый Crэкв, меньший или равный приблизительно 9.
51. Композиция, включающая:
(Fe)a(Cr)b(Mo, Ni, Mn, W, V)c;
где каждый из a, b и c является числом больше нуля, представляющим собой массовое процентное содержание;
b составляет от 11 до 12;
c составляет от приблизительно 0,25 до приблизительно 0,9, и
остальное составляет a;
по меньшей мере по существу вся композиция находится в мартенситной фазе, и
композиция включает N в количестве от приблизительно 0,01 масс. % до приблизительно 0,04 масс. %.
52. Композиция по п. 51, дополнительно включающая карбиды, по существу однородно распределенные в композиции.
53. Композиция по п. 51, дополнительно включающая карбиды, которые имеют размер, меньший или равный приблизительно 1 мкм.
54. Композиция по п. 51, по меньшей мере по существу не содержащая фазу дельта-феррита.
55. Композиция по п. 51, имеющая Crэкв, меньший или равный приблизительно 9.
56. Композиция по п. 51, являющаяся по существу термически стабильной при температуре, большей или равной приблизительно 650°C.
57. Оболочечный материал топливного элемента, включающий композицию по п. 51.
58. Энергетическая установка, в которой по меньшей мере часть топливной сборки включает композицию по п. 51.
59. Ядерная энергетическая установка, в которой по меньшей мере часть топливной сборки включает композицию по п. 51.
60. Ядерный реактор, в котором по меньшей мере часть топливного элемента включает композицию по п. 51.
61. Способ применения топливного элемента, включающий:
выработку энергии с применением топливного элемента, включающего композицию на основе железа, которая представлена химической формулой:
(Fe)a(Cr)b(M)c;
где каждый a, b и c является числом больше нуля, представляющим собой массовое процентное содержание;
M представляет собой по меньшей мере один элемент, являющийся переходным металлом;
b составляет от 11 до 12;
c составляет от приблизительно 0,25 до приблизительно 0,9; и остальное составляет a, и
композиция дополнительно включает по меньшей мере N в количестве от приблизительно 0,01 масс. % до приблизительно 0,04 масс. %.
62. Способ по п. 61, в котором композиция на основе железа является частью оболочечного материала топливного элемента.
63. Способ по п. 61, в котором выработка энергии дополнительно включает выработку по меньшей мере одного из видов энергии, выбранного из электроэнергии и тепловой энергии.
64. Способ по п. 61, в котором по меньшей мере вся композиция находится в мартенситной фазе.
65. Топливный элемент трубчатой конструкции, содержащий композицию, полученную способом, включающим:
термообработку материала, включающего композицию на основе железа при первой температуре в первых условиях, при которых по меньшей мере часть композиции на основе железа превращают в аустенитную фазу;
охлаждение материала до второй температуры со скоростью охлаждения при вторых условиях, при которых по меньшей мере часть композиции на основе железа превращают в мартенситную фазу, и
термообработку материала при третьей температуре в третьих условиях, при которых осаждают карбиды.
66. Топливный элемент по п. 65, где топливная сборка является частью ядерной топливной сборки.
67. Топливный элемент по п. 65, где способ дополнительно включает регулирование массового процентного содержания N в композиции на основе железа для снижения образования фазы дельта-феррита в композиции на основе железа.
68. Топливный элемент по п. 65, где способ дополнительно включает введение N и регулирование его массового процентного содержания в композиции на основе железа так, чтобы оно составляло от приблизительно 0,01 масс. % до приблизительно 0,04 масс. %.
69. Топливный элемент по п. 65, где первая температура выше третьей температуры.
70. Топливный элемент по п. 65, где при первых условиях по существу всю композицию на основе железа превращают в аустенитную фазу.
71. Топливный элемент по п. 65, в котором при вторых условиях по существу всю композицию на основе железа превращают в мартенситную фазу.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US201261747054P | 2012-12-28 | 2012-12-28 | |
US61/747,054 | 2012-12-28 | ||
US13/794,589 | 2013-03-11 | ||
US13/794,589 US9303295B2 (en) | 2012-12-28 | 2013-03-11 | Iron-based composition for fuel element |
PCT/US2013/077422 WO2014105795A1 (en) | 2012-12-28 | 2013-12-23 | Iron-based composition for fuel element |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015128042A true RU2015128042A (ru) | 2017-02-01 |
RU2665664C2 RU2665664C2 (ru) | 2018-09-03 |
Family
ID=51015789
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015128042A RU2665664C2 (ru) | 2012-12-28 | 2013-12-23 | Композиция на основе железа для топливного элемента |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US9303295B2 (ru) |
EP (1) | EP2938751B1 (ru) |
JP (2) | JP6751295B2 (ru) |
KR (1) | KR20150103105A (ru) |
CN (1) | CN104981559B (ru) |
RU (1) | RU2665664C2 (ru) |
WO (1) | WO2014105795A1 (ru) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9303295B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-04-05 | Terrapower, Llc | Iron-based composition for fuel element |
US10157687B2 (en) | 2012-12-28 | 2018-12-18 | Terrapower, Llc | Iron-based composition for fuel element |
RU2603355C1 (ru) * | 2015-11-26 | 2016-11-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали |
AU2017265148B2 (en) * | 2017-02-09 | 2023-04-06 | Terrapower, Llc | Iron-based composition for fuel element |
US10738367B2 (en) | 2017-02-28 | 2020-08-11 | Terrapower, Llc | Method for homogenizing steel compositions |
US10633726B2 (en) * | 2017-08-16 | 2020-04-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Methods, compositions and structures for advanced design low alloy nitrogen steels |
CN109504901A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-03-22 | 西安交通大学 | 一种快堆燃料包壳用的低活化马氏体钢及其热处理方法 |
CN115491484B (zh) * | 2022-09-23 | 2023-05-26 | 温州大学 | 一种双光束调制扫描的温控激光热处理方法 |
Family Cites Families (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2108043A (en) | 1934-09-21 | 1938-02-15 | Titanium Steel Alloy Company | Process for making steel and iron alloys |
US3235415A (en) | 1961-12-28 | 1966-02-15 | Gen Electric | Heat treatment and alloy |
US3254991A (en) | 1962-06-29 | 1966-06-07 | Republic Steel Corp | Steel alloy and method of making same |
US4075058A (en) | 1972-10-11 | 1978-02-21 | Combustion Engineering, Inc. | Articulated fuel assembly |
US3969186A (en) | 1974-02-11 | 1976-07-13 | General Electric Company | Nuclear fuel element |
US4022662A (en) | 1974-11-11 | 1977-05-10 | General Electric Company | Nuclear fuel element having a metal liner and a diffusion barrier |
CA1071072A (en) * | 1975-12-19 | 1980-02-05 | General Motors Corporation | Formable high strength low alloy steel |
JPS5281013A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-07 | Kobe Steel Ltd | Preparation of high speed steel wire of thin diameter |
JPS536795A (en) | 1976-07-09 | 1978-01-21 | Hitachi Ltd | Fast breeder fuel assembly |
SU1286636A1 (ru) * | 1985-01-03 | 1987-01-30 | Институт черной металлургии | Способ термической обработки железнодорожных колес |
JPS6283450A (ja) * | 1985-10-09 | 1987-04-16 | Kobe Steel Ltd | 高速増殖炉炉心材料用高Crフエライト鋼 |
CA1305911C (en) * | 1986-12-30 | 1992-08-04 | Teruo Tanaka | Process for the production of a strip of a chromium stainless steel of a duplex structure having high strength and elongation as well as reduced plane anisotropy |
JPH0699741B2 (ja) * | 1987-07-29 | 1994-12-07 | 住友金属工業株式会社 | 高温用高Crフェライト鋼の加工方法 |
JPH07823B2 (ja) * | 1988-05-11 | 1995-01-11 | 住友金属工業株式会社 | 焼結分散強化型耐熱鋼成形部材 |
AU624992B2 (en) | 1989-09-11 | 1992-06-25 | Kawasaki Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet for deep drawings and method of producing the same |
JPH0543933A (ja) * | 1991-08-10 | 1993-02-23 | Kanai Hiroyuki | 高強度極細金属線の製造方法 |
SE469986B (sv) | 1991-10-07 | 1993-10-18 | Sandvik Ab | Utskiljningshärdbart martensitiskt rostfritt stål |
US7235212B2 (en) * | 2001-02-09 | 2007-06-26 | Ques Tek Innovations, Llc | Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels |
US5247550A (en) | 1992-03-27 | 1993-09-21 | Siemens Power Corporation | Corrosion resistant zirconium liner for nuclear fuel rod cladding |
US5292384A (en) * | 1992-07-17 | 1994-03-08 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Cr-W-V bainitic/ferritic steel with improved strength and toughness and method of making |
US5383228A (en) | 1993-07-14 | 1995-01-17 | General Electric Company | Method for making fuel cladding having zirconium barrier layers and inner liners |
RU2137562C1 (ru) * | 1998-09-28 | 1999-09-20 | ОАО Западно-Сибирский металлургический комбинат | Способ очистки поверхности металла |
JP3700582B2 (ja) * | 1999-05-18 | 2005-09-28 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
SE520169C2 (sv) | 1999-08-23 | 2003-06-03 | Sandvik Ab | Metod för tillverkning av stålprodukter av utskiljningshärdat martensitiskt stål, samt användning av dessa stålprodukter |
US6344098B1 (en) * | 2000-12-08 | 2002-02-05 | General Electric Company | High strength steam turbine rotor and methods of fabricating the rotor without increased stress corrosion cracking |
JP3572285B2 (ja) * | 2001-11-19 | 2004-09-29 | 核燃料サイクル開発機構 | 溶接継手付きラッパ管及びその製造方法 |
JP2004076034A (ja) * | 2002-08-12 | 2004-03-11 | Jfe Steel Kk | エアバッグ用高強度高靭性高加工性継目無鋼管の製造方法 |
JP4413549B2 (ja) * | 2002-08-08 | 2010-02-10 | 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 | 高温強度に優れたマルテンサイト系酸化物分散強化型鋼の製造方法 |
US7074286B2 (en) | 2002-12-18 | 2006-07-11 | Ut-Battelle, Llc | Wrought Cr—W—V bainitic/ferritic steel compositions |
RU2262753C2 (ru) * | 2003-10-06 | 2005-10-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство Российской Федерации по атомной энергии | Твэл реактора на быстрых нейтронах (варианты) и оболочка для его изготовления |
US20060021682A1 (en) * | 2003-11-12 | 2006-02-02 | Northwestern University | Ultratough high-strength weldable plate steel |
US7520942B2 (en) | 2004-09-22 | 2009-04-21 | Ut-Battelle, Llc | Nano-scale nitride-particle-strengthened high-temperature wrought ferritic and martensitic steels |
FR2885142B1 (fr) * | 2005-04-27 | 2007-07-27 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique durci, procede de fabrication d'une piece a partir de cet acier, et piece ainsi obtenue |
US8246767B1 (en) * | 2005-09-15 | 2012-08-21 | The United States Of America, As Represented By The United States Department Of Energy | Heat treated 9 Cr-1 Mo steel material for high temperature application |
US20090007991A1 (en) * | 2006-02-06 | 2009-01-08 | Toshio Fujita | Ferritic Heat-Resistant Steel |
CN101680065B (zh) * | 2007-06-04 | 2011-11-16 | 住友金属工业株式会社 | 铁素体类耐热钢 |
ATE490347T1 (de) * | 2007-07-10 | 2010-12-15 | Aubert & Duval Sa | Gehärteter martensitischer stahl mit geringem oder ohne kobaltanteil, verfahren zur herstellung eines teils aus diesem stahl und in diesem verfahren hergestelltes teil |
JP5265325B2 (ja) * | 2008-12-12 | 2013-08-14 | 株式会社日本製鋼所 | クリープ強度に優れる耐熱鋼およびその製造方法 |
RU2412255C1 (ru) * | 2009-08-05 | 2011-02-20 | Российская Федерация,от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Способ изготовления конструктивных элементов активной зоны водо-водяного реактора на медленных нейтронах из малоактивируемой ферритно-мартенситной стали |
BRPI0904608A2 (pt) | 2009-11-17 | 2013-07-02 | Villares Metals Sa | aÇo inoxidÁvel para moldes com menor quantidade de ferrita delta |
KR101680727B1 (ko) | 2010-01-13 | 2016-11-29 | 어드밴스드 리액터 컨셉트 엘엘씨 | 피복된 환형의 금속 핵 연료 |
US9133532B2 (en) * | 2010-09-16 | 2015-09-15 | Posco | High-carbon hot-rolled steel sheet, high-carbon cold-rolled steel sheet, and method of manufacturing the same |
US9598750B2 (en) * | 2010-10-26 | 2017-03-21 | Korea Atomic Energy Research Institute | High Cr ferritic/martensitic steels having an improved creep resistance for in-core component materials in nuclear reactor, and preparation method thereof |
JP5528986B2 (ja) * | 2010-11-09 | 2014-06-25 | 株式会社日立製作所 | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼およびそれを用いた蒸気タービン部材 |
JP6015021B2 (ja) * | 2011-02-16 | 2016-10-26 | 株式会社ニデック | 眼鏡レンズ加工形状取得方法及び眼鏡レンズ加工形状取得装置 |
US9303295B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-04-05 | Terrapower, Llc | Iron-based composition for fuel element |
-
2013
- 2013-03-11 US US13/794,589 patent/US9303295B2/en active Active
- 2013-12-23 RU RU2015128042A patent/RU2665664C2/ru active
- 2013-12-23 EP EP13866898.3A patent/EP2938751B1/en active Active
- 2013-12-23 WO PCT/US2013/077422 patent/WO2014105795A1/en active Application Filing
- 2013-12-23 CN CN201380068565.7A patent/CN104981559B/zh active Active
- 2013-12-23 KR KR1020157020128A patent/KR20150103105A/ko not_active IP Right Cessation
- 2013-12-23 JP JP2015550719A patent/JP6751295B2/ja active Active
-
2016
- 2016-03-21 US US15/076,475 patent/US20160276045A1/en not_active Abandoned
-
2018
- 2018-11-12 JP JP2018212139A patent/JP2019060023A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20160276045A1 (en) | 2016-09-22 |
WO2014105795A1 (en) | 2014-07-03 |
JP2019060023A (ja) | 2019-04-18 |
RU2665664C2 (ru) | 2018-09-03 |
JP6751295B2 (ja) | 2020-09-02 |
US20140182749A1 (en) | 2014-07-03 |
EP2938751B1 (en) | 2022-07-27 |
KR20150103105A (ko) | 2015-09-09 |
EP2938751A1 (en) | 2015-11-04 |
EP2938751A4 (en) | 2016-08-17 |
CN104981559A (zh) | 2015-10-14 |
CN104981559B (zh) | 2018-11-30 |
JP2016511325A (ja) | 2016-04-14 |
US9303295B2 (en) | 2016-04-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2015128042A (ru) | Композиция на основе железа для топливного элемента | |
CN103361547B (zh) | 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板 | |
CN102808138B (zh) | 超临界水冷堆中燃料包壳的奥氏体不锈钢材料及制造工艺 | |
CN104032233B (zh) | 一种奥氏体不锈钢及其制造工艺 | |
CN103361567B (zh) | 一种压水堆核电站稳压器用钢及其制造方法 | |
CN105624550A (zh) | 核岛设备用大厚度SA738GrB钢板及生产方法 | |
CN102230057B (zh) | 采用直接淬火工艺生产石油储罐钢板的方法 | |
CN102392195A (zh) | 一种高强度高韧性核电压力容器锻件钢及其制造方法 | |
CN104694832B (zh) | 一种核反应堆用马氏体不锈钢及制备方法 | |
CN103160745A (zh) | 一种核聚变堆用大吨级高Ta低活化马氏体钢及其制造方法 | |
CN102943209B (zh) | 一种与Pb和Pb-Bi具有良好相容性的耐辐射马氏体耐热钢 | |
CN102634739A (zh) | 抗腐蚀不锈钢及其制造工艺 | |
CN103952633A (zh) | 具有良好低温冲击韧性的高强度钢盘条及其生产方法 | |
CN103409690B (zh) | 低活化钢及其制备方法 | |
CN109554629A (zh) | 一种超超临界火电机组用钢及其制备方法 | |
CN106381452B (zh) | 一种700℃下高组织稳定性的耐热奥氏体不锈钢 | |
KR101516718B1 (ko) | 크립 저항성이 우수한 페라이트-마르텐사이트 강 및 그 제조방법 | |
CN103184391B (zh) | 用于百万千瓦级大型水轮机顶盖的环板钢及其制造方法 | |
CN105331905A (zh) | 一种新型无磁不锈钢及其制备方法 | |
CN102851596B (zh) | 一种低成本490MPa级建筑结构用耐火钢板及其制造方法 | |
CN102400049B (zh) | 一种490级别建筑结构用耐火钢板及其制造方法 | |
CN104109800B (zh) | 高强度含钒高锰无磁钢及其生产方法 | |
CN101429627A (zh) | 奥氏体气门用钢及其生产工艺 | |
CN102433495A (zh) | 一种稀土处理的耐蚀风电用钢板 | |
KR20140130590A (ko) | 충격 특성이 우수한 페라이트-마르텐사이트 강 및 그 제조방법 |