RU2603355C1 - Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали - Google Patents

Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали Download PDF

Info

Publication number
RU2603355C1
RU2603355C1 RU2015150743/07A RU2015150743A RU2603355C1 RU 2603355 C1 RU2603355 C1 RU 2603355C1 RU 2015150743/07 A RU2015150743/07 A RU 2015150743/07A RU 2015150743 A RU2015150743 A RU 2015150743A RU 2603355 C1 RU2603355 C1 RU 2603355C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
welding
plug
shell
fuel
ferritic
Prior art date
Application number
RU2015150743/07A
Other languages
English (en)
Inventor
Николай Серафимович Грязнов
Олег Анатольевич Круглов
Мария Владимировна Леонтьева-Смирнова
Ирина Александровна Науменко
Михаил Владимирович Скупов
Виктор Павлович Смирнов
Юрий Васильевич Сорокин
Original Assignee
Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом"
Акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом", Акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" filed Critical Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом"
Priority to RU2015150743/07A priority Critical patent/RU2603355C1/ru
Priority to PCT/RU2016/000808 priority patent/WO2017091111A1/ru
Priority to KR1020187018157A priority patent/KR102065868B1/ko
Priority to EP16868973.5A priority patent/EP3382717B1/en
Priority to CN201680079419.8A priority patent/CN108701500B/zh
Priority to JP2018527192A priority patent/JP6556357B2/ja
Priority to US16/069,874 priority patent/US10580537B2/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2603355C1 publication Critical patent/RU2603355C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C21/00—Apparatus or processes specially adapted to the manufacture of reactors or parts thereof
    • G21C21/02—Manufacture of fuel elements or breeder elements contained in non-active casings
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/02—Fuel elements
    • G21C3/04—Constructional details
    • G21C3/06—Casings; Jackets
    • G21C3/07—Casings; Jackets characterised by their material, e.g. alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
    • B23K33/004—Filling of continuous seams
    • B23K33/006—Filling of continuous seams for cylindrical workpieces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
    • B23K9/028—Seam welding; Backing means; Inserts for curved planar seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/164—Arc welding or cutting making use of shielding gas making use of a moving fluid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/02—Fuel elements
    • G21C3/04—Constructional details
    • G21C3/06—Casings; Jackets
    • G21C3/10—End closures ; Means for tight mounting therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/06—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/14—Heat exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B23K2103/05—Stainless steel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

Изобретение относится к атомной энергетике и может найти применение при изготовлении тепловыделяющих элементов (твэлов) для атомных реакторов. Способ герметизации твэлов включает аргонодуговую сварку оболочки с заглушкой из высокохромистой стали, снаряжение твэла топливом, приварку к другому концу оболочки второй заглушки, термообработку сварных соединений. В зоне сварного соединения формируют металл шва, состоящий из ферритной фазы, стойкой против образования трещин и не требующей последующей термообработки сварных соединений. При этом для формирования ферритной фазы выбирают отношение: объем материала ферритного класса к объему материала ферритно-мартенситного класса ≥ 0,18. Выбраны режимы сварки, позволяющие получать требуемый фазовый состав при формировании металла шва. Технический результат - необходимое качество сварных соединений, упрощение технологического процесса изготовления твэлов. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл.

Description

Изобретение относится к атомной энергетике и может быть использовано для изготовления тепловыделяющих элементов (твэлов) энергетических реакторов.
Известен способ герметизации тепловыделяющих элементов, при котором сварка осуществляется путем оплавления торца оболочки совместно с заглушкой неплавящимся электродом в среде защитных газов (патент США №3045108).
Недостатком данного способа является то, что дуга зажигается путем контакта электрода на цилиндрический выступ заглушки, при этом в сварочную ванну попадают включения вольфрама, что может снижать прочность и, соответственно, качество сварного соединения.
Известен также способ герметизации твэлов методом сварки плавлением, при котором к оболочке из нержавеющей стали марки 1X18H10T с одного конца приваривают заглушку из того же материала, что и оболочка твэла, проводят снаряжение топливом, после чего к другому концу оболочки приваривают вторую заглушку, тем самым герметизируют твэл с топливом (в книге: авторы А.Г. Самойлов, B.C. Волков, М.И. Солонин "Тепловыделяющие элементы ядерных реакторов", М., Атомэнергоиздат, 1996 г., аналог). В этом способе представлены все основные технологические операции, необходимые для герметизации твэлов, при этом используют осциллятор для зажигания дуги.
В последние годы при изготовлении твэлов для реакторов на быстрых нейтронах в связи с повышением требований обеспечения их эксплуатационных характеристик (доза облучения, коррозионно-эррозионное воздействие теплоносителя и его температура) в качестве материала оболочки твэлов используют высокохромистые стали ферритно-мартенситного класса следующих марок: ЭИ-852, ЭП-823, ЭП-900.
Наиболее близким является способ герметизации твэлов с оболочкой из высокохромистой стали, при котором с одного конца оболочки приваривают заглушку из того же материала, что и оболочка твэла, проводят снаряжение топливом, а затем к другому концу оболочки приваривают вторую заглушку, образуя узел сварного соединения, после чего проводят отпуск сварных швов для устранения в них закалочных структур (в книге "Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов" под редакцией Ф.Г. Решетникова кн. 2, Энергоатомиздат, 1995 г., прототип).
Основным недостатком способа сварки сталей этого класса является склонность их к образованию закалочных структур и холодных трещин, возникающих через определенное время после проведения процесса сварки.
Недостатком способа является то, что для получения качественных сварных соединений данного типа сталей необходима дополнительная операция, а именно отпуск сварных швов, который проводят при температуре 740-760°C в течение 20-30 мин, с минимально возможным временем между операциями сварки и последующего отпуска. Проведение операции послесварочного отпуска требует определенных затрат и усложняет технологию изготовления тепловыделяющего элемента, особенно при отпуске сварного шва, герметизирующего твэл сварного шва после снаряжения его топливом.
Техническим результатом является повышение надежности герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочками из высокохромистых сталей за счет получения качественного сварного соединения оболочки с заглушкой без последующей термической обработки сварного шва, что упрощает технологический процесс его изготовления.
Технический результат достигается в способе герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора, включающем сварку одного конца оболочки с заглушкой, выполненных из высокохромистой стали, снаряжение тепловыделяющего элемента топливом, приварку к другому концу оболочки второй заглушки, отличающемся тем, что используют моделирование процесса сварки на геометрической плоской модели узла сварного соединения, с помощью компьютера рассчитывают площади каждого из соединяемых материалов в металле шва до и после сварки, изменяя при этом геометрические размеры толщины оболочки, ширины буртика заглушки и глубины проплавления при различных режимах сварки, с последующим исследованием металла шва путем структурного анализа, и, исходя из рассчитанной площади соединяемых материалов, определяют необходимое соотношение объемов материалов оболочки и заглушки для формирования в металле шва ферритной фазы
Figure 00000001
,
где: V1 - объем материала ферритного класса;
V2 - объем материала ферритно-мартенситного класса.
Используют оболочку из ферритно-мартенситной стали и заглушку из ферритной стали.
Аргонодуговую сварку осуществляют при токе 14-20 A, скорости 12-15 м/час, напряжении дуги 9-10 B и расходе аргона 7-8 л/мин.
Соотношение объемов материалов ферритного класса к ферритно-мартенситному классу в металле сварного шва, составляющее ≥ 0,18, обосновывается тем, что выше или равно этому значению в литой зоне шва образуется ферритная фаза, не склонная к образованию холодных трещин и не требующая отпуска сварного соединения; если меньше, то необходимая ферритная фаза не образуется, что приводит к необходимости термической обработки металла шва сварного соединения.
На чертеже представлена конструкция узла сварного соединения, которая включает в себя оболочку 1 из стали ферритно-мартенситного класса и заглушку 2 из стали ферритного класса.
Пример выполнения.
Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора включает сварку одного конца оболочки с заглушкой, выполненных из высокохромистой стали, снаряжение тепловыделяющего элемента топливом, приварку к другому концу оболочки второй заглушки.
Моделирование процесса сварки при различных технологических параметрах: ширине буртика а, толщине оболочки δ и заданной глубине проплавления b, проводилось на геометрической плоской модели узла сварного соединения до и после сварки, с дальнейшим определением методом структурного анализа получаемых в сварных соединениях фаз, что позволило произвести расчет соотношения площадей сталей различного класса, участвующих в образовании металла шва, для получения в ней ферритной фазы.
Определение площади материалов различного класса осуществлялось на шлифах сварных соединений с учетом их доли в образовавшемся металле шва, которое проводилось с помощью компьютерной программы JpSquare (LProSoft), а образовавшаяся в металле шва фаза определялась путем структурного анализа. Объем образовавшейся в металле шва фазы пропорционален его площади на геометрической плоской модели узла сварного соединения. Исходя из рассчитанной площади соединяемых материалов определяют необходимое соотношение объемов материалов оболочки и заглушки для формирования в металле шва ферритной фазы
Figure 00000001
,
где: V1 - объем материала ферритного класса;
V2 - объем материала ферритно-мартенситного класса.
Способ герметизации осуществляли методом аргонодуговой сварки с использованием оболочки из стали ферритно-мартенситного класса марки ЭП-823 ⌀ 9,3 мм с толщиной стенки 0,5 мм.
В качестве материала заглушки применялась сталь ферритного класса 05Х18С2ВФАЮ, ширина буртика в заглушке составляла 0,8 мм, его диаметр соответствовал диаметру оболочки (см. чертеж).
Химический состав используемых при сварке сталей представлен в таблице 1.
Figure 00000002
Механические свойства применяемых сталей представлены в таблице 2.
Figure 00000003
Проведенные испытания стали 05Х18С2МВФАЮ показали, что она обладает достаточно высокими механическими свойствами, а также является перспективной с точки зрения коррозионной стойкости в свинцовом теплоносителе (Патент 2238345 РФ "Сталь для элементов активной зоны атомных реакторов со свинцовым теплоносителем" / Велюханов В.П., Зеленский Г.К., Иолтуховский А.Г., Леонтьева-Смирнова М.В., Митин B.C., Соколов Н.Б., Русанов А.Е., Троянов В.М.; заявитель и патентообладатель Российская Федерация в лице Федерального агентства по атомной энергии, ОАО «ВНИИНМ»; опубл. 20.10.2004.)
Режим сварки оболочки из стали ЭП-823 с заглушкой из стали 05Х18С2 ВФАЮ:
сварочный ток 15 A
скорость сварки 14 м/час
напряжение дуги 9 B
расход аргона 8 л/мин
По разработанной технологии изготовлены имитаторы твэлов.
Проведенные металлографические исследования сварных соединений по выбранным режимам сварки показали, что соотношения объема ферритной фазы к объему ферритно-мартенситной фазы составляет от 0,46 до 0,51.
Испытания на механическую прочность показали, что разрыв образцов происходит по оболочке имитаторов твэлов. Предел прочности по оболочке составляет 818 МПа.
Проведены коррозионные испытания сварных соединений в свинцовом теплоносителе в течение 4000 часов. Установлено, что коррозионная стойкость сварных соединений сохраняется на уровне коррозионной стойкости оболочки твэла.
Проведенные испытания сварных соединений на герметичность гелиевым течеискателем масс-спектроскопическим методом при комнатной температуре показали, что все швы герметичны.
Использование предлагаемого способа герметизации твэлов с оболочкой из высокохромистой стали позволит повысить качество сварного соединения оболочки с заглушкой и значительно упростить технологию их герметизации.

Claims (3)

1. Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора, включающий сварку одного конца оболочки с заглушкой, выполненных из высокохромистой стали, снаряжение тепловыделяющего элемента топливом, приварку к другому концу оболочки второй заглушки, отличающийся тем, что используют моделирование процесса сварки на геометрической плоской модели узла сварного соединения, с помощью компьютера рассчитывают площади каждого из соединяемых материалов в металле шва до и после сварки, изменяя при этом геометрические размеры толщины оболочки, ширины буртика заглушки и глубины проплавления при различных режимах сварки, с последующим исследованием металла шва путем структурного анализа, и, исходя из рассчитанной площади соединяемых материалов, определяют необходимое соотношение объемов материалов оболочки и заглушки для формирования в металле шва ферритной фазы:
Figure 00000004
,
где: V1 - объем материала ферритного класса;
V2 - объем материала ферритно-мартенситного класса.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что используют оболочку из ферритно-мартенситной стали и заглушку из ферритной стали.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что аргонодуговую сварку осуществляют при токе (14-20) А, скорости (12-15) м/час, напряжении дуги (9-10) В и расходе аргона (7-8) л/мин.
RU2015150743/07A 2015-11-26 2015-11-26 Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали RU2603355C1 (ru)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015150743/07A RU2603355C1 (ru) 2015-11-26 2015-11-26 Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали
PCT/RU2016/000808 WO2017091111A1 (ru) 2015-11-26 2016-11-23 Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали
KR1020187018157A KR102065868B1 (ko) 2015-11-26 2016-11-23 고-크롬강으로 이루어진 케이스를 갖는 원자로 연료 요소들을 밀봉하는 방법
EP16868973.5A EP3382717B1 (en) 2015-11-26 2016-11-23 Method of sealing nuclear reactor fuel elements having a casing made of high-chromium steel
CN201680079419.8A CN108701500B (zh) 2015-11-26 2016-11-23 密封具有由高铬钢制成的套管的核反应堆燃料元件的方法
JP2018527192A JP6556357B2 (ja) 2015-11-26 2016-11-23 高クロム鋼製のケーシングを有する原子炉燃料要素を密閉する方法
US16/069,874 US10580537B2 (en) 2015-11-26 2016-11-23 Method of sealing nuclear reactor fuel elements having a casing made of ferrite-martensite steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015150743/07A RU2603355C1 (ru) 2015-11-26 2015-11-26 Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2603355C1 true RU2603355C1 (ru) 2016-11-27

Family

ID=57774487

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015150743/07A RU2603355C1 (ru) 2015-11-26 2015-11-26 Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали

Country Status (7)

Country Link
US (1) US10580537B2 (ru)
EP (1) EP3382717B1 (ru)
JP (1) JP6556357B2 (ru)
KR (1) KR102065868B1 (ru)
CN (1) CN108701500B (ru)
RU (1) RU2603355C1 (ru)
WO (1) WO2017091111A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2760492C1 (ru) * 2020-12-31 2021-11-25 Акционерное общество «Научно-технический центр «Диапром» Тепловыделяющий элемент ядерного реактора

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110253109B (zh) * 2019-07-12 2022-11-15 中船桂江造船有限公司 一种CCSB钢+1Cr18NI9TI异种钢的焊接方法
CN110253111A (zh) * 2019-07-12 2019-09-20 中船桂江造船有限公司 一种1cr18ni钢板+铝铝钢复合材料焊接方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20140182749A1 (en) * 2012-12-28 2014-07-03 Micah Hackett Iron-based composition for fuel element
EP1693855B1 (en) * 2003-10-06 2014-12-17 The Federal State Unitarian Enterprise " A.A. Bochvar All-Russia Research Institute of Inorganic Materials" Fuel element for a fast neutron reactor (variants) and a cladding for the production thereof

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3045108A (en) * 1961-01-24 1962-07-17 Cecil C Stone Fuel container closure
US3460236A (en) * 1967-04-20 1969-08-12 Atomic Power Dev Ass Inc Method of making nuclear reactor fuel elements
US3836431A (en) * 1971-05-04 1974-09-17 Belgonucleaire Sa Nuclear fuel rods having end plugs with bores therethrough sealed by frangible membranes
US4865804A (en) * 1984-05-02 1989-09-12 Westinghouse Electric Corp. Fuel rod end plug
SU1345917A1 (ru) * 1985-05-28 1996-09-27 Р.Х. Гибадуллин Тепловыделяющий элемент ядерного энергетического реактора на быстрых нейтронах
US5158740A (en) * 1991-08-05 1992-10-27 Westinghouse Electric Corp. Fuel rod end plug welding method
JPH05180986A (ja) * 1991-12-18 1993-07-23 Mitsubishi Nuclear Fuel Co Ltd 燃料棒の製造方法及びそれに用いる端栓
JP3183732B2 (ja) * 1992-11-20 2001-07-09 三菱原子燃料株式会社 燃料棒の加圧溶接方法
JP4097775B2 (ja) * 1998-04-27 2008-06-11 三菱原子燃料株式会社 燃料棒の溶接方法
KR100387595B1 (ko) * 1999-12-28 2003-06-18 주식회사 포스코 고탄소 마르텐사이트계 스테인리스강의 레이저 용접방법
US20030016777A1 (en) * 2001-07-18 2003-01-23 Alain Vandergheynst TIG welded MOX fuel rod
RU2302044C1 (ru) * 2005-10-10 2007-06-27 Российская Федерация в лице Федерального агентства по атомной энергии Твэл реактора на быстрых нейтронах со свинцовым теплоносителем (варианты)
KR101803050B1 (ko) * 2011-03-29 2017-11-29 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 용접부의 내식성 및 강도가 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 tig 용접 구조물
SE535767C2 (sv) * 2011-04-28 2012-12-11 Westinghouse Electric Sweden Förfarande för svetsning av kärnbränslestav
FR2980804B1 (fr) * 2011-09-30 2014-06-27 Areva Np Procede de realisation a partir d'une ebauche en acier inoxydable austenitique a faible teneur en carbone d'une gaine resistant a l'usure et a la corrosion pour reacteur nucleaire, gaine et grappe de commande correspondantes
US9847143B2 (en) * 2014-04-29 2017-12-19 Westinghouse Electric Company Llc Nuclear fuel element

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1693855B1 (en) * 2003-10-06 2014-12-17 The Federal State Unitarian Enterprise " A.A. Bochvar All-Russia Research Institute of Inorganic Materials" Fuel element for a fast neutron reactor (variants) and a cladding for the production thereof
US20140182749A1 (en) * 2012-12-28 2014-07-03 Micah Hackett Iron-based composition for fuel element

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
РЕШЕТНИКОВ Ф.Г. и др. Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов, книга 2. Москва, Энергоатомиздат, 1995, с. 159-196;Калин Б.А. Перспективные технологии создания дисперсно-упрочненных сталей. Раздел ";Ферритно-мартенситные стали ЭК181 и ЧС139 ЭК-181"; МИФИ, 2012. http://lemc-lab.mephi.ru/content/file/news/kalin.pdf . Табакин Е.М. Снижение пористости соединений при сварке плавлением тонкостенных оболочек из дисперсионно-упрочненных оксидами сталей. Автореф. дисс..; к.т.н., Москва, 2006, введение. САМОЙЛОВ А.Г. и др., Тепловыделяющие элементы ядерных реакторов, учебное пособие для ВУЗов, Москва, Энергоатомиздат, 1996, с. 225-226, 231-235. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2760492C1 (ru) * 2020-12-31 2021-11-25 Акционерное общество «Научно-технический центр «Диапром» Тепловыделяющий элемент ядерного реактора

Also Published As

Publication number Publication date
CN108701500B (zh) 2019-11-26
US10580537B2 (en) 2020-03-03
EP3382717A1 (en) 2018-10-03
KR102065868B1 (ko) 2020-01-13
WO2017091111A1 (ru) 2017-06-01
JP2019506589A (ja) 2019-03-07
JP6556357B2 (ja) 2019-08-07
EP3382717B1 (en) 2020-08-19
US20190019586A1 (en) 2019-01-17
KR20180113980A (ko) 2018-10-17
CN108701500A (zh) 2018-10-23
EP3382717A4 (en) 2019-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10583513B2 (en) Welded joint between a fuel element casing and a plug
RU2603355C1 (ru) Способ герметизации тепловыделяющих элементов ядерного реактора с оболочкой из высокохромистой стали
Rong et al. Laser beam welding of 316L T-joint: microstructure, microhardness, distortion, and residual stress
Yang et al. Heterogeneous creep behavior of a CrMoV multi-pass weld metal
JP2012163478A (ja) 非破壊検査用標準供試体及びその製造方法
Salem et al. Brittle fracture analysis of Dissimilar Metal Welds between low-alloy steel and stainless steel at low temperatures
Widyianto et al. Investigation on Weld Characteristic, Welding Position, Microstructure, and Mechanical Properties in Orbital Pulse Current Gas Tungsten Arc Welding of AISI 304L Stainless Steel Pipe
RU2449870C1 (ru) Способ изготовления стальной сложнокомбинированной осесимметричной сварной конструкции, работающей под давлением
Malakhov et al. Application of the internal protective layer from stainless steel to the surface of long-length pipes with an explosive welding
Iordachescu et al. Specific properties of ferritic/austenitic dissimilar metals welded joints
Dobránszky et al. Laser welding of lean duplex stainless steels and their dissimilar joints
Shiri et al. Investigating the Effect of Joint Geometry of the Gas Tungsten Arc Welding Process on the Residual Stress and Distortion using the Finite Element Method.
Eisazadeh et al. Numerical and neutron diffraction measurement of residual stress distribution in dissimilar weld
Evci et al. Effect of welding wire and groove angle on mechanical properties of high strength steel welded joints: Einfluss von Schweißzusatzdraht und Fugenwinkel auf die mechanischen Eigenschaften von Schweißverbindungen aus hochfestem Stahl
Wang et al. Prediction of residual stress distributions in welded sections of P92 pipes with small diameter and thick wall based on 3D finite element simulation
RU2787204C1 (ru) Способ изготовления электросварных труб диаметром от 508 до 1422 мм с толщиной стенки от 6 до 20 мм из аустенитных марок стали
Chapman et al. Reduced stress welding process for nuclear plant piping
Yoon et al. Development of welding technology for TBM First Wall fabrication without permanent backing strip using laser welding
Clyde Zondi et al. Characterization of welding-induced residual stress using neutron diffraction technique
RU2726936C1 (ru) Способ изготовления дистанционирующих решеток для тепловыделяющей сборки ядерного реактора
Li et al. Fabrication Technique Development of Dual Functional Lithium Lead Test Blanket Module
Si et al. Failure analysis of spiral water wall tube cracking in ultra-supercritical power plant boiler
Ulanov et al. Analysis of possibility modeling of the multiarc welding in ESI SYSWELD
Kim et al. Development of an End-plug Welding Technology for an Instrumented Fuel Irradiation Test
Joung et al. Development of Mechanical Sealing and Laser Welding Technology to Instrument Thermocouple for Nuclear Fuel Test Rod