RU2012122743A - Монокристаллическая сварка направленно упрочненных материалов - Google Patents

Монокристаллическая сварка направленно упрочненных материалов Download PDF

Info

Publication number
RU2012122743A
RU2012122743A RU2012122743/02A RU2012122743A RU2012122743A RU 2012122743 A RU2012122743 A RU 2012122743A RU 2012122743/02 A RU2012122743/02 A RU 2012122743/02A RU 2012122743 A RU2012122743 A RU 2012122743A RU 2012122743 A RU2012122743 A RU 2012122743A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
powder
particles
substrate
temperature
diameter
Prior art date
Application number
RU2012122743/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2516021C2 (ru
Inventor
Бернд БУРБАУМ
Андрес ГАССЕР
Торстен ЯМБОР
Штефани ЛИННЕНБРИНК
Норберт ПИРХ
Николай АРЖАКИН
Георг БОСТАНЙОГЛО
Торстен МЕЛЬЦЕР-ЙОКИШ
Селим МОКАДЕМ
Михаэль ОТТ
Рольф ВИЛЬКЕНХЕНЕР
Original Assignee
Сименс Акциенгезелльшафт
Фраунхофер Гезелльшафт Цур Фердерунг Дер Ангевандтен Форшунг Е.Ф
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сименс Акциенгезелльшафт, Фраунхофер Гезелльшафт Цур Фердерунг Дер Ангевандтен Форшунг Е.Ф filed Critical Сименс Акциенгезелльшафт
Publication of RU2012122743A publication Critical patent/RU2012122743A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2516021C2 publication Critical patent/RU2516021C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B13/00—Single-crystal growth by zone-melting; Refining by zone-melting
    • C30B13/16—Heating of the molten zone
    • C30B13/22—Heating of the molten zone by irradiation or electric discharge
    • C30B13/24—Heating of the molten zone by irradiation or electric discharge using electromagnetic waves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B23K26/342—Build-up welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/007—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of copper or another noble metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B11/00—Single-crystal growth by normal freezing or freezing under temperature gradient, e.g. Bridgman-Stockbarger method
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B29/00—Single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure characterised by the material or by their shape
    • C30B29/10—Inorganic compounds or compositions
    • C30B29/52—Alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/005—Repairing methods or devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
    • F01D5/286—Particular treatment of blades, e.g. to increase durability or resistance against corrosion or erosion
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/001—Turbines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/26—Alloys of Nickel and Cobalt and Chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/20—Manufacture essentially without removing material
    • F05D2230/23—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together
    • F05D2230/232—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together by welding
    • F05D2230/234—Laser welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/30—Manufacture with deposition of material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/30—Manufacture with deposition of material
    • F05D2230/31—Layer deposition
    • F05D2230/312—Layer deposition by plasma spraying
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/80—Repairing, retrofitting or upgrading methods
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/90—Coating; Surface treatment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/60—Properties or characteristics given to material by treatment or manufacturing
    • F05D2300/606—Directionally-solidified crystalline structures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/60—Properties or characteristics given to material by treatment or manufacturing
    • F05D2300/607—Monocrystallinity
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)

Abstract

1. Способ для направленного упрочнения сварочного шва (13) во время сварки наплавкой, особенно для сварки наплавкой подложки (4) конструктивного элемента (1, 120, 130), которая (4) упрочняется направленным образом и имеет дендриты (31), которые (31) ориентированы в направлении (32) дендритов подложки,при котором параметры способа относительно подачи, лазерной мощности, диаметра сварочного луча, фокуса порошкового пучка и/или расхода порошка установлены таким образом, что они приводят к локальной ориентации температурного градиента (28) на фронте (19) кристаллизации, который меньше, чем 45°, к направлению (32) дендритов подложки для дендритов (31) в подложке (4).2. Способ по п.1,при котором на и в подложке (4) возникает расплав (16), который формируется посредством подачи порошка (7) и/или материала подложки (4),и при котором расплав (16) полностью покрывается сварочным лучом (10), в частности, лазерным лучом, в частности, при котором расплав (16) перекрывается.3. Способ по п.1, при котором подаваемый порошок (7) наносится слоями.4. Способ по п.2, при котором подаваемый порошок (7) наносится слоями.5. Способ по п.1,при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.6. Способ по п.2,при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.7. Способ по п.3,при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.8. Способ по п.4,

Claims (25)

1. Способ для направленного упрочнения сварочного шва (13) во время сварки наплавкой, особенно для сварки наплавкой подложки (4) конструктивного элемента (1, 120, 130), которая (4) упрочняется направленным образом и имеет дендриты (31), которые (31) ориентированы в направлении (32) дендритов подложки,
при котором параметры способа относительно подачи, лазерной мощности, диаметра сварочного луча, фокуса порошкового пучка и/или расхода порошка установлены таким образом, что они приводят к локальной ориентации температурного градиента (28) на фронте (19) кристаллизации, который меньше, чем 45°, к направлению (32) дендритов подложки для дендритов (31) в подложке (4).
2. Способ по п.1,
при котором на и в подложке (4) возникает расплав (16), который формируется посредством подачи порошка (7) и/или материала подложки (4),
и при котором расплав (16) полностью покрывается сварочным лучом (10), в частности, лазерным лучом, в частности, при котором расплав (16) перекрывается.
3. Способ по п.1, при котором подаваемый порошок (7) наносится слоями.
4. Способ по п.2, при котором подаваемый порошок (7) наносится слоями.
5. Способ по п.1,
при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.
6. Способ по п.2,
при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.
7. Способ по п.3,
при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.
8. Способ по п.4,
при котором подложка (4) содержит жаропрочный сплав на никелевой основе, которая, в частности, имеет столбчатые зерна, в частности, содержит монокристаллическую структуру.
9. Способ по п.1,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
10. Способ по п.2,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
11. Способ по п.3,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
12. Способ по п.4,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
13. Способ по п.5,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
14. Способ по п.6,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
15. Способ по п.7,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
16. Способ по п.8,
при котором диаметр частиц (7) порошка настолько мал, что они в сварочном луче (10), в особенности, полностью расплавляются и имеют достаточно высокую температуру.
17. Способ по п.1,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
18. Способ по п.2,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
19. Способ по п.3,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
20. Способ по п.4,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
21. Способ по п.5,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
22. Способ по п.6,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
23. Способ по п.7,
при котором температура расплавленных частиц (7) порошка лежит на 20°С выше температуры плавления частиц (7) порошка.
24. Способ по п.1,
при котором для сварки применяется лазер.
25. Способ по любому из пп.1-7,
при котором справедливо соотношение:
Figure 00000001
А - степень поглощения подложкой,
IL - интенсивность лазера,
VV - скорость сканирования,
λ - теплопроводность подложки.
RU2012122743/02A 2009-11-04 2010-11-03 Монокристаллическая сварка направленно упрочненных материалов RU2516021C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009051823.1 2009-11-04
DE102009051823A DE102009051823A1 (de) 2009-11-04 2009-11-04 Einkristallines Schweißen von direktional verfestigten Werkstoffen
PCT/EP2010/066733 WO2011054864A1 (de) 2009-11-04 2010-11-03 Einkristallines schweissen von direktional verfestigten werkstoffen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012122743A true RU2012122743A (ru) 2013-12-10
RU2516021C2 RU2516021C2 (ru) 2014-05-20

Family

ID=43569167

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012122743/02A RU2516021C2 (ru) 2009-11-04 2010-11-03 Монокристаллическая сварка направленно упрочненных материалов

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20120273468A1 (ru)
EP (1) EP2496380A1 (ru)
JP (1) JP2013510000A (ru)
KR (1) KR20120064128A (ru)
CN (1) CN102596485A (ru)
DE (1) DE102009051823A1 (ru)
RU (1) RU2516021C2 (ru)
WO (1) WO2011054864A1 (ru)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010034337A1 (de) * 2010-08-14 2012-02-16 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Verbinden einer Turbinenschaufel mit einer Turbinenscheibe oder einem Turbinenring
EP2522454A1 (de) 2011-05-09 2012-11-14 Siemens Aktiengesellschaft Einkristallines Schweißen von direktional verfestigten Werkstoffen
CH705327A1 (de) * 2011-07-19 2013-01-31 Alstom Technology Ltd Lot zum Hochtemperaturlöten und Verfahren zum Reparieren bzw. Herstellen von Bauteilen unter Verwendung dieses Lotes.
EP2591876A1 (de) * 2011-11-09 2013-05-15 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Auftragsschweißen eines Bauteiles aus einkristallinem oder gerichtet erstarrtem Metall
EP2756915A1 (de) * 2013-01-18 2014-07-23 Siemens Aktiengesellschaft Auftragsschweißen mit vorherigem Umschmelzen
AU2014249192B2 (en) * 2013-03-11 2017-12-21 The Regents Of The University Of Michigan BET bromodomain inhibitors and therapeutic methods using the same
EP2862663A1 (de) * 2013-10-18 2015-04-22 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur direktionalen Verfestigtung einer Schweissnaht während des Laser-Auftragsschweissens eines Substrats
CN107074861A (zh) 2014-02-28 2017-08-18 密执安大学评议会 作为bet溴结构域抑制剂的9h嘧啶并[4，5‑b]吲哚和相关类似物
DE102014206143A1 (de) * 2014-04-01 2015-10-15 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Laserauftragschweißen von hochwarmfesten Superlegierungen mittels oszillierender Strahlführung
US9896944B2 (en) 2014-04-18 2018-02-20 Siemens Energy, Inc. Forming a secondary structure directly onto a turbine blade
EP3262045A1 (en) 2015-02-27 2018-01-03 The Regents of The University of Michigan 9h-pyrimido [4,5-b]indoles as bet bromodomain inhibitors
JP6553102B2 (ja) * 2016-02-03 2019-07-31 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ ダイオードレーザファイバーアレイを用いたレーザ粉体床溶融結合付加製造における凝固制御法
WO2017142881A1 (en) 2016-02-15 2017-08-24 The Regents Of The University Of Michigan Fused 1,4-oxazepines and related analogs as bet bromodomain inhibitors
JP6439734B2 (ja) * 2016-04-04 2018-12-19 トヨタ自動車株式会社 レーザ肉盛方法
US11192898B2 (en) 2016-04-06 2021-12-07 The Regents Of The University Of Michigan MDM2 protein degraders
RU2752677C2 (ru) 2016-04-12 2021-07-29 Дзе Риджентс Оф Дзе Юниверсити Оф Мичиган Деструкторы белка вет
EP3858837A1 (en) 2016-09-13 2021-08-04 The Regents of The University of Michigan Fused 1,4-diazepines as bet protein degraders
WO2018052945A1 (en) 2016-09-13 2018-03-22 The Regents Of The University Of Michigan Fused 1,4-oxazepines as bet protein degraders
US10174412B2 (en) 2016-12-02 2019-01-08 General Electric Company Methods for forming vertically cracked thermal barrier coatings and articles including vertically cracked thermal barrier coatings
US11046709B2 (en) 2017-02-03 2021-06-29 The Regents Of The University Of Michigan Fused 1,4-diazepines as BET bromodomain inhibitors
JP6931545B2 (ja) * 2017-03-29 2021-09-08 三菱重工業株式会社 Ｎｉ基合金積層造形体の熱処理方法、Ｎｉ基合金積層造形体の製造方法、積層造形体用Ｎｉ基合金粉末、およびＮｉ基合金積層造形体
GB2565063B (en) 2017-07-28 2020-05-27 Oxmet Tech Limited A nickel-based alloy
WO2019055444A1 (en) 2017-09-13 2019-03-21 The Regents Of The University Of Michigan DEGRADATION AGENTS OF BROMODOMAIN BET PROTEIN WITH CLEAR BINDERS
CN111058907A (zh) * 2019-11-19 2020-04-24 中国人民解放军第五七一九工厂 一种航空发动机涡轮前缘内壁与轴承配合间隙的调整方法
DE102020207910A1 (de) * 2020-06-25 2021-12-30 Siemens Aktiengesellschaft Nickelbasislegierung, Pulver, Verfahren und Bauteil
CN113458417B (zh) * 2021-06-29 2023-02-14 西北工业大学 一种激光增材制造镍基高温合金定向凝固组织的制备方法
CN114150253A (zh) * 2021-12-14 2022-03-08 湖南工程学院 一种抗冲蚀热障涂层及其制备方法和应用

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2773050B2 (ja) 1989-08-10 1998-07-09 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 耐熱性耐食性の保護被覆層
DE3926479A1 (de) 1989-08-10 1991-02-14 Siemens Ag Rheniumhaltige schutzbeschichtung, mit grosser korrosions- und/oder oxidationsbestaendigkeit
FR2667805B1 (fr) * 1990-10-16 1993-01-22 Aerospatiale Buse de traitement de surface par laser, avec apport de poudre.
US5259242A (en) * 1991-01-25 1993-11-09 Illinois Tool Works Inc. Tire holding fixture for tire processing machine
RU2032513C1 (ru) * 1992-07-29 1995-04-10 Валерий Григорьевич Рудычев Способ лазерной наплавки инструмента
US5554837A (en) * 1993-09-03 1996-09-10 Chromalloy Gas Turbine Corporation Interactive laser welding at elevated temperatures of superalloy articles
EP0786017B1 (de) 1994-10-14 1999-03-24 Siemens Aktiengesellschaft Schutzschicht zum schutz eines bauteils gegen korrosion, oxidation und thermische überbeanspruchung sowie verfahren zu ihrer herstellung
US5993549A (en) * 1996-01-19 1999-11-30 Deutsche Forschungsanstalt Fuer Luft- Und Raumfahrt E.V. Powder coating apparatus
EP0861927A1 (de) * 1997-02-24 1998-09-02 Sulzer Innotec Ag Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen
EP0892090B1 (de) 1997-02-24 2008-04-23 Sulzer Innotec Ag Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen
US5993554A (en) * 1998-01-22 1999-11-30 Optemec Design Company Multiple beams and nozzles to increase deposition rate
WO1999067435A1 (en) 1998-06-23 1999-12-29 Siemens Aktiengesellschaft Directionally solidified casting with improved transverse stress rupture strength
US6122564A (en) * 1998-06-30 2000-09-19 Koch; Justin Apparatus and methods for monitoring and controlling multi-layer laser cladding
EP1001055B1 (en) * 1998-11-10 2004-02-25 ALSTOM Technology Ltd Gas turbine component
US6231692B1 (en) 1999-01-28 2001-05-15 Howmet Research Corporation Nickel base superalloy with improved machinability and method of making thereof
DE19907105A1 (de) * 1999-02-19 2000-08-31 Volkswagen Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von verschleißfesten, tribologischen Zylinderlaufflächen
DE50006694D1 (de) 1999-07-29 2004-07-08 Siemens Ag Hochtemperaturbeständiges bauteil und verfahren zur herstellung des hochtemperaturbeständigen bauteils
DE50104022D1 (de) 2001-10-24 2004-11-11 Siemens Ag Rhenium enthaltende Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und Oxidation bei hohen Temperaturen
DE50112339D1 (de) 2001-12-13 2007-05-24 Siemens Ag Hochtemperaturbeständiges Bauteil aus einkristalliner oder polykristalliner Nickel-Basis-Superlegierung
EP1340583A1 (en) * 2002-02-20 2003-09-03 ALSTOM (Switzerland) Ltd Method of controlled remelting of or laser metal forming on the surface of an article
EP1348781B1 (de) * 2002-03-26 2004-12-15 Sulzer Markets and Technology AG Verfahren zum epitaktischen Wachstum mit energetischem Strahl
JP2005522342A (ja) * 2002-04-15 2005-07-28 シーメンス　アクチエンゲゼルシヤフト 単結晶構造の製造方法
EP1396556A1 (en) * 2002-09-06 2004-03-10 ALSTOM (Switzerland) Ltd Method for controlling the microstructure of a laser metal formed hard layer
US6995334B1 (en) * 2003-08-25 2006-02-07 Southern Methodist University System and method for controlling the size of the molten pool in laser-based additive manufacturing
FR2874624B1 (fr) * 2004-08-30 2007-04-20 Snecma Moteurs Sa Procede de rechargement d'une piece metallique monocristalline ou a solidification dirigee.
CN100494467C (zh) * 2006-08-16 2009-06-03 中国科学院金属研究所 一种定向凝固柱晶或单晶镍基高温合金修复或涂层方法
RU2350441C2 (ru) * 2007-02-21 2009-03-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Способ получения методом наплавки металлического покрытия с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне

Also Published As

Publication number Publication date
US20120273468A1 (en) 2012-11-01
EP2496380A1 (de) 2012-09-12
CN102596485A (zh) 2012-07-18
JP2013510000A (ja) 2013-03-21
RU2516021C2 (ru) 2014-05-20
KR20120064128A (ko) 2012-06-18
DE102009051823A1 (de) 2011-05-05
WO2011054864A1 (de) 2011-05-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2012122743A (ru) Монокристаллическая сварка направленно упрочненных материалов
Chen et al. Joining mechanism of Ti/Al dissimilar alloys during laser welding-brazing process
RU2012125028A (ru) Монокристаллическая сварка направленно упрочненных материалов
Liu et al. TC17 titanium alloy laser melting deposition repair process and properties
US20050109818A1 (en) Welding method
Bartkowiak et al. New developments of laser processing aluminium alloys via additive manufacturing technique
Hu et al. Femtosecond laser welded nanostructures and plasmonic devices
Muvvala et al. Development of process maps based on molten pool thermal history during laser cladding of Inconel 718/TiC metal matrix composite coatings
JP6022679B2 (ja) 指向性凝固合金の補修
Cao et al. Study on cold metal transfer welding–brazing of titanium to copper
Gu et al. Effects of direct current on the wetting behavior and interfacial morphology between molten Sn and Cu substrate
RU2638488C1 (ru) Способ колебательной сварки
CN103668461A (zh) 一种镍基超合金Rene80定向生长柱晶及单晶合金制备及零部件制造方法
WO2014120475A3 (en) Deposition of superalloys using powdered flux and metal
Wang et al. Microstructure evolution and mechanical behavior of Ni-based single crystal superalloy joint brazed with mixed powder at elevated temperature
RU2010152578A (ru) Способ и устройство для сварки детелей из термостойких жаропрочных сплавов
JP2007160403A (ja) エピタキシャル結晶構造を伝播させるための修復方法
MA DEVELOPMENT OF SINGLE CRYSTAL SOLIDIFICA-TION TECHNOLOGY FOR PRODUCTION OF SUPERALLOY TURBINE BLADES
Zhao et al. Laser hot-wire cladding of Ni/WC composite coatings with a tubular cored wire
CN101954542A (zh) 颗粒增强金属基复合材料激光填丝-熔注焊接方法
BR112019009690B1 (pt) Método e aparelho para produzir ou reparar uma peça de trabalho metálica tridimensional tendo uma microestrutura cristalina única
Li et al. Cold Metal Transfer Welding–Brazing of Pure Titanium TA2 to Aluminum Alloy 6061‐T6
Zhang et al. Research on the evolution mechanism of solidified structure during laser cladding IN718 alloy
Chai et al. Effect of holding time on microstructure and properties of transient liquid-phase-bonded joints of a single crystal alloy
Taheri et al. Effect of Nd: YAG pulsed-laser welding parameters on melting rate of GTD-111 superalloy joint

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20141104