RU2008136406A - Способ и реле адаптивной дистанционной защиты для линий электропередачи - Google Patents

Способ и реле адаптивной дистанционной защиты для линий электропередачи Download PDF

Info

Publication number
RU2008136406A
RU2008136406A RU2008136406/09A RU2008136406A RU2008136406A RU 2008136406 A RU2008136406 A RU 2008136406A RU 2008136406/09 A RU2008136406/09 A RU 2008136406/09A RU 2008136406 A RU2008136406 A RU 2008136406A RU 2008136406 A RU2008136406 A RU 2008136406A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
short circuit
current
impedance
relay
short
Prior art date
Application number
RU2008136406/09A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2416851C2 (ru
Inventor
Мурари САХА (SE)
Мурари САХА
Эугениуш РОСОЛОВСКИ (PL)
Эугениуш РОСОЛОВСКИ
Ян ИЗИКОВСКИ (PL)
Ян ИЗИКОВСКИ
Original Assignee
Абб Текнолоджи Лтд (Ch)
Абб Текнолоджи Лтд
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Абб Текнолоджи Лтд (Ch), Абб Текнолоджи Лтд filed Critical Абб Текнолоджи Лтд (Ch)
Publication of RU2008136406A publication Critical patent/RU2008136406A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2416851C2 publication Critical patent/RU2416851C2/ru

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
    • H02H3/40—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to ratio of voltage and current
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
    • G01R31/088—Aspects of digital computing
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/52—Testing for short-circuits, leakage current or ground faults
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
    • H02H7/26—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
    • H02H7/26—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured
    • H02H7/28—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured for meshed systems

Abstract

1. Способ компенсации эффекта подпитки короткого замыкания с удаленного конца линии в реле дистанционной защиты во время определения расстояния (d) до места короткого замыкания через большое активное сопротивление на трехфазной линии электропередачи, где ток (IF) короткого замыкания протекает через переходное сопротивление (RF) в месте короткого замыкания, содержащий этапы, на которых ! вычисляют полное сопротивление (Zrelay) петли короткого замыкания путем деления напряжения (Vrelay) петли короткого замыкания на ток (Irelay) петли короткого замыкания, измеренный с одного конца (А) линии электропередачи, при этом напряжение (Vrelay) петли короткого замыкания состоит из соответствующих фазных напряжений (Vph1, Vph2, Vph3) и ток (Irelay) петли короткого замыкания состоит из соответствующих фазных токов (Iph1, Iph2, Iph3) тех фаз, которые вовлечены в короткое замыкание, ! определяют сдвиг полного сопротивления (ΔZ) петли короткого замыкания, ! определяют расстояние (d) до места короткого замыкания, сдвигая полное сопротивление (Zrelay) петли короткого замыкания согласно определенному сдвигу (ΔZ), ! отличающийся тем, что ! сдвиг (ΔZ) полного сопротивления петли короткого замыкания определяют на основании полного сопротивления (Zrelay) петли короткого замыкания, полного сопротивления (Z1L) линии электропередачи для прямой последовательности токов и фазового угла (γ) комплексного коэффициента (kF) распределения тока короткого замыкания в соответствии с уравнением ! , ! где Zrelay=Rrelay+jXrelay, Z1L=R1L+jX1L, и где коэффициент (kF) распределения тока короткого замыкания представляет собой отношение тока (Irelay) петли короткого замыкания к току (IF) короткого замыкания, ! фазовый угол

Claims (6)

1. Способ компенсации эффекта подпитки короткого замыкания с удаленного конца линии в реле дистанционной защиты во время определения расстояния (d) до места короткого замыкания через большое активное сопротивление на трехфазной линии электропередачи, где ток (I F) короткого замыкания протекает через переходное сопротивление (RF) в месте короткого замыкания, содержащий этапы, на которых
вычисляют полное сопротивление (Z relay) петли короткого замыкания путем деления напряжения (V relay) петли короткого замыкания на ток (I relay) петли короткого замыкания, измеренный с одного конца (А) линии электропередачи, при этом напряжение (V relay) петли короткого замыкания состоит из соответствующих фазных напряжений (V ph1, V ph2, V ph3) и ток (I relay) петли короткого замыкания состоит из соответствующих фазных токов (I ph1, I ph2, I ph3) тех фаз, которые вовлечены в короткое замыкание,
определяют сдвиг полного сопротивления (ΔZ) петли короткого замыкания,
определяют расстояние (d) до места короткого замыкания, сдвигая полное сопротивление (Z relay) петли короткого замыкания согласно определенному сдвигу (ΔZ),
отличающийся тем, что
сдвиг (ΔZ) полного сопротивления петли короткого замыкания определяют на основании полного сопротивления (Z relay) петли короткого замыкания, полного сопротивления (Z 1L) линии электропередачи для прямой последовательности токов и фазового угла (γ) комплексного коэффициента (k F) распределения тока короткого замыкания в соответствии с уравнением
Figure 00000001
,
где Z relay=Rrelay+jXrelay, Z 1L=R1L+jX1L, и где коэффициент (k F) распределения тока короткого замыкания представляет собой отношение тока (I relay) петли короткого замыкания к току (I F) короткого замыкания,
фазовый угол (γ) комплексного коэффициента (k F) распределения тока короткого замыкания вычисляют
либо на основании тока (I relay) петли короткого замыкания и тока (I F) короткого замыкания, где ток (I F) короткого замыкания определяют на основании токов, измеряемых синхронно на обоих концах (А и В) линии электропередачи, где
в случае однофазного короткого замыкания на землю, междуфазного короткого замыкания или трехфазного сбалансированного короткого замыкания ток (I F) короткого замыкания определяют, используя инкрементные составляющие (ΔI A1, ΔI B1) токов прямой последовательности обоих концов (А и В) линии электропередачи, или
в случае междуфазного короткого замыкания на землю ток (I F) короткого замыкания определяют, используя инкрементные составляющие (ΔI A1, ΔI B1) токов прямой последовательности, а также составляющие (I A2, I B2) токов обратной последовательности обоих концов (А, В) линии электропередачи,
либо на основании тока (I relay) петли короткого замыкания и тока (I F) короткого замыкания для трех различных, заранее заданных расстояний (di) линии, при этом ток (I F) короткого замыкания определяют
в случае однофазного короткого замыкания на землю или междуфазного короткого замыкания, используя параметры (Z 1L, Z 1SA, Z 1SB) полного сопротивления линии электропередачи, ток (I relay) петли короткого замыкания и составляющую (I A2) токов обратной последовательности одного конца (А) линии электропередачи, или
в случае трехфазного или междуфазного короткого замыкания на землю, используя параметры (Z 1L, Z 1SA, Z 1SB) полного сопротивления линии электропередачи, ток (I relay) петли короткого замыкания, составляющую (I A2) токов обратной последовательности одного конца (А) линии электропередачи и инкрементную составляющую (ΔI A1) токов прямой последовательности одного конца (А) линии электропередачи,
и где три результирующих фазовых угла (γi) используют для определения трех сдвигов (ΔZ i) полного сопротивления и трех соответствующих возможных расстояний (dpi) до места короткого замыкания, при этом одно их трех возможных расстояний (dpi) до места короткого замыкания, которое находится ближе всего к контрольному расстоянию (dref) до места короткого замыкания, которое вычисляют как частное от деления полного сопротивления (Z relay) петли короткого замыкания и полного сопротивления (Z 1L) линии электропередачи для прямой последовательности токов, выбирают в качестве расстояния (d) до места короткого замыкания,
расстояние (d) до места короткого замыкания определяют, вычитая сдвиг (ΔZ) полного сопротивления из полного сопротивления (Z relay) петли короткого замыкания и деля результат на полное сопротивление (Z 1L) линии электропередачи для положительной последовательности токов.
2. Способ по п.1, в котором в случае, когда ток (I F) короткого замыкания определяют на основании токов, измеряемых синхронно на обоих концах (А и В) линии электропередачи, ток (I F) короткого замыкания определяют
в случае однофазного короткого замыкания на землю, междуфазного или трехфазного сбалансированного короткого замыкания на основании произведения первого долевого коэффициента (a F1) и суммы инкрементных составляющих (ΔI A1, ΔI B1) токов прямой последовательности, при этом значение первого долевого коэффициента (a F1) зависит от фазы или фаз, которые вовлечены в короткое замыкание, или
в случае междуфазного короткого замыкания и замыкания на землю на основании суммы двух произведений, где одно из двух произведений представляет собой первый долевой коэффициент (a F1), умноженный на сумму инкрементных составляющих (ΔI A1, ΔI B1) токов прямой последовательности, и где другое из двух произведений представляет собой второй долевой коэффициент (a F2), умноженный на сумму инкрементных составляющих (ΔI A2, ΔI B2) токов обратной последовательности, при этом значения первого и второго долевых коэффициентов (a F1, a F2) зависят от фаз, которые вовлечены в короткое замыкание.
3. Способ по п.1, в котором в случае, когда ток (I F) короткого замыкания определяют для трех различных, заранее заданных расстояний (di) линии, ток (I F) короткого замыкания определяют
в случае однофазного короткого замыкания на землю или междуфазного короткого замыкания, используя уравнение
Figure 00000002
, или
в случае трехфазного короткого замыкания или междуфазного короткого замыкания на землю, используя уравнение
Figure 00000003
,
где значения первого и второго долевых коэффициентов a F1 и a F2 зависят от фаз, которые вовлечены в короткое замыкание,
Z 1L является полным сопротивлением линии электропередачи для прямой последовательности токов,
Z 1SA является местным полным сопротивлением источника на одном конце (А) линии электропередачи,
Z 1SB является удаленным полным сопротивлением на другом конце (В) линии электропередачи.
4. Способ по любому из пп.1 или 3, в котором значение удаленного полного сопротивления (Z 1SB) источника передают на один конец (А) линии электропередачи по каналу связи.
5. Реле адаптивной дистанционной защиты, содержащее средство для выполнения этапов по меньшей мере по любому из пп.1-4.
6. Компьютерная программа, содержащая код компьютерной программы, который при выполнении на вычислительном устройстве осуществляет этапы способа по любому из пп.1-4.
RU2008136406/07A 2006-02-10 2006-12-21 Способ и реле адаптивной дистанционной защиты для линий электропередачи RU2416851C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0600322A SE530275C2 (sv) 2006-02-10 2006-02-10 Metod och anordning för ett adaptivt distansskyddsrelä för krafttransmissionsledningar
SE0600322-2 2006-02-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008136406A true RU2008136406A (ru) 2010-03-20
RU2416851C2 RU2416851C2 (ru) 2011-04-20

Family

ID=37814627

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008136406/07A RU2416851C2 (ru) 2006-02-10 2006-12-21 Способ и реле адаптивной дистанционной защиты для линий электропередачи

Country Status (6)

Country Link
US (1) US7872478B2 (ru)
EP (1) EP1982395B1 (ru)
CN (1) CN101336503B (ru)
RU (1) RU2416851C2 (ru)
SE (1) SE530275C2 (ru)
WO (1) WO2007090484A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102621452A (zh) * 2012-03-31 2012-08-01 昆明理工大学 一种基于信号距离和π型线路模型的纵联保护方法

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2922028B1 (fr) * 2007-10-05 2011-04-29 Schneider Electric Ind Sas Localisation d'un defaut dans un reseau de distribution publique moyenne tension
EP2113778B1 (en) * 2008-04-29 2017-12-06 ABB Schweiz AG System and method for determining location of phase-to-phase fault or three-phase fault
EP2502319A4 (en) * 2009-11-18 2013-09-11 Abb Research Ltd METHOD AND APPARATUS FOR PROTECTING DISTANCE FROM GROUNDING
EP2378296B1 (en) * 2010-04-19 2016-03-23 ABB Technology AG Method and arrangement for determining impedance values
US8941387B2 (en) * 2010-10-12 2015-01-27 Howard University Apparatus and method for fault detection and location determination
RU2457593C1 (ru) * 2011-05-27 2012-07-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" Способ построения дистанционной защиты двухконцевой линии и обнаружения места короткого замыкания на ней
FR2976414B1 (fr) * 2011-06-09 2014-02-21 Alstom Grid Sas Procede de protection differentielle d'une liaison electrique de grande longueur avec courant capacitif eleve dans un reseau moyenne, haute ou tres haute tension
DE102011115243A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Airbus Operations Gmbh Schutzglied mit integriertem Distanzschutz mit einer Echtzeitanpassung der Auslösezeit zur Detektion und Separierung von hochohmigen Fehlern in vermaschten Netzen
US8990604B2 (en) * 2011-10-14 2015-03-24 Apple Inc. Alternately sensing voltage on supply side or load side of a power gate of an electronic device and modifying feedback input of a power supply controlled by the power gate based on which side of the power gate is currently sensed
CN102623974B (zh) * 2012-03-31 2015-05-20 昆明理工大学 一种基于信号距离和t型线路模型的纵联保护方法
CN102882191A (zh) * 2012-05-31 2013-01-16 云南电力调度控制中心 一种阻抗元件的定值整定方法
RU2504792C1 (ru) * 2012-07-17 2014-01-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по массивам мгновенных значений токов и напряжений
CN102904225B (zh) * 2012-10-08 2014-11-12 华南理工大学 一种含分布式电源配电网的纵联保护方法
CN102904226B (zh) * 2012-10-08 2014-12-03 华南理工大学 一种含分布式电源配电网的自适应距离保护方法
US9018957B2 (en) * 2012-11-29 2015-04-28 Autoliv Asp, Inc. Method and system for diagnostic measurement of motor vehicle restraint system squib loop resistance
CN103852688B (zh) * 2012-11-30 2016-11-16 施耐德电器工业公司 用于确定接地故障的位置的方法和设备
CN103048582B (zh) * 2012-12-20 2016-04-20 北京交通大学 基于负序阻抗角的配电网单相接地故障选线方法
WO2015024676A1 (en) * 2013-08-23 2015-02-26 Abb Research Ltd Adaptive protection for distribution grid based on area concept
CN103683230B (zh) * 2013-12-18 2016-08-10 重庆大学 一种电力系统配电网距离保护的实现方法及结构
CN103809080A (zh) * 2014-02-17 2014-05-21 华北电力大学 一种适用于综合配电系统的双端高频阻抗式故障测距方法
CN104078955A (zh) * 2014-07-25 2014-10-01 国家电网公司 基于动作边界自适应调整输电线路相间故障继电保护方法
CN104155579B (zh) * 2014-08-19 2017-10-10 国家电网公司 M型基于柱上开关的10kv配电线路及故障检测方法
RU2573595C1 (ru) * 2014-09-02 2016-01-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) Устройство для дистанционной защиты линии электропередачи с ответвлением
CN104269831B (zh) * 2014-10-15 2017-06-23 国家电网公司 一种输电线路中通过识别过负荷与故障的距离保护方法
CN104360231A (zh) * 2014-11-12 2015-02-18 国家电网公司 基于故障有功功率线路相间短路故障双端测距方法
CN104330705B (zh) * 2014-11-14 2017-07-28 国家电网公司 基于相间故障位置因子的线路相间故障单端测距方法
CN104391224B (zh) * 2014-11-19 2017-12-08 国家电网公司 一种基于瞬时幅值变化的配电网故障数据自同步方法
RU2578123C1 (ru) * 2015-02-09 2016-03-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" Устройство защиты электрических сетей от однофазных замыканий на землю
CN104734127B (zh) * 2015-03-12 2017-10-03 深圳供电局有限公司 一种自适应接地距离保护的方法及系统
CN105588984B (zh) * 2016-01-27 2018-07-24 武汉大学 一种混压双极直流输电线路零序参数精确测量方法
CN105720564B (zh) * 2016-01-28 2019-04-05 中国电力科学研究院 一种适用于半波长输电线路的单端量自伴随阻抗保护方法
CN105548783B (zh) * 2016-02-23 2018-07-27 武汉大学 超高压交流同塔四回输电线路零序参数精确测量方法
CN105974200B (zh) * 2016-04-26 2019-01-18 武汉大学 一种超高压同塔三回输电线路零序参数精确测量方法
CN105823929B (zh) * 2016-06-08 2018-08-21 武汉大学 基于双端异步数据的长距离同塔四回输电线路零序参数精确测量方法
CN106129973B (zh) * 2016-06-29 2018-03-06 上海交通大学 基于tls‐esprit的风场联络线距离保护改进方法及其系统
CN106291113A (zh) * 2016-07-27 2017-01-04 华北电力大学（保定） 一种三相输电线路工频序阻抗在线测量方法
US11221377B2 (en) * 2016-12-15 2022-01-11 Eaton Intelligent Power Limited System and method for detecting stator faults in AC electrical machines
CN109888744B (zh) * 2019-03-04 2021-01-12 华北电力大学（保定） 一种高压直流输电线路的保护方法
CN110544926B (zh) * 2019-08-02 2022-08-30 中国电力科学研究院有限公司 一种利用电压特性的振荡期间对称故障开放方法
US11480601B2 (en) 2019-09-26 2022-10-25 General Electric Technology Gmbh Systems and methods to improve distance protection in transmission lines
JP2023516072A (ja) * 2020-03-02 2023-04-17 ヒタチ・エナジー・スウィツァーランド・アクチェンゲゼルシャフト 送電線の監視区域内での電気的故障の検出
RU2741261C1 (ru) * 2020-03-13 2021-01-22 Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Нижегородский государственный инженерно-экономический университет Способ адаптации дистанционной защиты и определителя места повреждения линии электропередачи с использованием ее модели
US11936181B2 (en) * 2021-08-17 2024-03-19 S&C Electric Company Earth fault sectionalizer for electric power distribution network
WO2024028351A1 (en) * 2022-08-05 2024-02-08 Hitachi Energy Ltd Distance protection for an electrical power system based on adapted apparent impedance
EP4318836A1 (en) * 2022-08-05 2024-02-07 Hitachi Energy Ltd Distance protection for an electrical power system based on adapted apparent impedance

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4841405A (en) 1985-03-06 1989-06-20 Westinghouse Electric Corp. Protective relaying apparatus for providing fault-resistance correction
US5839093A (en) 1996-12-31 1998-11-17 Abb Transmit Oy System for locating faults and estimating fault resistance in distribution networks with tapped loads
JP3456952B2 (ja) 2000-06-28 2003-10-14 株式会社東芝 ディジタル形距離継電器
KR100393909B1 (ko) 2001-03-29 2003-08-06 유호전기공업주식회사 리액턴스 효과를 제거하는 송전선로 보호용 거리계전기법
CN1277340C (zh) * 2003-07-09 2006-09-27 北京四方继保自动化有限公司 基于电阻变化规律的线路故障与振荡识别方法
CN1655417A (zh) * 2004-12-01 2005-08-17 山东积成电子股份有限公司 基于变窗矢量的高压输电线路快速距离保护方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102621452A (zh) * 2012-03-31 2012-08-01 昆明理工大学 一种基于信号距离和π型线路模型的纵联保护方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20090021878A1 (en) 2009-01-22
EP1982395A1 (en) 2008-10-22
SE0600322L (sv) 2007-08-11
SE530275C2 (sv) 2008-04-15
EP1982395B1 (en) 2017-11-01
RU2416851C2 (ru) 2011-04-20
CN101336503A (zh) 2008-12-31
CN101336503B (zh) 2012-07-25
US7872478B2 (en) 2011-01-18
WO2007090484A1 (en) 2007-08-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008136406A (ru) Способ и реле адаптивной дистанционной защиты для линий электропередачи
Rupa et al. Power flow analysis for radial distribution system using backward/forward sweep method
ATE348341T1 (de) Bestimmen elektrischer fehler in unterirdischen stromversorgungssystemen mit einem richtelement
RU2015119448A (ru) Упреждающее управление с отслеживанием опорного уровня
RU2531769C2 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии
JP5442282B2 (ja) 発電機出力の推定方法および装置
CN103384138A (zh) 计算、控制组件温度的方法及驱动装置
JP3830824B2 (ja) ディジタル形方向継電器
KR101529889B1 (ko) 역률개선 기능이 구비된 수배전반
JP6889026B2 (ja) 電力変換装置
RU2542745C1 (ru) Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю
EP2955812B1 (en) Power transmission network
Acharya et al. Ground potential rise of multi-grounded neutral and shield wires in joint systems
RU2558265C1 (ru) Способ определения расстояния до мест двойных замыканий на землю на линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю
RU2118828C1 (ru) Способ определения параметров комплексного сопротивления электрической сети от точки подключения силового трансформатора до точки с бесконечной мощностью короткого замыкания
Hahn et al. Standard decrement curves
RU2012119729A (ru) Устройство компенсации тока замыкания на землю в трехфазных электрических сетях (варианты)
US11038455B2 (en) Method of controlling a motor
Vermunicht et al. Analysing the performance of incremental quantity based directional time-domain protection near HVAC cables and VSC HVDC converters
Emanuel Some challenges for the IEEE standard 1459
JP2022035071A (ja) 接続相推定装置、接続相推定プログラム及び接続相推定方法
RU2321126C1 (ru) Устройство резервной защиты линий для сетей с заземленной нейтралью
RU2390903C9 (ru) Способ автоматического симметрирования токов многофазной системы по одной из фаз при комбинированном отборе мощности
Belčević et al. The Analysis of Electric Arc Impact on Distance Relay Measurement Error
SU792445A1 (ru) Способ определени фазы с поврежденной изол цией в трехфазной сети напр жением до 1000в

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20161222