RU2531769C2 - Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии - Google Patents

Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии Download PDF

Info

Publication number
RU2531769C2
RU2531769C2 RU2013134617/28A RU2013134617A RU2531769C2 RU 2531769 C2 RU2531769 C2 RU 2531769C2 RU 2013134617/28 A RU2013134617/28 A RU 2013134617/28A RU 2013134617 A RU2013134617 A RU 2013134617A RU 2531769 C2 RU2531769 C2 RU 2531769C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
line
phase
short circuit
complex
currents
Prior art date
Application number
RU2013134617/28A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013134617A (ru
Inventor
Степан Георгиевич Тигунцев
Original Assignee
Степан Георгиевич Тигунцев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Степан Георгиевич Тигунцев filed Critical Степан Георгиевич Тигунцев
Priority to RU2013134617/28A priority Critical patent/RU2531769C2/ru
Publication of RU2013134617A publication Critical patent/RU2013134617A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2531769C2 publication Critical patent/RU2531769C2/ru

Links

Images

Landscapes

  • Locating Faults (AREA)

Abstract

Предлагаемое изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для определения места повреждения (короткого замыкания) на линиях электропередачи по измерениям с двух ее концов без использования эквивалентных параметров питающих систем. Техническим результатом является повышение точности определения места повреждения. Способ определения места повреждения включает в себя определение параметров линии по замерам с двух концов в момент короткого замыкания, определение относительного расстояния до места короткого замыкания с дальнейшим определением расстояния до места короткого замыкания. Технический результат достигается за счет использования измеренных фазных величин токов и напряжений и полных фазных и междуфазных величин сопротивлений линии. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Предлагаемое изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для определения места короткого замыкания на линиях электропередачи по замерам с двух концов линии.
Изобретение относится к приоритетному направлению развития науки и технологий «Технологии создания энергосберегающих систем транспортировки, распределения и потребления тепла и электроэнергии» [Алфавитно-предметный указатель к Международной патентной классификации по приоритетным направлениям развития науки и технологий / Ю.Г.Смирнов, Е.В.Скиданова, С.А.Краснов. - М.: ПАТЕНТ, 2008. - С. 97], так как решает проблему уменьшения времени задержек при транспортировке электроэнергии потребителям в случае повреждения электрических сетей.
Наиболее известны способы определения места повреждения по измерениям с одного конца линии. Такие способы реализованы в регистрирующих приборах (МФИ-1, МИР-1, ЦРАП [Техническое описание и инструкция по эксплуатации МФИ-1, г. Рига, 1991; Алгоритмы функционирования и опыт эксплуатации микропроцессорных устройств определения повреждения линий электропередачи, Электрические станции №12, 1997]). Способы, основанные на односторонних замерах параметров короткого замыкания, предполагают определение падения напряжения на переходном сопротивлении, и точность его определения имеет большое значение. Однако на точность оказывают влияние различны факторы.
Известен способ определения места повреждения по измерениям параметров аварийного режима с одного (и с другого) концов линии, в котором измеряют реактивную составляющую сопротивления поврежденной фазы [Разработка и исследование защиты линий электропередач с фиксацией места повреждения, Новочеркасский политехнический институт, г. Новочеркасск, 1969].
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются измерение фазных токов и напряжений в момент короткого замыкания на линии на одном конце линии, определение вида короткого замыкания и определение по соотношению измеренных с одного конца мнимых составляющих комплексных величин расстояния до места короткого замыкания. Аналогично по соотношению измеренных величин с другого конца определяют расстояние до места короткого замыкания со второго конца.
Данный метод, использующий только реактивную составляющую отношения измеренного напряжения к измеренному току, позволяет уменьшить влияние переходного сопротивления в месте повреждения. Однако точность во многом зависит от величины переходного сопротивления и величины подпитывающего тока противоположного конца линии тому, на котором производятся измерения.
Хорошо известен способ, использующийся в устройствах релейной защиты некоторых западных производителей - компенсационный метод [Висящев А.Н. Приборы и методы определения места повреждения на линиях электропередачи: Учебное пособие. - Иркутск: Издательство ИрГТУ, 2001, ч. 1]. Данный способ использует параметры аварийного и предаварийного режимов, полученные с одного конца линии.
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются измерение фазных токов и напряжений в момент короткого замыкания на линии на одном конце линии, определение вида короткого замыкания и определение по соотношению измеренных с одного конца величин расстояния до места короткого замыкания. Аналогично по соотношению измеренных величин с другого конца определяют расстояние до места короткого замыкания со второго конца.
Основная особенность способа - это возможность учета влияния питания с противоположного конца линии, а также исключение погрешности от переходного сопротивления в месте короткого замыкания. Для реализации этого метода требуется полная модель сети, т.е. программы расчета установившихся и аварийных режимов сети. Кроме того, требуется произвести предварительные измерения тока нагрузки, которые сохраняют и используют для компенсации погрешности от влияния нагрузки.
Равноценными по точности определения места повреждения компенсационному методу являются итерационные способы [Заявка на изобретение RU №2001102357, G01R 31/08, дата публикации заявки 20.12.2002], также использующие параметры аварийного и предаварийного режимов, измеренные с одной стороны линии. Указанные способы являются наиболее близкими аналогами к предлагаемому изобретению.
Так как в формуле изобретения [Заявка на изобретение RU №2001102357, G01R 31/08, дата публикации заявки 20.12.2002] раскрывается несколько методов, в качестве примера рассмотрим первый метод (как наиболее похожий) - метод полного сопротивления.
Метод полного сопротивления реализуется следующим образом. Измеряют с одного (и с другого) конца линии фазные токи и напряжения основной частоты в момент короткого замыкания и ток предаварийного режима в фазе A. По измеренным величинам определяют расчетные значения напряжений и токов в зависимости от вида короткого замыкания. При однофазных коротких замыканиях в качестве расчетных значений используют фазное напряжение, компенсированный фазный ток и аварийную составляющую полного тока короткого замыкания; при многофазных коротких замыканиях - линейное напряжение, линейный ток и аварийную составляющую полного тока короткого замыкания. Кроме того в расчете используют параметры схемы замещения сети. Далее осуществляют итерационный процесс, на первой итерации которого коэффициент токораспределения, необходимый для определения аварийной составляющей полного тока короткого замыкания, принимают равным единице, а полное сопротивление от начала линии до места повреждения находят через расчетные величины напряжений и токов. Отношение полного сопротивления от начала линии до места повреждения к полному сопротивлению линии на первой итерации приближенно указывает, где произошло повреждение. Через найденное на первой итерации полное сопротивление, на второй итерации уточняют коэффициент токораспределения и вновь производят расчет полного сопротивления от начала линии до места повреждения (уже с откорректированным коэффициентом токораспределения). Определяют отношение полного сопротивления от начала линии до места повреждения к полному сопротивлению линии (для второй итерации). Если разница между указанным соотношением на первой и на второй итерациях меньше предварительно задаваемой величины 8, отвечающей за точность определения места повреждения, то расчет заканчивают. Если больше, то расчет продолжают по аналогии с предыдущими итерациями, до тех пор, пока не будет достигнута заданная точность в определении места повреждения.
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются измерение фазных токов и напряжений в момент короткого замыкания на линии на одном конце линии, определение вида короткого замыкания и определение по соотношению измеренных с одного конца величин расстояния до места короткого замыкания. Аналогично по соотношению измеренных величин с другого конца определяют расстояние до места короткого замыкания со второго конца.
Описанный аналог, как и другие, ранее указанные способы определения места повреждения, обладают таким существенным недостатком, как необходимость создания полной схемы замещения сети для определения комплексных сопротивлений прямой, обратной и нулевой последовательностей и эквивалентных ЭДС питающих систем по сторонам линии.
Указанный недостаток может приводить к значительной погрешности в определении места повреждения, из-за неполного учета составляющих схемы замещения питающих систем, которые могут изменяться в зависимости от режима.
Известен способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи [Заявка RU №2009137563/28, G01R 31/08 (2006.01), дата публикации 20.04.2011], в котором указанные недостатки устраняются. В этом способе измеряют с двух концов линии фазные напряжения и токи, преобразуют их в расчетные комплексные значения по предложенным выражениям, и, используя мнимые части расчетных величин, находят расчетным путем относительные и физические расстояния места повреждения от концов линии. В этом способе не используют эквивалентные параметры питающих систем, устранено влияние переходного сопротивления.
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются: измерение с двух концов линии (' - один конец линии, " - второй конец линии) не синхронизированных по углам комплексных фазных токов
Figure 00000001
и напряжений
Figure 00000002
, основной частоты в момент короткого замыкания, определение вида короткого замыкания, расчетным путем с использованием замеров с обоих концов определение относительного значения расстояния до места короткого замыкания n и расстояние до места короткого замыкания Ln=n*L.
Недостатком способа является необходимость использования только мнимых составляющих расчетных величин.
Указанный недостаток может приводить к погрешности в определении места повреждения из-за недостаточного объема учитываемых параметров.
Известен способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух ее концов [Заявка RU №2011135138/28, G01R 31/08 (22.08.2011), дата публикации 27.02.2013], принятый за прототип, в котором указанные недостатки устраняются. В этом способе определения места короткого замыкания на линии электропередачи по замерам с двух ее концов, имеющей комплексное сопротивление прямой (индекс 1), обратной (индекс 2) и нулевой (индекс 0) последовательностей Z 1Л, Z2Л, Z0Л, длину L, соединяющей две питающие системы, в котором измеряют с двух концов линии (' - один конец линии, " - второй конец линии) несинхронизированные по углам комплексные фазные токи
Figure 00000003
и напряжения
Figure 00000002
основной частоты в момент короткого замыкания, определяют вид короткого замыкания, расчетным путем определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и расстояние до места короткого замыкания Ln=n*L, измеряют любыми известными средствами угол между одноименными напряжениями по концам линии, например, с помощью средств GPS, доворачивают вектора напряжений и токов на втором конце на измеренный угол, преобразуют фазные токи и напряжения в симметричные составляющие комплексные токи и напряжения прямой, обратной и нулевой последовательностей
Figure 00000004
Figure 00000005
и определяют в зависимости от вида короткого замыкания относительные расстояния от концов линии до места повреждения для замыканий на землю по выражениям
Figure 00000006
для двухфазного замыкания по выражениям
Figure 00000007
для любых замыканий по выражениям
Figure 00000008
или
Figure 00000009
где
Figure 00000010
- компенсированный фазный ток первого конца;
Figure 00000011
- компенсированный фазный ток второго конца;
Figure 00000012
(для одноцепной линии).
Недостатком способа, принятого за прототип, является необходимость использования величин симметричных составляющих токов, напряжений и сопротивлений линии.
Указанный недостаток может приводить к погрешности в определении места повреждения из-за усреднения величин сопротивлений линии.
Изобретение направлено на решение задачи по созданию технологий, позволяющих повысить эффективность электроснабжения.
Технический результат изобретения заключается в повышении точности определения места повреждения за счет использования величин фазных токов и напряжений и величин полных фазных и междуфазных сопротивлений линии.
Технический результат достигается тем, что в способе определения места короткого замыкания на линии электропередачи по замерам с двух ее концов, имеющей комплексные сопротивления проводов фаз ZAA,ZBB,ZCC, междуфазные комплексные сопротивления ZAB,ZAC,ZBA,ZBC,ZCA,ZCB, длину L, соединяющей две питающие системы, в котором измеряют с двух концов линии (' - один конец линии, " - второй конец линии) несинхронизированные по углам комплексные фазные токи
Figure 00000003
и напряжения
Figure 00000002
основной частоты в момент короткого замыкания, измеряют любыми известными средствами угол между одноименными напряжениями по концам линии, например, с помощью средств GPS, доворачивают вектора напряжений и токов на втором конце на измеренный угол, расчетным путем определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и расстояние до места короткого замыкания Ln=n*L, согласно изобретению относительные расстояния от концов линии до места повреждения определяют для любого вида короткого замыкания по выражениям
Figure 00000013
где n', n" - относительные значения расстояний соответственно от первого и от второго концов линии до места короткого замыкания;
Figure 00000014
- векторная сумма фазных напряжений с первого конца линии (В);
Figure 00000015
- векторная сумма фазных напряжений со второго конца линии (В);
Figure 00000016
- векторная сумма фазных падений напряжений на всем сопротивлении линии от токов первого конца линии (В);
Figure 00000017
- векторная сумма фазных падений напряжений на всем сопротивлении линии от токов второго конца линии (В);
где для реализации режима симметричных составляющих нулевой
последовательности принимают
Figure 00000018
Figure 00000019
Figure 00000020
Figure 00000021
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
Figure 00000028
Figure 00000029
для реализации режима симметричных составляющих прямой последовательности принимают
Figure 00000030
Figure 00000031
Figure 00000032
Figure 00000033
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
Figure 00000034
Figure 00000035
для реализации режима симметричных составляющих обратной последовательности принимают
Figure 00000036
Figure 00000037
Figure 00000038
Figure 00000039
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
Figure 00000040
Figure 00000041
для реализации произвольного режима (вариант) принимают
Figure 00000042
Figure 00000043
Figure 00000044
Figure 00000045
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
Figure 00000046
Figure 00000047
для однофазного короткого замыкания определяют место короткого
замыкания по одной поврежденной фазе, например по фазе A
Figure 00000048
Figure 00000022
Figure 00000025
где
ZAA,ZBB,ZCC - комплексные сопротивления проводов фаз линии (Ом);
ZAB,ZAC,ZBA,ZBC,ZCA,ZCB - междуфазные комплексные сопротивления линии (Ом);
Figure 00000001
- комплексные фазные токи, измеренные с первого (') и второго (") концов линии (A);
Figure 00000002
- комплексные фазные напряжения, измеренные на шинах с первого (') и второго (") концов линии (B);
а=еj120 - оператор поворота,
а2=еj240 - оператор поворота в квадрате.
Значения комплексных сопротивлений проводов фаз линии и междуфазных комплексных сопротивлений (соответственно, собственных и взаимных сопротивлений) определяются по общеизвестным выражениям (например, Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в энергетических системах, изд-во Энергия, 1970 г., с 293,294)
Figure 00000049
Figure 00000050
где
Rп - активное сопротивление провода (Ом);
Rз=0,05 - сопротивление земли (величина, учитывающая потери активной мощности при прохождении тока через землю) (Ом);
Dз - глубина протекания эквивалентного тока в земле (выбирается для каждой территории в отдельности) (м);
rпэ=0,95*rп - эквивалентный радиус провода (0,95 для сталеалюминиевых проводов, 0,85 - для алюминиевых проводов) (м);
rп - радиус провода (м);
Dвзаимн - расстояние между каждыми двумя проводами линии, например между проводами фаз A и B - DАВ (м).
При наличии осциллограмм токов и напряжений, для определения угла между одноименными напряжениями по концам линии совмещают осциллограммы с двух концов линии по срезу начала короткого замыкания, и измеряют угол сдвига между синусоидами напряжений, например фазы A по концам линии.
Отличия от прототипа доказывают новизну технического решения, охарактеризованного в формуле изобретения.
Новый подход позволяет повысить точность определения места повреждения, и в то же время дает возможность практической реализации метода, благодаря раскрытию довольно простых средств и методов и отсутствию громоздких вычислений и сложных математических преобразований, что подтверждает соответствие заявляемых технических решений условию патентоспособности «промышленная применимость».
Из уровня техники неизвестны отличительные существенные признаки заявляемого способа, охарактеризованного в формуле изобретения, что подтверждает их соответствие условию патентоспособности «изобретательский уровень».
Изобретение поясняется чертежами, где:
на фиг.1 представлена общая трехфазная схема замещения линии электропередачи с двухсторонним питанием;
на фиг.2 представлена трехфазная схема замещения линии для короткого замыкания на землю;
на фиг.3 представлена трехфазная схема замещения линии для междуфазного короткого замыкания (здесь AB).
На фиг.1 показана трехфазная схема замещения линии электропередачи с двухсторонним питанием, длиной L, имеющей комплексные сопротивления проводов фаз A, B и C ZAA, ZBB, ZCC, комплексные междуфазные сопротивления ZAB, ZBC, ZCA, ZBA, ZCB, ZAC (причем ZAB=ZBA, ZBC=ZCB, ZCA=ZAC), соединяющей шины 3 и 4 двух систем 1 и 2 с эквивалентными параметрами (ЭДС и комплексные сопротивления соответственно
Figure 00000051
′ - один конец линии, " - второй конец линии).
На фиг.2 на линии показано короткое замыкание 6 за переходным сопротивлением (RП) 7 на расстоянии nL от первого конца линии, сопротивления фаз и междуфазные от первого конца линии до места короткого замыкания 8, сопротивления от второго конца линии до места короткого замыкания 9. При возникновении короткого замыкания на линии по ней протекают фазные токи
Figure 00000052
в сопротивлениях 8, токи
Figure 00000053
в сопротивлениях 9, сумма которых дает полный ток короткого замыкания
Figure 00000054
в переходном сопротивлении 7, при этом на шинах 3 и 4 измеряют с двух концов линии несинхронизированные по углам комплексные фазные токи
Figure 00000001
и напряжения
Figure 00000002
.
На фиг.2 на линии показано короткое замыкание 6 через переходное сопротивление (RП) 7 на расстоянии nL от первого конца линии, сопротивления фаз и междуфазные от первого конца линии до места короткого замыкания 8, сопротивления от второго конца линии до места короткого замыкания 9.
Рассмотрим любое короткое замыкание на одноцепной линии с двухсторонним питанием. Параметры аварийного режима токи
Figure 00000055
и напряжения
Figure 00000002
замерены с двух концов и поэтому влияние RП (7) и питающих систем (1, 2) можно исключить.
Разницу фазных напряжений на шинах питающих систем и фазных падений напряжений до точки короткого замыкания от первого и второго концов линии можно приравнять и записать следующим образом:
Figure 00000056
где
Figure 00000057
- фазные токи, измеренные с двух концов линии (А);
Figure 00000058
- фазные напряжения, измеренные на шинах питающих систем (В);
ZAA, ZBB, ZCC - комплексные сопротивления проводов фаз A, B и C (Ом);
ZAB, ZBC, ZCA, ZBA, ZCB, ZAC - комплексные междуфазные сопротивления (Ом).
Для двух- и n-цепной линии электропередачи можно составить соответственно шесть или n*3 уравнений (при наличии измерений во всех фазах всех цепей по концам линии). При этом питающие системы по концам линии могут быть как связаны, так и не связаны, могут быть разного уровня напряжений.
Полученная система трех (шести или n*3) связанных уравнений может быть решена множеством путей.
Например, если сложить все три уравнения (для одноцепной линии), то получим уравнение для нулевой последовательности
Figure 00000059
где
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
откуда относительное расстояние определится по выражению
Figure 00000060
Если умножить второе уравнение на оператор поворота a=ej120, а третье уравнение на оператор поворота а2=еj240, то получим уравнение для прямой последовательности
Figure 00000061
откуда относительное расстояние определится по выражению
Figure 00000062
Если умножить второе уравнение на оператор поворота а2=еj240, а третье уравнение на оператор поворота a=ej120, то получим уравнение для обратной последовательности
Figure 00000063
Также можно сложить два уравнения и вычесть третье
Figure 00000064
Figure 00000065
Такой вариант целесообразно применять при двухфазных коротких замыканиях.
В общем случае относительные расстояния от концов линии до места повреждения определяют для любого вида короткого замыкания по выражениям
Figure 00000013
где n', n" - относительные значения расстояний соответственно от первого и второго концов линии до места короткого замыкания;
Figure 00000014
- векторная сумма фазных напряжений с первого конца линии (В);
Figure 00000015
- векторная сумма фазных напряжений со второго конца линии (В);
Figure 00000016
- векторная сумма фазных падений напряжений на всем сопротивлении линии от токов первого конца линии (В);
Figure 00000066
- векторная сумма фазных падений напряжений на всем сопротивлении линии от токов второго конца линии (В).
При этом, следует учитывать, наличие множества комбинаций с тремя начальными уравнениями.
Для однофазного замыкания на землю любое из трех уравнений можно решить одиночно для поврежденной фазы, однако при этом нужно предварительно установить фазу линии, в которой произошло замыкание. Например, при коротком замыкании в фазе А, место короткого замыкания определяют по выражению
Figure 00000067
где
Figure 00000022
Figure 00000068
Для реализации способа измеряют комплексные величины фазных токов
Figure 00000055
и напряжений
Figure 00000002
по концам линии, измеряют любыми известными средствами угол между одноименными напряжениями по концам линии (например, с помощью средств GPS [Балабин М.А. и др. Тестовые испытания устройств синхронизированных измерений векторных величин энергосистем, Электричество, №4, 2011, с.17]). При наличии осциллограмм токов и напряжений, для определения угла между одноименными напряжениями по концам линии совмещают осциллограммы с двух концов линии по срезу начала короткого замыкания и измеряют угол сдвига между синусоидами напряжений, например фазы А по концам линии. Далее, поворачивают вектора напряжений и токов на втором конце на измеренный угол, определяют относительные расстояния от концов линии до места повреждения для замыканий на землю, с учетом множества возможных комбинаций векторных сумм фазных напряжений и векторных сумм фазных падений напряжений, по выражениям
Figure 00000069
Предлагаемый способ позволяет определить место короткого замыкания на одной из цепей многоцепной линии электропередачи при условии наличия измерений токов и напряжений во всех фазах всех цепей по концам линии.
Проверка способа на реальных коротких замыканиях показала высокую точность определения места повреждения. Определение места повреждения, выполненное по предложенной методике, показало также полное отсутствие методической погрешности при наличии переходного сопротивления от 5 до 50 Ом и при изменениях нагрузочного режима в широких диапазонах. Погрешность отсутствует как при измерениях со стороны слабой, так и со стороны мощной питающих систем.
Таким образом, использованием алгоритма определения расстояния до места повреждения при двухстороннем замере на основании известного угла сдвига между напряжениями и токами по концам линии, достигается более точное определение расстояние до места короткого замыкания.

Claims (3)

1. Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии, имеющей комплексные сопротивления проводов фаз ZAA, ZBB, ZCC, междуфазные комплексные сопротивления ZAB, ZAC, ZBA, ZBC, ZCA, ZCB, длину L, соединяющей две питающие системы, в котором измеряют с двух концов линии ('- первый конец линии, " - второй конец линии) несинхронизированные по углам комплексные фазные токи
Figure 00000001
и напряжения
Figure 00000070
основной частоты в момент короткого замыкания, измеряют любыми известными средствами угол между одноименными напряжениями по концам линии, например, с помощью средств GPS, доворачивают вектора напряжений и токов на втором конце на измеренный угол, расчетным путем определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и расстояние до места короткого замыкания Ln=n*L, отличающийся тем, что относительные расстояния от концов линии до места повреждения определяют для любого вида короткого замыкания по выражениям
Figure 00000013

где n', n" - относительные значения расстояний соответственно от первого и от второго концов линии до места короткого замыкания;
Figure 00000014
- векторная сумма фазных напряжений с первого конца линии (В);
Figure 00000015
- векторная сумма фазных напряжений со второго конца линии (В);
Figure 00000016
- векторная сумма фазных падений напряжений на всем сопротивлении линии от токов первого конца линии (В);
Figure 00000017
- векторная сумма фазных падений напряжений на всем сопротивлении линии от токов второго конца линии (В);
где для реализации режима симметричных составляющих нулевой последовательности принимают
Figure 00000018

Figure 00000019

Figure 00000020

Figure 00000021

Figure 00000022

Figure 00000023

Figure 00000024

Figure 00000025

Figure 00000026

Figure 00000027

Figure 00000028

Figure 00000029

для реализации режима симметричных составляющих прямой последовательности принимают
Figure 00000030

Figure 00000031

Figure 00000032

Figure 00000033

Figure 00000022

Figure 00000023

Figure 00000024

Figure 00000025

Figure 00000026

Figure 00000027

Figure 00000034

Figure 00000035

для реализации режима симметричных составляющих обратной последовательности принимают
Figure 00000036

Figure 00000037

Figure 00000038

Figure 00000039

Figure 00000022

Figure 00000023

Figure 00000024

Figure 00000025

Figure 00000026

Figure 00000027

Figure 00000040

Figure 00000041

для реализации произвольного режима (вариант) принимают
Figure 00000042

Figure 00000043

Figure 00000044

Figure 00000045

Figure 00000022

Figure 00000023

Figure 00000024

Figure 00000025

Figure 00000026

Figure 00000027

Figure 00000046

Figure 00000047

где
ZAA, ZBB, ZCC - комплексные сопротивления проводов фаз линии (Ом);
ZAB, ZAC, ZBA, ZBC, ZCA, ZCB - междуфазные комплексные сопротивления линии (Ом);
Figure 00000001
- комплексные фазные токи, измеренные с первого (') и второго (") концов линии (А);
Figure 00000002
- комплексные фазные напряжения, измеренные на шинах с первого (') и второго (") концов линии (В);
а=еj120 - оператор поворота.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для однофазного короткого замыкания предварительно определяют поврежденную фазу линии, для которой место короткого замыкания определяют по выражению
Figure 00000048

где:
Figure 00000022

Figure 00000071
3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что при наличии осциллограмм токов и напряжений, для определения угла между одноименными напряжениями по концам линии совмещают осциллограммы с двух концов линии по срезу начала короткого замыкания, и измеряют угол сдвига между синусоидами одноименных напряжений, например фазы А по концам линии.
RU2013134617/28A 2013-07-23 2013-07-23 Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии RU2531769C2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013134617/28A RU2531769C2 (ru) 2013-07-23 2013-07-23 Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013134617/28A RU2531769C2 (ru) 2013-07-23 2013-07-23 Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013134617A RU2013134617A (ru) 2013-11-10
RU2531769C2 true RU2531769C2 (ru) 2014-10-27

Family

ID=49516838

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013134617/28A RU2531769C2 (ru) 2013-07-23 2013-07-23 Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2531769C2 (ru)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2586453C1 (ru) * 2015-04-22 2016-06-10 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов
RU2605491C1 (ru) * 2015-07-01 2016-12-20 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии с учетом различия продольных и поперечных фазных и междуфазных параметров линии
RU2605558C1 (ru) * 2015-07-16 2016-12-20 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с грозозащитным тросом по замерам с двух концов линии с учетом различия продольных и поперечных фазных и междуфазных параметров линии
RU2610852C1 (ru) * 2015-12-18 2017-02-16 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с выполнением расчетной синхронизации измерений с двух её концов
RU2623180C1 (ru) * 2015-12-30 2017-06-22 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места короткого замыкания на многоцепной с грозозащитными тросами трехфазной воздушной линии электропередачи с распределенными параметрами
RU2639590C2 (ru) * 2016-05-04 2017-12-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по массивам мгновенных значений токов и напряжений
RU2775149C1 (ru) * 2021-11-12 2022-06-28 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "ЭКРА" Способ определения места повреждения линии электропередачи с использованием ее модели при двустороннем наблюдении

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103675565B (zh) * 2014-01-09 2016-09-14 武汉大学 超/特高压交流输电线路工频参数测量方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2073876C1 (ru) * 1992-05-06 1997-02-20 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Способ определения зоны и места замыкания линии электропередачи
RU2107304C1 (ru) * 1995-11-13 1998-03-20 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Способ определения места повреждения линии электропередачи с двусторонним питанием
US6466031B1 (en) * 2000-12-29 2002-10-15 Abb Power Automation Ltd. Systems and methods for locating faults on a transmission line with multiple tapped loads
RU2001102357A (ru) * 2001-01-25 2002-12-20 щев Александр Никандрович Вис Способ определения места повреждения на линиях электропередачи
RU2009137563A (ru) * 2009-10-09 2011-04-20 Александр Никандорович Висящев (RU) Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
RU2462727C2 (ru) * 2007-10-19 2012-09-27 Абб Рисерч Лтд Способ для определения места замыкания на линиях электропередачи с последовательной компенсацией с двухконцевым несинхронизированным измерением

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2073876C1 (ru) * 1992-05-06 1997-02-20 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Способ определения зоны и места замыкания линии электропередачи
RU2107304C1 (ru) * 1995-11-13 1998-03-20 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Способ определения места повреждения линии электропередачи с двусторонним питанием
US6466031B1 (en) * 2000-12-29 2002-10-15 Abb Power Automation Ltd. Systems and methods for locating faults on a transmission line with multiple tapped loads
RU2001102357A (ru) * 2001-01-25 2002-12-20 щев Александр Никандрович Вис Способ определения места повреждения на линиях электропередачи
RU2462727C2 (ru) * 2007-10-19 2012-09-27 Абб Рисерч Лтд Способ для определения места замыкания на линиях электропередачи с последовательной компенсацией с двухконцевым несинхронизированным измерением
RU2009137563A (ru) * 2009-10-09 2011-04-20 Александр Никандорович Висящев (RU) Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2586453C1 (ru) * 2015-04-22 2016-06-10 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов
RU2605491C1 (ru) * 2015-07-01 2016-12-20 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии с учетом различия продольных и поперечных фазных и междуфазных параметров линии
RU2605558C1 (ru) * 2015-07-16 2016-12-20 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с грозозащитным тросом по замерам с двух концов линии с учетом различия продольных и поперечных фазных и междуфазных параметров линии
RU2610852C1 (ru) * 2015-12-18 2017-02-16 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с выполнением расчетной синхронизации измерений с двух её концов
RU2623180C1 (ru) * 2015-12-30 2017-06-22 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места короткого замыкания на многоцепной с грозозащитными тросами трехфазной воздушной линии электропередачи с распределенными параметрами
RU2639590C2 (ru) * 2016-05-04 2017-12-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по массивам мгновенных значений токов и напряжений
RU2775149C1 (ru) * 2021-11-12 2022-06-28 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "ЭКРА" Способ определения места повреждения линии электропередачи с использованием ее модели при двустороннем наблюдении

Also Published As

Publication number Publication date
RU2013134617A (ru) 2013-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2531769C2 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии
CN105425109B (zh) 一种能够提高准确率的小电流接地系统单相接地选线方法
Krishnathevar et al. Generalized impedance-based fault location for distribution systems
RU2539830C2 (ru) Способ определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередачи в сетях с изолированной нейтралью
RU2508556C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух ее концов
Kang et al. A fault location algorithm based on circuit analysis for untransposed parallel transmission lines
CN103954885B (zh) 基于分布参数的双回线故障单端定位系统及定位方法
de Aguiar et al. Impedance-based fault location methods: Sensitivity analysis and performance improvement
Dehghani et al. A new fault location technique on radial distribution systems using artificial neural network
CN102495325B (zh) 同杆双回线故障精确测距方法
CN103293445B (zh) 利用分布参数测量阻抗幅值特性实现线路相间故障单端测距方法
RU2426998C2 (ru) Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи
RU2610852C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с выполнением расчетной синхронизации измерений с двух её концов
CN103323739B (zh) 基于分布参数测量阻抗幅值特性线路相间故障单端测距方法
CN104062551B (zh) 一种双回线路非同名相跨线接地故障快速定位方法
Lima et al. Electrical power systems fault location with one-terminal data using estimated remote source impedance
RU2605491C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии с учетом различия продольных и поперечных фазных и междуфазных параметров линии
RU2586453C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов
CN101359007A (zh) 高压输电线路正序参数测量方法
Unde et al. PMU based fault location for double circuit transmission lines in modal domain
Nassereddine et al. AC Interference study on piipeline: ohew split factor impacts on the induced voltage
RU2505827C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух ее концов (варианты)
RU2615150C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на многоцепной с грозозащитными тросами, заземленными на анкерных опорах, трехфазной воздушной линии электропередачи с распределенными параметрами
RU2605558C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с грозозащитным тросом по замерам с двух концов линии с учетом различия продольных и поперечных фазных и междуфазных параметров линии
CN104316842B (zh) 利用相间故障位置因子相位特性实现线路相间故障单端测距方法