RU1788064C - Сплав на основе цинка дл анодов и способ его обработки - Google Patents
Сплав на основе цинка дл анодов и способ его обработкиInfo
- Publication number
- RU1788064C RU1788064C SU914945942A SU4945942A RU1788064C RU 1788064 C RU1788064 C RU 1788064C SU 914945942 A SU914945942 A SU 914945942A SU 4945942 A SU4945942 A SU 4945942A RU 1788064 C RU1788064 C RU 1788064C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- zinc
- anodes
- temperature
- tin
- Prior art date
Links
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
Использование: металлурги , изготовление анодов. Сплав на основе цинка дл анодов включает алюминий, олово. Сплав дополнительно содержит индий при следующем соотношении компонентов, мас.%: алюминий 0,1-0,7; олово 0,001-0,05; индий 0,001-0,05; цинк - остальное. Способ обработки сплава на основе цинка дл анодов включает нагрев до температуры гор чего деформировани и деформирование при этой температуре. Нагрев осуществл ют до температуры 100-120°С, затем провод т выдержку в течение 24-72 ч. 2 с.п. ф-лы, 2 табл. ел с
Description
Изобретение относитс к металлургии, в частности к сплавам на основе цинка, используемым в качестве анодов, и способам обработки этих сплавов.
Цинковые сплавы, благодар их электрохимическим свойствам, широко примен ют в качестве гальванических анодов, в частности дл химических источников тока (ХИТ). Наиболее широко используетс в производстве ХИТ сплав ,4-0 ,6) мае. % ВЬ-(0,04-0,06) мае.% Cd.
Из него изготавливают аноды ХИТ в виде стаканчиков, которые одновременно вл ютс корпусами.
К сплавам, предназначенным дл изготовлени корпусов ХИТ, нар ду с коррози- онными свойствами предъ вл ютс требовани по технологичности при обработке , в частности по технологической пластичности при глубокой выт жке.
Указанный известный сплав недостаточно пластичен при глубокой выт жке, Сплав обладает недостаточной коррозионной стойкостью, что часто приводит к разви- тию питинговой коррозии анода в- присутствии электролита (даже в процессе хранени ХИТ) и преждевременному их выходу из стро . Кроме того этот сплав содержит такие токсичные элементы, как свинец и кадмий, что вызывает определенные трудности , св занные как с его выплавкой, так и с утилизацией отходов и отработанных ХИТ. Наиболее близким по составу к за вл емому и прин тым в качестве прототипа вл етс сплав дл гальванических элементов, содержащий, мас.%:
Алюминий0,05-0,5 Олово 0,01-0,5 Марганец 0,005-0,04 Титан и/или бор 0,006-0,05 Цинк Остальное
VI
со
оо О О
4
Однако этот сплав недостаточно технологичен при глубокой выт жке. Стенки анодов (стаканчиков) шероховатые, имеют следы растрескивани .
Как показали испытани , коррозионна стойкость сплавов Zn-(0,05-0,5) мае. % AI - (0,01-0,5) мас.% Sn при содержании олова более 0,05 мас.% снижаетс , а введение же марганца, титана или бора увеличивает скорость коррозии в несколько раз.
Известен способ обработки алюминие- во-цинкового сплава состава 30-95 мас.% цинка, остальное - алюминий и дополнительные элементы, включающий нагрев до температуры выше 250°С, выдержку при этой температуре в течение 1-500 ч и охлаждение со скоростью 200-0,00028°С/с.
Этот способ позвол ет зафиксировать при комнатной температуре состо ние, полученное при температуре выдержки. При нагреве перед последующей деформацией происходит выделение избыточных фаз, что снижает технологичность сплава и приводит к растрескиванию при прокатке.
Наиболее близким к за вл емому вл - етс способ обработки цинковых сплавов, включающий нагрев слитков до температуры 140-210°С и прокатку при этой температуре .
Этот способ прин т в качестве прототи- па. Однако дл сплавов, содержащих индий он неприменим, так как вышеуказанна температура нагрева под прокатку высока дл них, поскольку при нагреве по границам зерен происходит оплавление эвтектики цинк-индий, что приводит к растрескиванию сплава при прокатке.
Известен сплав на основе цинка, содержащий индий - более 0,01 мас.% и галлий - более 0,01 мас.%.
Указанный сплав используетс в электродах сухих гальванических элементов, он достаточно коррозионностоек. Однако из- за низкой пластичности его. невозможно обрабатывать давлением. Этот сплав используют в виде порошка, технологи изготовлени его сложна, трудоемка и малопроизводительна .
Целью изобретени вл етс повышение технологической пластичности сплава при глубокой выт жке, коррозионной стойкости , улучшение качества поверхности.
Дл достижени поставленной цели разработан сплав на основе цинка дл анодов , содержащий алюминий, олово, кото- рый дополнительно содержит индий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Алюминий0,1-0,7
Олово0,001-0,05
Индий0,001-0,05
ЦинкОстальное
Поставленна цель достигаетс также тем, что в способе обработки сплава на основе цинка дл анодов, включающем нагрев до температуры гор чего деформировани и деформирование при этой температуре, согласно изобретению, нагрев осуществл ют до температуры 100-130°С, а затем провод т выдержку в течение 24-72 ч.
За вл емый сплав с заданным соотношением компонентов требует обработки по за вленному способу, что и обеспечивает достижение поставленной цели.. Следовательно , за вл емые изобретени св заны единым изобретательским замыслом.
Содержание элементов в сплаве выбрано так, чтобы повысить технологичность при глубокой выт жке и коррозионную стойкость .
Введение алюмини в сплав в пределах 0,1-0,7 мас.% улучшает литейные свойства, способствует измельчению структуры сплава и повышает его технологическую пластичность при обработке давление, стойкость против коррозии под напр жением .
Кроме того, при содержании алюмини 0,1-0,7 мас.% сплав обладает минимальной пол ризуемостью.
С увеличением содержани алюмини более 0,7 мас.% технологичность сплава остаетс на том же уровне, но резко увеличиваетс пол ризуемость , что нецелесообразно.
Содержание алюмини менее 0,1 мас.% недостаточно измельчает зерно, а также ведет к резкому возрастанию пол ризуемости сплава и снижению стационарного потенциала .
Введение олова в количестве 0,001-0,05 мас.% повышает коррозионную стойкость сплава, так как олово находитс в твердом растворе, поэтому максимальное содержание олова в сплаве не должно превышать его растворимость в цинке при комнатной температуре, равную 0,05 мас.%.
При содержании олова менее 0,001 мас.% технологичность сохран етс , но коррозионна стойкость снижаетс .
Увеличение содержани олова более 0,05 мас.% вследствие образовани эвтектики цинк-олово, располагающейс по границам зерен, приводит к охрупчиванию сплава.
Однако введение алюмини и олова недостаточно дл достижени необходимой технологичности сплава. И только введение инди в пределах (0,001-0,05) мас.% повышает технологичность сплава при глубокой
выт жке, При этом дополнительно возрастает коррозионна стойкость сплава.
При содержании инди менее 0,001 мае. % технологичность сплава при глубокой выт жке снижаетс . На стенках анодов по вл етс чешуйчатость , гофра, растрескивание, не удаетс получить аноды необходимой высоты. Одновременно снижаетс и коррозионна стойкость сплава.
При содержании инди более 0,05 мас.% не весь индий переходит в твердый раствор при нагреве под обработку давлением прокаткой , по границам зерен располагаетс эвтектика цинк-индий, что охрупчивает сплав, ухудша его обрабатываембсть и снижа технологичность при последующем обратном прессовании.
Известные способы обработки не позвол ют избежать растрескивани при прокатке цинковых сплавов, содержащих индий.
При указанном содержании инди в сплаве оптимальной температурой нагрева под прокатку вл етс 100-130°С.
Поскольку при 143°С индий образует с цинком эвтектику, располагающуюс по границам зерен, температура нагрева с целью избежани оплавлени по границам, не должна превышать 130°С.
С понижением температуры растворимость инди в цинке резко уменьшаетс . Поэтому при температуре ниже 100°С не весь индий может перейти в твердый раствор , что отрицательно скажетс на технологичности сплава.
Выдержка при указанной температуре в течение 24-72 ч способствует диффузионному переходу инди в твердый раствор на основе цинка.
Поскольку степень прохождени диффузионных процессов определ етс не только температурным, но и временным режимом , минимальное врем , необходимое дл полного прохождени процесса, вл етс важным параметром. Выдержка при тем- пературе 100-130°С менее 24 ч недостаточна дл полного растворени инди . Поэтому из-за неполного прохождени процесса растворени инди обрабатываемость сплава снижаетс .
Продолжительность выдержки более 72 ч нецелесообразна, поскольку этого времени достаточно дл полного растворени , а увеличение продолжительности нагрева сплава не экономично.
П р и м е р 1. Сплав выплавл ли в индукционной печи. В качестве исходных материалов использовали цинк (ГОСТ 3640-79),
алюминий (ГОСТ 11069-74), олово (ГОСТ 860-75), индий (ГОСТ 10279-75). Полученные слитки нагревали до 100°С, выдерживали 2 ч и прокатывали на готовый размер. Из прокатанных полос вырубали рондели, из которых методом обратного прессовани изготавливали аноды (стаканчики).
Поверхность анодов ровна , гладка высота более 58,5 мм, выход годного составил 95%. Потер веса при коррозионные испытани х составила 0,016 г/кв.см, т.е. коррозионна стойкость по крайней мере е 3-4 раза выше по сравнению с известными способами.
П р и м е р 2. Аналогично примеру 1 полученные слитки из сплава на основе цинка нагрели до 110°С, выдержали 48 ч и прокатали на полосу, из которой вырубили рондели и изготовили аноды. Поверхность
анодов ровна , гладка , высота их более 58,5 мм, потер веса составила 0,019 г/кв.см. Таким образом, показатели по технологической пластичности и коррозионной стойкости значительно превышают указанные
показатели, полученные известными способами .
П р и м е р 3. Аналогично примеру 1 слитки нагрели до 130°С, выдержали 24 ч и изготовили аноды, высота которых превышала 58,5 мм, потер веса составила 0,017 г/кв.см, что также значительно превосходит показатели, полученные известными способами.
Состав и свойства разработанного
Claims (2)
1. Сплав на основе цинка дл анодов, содержащий алюминий, олово, отличаю- щ и и с тем, что, с целью повышени технологической пластичности сплава при глубокой выт жке, корроззионной стойкости , улучшени качества поверхности, он до- полнительно содержит индий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Алюминий0,1-0,7 Олово 0,001-0,05 Индий . 0,001-0,05 Цинк Остальное
2. Способ обработки сплава на основе цинка дл анодов, включающий нагрев до температуры гор чего деформировани и деформирование при этой температуре, о т л и ч а ю щ и и с тем, что нагрев осуществл ют до 100-130°С, затем провод т выдержку в течение 24-72 ч.
/
Таблица 1
Химический состав сплава
Результаты испытаний по предлагаемому и известному способам ., ;
Известный 170
80
.чешуйчатость 0,б1Э
X) - в соответствии с СТ„ СЭВ, врем испытани 30 мин,
}- в соответствии с СТ СЭВ 3345-82 подъем температуры за 10 мин не должен превышать 2°С
)
при испытании. сол ной кислоте :(d 1,05)
в соответствии с ТУ 1б-5бЗоОЗЗ 86 минимальна высота анодов 58,5 мм
Таблица 2
26
гофра, растрескива
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914945942A RU1788064C (ru) | 1991-04-22 | 1991-04-22 | Сплав на основе цинка дл анодов и способ его обработки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914945942A RU1788064C (ru) | 1991-04-22 | 1991-04-22 | Сплав на основе цинка дл анодов и способ его обработки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1788064C true RU1788064C (ru) | 1993-01-15 |
Family
ID=21579521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU914945942A RU1788064C (ru) | 1991-04-22 | 1991-04-22 | Сплав на основе цинка дл анодов и способ его обработки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1788064C (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000026426A1 (en) * | 1998-11-03 | 2000-05-11 | Bac Corrosion Control A/S | Zinc-based alloy, its use as a sacrificial anode, a sacrificial anode, and a method for cathodic protection of corrosion-threatened constructions in aggressive environment |
WO2009118693A1 (en) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | Bac Corrosion Control A/S | Cadmium-free zinc-based alloy, its use as a sacrificial anode, a sacrificial anode, and a method for cathodic protection of corrosion-threatened constructions in aggressive environment |
-
1991
- 1991-04-22 RU SU914945942A patent/RU1788064C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ГОСТ 3640-79 Цинк. За вка JP № 55-29662, кл. С 22 С 18/04, 1984. За вка JP № 59-10985, кл. С 22 С 18/04,1984. СТП 08-12-45-83. Москва, Московский ЗОЦМ, * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000026426A1 (en) * | 1998-11-03 | 2000-05-11 | Bac Corrosion Control A/S | Zinc-based alloy, its use as a sacrificial anode, a sacrificial anode, and a method for cathodic protection of corrosion-threatened constructions in aggressive environment |
WO2009118693A1 (en) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | Bac Corrosion Control A/S | Cadmium-free zinc-based alloy, its use as a sacrificial anode, a sacrificial anode, and a method for cathodic protection of corrosion-threatened constructions in aggressive environment |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR930009985B1 (ko) | 납-안티몬 합금의 강화방법 | |
EP0116969B1 (en) | Precipitation hardenable copper alloy, process for treating such alloy and use of such alloy | |
US10056166B2 (en) | Copper-cobalt-silicon alloy for electrode material | |
GB2127039A (en) | Fine-grained copper-nickel-tin alloys | |
CN1086207C (zh) | 晶粒细化的锡黄铜 | |
JP2009117103A (ja) | 鉛電池用鉛基合金基板の製造方法 | |
JPH06293944A (ja) | プレス成形性に優れたマグネシウム合金薄板の製造方法 | |
JP2001152267A (ja) | 銅合金圧延箔 | |
RU1788064C (ru) | Сплав на основе цинка дл анодов и способ его обработки | |
JP2004091871A (ja) | 高強度銅合金及びその製造方法 | |
JPH0639651B2 (ja) | 非熱処理型切削用押出Al合金管棒材 | |
JP2001011550A (ja) | 銅合金圧延箔 | |
CN104630555A (zh) | 一种高强度耐腐蚀黄铜材料及其制备方法 | |
JPS61272339A (ja) | 繰返し曲げ性に優れた電子部品用リ−ド材およびその製造法 | |
JPS61127842A (ja) | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造方法 | |
JP2001279351A (ja) | 圧延銅合金箔及びその製造方法 | |
JPH11350058A (ja) | 成形性及び焼き付け硬化性に優れるアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
JP3274175B2 (ja) | 熱交換器用銅基合金およびその製造法 | |
EP0026941B1 (en) | Chromium modified silicon-tin containing copper base alloys, process of treating same and uses of same | |
JPS6146534B2 (ru) | ||
JPH05311295A (ja) | 熱交換器用銅基合金およびその製造法 | |
JPH09316569A (ja) | リードフレーム用銅合金及びその製造法 | |
Greenwood | The refining and physical properties of lead | |
JPH05311294A (ja) | 熱交換器用銅基合金およびその製造法 | |
US3333956A (en) | Magnesium-base alloy |