RO121253B1 - Aparat şi procedeu pentru conducerea distilărilor reactive - Google Patents

Aparat şi procedeu pentru conducerea distilărilor reactive Download PDF

Info

Publication number
RO121253B1
RO121253B1 ROA200100984A RO200100984A RO121253B1 RO 121253 B1 RO121253 B1 RO 121253B1 RO A200100984 A ROA200100984 A RO A200100984A RO 200100984 A RO200100984 A RO 200100984A RO 121253 B1 RO121253 B1 RO 121253B1
Authority
RO
Romania
Prior art keywords
primary
reaction zone
bed
distillation
catalyst
Prior art date
Application number
ROA200100984A
Other languages
English (en)
Inventor
Mario J. Maraschino
Original Assignee
Catalytic Distillation Technologies
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Catalytic Distillation Technologies filed Critical Catalytic Distillation Technologies
Publication of RO121253B1 publication Critical patent/RO121253B1/ro

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
    • B01D3/146—Multiple effect distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/34—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by hydrogenation
    • C07C5/03—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by hydrogenation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
    • Y10S203/06—Reactor-distillation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
    • Y10S585/919—Apparatus considerations
    • Y10S585/921—Apparatus considerations using recited apparatus structure
    • Y10S585/922—Reactor fluid manipulating device
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
    • Y10S585/919—Apparatus considerations
    • Y10S585/921—Apparatus considerations using recited apparatus structure
    • Y10S585/924—Reactor shape or disposition
    • Y10S585/926—Plurality or verticality

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Abstract

Invenţia se referă la un aparat ?i la un procedeu pentru tratarea unui amestec complex de hidrocarburi conţinând componenţi olefinici nedoriţi, în scopul îndepărtării monoolefinelor ?i diolefinelor, în două etape, ?i al separării din amestec a unui component cheie dorit. Aceasta presupune tratarea amestecului de hidrocarburi, pentru a hidrogena diolefinele, în condiţii blânde, într-o coloană de distilare reactivă având un pat de catalizator primar, un pat de catalizatorsecundar ?i un curent lateral, urmată de separarea componentului cheie epuizat de olefine ?i a fracţiilor u?oare, într-o a doua coloană de distilare reactivă având un pat de catalizator primar, un pat de catalizator secundar ?i un curent lateral, fracţiile u?oare fiind îndepărtate la vârful coloanei, iar componentul cheie, epuizat de olefine, fiind hidrogenat în condiţii mult maisevere, pentru a îndepărta monoolefinele.

Description

Prezenta invenție se referă la un aparat și la un procedeu pentru conducerea hidrogenărilor prin distilare reactivă.
De câtva timp s-a folosit în practică utilizarea catalizatorilor într-o coloană de distilare pentru a efectua în paralel reacții chimice și pentru a separa produșii de reacție.
în mod surprinzător, utilizarea unui reactor tip coloană de distilare catalitică, se pretează ea însăși bine, mai ales la hidrogenări. A se vedea, de exemplu, brevetele US 5595634,5599997,5628880,5773670 și brevetul EP 0556025 B1. Combinația este folositoare, deoarece reactanții în fază lichidă sunt rapid separați de produșii de reacție, datorită diferențelor punctelor de fierbere, prin distilare fracționată. Astfel, au fost frânate reacțiile secundare.
Au fost descrise numeroase aranjamente, diferite între ele, pentru a realiza rezultatul dorit. De exemplu, brevetele britanice 2096603 și 2096604 descriu plasarea catalizatorului pe talere convenționale, într-o coloană de distilare. O serie de brevete americane, incluzându-le și pe cele amintite mai sus și, în plus, în special brevetele US 4443559 și 4215011, descriu utilizarea catalizatorului ca parte a umpluturii, într-o coloană de distilare cu umplutură. Utilizarea multiplelor paturi într-un turn de distilare cu reacție este, de asemenea, cunoscută și descrisă, de exemplu, în brevetele US 4950834, 5321163 și 5595634.
în distilările reactive, precum distilarea catalitică, ca și în orice altă distilare, nu există delimitări rigide între componenți. Reacțiile conduse pe porțiuni prestabilite ale coloanei, folosind câțiva constituenți, pot duce la neefectuarea altor tratamente dorite ale altor porțiuni ale constituenților coloanei.
De exemplu, fluxurile combinate, provenite de la rafinărie, conțin un spectru larg de compuși olefinici. Acest lucru este adevărat, în special pentru produșii provenind atât de la cracarea catalitică, cât și pentru cei proveniți de la procesele de cracare termică (gazul de piroliză). Acești compuși nesaturați cuprind etilena, acetilena, propilena, propadiena, metil acetilena, butenele, butadiena, amilenele, hexenele etc. Mulți dintre acești compuși sunt valoroși, în special ca stoc de alimentare pentru produse chimice.
Olefinele având mai mult de o legătură dublă și compușii acetilenici (având o triplă legătură) sunt utilizați într-o măsură mai mică și sunt nocivi pentru multe dintre procesele chimice în care sunt utilizați compușii cu o singură dublă legătură, procese cum ar fi, de exemplu, polimerizarea. Compușii cu sulf și azot, printre alții, sunt cel mai adesea preferați pentru a fi înlăturați și ei pot fi în mod efectiv îndepărtați dintr-o porțiune a componenților coloanei, dar din cauza punctelor diferite de fierbere, pentru alte porțiuni ale componenților coloanei, și a impurităților din aceasta, nu se pot îndepărta toate impuritățile.
în general, este mai dificilă înlăturarea atât a dienelor, cât și a olefinelor, în comparație cu înlăturarea exclusivă a dienelor. Fluxurile bogate în diene vor hidrogena la o viteză volumetrică mai mare în condiții mai blânde, în comparație cu un flux olefinic sărăcit în diene. Pentru alimentare, nu este neobișnuită prezența unor cantități de sulf de ordinul a câteva sute de ppm. Catalizatorii de hidrogenare pe bază de paladiu nu conțin nivele de sulf atât de înalte, deși nivelurile dienelor cu dublă legătură adesea prezente în aceste materii de alimentare, depășesc impuritățile de sulf în competiția față de siturile catalitice din apropiere, asigurând, cu toate acestea, rapoarte rezonabile.
Pentru curenții de hidrogenare având concentrații mari de diene (peste 1000 ppm), este nevoie să se ocolească folosirea de temperaturi înalte pentru a împiedica oligomerizarea. în general, se evită temperaturile din zona 76,67°C, sau mai mari decât aceasta. Astfel de restricții de operare creează condiții care sunt nefavorabile pentru conversia completă a olefinelor în aceeași unitate în care se elimină diena.
RO 121253 Β1
Prezenta invenție prevede un aparat și un procedeu destinate hidrogenării prin disti- 1 lare reactivă a fluxurilor de alimentare având concentrații atât în mono- cât și în di-olefine.
Aparatul pentru conducerea distilărilor reactive, conform invenției, cuprinde o primă 3 coloană de distilare pentru hidrogenarea compușilor nesaturați conținând diolefine, prevăzută cu un prim pat de catalizator primar și un prim pat de catalizator secundar, primul pat de 5 catalizator primar menționat fiind plasat în prima coloană de distilare pentru a asigura o primă zonă de reacție pentru diolefine în prima coloană de distilare menționată iar primul pat 7 de catalizator secundar fiind plasat în prima coloană de distilare deasupra primului pat de catalizator primar, pentru a asigura o a doua zonă de reacție pentru diolefinele rămase în 9 prima coloană de distilare după numita primă zonă de reacție, o primă alimentare cu compus saturat/nesaturat în amestec, situată sub primul pat primar menționat, o alimentare cu hidro- 11 gen sub patul primar menționat, o conductă pentru blaz și o conductă pentru frunți, numita conductă pentru frunți fiind legată de o a doua coloană de distilare care este prevăzută cu 13 un al doilea pat de catalizator primar pentru efectuarea hidrogenării compușilor nesaturați proveniți de la prima coloană de distilare menționată și conținând monoolefine, cel de-al 15 doilea pat de catalizator primar fiind plasat în numita coloană de distilare pentru a asigura o primă zonă de reacție pentru compușii nesaturați în cea de-a doua coloană de distilare 17 menționată, și cu un al doilea pat de catalizator secundar plasat în cea de-a doua coloană menționată, sub cel de-al doilea pat primar menționat, cel de-al doilea pat de catalizator 19 secundar menționat, asigurând o a doua zonă de reacție pentru monoolefinele reziduale în cea de-a doua coloană de distilare, după prima zonă de reacție menționată, conducta de 21 frunți de la prima coloană de distilare menționată, fiind legată de cea de-a doua coloană de distilare menționată, deasupra celui de-al doilea pat de catalizator primar și cu o alimentare 23 cu hidrogen, situată sub cel de-al doilea pat primar.
Procedeul efectuat în aparat este de asemenea parte a acestei invenții. 25
Procedeul pentru conducerea hidrogenărilor prin distilare reactivă, conform invenției, cuprinde: 27
- alimentarea hidrogenului și a unui flux care cuprinde un amestec de hidrocarburi având un anumit interval al atomilor de carbon și care include monoolefine și diolefine, sub 29 prima zonă de reacție primară, numita zonă de reacție primară conținând un catalizator de hidrogenare preparat ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomi- 31 tente, pentru a aduce un component selectat din amestecul de hidrocarburi și reprezentând mai puțin decât numitul interval al atomilor de carbon, în prima zonă de reacție primară care 33 conține un catalizator de hidrogenare pentru hidrogenarea diolefinelor;
- recuperarea fluxului componentului selectat având un conținut redus de diolefine; 35
- separarea unui flux care cuprinde hidrocarburi cu mai mulți atomi de carbon decât componentul selectat; 37
- alimentarea respectivului flux având un conținut redus de diolefine deasupra și a hidrogenului sub a doua zonă de reacție primară, care conține un catalizator de hidrogenare 39 preparat ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomitente, pentru a hidrogena monoolefinele și a separa hidrocarburile având mai puțini atomi de carbon decât 41 ai componentului selectat menționat și
- recuperarea unui produs care conține componentul selectat și având un conținut 43 redus de monoolefine și diolefine.
Pot exista structuri sau baterii de distilare între paturile primare și secundare. Reac- 45 țiile de hidrogenare eliberează o cantitate de căldură de reacție semnificativă (de ordinul a 50.000 sau mai mare BTU/0,4536 kg mol H2 consumat). Această căldură eliberată se 47 adaugă încărcării de vapori din coloană. Facultativ, pot fi folosite schimbătoare de căldură (condensatoare) laterale pentru păstrarea uniformității profilului de vapori din coloană, în 49 limitele dorite.
RO 121253 Β1
Un al doilea pat de catalizator poate fi plasat în coloana de distilare, deasupra sau dedesubtul patului primar precum s-a descris alăturat, pentru a permite componenților care ajung la fierbere mai ușor sau mai greu să fie expuși la catalizatorul suplimentar și să fie purificate sau tratate ulterior.
Termenul distilare reactivă este folosit pentru a descrie reacția paralelă și fracționarea într-o coloană. Pentru scopul prezentei invenții, termenul distilare catalitică include distilarea reactivă și orice alt procedeu de reacție paralel și distilare fracționată într-o coloană de distilare, fără deosebire de destinația dată acestuia.
Paturile de catalizator, așa cum sunt folosite în prezenta invenție, pot fi descrise ca fixe, înțelegând prin aceasta plasarea într-o arie fixă a coloanei și includ paturi expandate și paturi barbotate de catalizatori. Catalizatorii în paturi pot fi toți aceiași sau diferiți, atâta timp cât îndeplinesc funcția de hidrogenare, așa cum s-a precizat.
în prezenta invenție, sunt utili catalizatorii preparați ca structuri de distilare.
Figura reprezintă diagrama procesului de curgere simplificată a uneia dintre realizările invenției.
Prezenta invenție este utilă, în special pentru îndepărtarea monoolefinelor și a diolefinelor din curenții de gaze de cracare. Curenții de gaz de cracare termică, au în special un domeniu îngust de numere de carbon și tipuri de compuși. în mod normal, compușii în domeniul numărului de carbon unu (precum compușii C4 dintr-o autoclavă pentru scindarea grăsimilor C4/C5) vor funcționa ca grupare cheie ușoară în coloană. Astfel, compușii cu un număr de carbon mai mare decât unu (precum compușii Cs dintr-o autoclavă pentru scindarea grăsimilor C4/C5) vor servi ca grupare cheie grea pentru coloană.
Hidrogenarea este reacția hidrogenului cu o legătură multiplă carbon-carbon pentru a satura sau a satura parțial compusul. Această reacție a fost cunoscută de mult timp și se efectuează de obicei la presiuni supraatmosferice și temperaturi moderate, folosind un exces mare de hidrogen față de un catalizator metalic. Printre metalele cunoscute drept catalizatori ai reacției de hidrogenare sunt platina, reniul, cobaltul, molibdenul, nichelul, wolframul și paladiul. în general, formele comerciale de catalizatori folosesc oxizi ai acestor metale pe suport. Oxidul este redus la forma activă sau înaintea utilizării, cu un agent reducător, sau în timpul utilizării de către hidrogenul din materialul de alimentare. Aceste metale catalizează, de asemenea, alte reacții, în principal, dehidrogenarea la temperaturi ridicate. în plus, ei pot accelera reacția compușilor olefinici cu ei însăși sau cu alte olefine pentru a produce dimeri sau oligomeri, atunci când durata de reținere este mărită.
Hidrogenarea selectivă a compușilor hidrocarbonați este cunoscută. Peterson și colab., în The Selective Hydrogenation of Pyrolysis Gasoline, prezentată la Petroleum Division de la American Chemical Society în septembrie 1962, discută hidrogenarea selectivă a diolefinelorC4 și superioare. Boitiauxși al., în Newest Hydrogenation Catalysf, Hvdrocarbon Processing, martie 1985, prezintă o trecere în revistă generală a diferitelor utilizări ale catalizatorilor de hidrogenare.
Prima coloană
Prima coloană operează cu catalizatorul plasat deasupra alimentării cu hidrocarbură. Se operează în condiții care să reducă numai dienele prin hidrogenare. Coloana funcționează pentru a deplasa un component cheie, de exemplu C5, ascendent în paturile primar și secundar în condiții de presiune și temperatură, astfel încât să hidrogeneze numai dienele, de ex., 65,56’C până la o temperatură la gura coloanei de 76,76 -93,33‘C la 0,7 până la 5,25 bar. Temperatura superioară a extractului va depinde de aranjamentul dienei și al altor compuși nesaturați, precum acetilenele, ca și de stabilitatea amestecului specific al componentelor nesaturate la oligomerizare.
RO 121253 Β1
Curentul ascendent al componentului cheie operează astfel încât să se păstreze 1 catalizatorul curat și să se inhibe cocsificarea dienelor. Vitezele de reacție mai mari ale dienelor comparativ cu cea a monoolefinelor, în hidrogenare, permit timpi de contact scurți 3 ai fazei superficiale de vapori, în intervalul 20 - 60 s.
Componentul cu cel mai mare număr de carbon din serie, orientat ascendent, ser- 5 vește drept component cheie ușor, pentru coloană. Compușii cu număr de carbon mai scăzut decât acesta se comportă ca mai ușori decât compușii-cheie ușori ai sistemului. Acești 7 compuși mai ușori au tendința să treacă mai ușor în vapori decât în lichid, ceea ce face mai dificile reacțiile pentru diene în aceeași serie de compuși. Oricum, folosirea unei a doua zone 9 cu catalizator (menționată mai sus, ca funcționând la o temperatură mai joasă decât a primului pat) permite concentrarea acestei fracțiuni cu număr de carbon mai scăzut. Astfel, 11 patul primar combinat și patul secundar superior opțional, împreună, conduc la un interval de fierbere mai îngust, care altfel nu ar putea fi realizabil. 13
A doua coloană
A doua coloană reactivează diena epuizată din curentul superior al primei coloane 15 și o alimentează deasupra patului primar și oricărui pat secundar opțional, unde este hidrogenată prin distilare reactivă. Chiar și în absența dienelor, de ex. <0,1% în greutate, 17 temperaturile mai înalte, din intervalul 93,33 - 162,8’C, sunt folosite la presiuni în intervalul 4,2 -10,5 bar. Sistemele exclusiv monoolefinice au tendința să prezinte o absorbție de hidro- 19 gen mai puțin favorabilă față de curenții bogați în diene. Timpul de contact al fazei superficiale de vapori, chiar și în cele mai severe condiții, este în domeniul 50-90 s. De notat faptul 21 că numerele de carbon, pentru componentul-cheie în a doua coloană, pot coincide sau pot fi diferite de numerele de carbon ale componetului-cheie din prima coloană, în funcție de 23 obiectivele operării.
Componentul cheie se adună în lichidul din coloană și favorizează reacția pe corn- 25 ponentul cheie. Din contra, fracțiunea din domeniul carbonului mai greu se rărește în lichidul curentului descendent. Totuși, includerea unui pat secundar de catalizator la bază (care este 27 mai scăzut în coloana unde temperatura mai înaltă provoacă vaporizarea suplimentară a componenților grei) poate fi utilizată pentru a concentra speciile cu nivelul cel mai greu al 29 numărului de carbon și, de asemenea, de a scoate din reacție olefinele mai grele. Ca în orice distilare există un gradient de temperatură în reactorul coloană de distilare. Temperatura la 31 capătul coloanei conține material cu punct de fierbere mai mare și astfel este la o temperatură mai înaltă decât capătul superior al coloanei. 33
Rezultatul operării cu acest procedeu în reactorul coloană de distilare este acela că pot fi utilizate presiuni parțiale de hidrogen mai scăzute (și astfel, presiuni totale mai 35 scăzute).
Se consideră că reacția din coloana de distilare prezentă este avantajoasă, în primul 37 rând deoarece reacția apare în concurența cu distilarea și produșii inițiali ai reacției și alți componenți ai curentului sunt înlăturați din zona (zonele) de reacție, cât de repede posibil, 39 reducând probabilitatea reacțiilor secundare. în al doilea rând, deoarece toți componenții fierb, temperatura de reacție este controlată de punctul de fierbere al amestecului la presiu- 41 nea sistemului. Căldura de reacție creează doar o vaporizare mai mare, dar nu o creștere a temperaturii la presiunea dată. Ca rezultat, poate fi atins un grad avansat de control asupra 43 vitezei de reacție și a distribuției produșilor prin reglarea presiunii sistemului. Un alt beneficiu pe care această reacție îl poate dobândi din reacțiile din coloana de distilare este efectul de 45 spălare, în special în operațiile din curentul descendent al celei de-a doua coloane, pe care refluxul intern îl asigură catalizatorului, reducându-se astfel formarea polimerului și 47 cocsificarea.
RO 121253 Β1
Figura reprezintă schema procesului tehnologic pentru îndepărtarea mono- și di-olefinelor nesaturate primare, dintr-un gaz de piroliză completă. Unele componente, precum refierbătoare, compresoare, pompe și altele au fost omise, dar în mod normal, utilizarea lor este complet previzibilă specialiștilor din domeniu.
Alimentarea, un gaz de piroliză așa cum este descris în tabelul 1, se introduce în prima coloană 10 prin conducta 12.
Tabelul 1
Component Conținut în greutate, %
BD/Acetilenă C4 0,2
Butilene 0,1
Butani 0,0
Saturate C5 1,0
Olefine C5 4,7
Diolefine C5 13,0
Saturate C6 2,7
Olefine C6 2,3
Diolefine C6 7,0
Saturate C7 1,5
Olefine C7 1,1
Diolefine C7 3,4
Saturate C8 0,5
Olefine 0,4
Diolefine C8 1,2
Benzen 18,7
Toluen 17,4
Etilbenzen 2,1
Xileni 7,6
Stiren 2,6
Mai grele 12,9
Total 100,0
în această ilustrare, turnul 10 operează în astfel de condiții încât fracțiunea C6 să fie captată ascendent (la partea inferioară -201,1°C, la vârf-100°C la 60 psig). Componetele cu număr de atomi de carbon C7 sau mai grele, sunt îndepărtate prin conducta 34, pentru a fi utilizate în alte procese. Fracțiunea C6 conține într-o oarecare proporție compuși C7 și mai grei, dar este formată, predominant, din componente cu număr de carbon C6 și mai ușoare.
Componentele C6 conțin, în special, alcani, benzen, de la 5 la 12% monoolefine și de la 15 la 35% diene. în mod similar, componenții mai ușori conțin o distribuție mai largă de specii incluzând diene și monoolefine. Hidrogenul este adăugat prin conducta 14 cu o viteză
RO 121253 Β1 care să asigure o cantitate stoechiometrică în exces a dienelor prezente în fracțiunea C6 și 1 mai grea. în patul 16 se asigură un catalizator de hidrogenare sub formă de structură de distilare. în condițiile de temperatură și presiune descrise, există atât o fază de vapori, cât 3 și una lichidă, compuse în special din componente C6 și, ca rezultat, dienele C6 sunt substanțial eliminate. 5
Componentele mai grele în aceste condiții, sunt în special sub formă de vapori în patul 16. Totuși, temperatura din patul 18, de asemenea un catalizator de hidrogenare într-o 7 structură de distilare este mai scăzută din cauza gradientului de temperatură din coloană. Patul secundar 18 permite componentelor cu fierbere mai scăzută să sufere același tip al 9 contactului celor două faze ca și fracțiunea C6 în patul 16, în felul acesta permițând o concentrare a acestei porțiuni mai grele, împreună cu dienele substanțial eliminate. Este utilizat 11 un curent lateral 44, pentru a îndepărta o porțiune din concentratul sărăcit în diene ușoare și componenta C6 sărăcită în diene într-un colector 40.0 parte a materialului colectat poate 13 fi returnat prin conducta 42 (linia punctată) către coloana 10 pentru a menține vaporii încărcați în coloană. Altfel, materialul din curentul lateral 44 este alimentat la cea de-a doua 15 coloană 48, prin conducta 46.
Fruntea de distilare 20, conținând, de asemenea, mai ales componente C5 sărăcite 17 în diene, componente C6 și material, trece mai ușor prin condensatorul 22 în colectorul 24. Componentele necondensabile sunt îndepărtate pentru reciclare la alimentarea cu hidrogen 19 sau pentru evacuare prin conducta 26.0 parte a materialului condensat este returnat sub forma refluxului 36 la coloana 10 și reziduul se alimentează prin 38 la conducta 46 în 21 coloana 48.
Alimentarea de la coloana 10 este caracterizată ca având aproape toate dienele și 23 nesaturatele mai mari (acetilenele) înlăturate prin hidrogenare cu formare puțină de oligomeri. Olefinele sunt substanțial neatinse datorită temperaturii de operare restrictive. în 25 coloana 48, condițiile de operare sunt mai severe, cu scopul de a hidrogena monoolefinele (capete -170’ C, vârf -121,7’ C la 7 bar). Alimentarea intră deasupra primului pat de catali- 27 zator 50, care este un catalizator de hidrogenare preparat ca o structură de distilare. Din nou, condițiile sunt astfel alese, încât componenta cheie, constituenții C6, este deplasată descen- 29 dent. Componentele mai ușoare, în special C5, ies prin conducta superioară 54, prin condensatorul 52 în colectorul 58. Necondensabilele sunt înlăturate atât pentru evacuare prin 31 conducta 56, cât și pentru recirculare prin conducta 60 la alimentarea cu hidrogen 62.0 mică parte de lichid aflat în colectorul 58 este îndepărtat prin conducta 78 și reziduul este returnat 33 prin conducta 76 la coloana 48 ca reflux.
Colectorul 66 este plasat pe fluxul lateral 64 care elimină produsul hidrogenat prin 35 conducta 74. O parte poate fi returnată prin conducta 68 pentru a controla vaporii încărcați în coloană. Alternativ, curentul lateral 64 poate fi recuperat sub formă de vapori (eliminarea 37 colectorului 66), care, deși vor reprezenta un dezavantaj energetic, vor asigura alte beneficii și anume: (a) o reținere ulterioară a olefinelor grele în al doilea pat 72 și (b) o creștere mai 39 accentuată în temperatura patului 72 față de patul primar 50, ambele mărind performanța patului secundar. 41
Patul secundar 72 conține un catalizator de hidrogenare ca structură de distilare și orice fracțiune mai grea, remanentă, este concentrată și îndreptată spre o hidrogenare de 43 lustruire și recuperare prin conducta 70, pentru combinarea cu fluxul de curent lateral 74 într-un flux de produs 80. 45
Tabelul 2 arată profilul temperaturii și distribuția materialelor în coloana 10. Condițiile din patul de catalizator secundar 18 (corespund talerelor 4 -16) și din patul primar 16 47 (corespunde talerelor 17-30) sunt reprezentate prin suprafețele încadrate. Celelalte talere sunt denumite prin număr. Talerul 48 este refierbătorul. 49
RO 121253 Β1
Tabelul 2
3 Taler Temp. CF) ’C Preș. Abs. KN/m2 Lichid (LBM/h) g/s Vapori Alim. (LBM/h) g/s Produs
LBM/h (LBM/h) g/s
5 1C (101,4) 38,56 (74,7)515 (3510)442,252 (290,6) vap. 36,614 (140,2) lich. 17,664
7 2 (211,6)99,78 (74,7)515 (4912)618,901 (3940) 496,431
3 (215,8) 102,1 (4902)617,641 (5343) 673,206
9 PATUL (217,7) 103,2 (75,1)517,8 (4851)611,215 (5332)671,820
18 (219,5) 104,2 (75,3)519,2 (4794) 604,033 (5282) 665,520
11 (221,3) 105,2 (75,5) 520,6 (4730) 595,969 (5225) 658,338
(223,3) 106,3 (75,7)521,9 (4658) 586,897 (5161)650,274
13 (225,6) 107,6 (75,9) 523,3 (4577) 576,691 (5089)641,202
(228,4) 109,1 (76,1)524,7 (4485)505,100 (5008) 630,996
15 (231,9)111,1 (76,3) 526,1 (4385) 552,500 (4916) 619,405
(236,0) 113,3 (76,5) 527,4 (4278) 539,018 (4815) 606,679
17 (240,6)115,9 (76,7) 528,8 (4170) 525,410 (4709 593,323
(245,7) 118,7 (76,9) 530,2 (4064) 512,054 (4601)579,715
19 (250,8)121,6 (77,1)531,6 (3962) 499,203 (4495) 566,360
(255,9)124,4 (77,3) 533 (3863) 486,729 (4392) 553,382
21 (260,8) 127,1 (77,5) 534,3 (3266) 411,508 (4294)541,034 (503,8) lich. 63,477
PATUL (265,6) 129,8 (77,7) 535,7 (3184)401,176 (4201)529,316
23 16 (269,4)131,9 (77,9) 537,1 (3113)392,231 (4118)518,858
(272,4) 133,6 (78,1)538,5 (3050) 384,293 (4047) 509,913
25 (274,6) 134,8 (78,3) 539,9 (2995) 377,363 (3985) 502,101
(276,2) 135,7 (78,5)541,2 (2945)371,063 (3930) 495,171
27 (277,3) 136,3 (78,7) 542,6 (2898) 365,141 (3879) 488,745
(278,1)136,7 (78,9) 544 (2852) 359,345 (3832) 482,823
29 (278,7) 137,1 (79,1)545,4 (2808) 353,801 (3787) 477,153
(279,2) 137,3 (79,3) 546,8 (2764) 348,257 (3743)471,609
31 (279,9) 137,6 (79,5) 548,1 (2719) 342,587 (3698)465,939
(280,2) 137,9 (79,7) 549,5 (2672) 336,666 (3653)460,269
33 (281,0)138,3 (79,9) 550,9 (2621) 330,240 (3606)454,347
(282,2) 139,0 (80,1)552,3 (2563) 322,932 (3555) 447,922
35 (284,3) 140,2 (80,3) 553,6 (2489) 313,608 (3497) 440,614
31 (288,1)142,3 (80,5) 555 (2376) 299,370 (3423) 431,290 (1206,2 lich.) 151,978
37 32 (296,2) 146,8 (80,7) 556,4 (3532) 445,024 (3311)417178 (237,0) vap. 29,861
33 (310,2) 154,6 (80,9) 557,8 (3645) 459,261 (3023) 380,891
39 34 (315,3) 157,4 (81,1)559,2 (3648) 459,639 (3136) 395,129
35 (319,7) 159,8 (81,3) 560,5 (3645) 459,261 (3139) 395,507
41 36 (324,1)162,3 (81,5)561,9 (3639) 458,505 (3136)395,129
37 (328,7) 164,8 (81,7)563,3 (3632)457,623 (3131)394,499
43 38 (333,6) 167,6 (81,9)564,7 (3626) 456,867 (3124)393,617
39 (338,7) 170,4 (82,1)566,1 (3621)456,237 (3117)392,735
45 40 (343,8) 173,2 (82,3) 567,4 (3618)455,859 (3112) 392,105
41 (348,7) 175,9 (82,5) 568,8 (3616) 455,607 (3110)391,853
47 42 (353,2) 178,4 (82,7) 570,2 (3513)455,299 (3108)391,601
43 (357,5) 180,8 (82,9) 571,6 (3608) 454,599 (3105)391,223
49 44 (361,6) 183,1 (83,1)573 (3597) 453,214 (3099) 390,467
45 (366,1) 185,6 (83,3) 574,3 (3575) 450,442 (3088) 389,081
51 46 (371,6) 188,7 (83,5) 575,7 (3532) 445,024 (3066) 386,309
47 (379,8) 193,2 (83,7) 577,1 (3450) 434,692 (3023) 380,891
53 48R (393,5) 200,8 (83,9) 578,5 (2941)379,559 (508,7) lich. 64,095
Tabelul 3 arată profilul temperaturii și distribuția materialelor în coloana 48. Condițiile în patul de catalizator secundar 72 (corespunzător talerelor 38-46) și patul primar 50 (cores57 punzător talerelor 19-31) sunt reprezentate de suprafețele încadrate. Celelalte talere sunt denumite prin număr. Talerul 49 este refierbătorul.

Claims (12)

1. Aparat pentru conducerea distilărilor reactive, cuprinzând o primă coloană de distilare pentru hidrogenarea compușilor nesaturați conținând diolefine, prevăzută cu un prim pat de catalizator primar și un prim pat de catalizator secundar, primul pat de catalizator primar menționat fiind plasat în prima coloană de distilare pentru a asigura o primă zonă de reacție pentru diolefine, în prima coloană de distilare menționată, iar primul pat de catalizator secundar fiind plasat în prima coloană de distilare, deasupra primului pat de catalizator primar, pentru a asigura o a doua zonă de reacție pentru diolefinele rămase în prima coloană de distilare, după numita primă zonă de reacție, o primă alimentare cu compus saturat/nesaturat în amestec, situată sub primul pat primar menționat, o alimentare cu hidrogen sub patul primar menționat, o conductă pentru blaz și o conductă pentru frunți, numita conductă pentru frunți fiind legată de o a doua coloană de distilare care este prevăzută cu un al doilea pat de catalizator primar pentru efectuarea hidrogenării compușilor nesaturați proveniți de la prima coloană de distilare menționată și conținând monoolefine, cel de-al doilea pat de catalizator primar fiind plasat în numita coloană de distilare pentru a asigura o primă zonă de reacție pentru compușii nesaturați în cea de-a doua coloană de distilare menționată, și cu un al doilea pat de catalizator secundar plasat în cea de-a doua coloană menționată, sub cel de-al doilea pat primar menționat, cel de-al doilea pat de catalizator secundar menționat, asigurând o a doua zonă de reacție pentru monoolefinele reziduale în cea de-a doua coloană de distilare, după prima zonă de reacție menționată, conducta de frunți de la prima coloană de distilare menționată fiind legată de cea de-a doua coloană de distilare menționată, deasupra celui de-al doilea pat de catalizator primar și cu o alimentare cu hidrogen, situată sub cel de-al doilea pat primar.
2. Aparat conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că prima coloană de distilare menționată este prevăzută cu o conductă laterală de evacuare pentru a extrage o parte de lichid din prima coloană de distilare menționată, într-un colector, numitul colector fiind legat de a doua coloană de distilare menționată, deasupra celui de-al doilea pat de catalizator primar.
3. Aparat conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că prima coloană de distilare menționată este prevăzută cu o conductă laterală de evacuare, situată sub primul pat de catalizator secundar, pentru a extrage o parte din compușii din prima coloană de distilare menționată, într-un colector, numitul colector fiind legat la a doua coloană de distilare menționată, deasupra celui de-al doilea pat de catalizator primar.
4. Aparat conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că o conductă laterală de evacuare este prevăzută pentru a extrage o parte a compușilor din a doua coloană de distilare menționată, într-un colector, numitul colector fiind legat la o conductă pentru recuperarea produsului.
5. Aparat conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că o conductă laterală de evacuare este prevăzută pentru a extrage o parte de lichid din cea de-a doua coloană de distilare menționată, sub cel de-al doilea pat de catalizator primar menționat, într-un colector, numitul colector fiind legat la o conductă pentru recuperarea produsului.
6. Procedeu pentru conducerea hidrogenărilor prin distilare reactivă, caracterizat prin aceea că cuprinde:
- alimentarea hidrogenului și a unui flux care cuprinde un amestec de hidrocarburi având un anumit interval al atomilor de carbon și care include monoolefine și diolefine, sub prima zonă de reacție primară, numita zonă de reacție primară conținând un catalizator de
RO 121253 Β1 hidrogenare preparat ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomi- 1 tente, pentru a aduce un component selectat din amestecul de hidrocarburi și reprezentând mai puțin decât numitul interval al atomilor de carbon, în prima zonă de reacție primară care 3 conține un catalizator de hidrogenare pentru hidrogenarea diolefinelor;
- recuperarea fluxului componentului selectat având un conținut redus de diolefine; 5
- separarea unui flux care cuprinde hidrocarburi cu mai mulți atomi de carbon decât componentul selectat; 7
- alimentarea respectivului flux având un conținut redus de diolefine deasupra și a hidrogenului, sub a doua zonă de reacție primară, care conține un catalizator de hidrogenare 9 preparat ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomitente, pentru a hidrogena monoolefinele și a separa hidrocarburile având mai puțini atomi de carbon decât 11 ai componentului selectat menționat și
- recuperarea unui produs care conține componentul selectat și având un conținut 13 redus de monoolefine și diolefine.
7. Procedeu conform revendicării 6, caracterizat prin aceea că, componentul 15 selectat și componenții mai grei din cea de-a doua zonă de reacție primară menționată, intră în cea de-a doua zonă de reacție secundară, care conține un catalizator de hidrogenare pre- 17 parat ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomitente, pentru hidrogenarea monoolefinelor. 19
8. Procedeu conform revendicării 7, caracterizat prin aceea că o fracțiune de flux secundar este extrasă din a doua zonă de reacție primară, și o porțiune din fracțiunea de flux 21 secundar este retumată în cea de-a doua zonă de reacție primară.
9. Procedeu conform revendicării 7, caracterizat prin aceea că o fracțiune de flux 23 secundar este extrasă, din a doua zonă de reacție primară, sub formă de vapori.
10. Procedeu conform revendicării 6, caracterizat prin aceea că, componentul 25 selecționat și hidrocarburile mai ușoare din prima zonă de reacție primară menționată, intră într-o primă zonă de reacție secundară, care conține un catalizator de hidrogenare preparat 27 ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomitente, pentru hidrogenarea diolefinelor. 29
11. Procedeu conform revendicării 10, caracterizat prin aceea că o fracțiune de flux secundar este înlăturată din prima zonă de reacție secundară și o porțiune din fracțiunea de 31 flux secundar este returnată în prima zonă de reacție secundară.
12. Procedeu conform revendicării 6, caracterizat prin aceea că, după prima zonă 33 de reacție primară, componentul selectat și hidrocarburile mai ușoare, intră într-o primă zonă de reacție secundară, care conține un catalizator de hidrogenare preparat ca o structură de 35 distilare, în condiții de reacție și distilare concomitente, pentru a hidrogena diolefinele, și
- după a doua zonă de reacție primară, componentul selectat intră într-o a doua zonă 37 de reacție secundară, care conține un catalizator de hidrogenare preparat ca o structură de distilare, în condiții de reacție și distilare concomitente, pentru a hidrogena monoolefinele. 39
ROA200100984A 1999-03-04 2000-02-10 Aparat şi procedeu pentru conducerea distilărilor reactive RO121253B1 (ro)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/262,251 US6284104B1 (en) 1999-03-04 1999-03-04 Apparatus and process for hydrogenations
PCT/US2000/003500 WO2000051703A1 (en) 1999-03-04 2000-02-10 Apparatus and process for hydrogenations

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RO121253B1 true RO121253B1 (ro) 2007-02-28

Family

ID=22996796

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ROA200100984A RO121253B1 (ro) 1999-03-04 2000-02-10 Aparat şi procedeu pentru conducerea distilărilor reactive

Country Status (16)

Country Link
US (2) US6284104B1 (ro)
EP (1) EP1169102A1 (ro)
JP (1) JP2002538239A (ro)
KR (1) KR100589637B1 (ro)
CN (1) CN1204946C (ro)
AR (1) AR022591A1 (ro)
AU (1) AU765046B2 (ro)
BR (1) BR0008686A (ro)
CA (1) CA2361131A1 (ro)
EG (1) EG22318A (ro)
RO (1) RO121253B1 (ro)
RU (1) RU2220126C2 (ro)
SA (1) SA00201067B1 (ro)
TW (1) TW491725B (ro)
WO (1) WO2000051703A1 (ro)
ZA (1) ZA200001068B (ro)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7553997B2 (en) * 2002-08-22 2009-06-30 Catalytic Distillation Technologies Hydrogenation of olefinic feedstocks
US6734328B1 (en) 2002-11-08 2004-05-11 Catalytic Distillation Technologies Process for the selective hydrogenation of alkynes
US7193093B2 (en) * 2003-06-30 2007-03-20 Shell Oil Company Process for producing alkylene oxide
US7208646B2 (en) * 2004-05-14 2007-04-24 Catalytic Distillation Technologies Selective hydrogenation of butadiene
US8124820B2 (en) 2006-06-14 2012-02-28 Neste Oil Oyj Process for the manufacture of polyolefins
FI121426B (fi) * 2006-06-14 2010-11-15 Neste Oil Oyj Prosessi polyolefiinien valmistamiseksi
CN101831318B (zh) * 2009-03-09 2015-07-22 催化蒸馏技术公司 催化蒸馏用于苯分离和纯化的应用
US8713433B1 (en) 2012-10-16 2014-04-29 Google Inc. Feature-based autocorrection
CN103965953B (zh) * 2013-01-30 2015-07-22 中国石油天然气股份有限公司 一种馏分油两相加氢反应器和加氢工艺方法
DE102019124731A1 (de) * 2019-09-13 2021-03-18 Clariant International Ltd Verbessertes verfahren zur katalysierten hydroisomerisierung von kohlenwasserstoffen

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB835689A (en) 1957-12-17 1960-05-25 Bayer Ag Process for removing acetylene, methyl acetylene, and allene from hydrocarbon mixtures
GB920012A (en) 1958-07-15 1963-03-06 Chemetron Corp Selective hydrogenation and catalyst therefor
US4215011A (en) 1979-02-21 1980-07-29 Chemical Research And Licensing Company Catalyst system for separating isobutene from C4 streams
US4443559A (en) 1981-09-30 1984-04-17 Chemical Research & Licensing Company Catalytic distillation structure
US4950834A (en) 1989-07-26 1990-08-21 Arganbright Robert P Alkylation of organic aromatic compounds in a dual bed system
US5043506A (en) * 1990-09-17 1991-08-27 Crossland Clifford S Process for the alkylation of organic aromtic compounds in the presence of inert aliphatic compounds
US5308592A (en) 1990-12-03 1994-05-03 China Petrochemical Corporation (Sinopec) Equipment for mixed phase reaction distillation
AU654757B2 (en) 1992-02-10 1994-11-17 Chemical Research & Licensing Company Selective hydrogenation of C5 streams
US5321163A (en) 1993-09-09 1994-06-14 Chemical Research & Licensing Company Multi-purpose catalytic distillation column and eterification process using same
US5773670A (en) 1995-03-06 1998-06-30 Gildert; Gary R. Hydrogenation of unsaturated cyclic compounds
US5599997A (en) 1995-03-14 1997-02-04 Chemical Research & Licensing Company Process for the production of cyclohexyl amine
US5679241A (en) * 1995-05-17 1997-10-21 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant recovery system employing catalytic distillation
US5595634A (en) 1995-07-10 1997-01-21 Chemical Research & Licensing Company Process for selective hydrogenation of highly unsaturated compounds and isomerization of olefins in hydrocarbon streams
FR2737132B1 (fr) * 1995-07-24 1997-09-19 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de distillation reactive avec distribution particuliere des phases liquide et vapeur
US5628880A (en) 1996-02-12 1997-05-13 Chemical Research & Licensing Company Etherification--hydrogenation process
US5925799A (en) * 1996-03-12 1999-07-20 Abb Lummus Global Inc. Catalytic distillation and hydrogenation of heavy unsaturates in an olefins plant
US5877363A (en) * 1996-09-23 1999-03-02 Catalytic Distillation Technologies Process for concurrent selective hydrogenation of acetylenes and 1,2 butadine in hydrocarbon streams
US5847249A (en) * 1997-07-28 1998-12-08 Catalytic Distillation Technologies Apparatus and process for catalytic distillations
US5985135A (en) * 1998-10-23 1999-11-16 Exxon Research And Engineering Co. Staged upflow and downflow hydroprocessing with noncatalytic removal of upflow stage vapor impurities

Also Published As

Publication number Publication date
JP2002538239A (ja) 2002-11-12
EP1169102A1 (en) 2002-01-09
US6284104B1 (en) 2001-09-04
CN1342097A (zh) 2002-03-27
RU2220126C2 (ru) 2003-12-27
AU765046B2 (en) 2003-09-04
SA00201067B1 (ar) 2006-08-02
ZA200001068B (en) 2000-10-20
EG22318A (en) 2002-12-31
CN1204946C (zh) 2005-06-08
KR20010104361A (ko) 2001-11-24
AU3999100A (en) 2000-09-21
KR100589637B1 (ko) 2006-06-15
BR0008686A (pt) 2002-01-08
TW491725B (en) 2002-06-21
AR022591A1 (es) 2002-09-04
US6407300B2 (en) 2002-06-18
US20010016672A1 (en) 2001-08-23
WO2000051703A1 (en) 2000-09-08
CA2361131A1 (en) 2000-09-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5038573B2 (ja) Ｃ４−カットを処理するための方法および装置
AU728853B2 (en) Apparatus and process for catalytic distillations
KR100337964B1 (ko) 올레핀 플랜트에서 무거운 불포화물의 촉매 증류 및수소화
US6858766B2 (en) Process for selectively hydrogenating mixed phase front end C2-C10 greater unsaturated hydrocarbons
TWI429741B (zh) 使用催化蒸餾之超低苯重組油的方法
KR20060015700A (ko) 가벼운 나프타 탄화수소 스트림의 동시 처리 및 분획화방법
KR20070110014A (ko) 디엔 및 아세틸렌의 선택적 수소화 방법 및 그의 촉매
CA1140163A (en) Recovery of l,3-butadiene
KR101145939B1 (ko) 부타디엔을 포함하는 공급물을 처리하는 방법 및 장치
RO121253B1 (ro) Aparat şi procedeu pentru conducerea distilărilor reactive
JP4340802B2 (ja) 蒸留工程と選択的水素化工程とを含む、ブタジエンおよびアセチレン系化合物を含むｃ４炭化水素の処理方法
CA2198634C (en) Process for selective hydrogenation of cracked hydrocarbons
MXPA05000772A (es) Metodo para tratar 1,3-butadieno crudo.
US20090183981A1 (en) Integrated pyrolysis gasoline treatment process
US3705204A (en) Process for recovering conjugated diolefins selectively from a c5 fraction
JP2023546626A (ja) ブタジエン抽出テールガスの選択的水素化方法およびその選択的水素化装置
MXPA01008770A (es) Aparato y proceso para hidrogenaciones
CN117003610A (zh) 一种乙腈法加氢精馏丁二烯抽提装置和方法
MXPA00001657A (en) Catalytic distillation and hydrogenation of heavy unsaturates in an olefins plant
JPH0455410B2 (ro)
MXPA99007567A (en) Olefin plant recovery system employing catalytic distillation