PT1022473E - Anel de compressao com fecho de encaixe aperfeicoado - Google Patents

Description

DESCRIÇÃO "ANEL DE COMPRESSÃO COM FECHO DE ENCAIXE APERFEIÇOADO"

Fundamento da Invenção A presente invenção refere-se a um anel de compressão com uma ligação mecânica de encaixe do tipo chamado "de fecho seguro"("puzzle-lock"), adaptado para ser contraído sobre o objecto a ser por ele fixado. São conhecidos anéis deste tipo da patente US-A-5 001 816 (que apresenta as características incluídas na primeira parte de cada uma das reivindicações 1 e 8) e da patente US-A-5 185 908. Estes anéis de compressão com fecho seguro da técnica anterior provaram ter muito êxito. Embora a patente US-A-5 001 816 sugira a soldadura por pontos, a soldadura por feixe de raios laser e deslocamento de material, na utilização de um cravo de perfuração, para estabilizar a ligação de fecho seguro, os anéis de compressão conhecidos abrem-se ocasionalmente durante o transporte para o cliente.

Sumário da Invenção

Um objecto da presente invenção consiste em proporcionar um anel de compressão com fecho seguro, que obvia os inconvenientes e desvantagens atrás referidos de uma maneira simples e económica, e cuja ligação com fecho seguro tem uma capacidade de reLençâo melhorada. \

Estes objectivos são atingidos pelo anel de compressão definido na reivindicação 1 e o processo da sua fabricação definido na reivindicação 8. 0 anel de compressão com fecho seguro da presente invenção impede com eficácia a reabertura durante a expedição.

De acordo com uma forma de realização da presente invenção, a ligação com fecho seguro foi aperfeiçoada, proporcionando-se material adicional em áreas criticas anteriormente sujeitas a corte ou elevação, como resultado de tensões produzidas por forças circunferenciais no anel, sem qualquer redução substancial do comprimento das superfícies de encosto de absorção dos esforços, na ligação de fecho seguro, que se estende transversalmente em relação à direcção circunferencial do anel de compressão. Isso consegue-se pelo facto de a porção alargada da cabeça do componente em forma de língua ser provido de uma configuração arredondada para fora, entre as superfícies laterais da porção de cabeça alargada e a superfície terminal que se estende transversalmente, enquanto se mantém uma relação substancialmente rectangular entre superfícies de encosto que se estendem transversalmente no início da porção de cabeça alargada e as superfícies de encosto correspondentes, que se estendem longitudinalmente e adjacentes, formadas na parte macho e pela cavidade na parte fêmea da ligação de fecho segura.

Adicionalmente, de acordo com uma forma de realização preferida da presente invenção, as superfícies interior e exterior do anel de compressão, de certas áreas do fecho seguro, ficam sujeitas a uma acção de estampagem, que desloca material, de uma maneira tal, que se reduz a probabilidade de 2 \ \

\ reabertura do fecho seguro, aumentando-se a sua capacidade de retenção relativamente a forças orientadas radialmente.

Descrição Pormenorizada dos Desenhos

Estes e outros objectivos, caracteristicas e vantagens da presente invenção serão mais evidentes a partir da descrição seguinte, feita em ligação com os desenhos anexos, que representam, apenas para fins de ilustração, uma forma de realização de acordo com a presente invenção e cujas figuras representam: A fig. 1, uma vista em planta de uma peça em bruto de um anel de compressão de fecho seguro de acordo com a presente invenção, na condição planificada; A fig. 2, uma vista em alçado axial do anel de compressão formado por meio da peça em bruto da fig. 1; A fig. 3, uma vista ampliada da ligação de fecho seguro de uma forma de realização da invenção; A fig. 4, uma vista em corte transversal, feito pela linha (4-4) da fig. 3; A fig. 5, uma vista em planta parcial de um anel de compressão com fecho seguro da técnica anterior, representado na fig. 1 das minhas patentes US anteriores; A fig. 6, uma vista parcial em planta de uma ligação de fecho seguro da técnica anterior, como se representa na fig. 2 das minhas patentes referidas anteriormente; A fig. 7, uma vista em alçado esquemática que mostra um aparelho para realizar a operação de estampagem; 3

l. -V A fig. 8, uma vista em corte ampliada, semelhante à fig. 4 e que ilustra pormenores das áreas do anel de compressão sujeitas à operação de estampagem; e A fig. 9, uma vista em corte transversal ampliada que ilustra pormenores dos dentes de estampagem.

Descrição Pormenorizada dos Desenhos

Fazendo agora referência aos desenhos, nos quais os números de referência iguais são usados, em toda a descrição e nas várias vistas, para designar as mesmas peças, a referência numérica (10) designa genericamente a peça em bruto (11) para formar o anel de compressão (fig. 1), respectivamente, o anel de compressão (fig. 2) formado pela peça em bruto (11) da fig. 1. Como se explicou nas patentes atrás referidas, superfícies de encosto, de absorção das forças, que se aplicam mutuamente e se estendem transversalmente, ao longo de certos bordos na ligação mecânica, genericamente designadas por (13), e semelhantes, a uma ligação do tipo de fecho seguro, servem a finalidade de absorver as forças de compressão e de tracção no anel de compressão. As configurações macho e fêmea da ligação mecânica (13) que incluem estas superfícies de encosto servem também para a ligação de duas porções de extremidade (11a) e (11b) da peça em bruto (11), uma à outra. A porção de extremidade macho (11b) da ligação de fecho seguro (13) inclui uma porção (14) de retenção, em forma de língua, provida de uma porção de cabeça alargada (15) (fig. 1 e 3). A porção de cabeça alargada (15) inclui porções de orelha (16,17) (fig. 3), que se estendem lateralmente, delimitadas por superfícies de encosto (31,32) laterais, rectilíneas, que se encaixam numa porção cavada alargada (22), de forma complementar, adjacente à porção 4

cavada (21) em forma de calha para a porção em forma de língua (14), na parte fêmea, designada genericamente com a referência (20), proporcionada na porção de extremidade (11a) da peça em bruto (11) (fig. 1) · O componente (14) em forma de língua e a sua porção de cabeça alargada (15) encaixa então na porção de cavidade (21) em forma de calha e na porção de cavidade alargada (22), respectivamente, da cavidade (20), que se estende na direcção longitudinal da peça em bruto (11) (fig. 1), de modo que a porção (14) em forma de língua se encaixa com a sua porção de cabeça alargada (15), por trás, às superfícies de encosto (23) e (24).

Se a ligação mecânica (13) do anel de compressão de acordo com a presente invenção for carregada à tracção ou à compressão, há a tendência para as áreas da porção de extremidade (11a) situada por trás das superfícies de encosto (23) e (24) para se deslocarem lateralmente, afastando-se da porção em forma de língua (14), donde resulta que a porção (14) em forma de língua, juntamente com a sua porção de cabeça alargada (15), poderia ser puxada ou empurrada para fora da cavidade (20), porque a porção cavada em forma de calha (21) então abrir-se-ia. Para contrariar esta tendência, proporcionam-se duas porções laterais em forma de orelha (18,19) nas áreas laterais da parte macho da ligação mecânica, na porção de extremidade (11b), que se encostam ao longo de superfícies de topo (25',26'), que se estendem longitudinalmente, das porções (25,26) que se estendem longitudinalmente, na parte fêmea da ligação mecânica (13), para contrariar gualguer flexão lateral das duas porções (25) e (26). Devido a esta disposição particular das duas porções em forma de orelha (18) e (19), a ligação mecânica das porções de 5

extremidade (11a) e (11b) fica eficazmente segura contra as forças de tracção e de compressão.

Na forma de realização da técnica anterior, ilustrada na fig. 5 deste pedido, a porção de cabeça alargada inclui porções de orelha laterais, arredondadas, de configuração semicircular, enquanto que, na forma de realização da técnica anterior ilustrada na fig. 6, a porção de cabeça alargada tem a configuração rectangular, com ângulos rectos nos seus cantos.

Verificou-se agora, surpreendentemente, que a capacidade de retenção da ligação mecânica pode ser significativamente melhorada se a relação em ângulo recto, indicada em (x) e (y) na fig. 6 for substituída, apenas nesses dois cantos da porção de cabeça alargada, pela configuração arredondada. A relação em ângulo recto entre as superfícies de encosto (23,24) que se estendem transversalmente e as superfícies de encosto lateral (31,32) é mantida, a fim de realizar superfícies de encosto (23) e (24) que se estendem transversalmente as maiores possíveis. Por outro lado, a relação em ângulo recto anterior, entre as superfícies de encosto laterais (31) e (32) e a superfície de extremidade (33), que se estende transversalmente, da porção de cabeça alargada (15) é agora substituída por uma configuração arredondada, que abrange um quarto de círculo, com um pequeno raio. Como resultado desta disposição, o material adicional presente nas áreas (41) e (42) da parte fêmea na porção de extremidade (11a) reduz o risco de corte e/ou elevação das partes laterais da porção de extremidade (11a) . Ensaios feitos indicaram que pode obter-se uma melhoria considerável com esta nova configuração. A relação em ângulo recto, entre outras superfícies de encosto adjacentes, é mantida na extensão praticável para manter 6

superfícies de encosto que se estendem transversalmente, em especial nas superfícies de encosto (12) nas áreas de estampagem (50), que são tão compridas quanto possível.

De acordo com uma outra característica de uma forma de realização da presente invenção, as uniões formadas ao longo das superfícies de encosto ¢12,33) que se aplicam uma à outra, ficam sujeitas a uma acção de estampagem, nas áreas indicadas a tracejado na fig. 3, com as referências (50) e (51) , com a utilização de meios mais ou menos convencionais para fazer o deslocamento de material como se indica nas fig. 4 e 8, com a finalidade de diminuir a probabilidade de movimento relativo, na direcção radial do anel de compressão entre as duas porções terminais (11a) e (11b). 0 quadro I seguinte indica a melhoria significativa na capacidade dos anéis de compressão com ligação de fecho seguro estampado, relativamente aos mesmos anéis de compressão com a ligação mecânica não estampada. Em todos os ensaios, os anéis de compressão foram feitos de "Galfan", um material de fita de aço, com uma dimensão nominal do diâmetro de 95,9 mm depois do estiramento, uma largura da fita de 10 mm e uma espessura da fita de 1,2 mm. Como todos os ensaios foram feitos com anéis de compressão na sua condição, tal como foram fabricados, isto é, antes da compressão, para demonstrar a maior capacidade de retenção durante o transporte, todas as amostras ensaiadas tinham um diâmetro de 99 mm. As amostras de ensaio estampadas tinham três áreas de estampagem, como se indica a tracejado na fig. 3, com as referências (50) e (51) , sendo a estampagem efectuada internamente e externamente na fita, de maneira simétrica, como se mostra nas fig. 4 e 8. O equipamento de ensaio implicou princípios convencionais de funcionamento, com 7 Γ\ \ \ \.. \ · -- | - .-/· \ Ί7 / v'~7 segmentos biselados, aproximadamente em forma de π, formando uma configuração circular interna de pequenas dimensões e uma configuração externa circular maior. As amostras de anéis de compressão para o ensaio foram então colocadas em torno da periferia exterior dos segmentos e accionou-se lentamente uma peça circular biselada, em forma de mandril, através da abertura circular interior dos segmentos, de modo tal que a dimensão do diâmetro da peça biselada em forma de mandril aumenta gradualmente, exercendo, desse modo, nos segmentos, forças dirigidas uniformemente radialmente, cada vez maiores. Medindo-se a força, no sentido descendente, aplicada à peça biselada em forma de mandril, por exemplo por uma célula de medição de forças, situada no fundo da peça em forma de mandril, podem determinar-se facilmente as forças radiais para as quais a amostra em ensaio falha, multiplicando a força descendente por um factor constante igual a 28,05. Os resultados dos ensaios a que foram sujeitas 20 amostras de ensaio, idênticas, excepto que 10 amostras incluem ligações mecânicas não estampadas e 10 amostras incluem ligações mecânicas estampadas, estão reproduzidos no Quadro I, que mostra que a capacidade de retenção do mesmo tipo de anéis de compressão pode ser aumentada em média em mais de 100%, na condição em que foram fabricadas, isto é, antes de instaladas por contracção. As forças radiais a que se verificou a falha, isto é a abertura da ligação mecânica, estão expressas em newton.

QUADRO I

Ensaios de Falha com Pressão Radial

Sem estampagem Newton Com estampagem Newton N° . 1 347 614 N° . 2 234 599 N° . 3 246 672 N°. 4 345 613 N° . 5 274 654 N°. 6 300 640 N° . 7 283 621 N° . 8 269 724 N° . 9 275 609 N° . 10 315 628 Média 288.8 637.4

As dimensões de uma amostra típica de um anel de compressão, com um diâmetro nominal de 95,9 mm, uma largura da fita de 10 mm e uma espessura da fita de 1,2 mm, e feita do material de fita de aço "Galfan" são as seguintes, devendo entender-se que estas dimensões são dadas apenas para fins de ilustração de uma forma de realização, não devendo considerar-se com carácter limitativo da presente invenção, visto que estas dimensões podem variar, como é do conhecimento dos especialistas.

Neste exemplo típico não limitativo de uma forma de realização de acordo com a presente invenção, o comprimento da fita de aperto com uma largura de 10 mm é determinado pelas dimensões do diâmetro necessárias para o diâmetro nominal do anel de compressão por contracção. O comprimento do componente em forma de lingua, tomado de3de uma linha transversal 9 \ \Λ

- Ο 4 \/\ coincidente com as superfícies de encosto (12) até à superfície de encosto transversal mais exterior (33) da cabeça alargada (15), é 7,5 mm, a largura da superfície da cabeça alargada desde a superfície de encosto lateral (31) até à superfície de encosto lateral (32) é de 6 mm, o comprimento das porções laterais em forma de orelha, laterais (18,19), desde uma linha transversal coincidente com as superfícies de encosto (12) até uma linha coincidente com as superfícies de encosto (44) é de 2 mm, o comprimento desde uma linha coincidente com as superfícies de encosto (44) até uma linha transversal coincidente com as superfícies (23,24) é de 2,5 mm e o raio de curvatura na porção da cabeça é de 1 mm. A largura da porção (14) em forma de língua situada centralmente é de 3 mm, a largura das porções em forma de orelha (18) e (19) é de 1,5 mm, a largura das áreas estampadas (50) é de 2 mm, a largura da área estampada (51) é de 4 mm e a espessura da fita de aperto é de 1,2 mm. Todas as dimensões indicadas são com a peça em bruto (11) numa condição planificada.

Como se mostra nas fig. 4 e 8, o deslocamento do material é feito tanto no lado exterior (11') como no lado interior (11") do anel de compressão, de uma maneira simétrica nas duas áreas (50) e na área (51) da fig. 3. Como se mostra na fig. 8, cada entalhe interior (90) na superfície interior (11") do anel de compressão (10) e cada entalhe exterior (91) na superfície exterior (11') do anel de compressão, que são produzidos por estampagem, tem uma profundidade de cerca de 0,35 mm, e é definido pelas superfícies laterais (90a,90b) e (91a,91b), subtendendo as superfícies laterais respectivas (90a,90b) e (91a,91b) um ângulo de cerca de 60°, sendo as suas intersecções mútuas bem como as suas intersecções com as superfícies interior e exterior (11',11") do anel (11) arredondadas para 10

Λ.γ4:

7 fora, com um raio de cerca de 0,1 mm. A distância da superfície lateral menor (90b), ao plano (92) do corte representado, por exemplo, mas encostando-se às superfícies (12) ou (33), é de cerca de 0,6 mm. A fig. 7 ilustra esquematicamente um dispositivo para efectuar a operação de estampagem, que inclui um componente de matriz (70) como um núcleo, com uma superfície exterior superior (71) e uma superfície inferior (72), fazendo cada uma parte de uma circunferência com uma dimensão radial (R) da superfície interior do anel de compressão completo. Uma matriz de estampagem (75), que é actuada de uma maneira conhecida convencional, com a força necessária, é guiada num movimento de vaivém, numa parte (76) da máquina relativamente fixa, para se mover para cá e para lá, durante a operação de estampagem. A matriz (70) em forma de núcleo é fixada na parte (76) relativamente fixa da máquina, de uma maneira convencional (não representada) e está dotada com uma pequena saliência (73) na sua superfície (72) , para se encaixar, por exemplo, numa cavidade ou pequena abertura no anel de compressão, para posicionar de maneira apropriada o mesmo na operação de estampagem. A matriz (70), bem como a matriz de estampagem (75) estão então providas de pequenos dentes de estampagem (fig. 9), para realizar a operação de estampagem. Numa forma de realização da presente invenção, que utiliza anéis de aperto do tipo usado nos ensaios do Quadro I, a largura da acção de estampagem ao longo da superfície de encosto (33) pode ser de cerca de 4 mm e, nas áreas das superfícies de encosto (12), pode ser de cerca de 2 mm. O espaçamento entre a superfície exterior (71) do componente de matriz (70) e as superfícies interiores (74) e (77) na matriz de estampagem (75) na sua 11

posição estendida e da parte (76) da máquina correspondente substancialmente à espessura da fita de aperto. A fig. 9 ilustra a forma dos dentes de estampagem proporcionados na superfície (74) da matriz de estampagem (75) e na superfície (71) do componente de matriz (70) da máquina da fig. 7, de modo que os dentes estão situados de modo a produzir um deslocamento de material nas superfícies interior e exterior (11") e (11') do material de fita que forma o anel de compressão no interior das áreas de estampagem (50) e (51), como se mostra na fig. 8. Como estes dentes de estampagem têm substancialmente a mesma forma nas superfícies (74) e (71), apenas os dentes de estampagem (95) e (96) na superfície (74) estão representados na fig. 9. Cada um destes dentes de estampagem (95) e (96) são definidos por superfícies laterais (95a, 95b) e (96a, 96b), de modo que as superfícies laterais (95a, 95b) e (96a, 96b) subtendem um ângulo de cerca de 60°, e de modo que as suas intersecções mútuas, bem como as suas intersecções com a superfície (74), são arredondadas para fora, com um raio de cerca de 0,1 mm. A distância máxima da projecção para fora, dos dentes (95) e (96) a partir da superfície (74) na intersecção das superfícies laterais (95a,95b) e (96a,96b) é de cerca de 0,35 mm. O espaçamento destes dentes, na direcção periférica e na direcção da largura, é adaptado à dimensão das áreas de estampagem (50) e (51) das fig. 3 e 8, de modo que dois desses dentes (95) são proporcionados afastados, na direcção axial do componente de matriz de estampagem (75), para as duas áreas de estampagem (50).

Os quadros seguintes (fig. 2A-9A) e os gráficos (fig. 2B-9B) indicam o aperfeiçoamento na capacidade de retenção de anéis de compressão nas fig. 3 e 4, de várias dimensões, e 12 r\ r\

,ΧΑ.ΑΛ' feitos de materiais diferentes, mas todos providos de ligações de fecho seguro, estampadas, como atrás se descreveu. Em todos estes ensaios, os anéis de compressão foram contraídos 4 mm, no diâmetro, antes das medições. Fizeram-se de novo medições numa máquina, na qual se colocaram os anéis de compressão contraídos, ao longo das superfícies exteriores circulares de um certo número de segmentos biselados em forma de π, formando interiormente uma abertura circular de menor diâmetro, de modo que se forçou um mandril biselado, para baixo, através desta pequena abertura com uma força pré-determinada dirigida para baixo, que é medida por meio de uma célula de carga, a partir da qual se deduzem as forças radiais. Nos diagramas das fig. 2B-9B, as forças radiais são dadas em daN (newton x 10). 13 L\j~i ><^·

Diagrama dac> Forçaa Rndiaio Dimeneoeg do Anel Cnntra£do 49,6 — Fita 9x1,5 Material Peraluman 300-02 Al-Mg3 Aumento do Diâmetro Em mm Carga Axial em kg Valor Médio da Força Radial em daN Anel 1 Anel 2 Anel 3 Anel 4 G 100 1.00 lOQ 1.00 28.05 0.1 11.85 I2XO ÓOO 1300 300.49 0.2 20125 2300 1200 2500 562.75 0.3 26j50 30.00 2200 3100 768.57 0.4 29.46 29Λ0 3000 33.00 851.74 0.5 31X0 3200 33.00 34.00 911.63 0.6 32.00 3200 34.00 33.00 9ia64 0.7 3000 2400 3200 3200 827.48 0.8 0.00 0.00 0.00 0.00 aoo FIGURA 2a - Carga da Força Radiai no Anel de Compressão Contraído J >--- - CaJJ.LaJ % TJ - g vDJ.lAJ * 0> - Ό cd „ OtJUAjQ * y ύ _ _ _ o 200.00 - P*4 lUU.OO - U.UQ ~r ' 0 — 0 1 0. DíIí -f— 2 α itação c 3 0, o Diãmet -1- 4 0. ro em rar _L 5 0 D. 6 0. - I 7 0.8

FIGURA 2B 14 r \-

Γ\ \£ 0.

Diagrama de Forcas Radiais Dimensões do Anel Contraído 49,6 - Fita 9 x 1,2 Material Aço Galvanizado ST 02 Z-275-N-A Aumento do Diâmetro Em mm Carga Axial em kg Valor Médio da Força Radial em daN Anel 1 Anel 2 Anel 3 Anel 4 t 1ΧΟ 1X30 1X30 1X30 28X35 0.1 8.00 6.00 7X30 8X30 203.36 0J 21.00 15X30 20X30 23X30 553.99 03 32.00 24.00 47X30 46X30 1044Λ6 0.4 39.00 35.00 51X30 49X30 122ai8 0.5 48.00 44X30 49X30 50X30 1339139 0.6 49X30 44X30 49X30 48X30 133238 0.7 53.00 46X30 46.00 47X30 1346.40 0.8 45X30 41X30 42X30 45.00 1213.16 0.9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 FIGURA 3A Carga da Força Radial no Anel de Compressão Contraido - > --J s 9 «---Ϊ 1GLAJAAJ * ,r^ N t 1 ZIAJ.IAJ * 7 \ \ IiaaJ-ÍAJ z \ \ βί OUJ.UU * H γ - ^ /LU-UU \ ctí OJJXJJ \ • ui \λΛ/·1^ M \ \ • «XaJ.IAJ \ Λλ/.ÍAj \ _ iLU.UU - - 7^ U-UU ~r 0 α 1 0. D 2 α ilataçã 3 0 o do D] A 0. Lãmetro 5 0. em mm· 6 0. 7 0. 8 α _1_J_1__l_i_ FIGURA 3Β 15

Diagrama das Forças Radiais Dimensões do Anel Contraído 57,0 - Fita 9x2,5 Material Peraluman 300-02 Al-Mg3 Aumento do Diâmetro Em mm Carga Axial em kg Valor Médio da Força Radial em daN Anel 1 Anel 2 Anel 3 Anel 4 0 1 1 1 1 28.05 0.1 27 29 12 19 610.09 0.2 50 42 33 38 1143.04 0.3 57 51 43 49 1402.50 0.4 53 57 50 57 1521.71 0.5 53 55 53 60 1549.76 0.6 51 53 43 55 1416.53 0.7 49 49 37 52 1311.34 0.8 0 0 0 0 0 FIGURA 4A Carga da Força Radial no Anel de Compressão Contraído % •o t-i cd H cd ptf cd o M O P®4

0.2 0.3 0.4 0.5

Dilataçao do Diâmetro em nmi. ~r

FIGURA 4B 16 x

Diagrama das Forças Radiais Dímcnoocc do Anel Contraído 70,6 — Fita 7x1,2 Material de Aço Galvanizado ST 02 Z-275-N-A Aumento do Diâmetro em mm Carga Axial em kg . Valor Médio da Força Radial em daN Anel l Anel 2 Anel 3 Anel 4 c 1.00 1.00 m 1.00 28.05 0.1 6.00 8.00 9J0C 7.00 210.38 012 25.00 28.00 28.0C 28.00 764.36 0.3 32.00 34.00 35.0C 35130 953.70 0.4 35.00 31.00 38.0C 31.00 946.69 0.5 32.00 30.00 36.0C 35.00 932.66 0.6 29.00 29150 20.0C 28.00 743.33 0.7 191X5 151X3 191X3 221X3 525.94 0.8 0.00 0150 0.0Õ 0.00 0.00 01X3 FIGURA 5A Carga da Força Radial no Anel de Compressão Contraído - KAJU.IAJ 7 i- --— V \ _ ϋνλ/ι^υ ^ /LAJ.VAi * Ό rH •H CXJJ.IAJ -Ό td Oá _ o> u (£4 dUU.ll/ * ) ' AU.UU * V IUÍ.UU * ‘ 0 l 0. 1 0. I --r- 2 0. )ilataça 3 0. d do Dió —i- 4 0.. metro ei -1 5 0.6 0. L M· - - 1 7 0.8

FIGURA 5B 17

ι, .Λ.'

Diagrama das Forças Radiais Dimensões do Anel Gontraido 70,6 - Fita 7x1,5 Material Peraluman 300-02 AI-Mb3 Aumento do Diâmetro pm mm Carga Axial em kg Valor Medio da Força Radial em daN Anel 1 Anel 2 Anel 3 Anel 4 0 aso 0.50 0.50 asc 14.03 ai 5.00 3130 3130 4.QC 105.19 02 19.00 10.00 8130 18DC 385.69 0.3 22.00 17130 191X3 20.0C 546.98 0.4 191X1 20.00 211X3 22.00 575.03 0.5 18.00 19.00 22.00 21.00 561130 0.6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Figura 6Α Carga da Força Radial no Anel de Compressão Contraído - 6 sAAJ.vAJ E ã) 1—1 T3 - 02 CO O - q ItAj.UU - U.LAJ 1-1 " 0 0. 1 0 Dil, 2 0. ataçio do I 3 0 Jilmetro en 4 0., ι mm. 3 0 _!_|_|_ — J_!_ FIGURA 6Β 18

V η ν ι > -i-

7

Diagrama das Forças Radiais Dimensões do Anel Contraído _Material Peraluman 300-02 Al-Mg3 76,8 - Fita 7x1,5

Aumento do Diâmetro em mm

Carga Axial em kg

Valor Medio da Força Radial em daN

Anel 1 0.50

Anel 2 0.50

Anel 3 0.50

Anel A 0.50 14.03 0.1 6.00 11.00 10.00 6.00 231.41 0.2 18.00 20.00 19.00 17.001 518.93 0.3 21.00 21.00 20X0 20.00 575.03 0.4 21.00 20.00 20.00 19.00 561.00 0.5 0.00 0.00 0.00! 0.00 0.001

FIGURA 7A

Carga da Força Radial no Anel de Compressão Contraido

FXCURA 7B 19 Λ-·

7

Diagrama das Forgas Radiais Dimensões do Anel Contraído 85,0 — Fita 10x1,5 Material Peraluman 300-02 Al-Mg3 Aumento do Diâmetro em mm Carga Axial em kg Valor Médio da Força Radial em daN Anel 1 Anel 2 Anel 3 Anel 4 ( ) 1X30 1.00 1XX 3 1.00 28 di 4.00 3X30 3.0C ) 3.00 91.16 0Ú 13.00 7.00 13.0C 7X30 280.50 0.2 21.00 16.00 23XX 15.00 525.94 o./ 32.00 25.00 32.0C 25.00 799.43 0.£ 33.00 33.00 34.a 31.00 918.64 O.é 35.00 35.00 32.0C 33.00 946.69 0.7 31.00 34.00 30.0C 34.00 904.61 0.8 28.00 29.00 27.00 31.00 806.44 0.00 FIGURA 8A Carga da Força Radial no Anel de Compressão Contraído - ι/ύυί nn - ΟΤΥΊΓΥΊ - 1 - _ tTXTiLaJ orYim . τυυί m - 8 ~ ^ Α/ΎΊ (ΎΛ - — (Q OiAJ.LAJ T3 S T-H 0} ^ /irrv ιύι . co Pi o OLaJ.IAJ fO - 5X4 OíYlfY* - . ZLaJ.UU -1ΓΛΓΛ _ u.uu *+ 0 0. i α Dila 2 0. taçao do 3 0. Diâmeti 4 01 o em mm. 0. 6 0.7 0. _I_1-J_!-1_ FIGURA 8Β 20

Diaerama das Furcas Radiai© Dimenso.es do Anèl Contraído - 93,0 — Fita 10x2,5 o 1 Λ_k__>^« n__.^»_____ΙηΛ ΛΛ Λ - Aumento do Diâmetro em mm Carga Axial em kg- Valor Médio da Força Radial em daN Anel 1 Anel 2 Anel 3 Anel 4 c ) 1JC0 1.00 1.00 1.00 28.05 0.1 3X0 3X0 4.00 10.00 140.25 0Δ lóXO 16.00 27.00 27X0 60308 Q.2 43X0 45.00 50.00 43X0 12Ó9.26 0.4 59X0 59.00 58.00 55X0 1619.89 Oi 6000 61.00 61X0 60.00 1697.03 O.é 60.00 57.00 57.00 60X0 1640.93 0.7 60.00 52.00 53.00 54.00 1535.74 0.8 49.00 49.00 50.00 44.00 1346.40 0.9 0.00 0.00 0.00 0.00 0X0 FIGURA 9â Carga da Força Radial no Anel de C nm ____:_ ampressão Contraido - 1 - i «XAJ.IAJ * i Anr\ m . i s/v* m _ InXXI.UJ íonnm . — nAAAvAJ i im m - ΓΤ\Α/λΑ^ " h onn m .. S 0) r-t OUUAAJ “ cd •i-i “7m m -. ^ /UJAAJ - - Q& OkJJaJJ * ' - cd çnn m _ . o* uLU-IaJ μ» r* λ/υϊ m _ _ OHJ.IaJ AAJ.UJ “' imm . _ IUvJAAJ U.IAJ 1 l ' 0 0. 1 0. 2 0. Dilat 3 0 ação dc 4 α Diâmet 5 0. ro em i 6 0. nm. 7 0. 8 0.9 i < -_ i i . i FIGURA 9B 21

Embora se tenha representado e descrito os pormenores de várias formas de realização de acordo com a invenção, compreende-se que as mesmas não se limite a essa representação e a essa descrição, sendo sim susceptíveis de numerosas modificações e alterações, como é sabido pelos especialistas. Por exemplo, a operação de estampagem pode fazer parte de uma fabricação completamente automática desses anéis de compressão.

Lisboa, 18 de Dezembro de 2001. (/agente OFICIAL da propriedade industrial </*

22

Claims (2)

1. I \ t > \ \ ·, λ\ >< " .*/

   /

   REIVINDICAÇÕES Anel de compressão, com uma ligação mecânica na forma de partes macho e fêmea complementares, em porções terminais respectivas (11a,11b) do anel, tendo a peça macho uma extensão (14) em forma de lingueta, com uma porção de cabeça (15) alargada, adaptada para se encaixar numa cavidade (22), de forma complementar, na parte fêmea, na qual a porção de cabeça (15) inclui: superfícies de encosto transversais (23,24), que se estendem essencialmente perpendicularmente às superfícies de encosto da extensão (14) em forma de lingueta, que se prolongam essencialmente na direcção longitudinal, superfícies de encosto laterais (31,32), que se prolongam essencialmente na direcção longitudinal do anel de compressão e que passam às referidas superfícies de encosto transversais (23,24) essencialmente através de ângulos essencialmente rectos, e uma superfície (33) de encosto terminal transversal, caracterizado por as referidas superfícies de encosto laterais (31,32) passarem à referida superfície de encosto (33) através de porções e curvas.
2. 2. Anel de compressão de acordo com a reivindicação 1, no qual os troços curvos abrangem essencialmente um quarto de circunferência. 1

   ,f 'ri1 Anel de compressão de acordo com a reivindicações 1 ou 2, no qual os referidos troços de extremidade (11a,11b) estão providos de superfícies de encosto adicionais (12,44) que encaixam mutuamente e prolongando-se transversalmente. Anel de compressão de acordo com qualquer das reivindicações precedentes, no qual as juntas, ao longo de pelo menos algumas das superfícies de encosto (33,12) que encaixam mutuamente, estão providas de zonas (50,51), expandidas por deslocamento do material, para limitar a probabilidade de movimento radial relativo entre as porções de extremidade. Anel de compressão de acordo com a reivindicação 4, no qual se proporcionam zonas de deslocamento de material (50.51) , ao longo das superfícies radiais quer interiores, quer exteriores do anel, no âmbito da zona das juntas. Anel de compressão de acordo com as reivindicações 4 ou 5, no qual as referidas zonas de deslocamento de material (50.51) estão dispostas essencialmente simetricamente nas superfícies radiais interiores e exteriores da junta respectiva. Anel de compressão de acordo com qualquer das reivindicações 4 a 6, no qual as referidas zonas de deslocamento de material (50,51) são realizadas por entalhes (90,91), formados por estampagem. Processo de formação, a partir de uma tira chata de um anel de compressão, que possui uma ligação mecânica, em peças de extremidade macho e fêmea da mesma, que 2 compreende o passo de obter uma matriz inicial chata, por estampagem, formando as peças fêmea e macho peças complementares da ligação mecânica, que possui na parte macho um prolongamento (14) em forma de lingueta, com uma porção de cabeça (15) alargada, e uma cavidade (22), de forma complementar, na peça fêmea, incluindo a porção de cabeça (15): superfícies de encosto transversal (23,24), que se prolongam essencialmente perpendicularmente às superfícies de encosto da extensão (14) em forma de lingueta, que se estendem essencialmente na direcção longitudinal, superfícies de encosto lateral (31,32), que se estendem essencialmente na direcção longitudinal do anel de compressão que passam ao interior das referidas superfícies de encosto transversais (23,24), através de ângulos essencialmente rectos, e uma superfície transversal terminal (33) de encosto de topo, caracterizado pelo passo de proporcionar uma transição curva das referidas superfícies de encosto laterais referidas (31,32) para a referida superfície de encosto de topo (33). Lisboa 18 de Dezembro de 2001. 'NTEOFICIAL DA PKOERIEDADE INDUSTRIAI