PL227598B1 - Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego i układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego - Google Patents
Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego i układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego Download PDFInfo
- Publication number
- PL227598B1 PL227598B1 PL406497A PL40649713A PL227598B1 PL 227598 B1 PL227598 B1 PL 227598B1 PL 406497 A PL406497 A PL 406497A PL 40649713 A PL40649713 A PL 40649713A PL 227598 B1 PL227598 B1 PL 227598B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- transistor
- charge
- type
- current
- voltage
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R29/00—Arrangements for measuring or indicating electric quantities not covered by groups G01R19/00 - G01R27/00
- G01R29/24—Arrangements for measuring quantities of charge
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
- G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
- G01R27/26—Measuring inductance or capacitance; Measuring quality factor, e.g. by using the resonance method; Measuring loss factor; Measuring dielectric constants ; Measuring impedance or related variables
- G01R27/2605—Measuring capacitance
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
- H03F1/52—Circuit arrangements for protecting such amplifiers
- H03F1/523—Circuit arrangements for protecting such amplifiers for amplifiers using field-effect devices
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/70—Charge amplifiers
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego oraz układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego, zwłaszcza ładunku indukowanego poprzez pole o bardzo niskiej częstości.
Znane są układy do pomiaru ładunku elektrycznego przy pomocy integratora ładunku. Typową strukturę układu tego typu przedstawia fig. 1. Układ zawiera detektor pojemnościowy 110 przyłączony do integratora ładunku 120 będącego wzmacniaczem operacyjnym z pojemnościowym sprzężeniem zwrotnym 130. Układy takie zostały przedstawione w publikacji K. Korbela „Elektronika Front End” (Uczelniane Wydawnictwa Naukowo-Dydaktyczne, Kraków 2000).
Pomiar ładunku elektrycznego q w układzie tego typu polega na przeniesieniu ładunku zebranego w układzie detektora na wzorcową pojemność Cf układu sprzężenia zwrotnego i odczytaniu napięcia na tej pojemności, które określone jest relacją:
Pojemność detektora 110 Cd przyłączona jest do wejścia integratora ładunku 120, które jest reprezentowane przez impedancję wejściową. Impedancja ta ma charakter pojemnościowy i stanowi ją głównie pojemność dynamiczna układu Cdyn=(K+1)Cf wraz z niewielką modyfikacją poprzez równolegle podłączona do niej wejściową pojemność geometryczną Cwej. Takie równoległe połączenie pojemności detektora Cd i pojemności Cdyn + Cwej powoduje, że zebrany w detektorze ładunek q w części Dq przeniesiony jest na pojemność Cf. Współczynnik □ jest tu równy:
Cwej + (/< + 1)67 α cd + cweJ + (K + i)C7
Ponieważ wzmocnienie K układu wzmacniacza (bez sprzężenia zwrotnego) jest bardzo duże, (z reguły K = 103...109), to dla typowych wartości pojemności Cf, Cwej, Cd (w zakresie od jednego do kilkuset pF) współczynnik □ jest bliski jedności. Z tego powodu blisko 100% ładunku zebranego przez detektor przeniesione zostaje na pojemność sprzężenia zwrotnego. Wielkość samego ładunku q zebranego przez detektor zależy od rozmiarów detektora, jego typu (zastosowanej substancji, np. gaz lub ciało stałe - półprzewodnik) oraz wielkości pola elektrycznego, które zbiera wygenerowany ładunek. By zbieranie tego ładunku było optymalne, z reguły stosuje się możliwie wysokie napięcia zasilające układ detekcyjny.
Najlepsze parametry szumowe integratorów ładunku uzyskuje się w układach, w których elektronika wejściowa zbudowana jest w oparciu o tranzystory typu J_FET przy usunięciu opornika sprzężenia zwrotnego. W standardowych układach tego typu powoduje to powolne ładowanie pojemności sprzężenia zwrotnego poprzez prąd wsteczny złącza. Prąd ten nie może być skompensowany przez zastosowanie sprzężenia zwrotnego typu sprzężenie przez dren czy też sprzężenie optoelektroniczne. Tego typu sprzężenia powodują jedynie sterownie wzrostem prądu wstecznego złącza bez możliwości zmiany jego kierunku.
Jedyną możliwość kompensacji stanowi podpięcie zewnętrznego źródła prądu, w którym kierunek jego przepływu (ze względu na gromadzenie ładunku na pojemności Cf) następuje w kierunku przeciwnym do kierunku wyznaczonego przez prąd bramki lG tranzystora JFET. Z taką sytuacją można mieć do czynienia, gdy na wejście integratora podłączy się np. detektor półprzewodnikowy. Przykład takiego układu przedstawiono na fig. 2. Niemniej każda taka ingerencja w układ zwiększa, zwykle wielokrotnie, poziom szumów wejściowych. W przypadku podłączenia detektora półprzewodnikowego pojawia się złącze ładujące pojemność Cf prądem lD o przeciwnym kierunku do prądu bramki tranzystora.
Podobny sposób kompensacji prądu bramki tranzystora T1 uzyskuje się w układzie zbudowanym na bazie komplementarnych tranzystorów polowych, jak przedstawiono na fig. 3 znanym z publikacji międzynarodowego zgłoszenia patentowego WO2012114291. W układach tych złączem kompensującym prąd bramki tranzystora z kanałem typu „n” jest tranzystor z kanałem typu „p”. W takim rozwiązaniu, dodatkowe złącze tranzystora z kanałem typu „p” praktycznie nie obniża parametrów układu, a co więcej z reguły te parametry poprawia, zwłaszcza w przypadku układów o dużej pojemności. Wynika to z tego, że tranzystor z kanałem typu „p” w symetryczny sposób partycypuje w procesie wzmacniania sygnału. W układzie tym kompensacja z reguły nie jest zupełna (ze względu na to, że praktycznie niemożliwe jest dobranie tranzystorów złączowych tak by miały identyczne prądy bramek). Celowym byłoby opracowanie takiej modyfikacji układu, która umożliwi uzyskanie pełnego zrównoważenia prądów bramek.
PL 227 598 B1
Również celowym byłoby takie usprawnienie układu do pomiaru ładunku elektrycznego, aby układ ten był szczególnie przydatny do gromadzenia i precyzyjnego pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego.
Przedmiotem wynalazku jest sposób pomiaru ładunku elektrycznego z zastosowaniem układu zawierającego detektor pojemnościowy przyłączony do integratora ładunku będącego wzmacniaczem operacyjnym z pojemnościowym sprzężeniem zwrotnym, gdzie stopień wejściowy integratora ładunku zawiera parę połączonych symetrycznie komplementarnych tranzystorów typu JFET, których bramki przyłączone są do wejścia integratora ładunku, przy czym tranzystor typu n z pary komplementarnych tranzystorów ma dren połączony z układem zadającym napięcie, przy czym tranzystor typu n dla napięcia spoczynkowego charakteryzuje się prądem bramki mniejszym od prądu bramki tranzystora typu p, charakteryzujący się tym, że w trakcie pomiaru ładunku elektrycznego, za pomocą wspomnianego układu zadającego napięcie, ustawia się prąd drenu tranzystora typu n na wartość, dla której na złączu dren-źródło tranzystora typu n występuje efekt lawinowy i dla której wartość bezwzględna prądu bramki tranzystora typu p równa się wartości bezwzględnej prądu bramki tranzystora typu n.
Przedmiotem wynalazku jest również układ do pomiaru ładunku elektrycznego, zawierający detektor pojemnościowy przyłączony do integratora ładunku będącego wzmacniaczem operacyjnym z pojemnościowym sprzężeniem zwrotnym, gdzie stopień wejściowy integratora ładunku zawiera parę połączonych symetrycznie komplementarnych tranzystorów typu JFET, których bramki przyłączone są do wejścia integratora ładunku, przy czym tranzystor typu n dla napięcia spoczynkowego charakteryzuje się prądem bramki mniejszym od prądu bramki tranzystora typu p, charakteryzujący się tym, że tranzystor typu n z pary komplementarnych tranzystorów ma dren połączony z układem zadającym napięcie.
Korzystnie, układ zadający napięcie jest sterowanym ręcznie potencjometrem.
Korzystnie, do drenu tranzystora typu p przyłączone jest regulowane źródło prądu.
Objaśnienie rysunku: fig. 1 przedstawia znany układ do pomiaru ładunku elektrycznego przy pomocy integratora ładunku; fig. 2 - detektor półprzewodnikowy znany ze stanu techniki; fig. 3 - integrator ładunku znany ze stanu techniki; fig. 4 - przykład wykonania integratora ładunku według wynalazku; fig. 5 - efekt lawinowy; fig. 6 - zmianę potencjału punktu P2 w integratorze ładunku; fig. 7 regulowane źródło prądu.
Fig. 4 przedstawia przykład wykonania integratora ładunku do stosowania w układzie do gromadzenia i pomiaru ładunku elektrycznego według wynalazku. Stopień wejściowy 121 integratora ładunku 120 zawiera parę połączonych symetrycznie tranzystorów JFET T1, T2, których bramki przyłączone są do wejścia integratora ładunku. Symetryczna, ze względu na rodzaj użytych tranzystorów (pnp, npn), struktura wejścia układu wymusza symetrię działania układu i napięć zasilających, określających punkt pracy układu. Tranzystor T1 wraz z tranzystorem T3 zasilane są ze źródła prądu I01, niezależnego od potencjału w punkcie P1. Wartość napięcia w punkcie P1 jest wynikiem zasilenia bazy tranzystora T3 poprzez stałe napięcia (napięcie emitera jest wyższe od tego napięcia w przybliżeniu o stałą wartość napięcia złącza baza-emiter) i może być w ten sposób zmieniana (to znaczy dobierana tak by odpowiednio wpływać na prąd bramki tranzystora T1, co zostanie omówione w dalszej części opisu). Źródło tranzystora T1 jest połączone z uziemieniem poprzez układ równolegle połączonego rezystora R3 i kondensatora C1, a źródło tranzystora T2 jest połączone z uziemieniem poprzez układ równolegle połączonego rezystora R4 i kondensatora C2.
Załóżmy, że w przypadku pojawienia się impulsu ładunkowego, zmniejsza się prąd płynący przez tranzystor T1 (a zarazem zwiększa się prąd płynący przez tranzystor T2). Ponieważ tranzystory T1 i T3 zasilane są ze wspólnego źródła prądu I01, to spadek prądu płynącego przez tranzystor T1 powoduje identyczny co do wielkości wzrost prądu płynącego przez tranzystor T3. Tranzystor T3 można traktować jako część układu wzmacniacza o wspólnej bazie. Tranzystor T4 stanowi zarówno obciążenie dla tranzystora T3, jak i symetrycznie sam stanowi część wzmacniacza OB, dla którego tranzystor T3 stanowi aktywne obciążenie. Zasada generacji impulsu wyjściowego w układzie przedstawiona jest na fig. 6, która przedstawia zmianę potencjału punktu P2 jako wynik przecięcia charakterystyk kolektorowych tranzystora T3 i tranzystora T4, przy czym VEE jest napięciem pomiędzy emiterami tranzystorów T3 i T4.
Źródło I01 stanowi źródło generujące stały prąd, niezależny od potencjału drenu tranzystora T1.
Pozwala to na zmianę potencjału bazy tranzystora T3 bez zmiany prądu płynącego poprzez ten tranzystor. Tranzystor T1 można również traktować jako źródło stałoprądowe. Taka konfiguracja pozwala na pracę przy różnych napięciach na drenie tranzystora T1. Z kolei zmiana potencjału na drenie tran4
PL 227 598 B1 zystora T umożliwia sterowanie prądem bramki tranzystora T w wyniku wystąpienia efektu lawinowego, co przedstawiono na fig. 5, przedstawiającej wykres zależności prądu bramki tranzystora JFET od napięcia źródło-dren.
Wejście układu integratora ładunku stanowią więc dwa złącza tranzystorów typu JFET. Można więc przyjąć, że stanowią one dwie anty-równolegle połączone diody realizujące klasyczny układ zabezpieczający przed pojawieniem się zbyt wysokiego impulsu napięciowego.
Pomimo, że układ przedstawiony na fig. 3 i 4 posiada symetrię ze względu na typ zastosowanych półprzewodników to można wskazać na pewne różnice widoczne zwłaszcza dla tranzystorów typu JFET. W tranzystorach tych (patrz np. Paul Horowitz, Winfield Hill: „Sztuka elektroniki”, Wydawnictwa Komunikacji i Łączności, Warszawa 1995, wydanie 2, strona 149, rozdział dotyczący prądu bramki tranzystorów polowych) istnieje zależność prądu bramki od napięcia na drenie. Zwiększanie tego napięcia, powyżej pewnego progu, powoduje znaczny wzrost prądu bramki w wyniku pojawienia się efektu lawinowego (fig. 5). Efekt ten jest znacznie silniejszy dla tranzystorów z kanałem typu „n”. Dlatego w układzie według wynalazku ten typ tranzystora (tranzystor T-ι) traktuje się jako element z regulowanym (dobieranym) prądem bramki. W układzie według wynalazku typ tranzystora T2 z kanałem typu „p” jest tak dobrany i napięcie na jego drenie jest tak ustawione za pomocą dzielnika napięcia zbudowanego na opornikach R6, R8, aby prąd jego bramki mógł być zrównoważony prądem bramki dobranym w tranzystorze T przy pomocy układu 122 zadającego napięcie na jego drenie. W efekcie zrównoważenia tych prądów uzyskuje się dużą oporność wejścia układu i praktyczny brak prądu ładowania pojemności Cf ze strony prądów bramek tranzystorów JFET.
Przykładowo, tranzystor T z kanałem typu „n” jest tak dobrany, aby prąd jego bramki był nieco mniejszy od prądu bramki tranzystora T2 z kanałem typu „p” dla określonego napięcia spoczynkowego. Daje to możliwość zrównania wartości prądów bramek w wyniku zwiększenia prądu bramki tranzystora T1. Ta regulacja, możliwa jest poprzez regulację napięcia na drenie tranzystora T1 i wywołanie w ten sposób efektu lawinowego na złączu jego bramki.
Układ 122 zadający napięcie może mieć postać potencjometru sterowanego ręcznie. Potencjometr nastawia się na taką wartość, aby napięcie wyjściowe (obserwowane przykładowo za pomocą miernika) w ciągu określonego czasu nie zmieniało się.
Alternatywnie, układ 122 zadający napięcie może być układem automatycznym, przystosowanym do regulacji napięcia drenu tranzystora Ti tak, aby składowa stała napięcia wyjściowego nie zmieniała się.
W układzie występuje ponadto regulowane źródło prądu I02. Prąd tego źródła jest dobrany tak, by przy zwarciu klucza K1 przyłączonego równolegle do pojemności Cf sprzężenia zwrotnego, zbudowanego na przykład na bazie miniaturowego kontaktronu, uzyskać zerowe napięcie wyjściowe. Po doborze i zapamiętaniu tego prądu w odpowiednim układzie elektronicznym i rozwarciu tego klucza Ki układ jest gotowy do pomiaru indukowanego ładunku.
Baza tranzystora T4 jest połączona szeregowo poprzez rezystor R10 i równoległe połączenie rezystora R6 i kondensatora C4 ze źródłem zasilania -V, jak również szeregowo poprzez rezystor R10 i równoległe połączenie rezystora R8 i kondensatora C6 z uziemieniem.
Figura 7 przedstawia przykład wykonania regulowanego źródła prądowego I02. Źródło to stanowi opornik R2 podłączony pomiędzy punktem P3 (stały potencjał) a wyjściem wzmacniacza operacyjnego. W tym przykładzie zastosowano wzmacniacz z dużą opornością wejściową. Na wejściu tego wzmacniacza, który pełni rolę wtórnika napięciowego, znajduje się pojemność o wartości kilku mikrofaradów. Po rozłączeniu klucza K2 (którym może być kontaktron) wtórnik pamięta (nawet przez kilka godzin) napięcie na kondensatorze CM i zapewniony jest stały przepływ prądu do punktu P3. Napięcie na kondensatorze CM jest ustawiane ze stałą czasową rzędu milisekund (zwarty klucz K2) przez układ sprzężenia zwrotnego, zrealizowany na następnym wzmacniaczu operacyjnym. W układzie tym w pętli sprzężenia zwrotnego (zwarte klucze K1, K2) wymuszana jest zerowa wartość napięcia wyjściowego poprzez ustawienie odpowiedniego napięcia na kondensatorze CM. Po tej operacji (trwającej kilka milisekund) układ jest gotowy do pomiaru, w czasie którego klucze K1, K2 są rozwarte. Wówczas wielkość gromadzonego ładunku mierzona jest jako napięcie na kondensatorze Cf (wyjściu integratora).
Dzięki kompensacji spoczynkowych prądów wejściowych integratora, oporność wejściowa układu dąży do nieskończoności, a przez to układ według wynalazku może być stosowany do pomiaru bardzo wolno indukowanego ładunku.
PL 227 598 B1
Dzięki temu, że wejście układu jest zabezpieczone przed przebiciami i pojawieniem się stosunkowo dużych sygnałów ładunkowych, układ ten znajduje szerokie zastosowanie, zarówno w badaniach naukowych jak i medycznych czy też przemysłowych.
Układ według wynalazku może być stosowany w standardowych sytuacjach, jak też i w sytuacjach w których ładunek gromadzony jest stosunkowo powoli, przykładowo w procesie jego indukowania trwającym nawet przez kilka lub kilkadziesiąt sekund. W układach znanych ze stanu techniki, zwłaszcza w układzie WO2012114291, nie jest stosowane sprzężenie zwrotne kompensujące prądy na bramkach tranzystorów typu FET. W przypadku zastosowania oporowego sprzężenia zwrotnego - biorąc pod uwagę stałe czasowe dla pojemności sprzężenia zwrotnego 1 pF, i oporność sprzężenia zwrotnego jest na poziomie 109 - uzyskuje się maksymalną stałą czasową rozładowania kondensatora na poziomie
10- s. W rozwiązaniu według wynalazku dzięki odpowiedniej kompensacji prądów, stała czasowa rozładowania kondensatora jest znacznie wyższa, dochodząca bez trudu do wspomnianych kilkudziesięciu-kilkuset sekund.
Claims (4)
1. Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego z zastosowaniem układu zawierającego detektor pojemnościowy przyłączony do integratora ładunku będącego wzmacniaczem operacyjnym z pojemnościowym sprzężeniem zwrotnym, gdzie stopień wejściowy integratora ładunku zawiera parę połączonych symetrycznie komplementarnych tranzystorów typu JFET, których bramki przyłączone są do wejścia integratora ładunku, przy czym tranz ystor typu n z pary komplementarnych tranzystorów ma dren połączony z układem zadającym napięcie, przy czym tranzystor typu n dla napięcia spoczynkowego charakteryzuje się prądem bramki mniejszym od prądu bramki tranzystora typu p, znamienny tym, że w trakcie pomiaru ładunku elektrycznego, za pomocą wspomnianego układu zadającego napięcie (122), ustawia się prąd drenu tranzystora typu n (T1) na wartość, dla której na złączu drenźródło tranzystora typu n (T1) występuje efekt lawinowy i dla której wartość bezwzględna prądu bramki tranzystora typu p (T2) równa się wartości bezwzględnej prądu bramki tranzystora typu n (T1).
2. Układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego, zawierający detektor pojemnościowy przyłączony do integratora ładunku będącego wzmacniaczem operacyjnym z pojemnościowym sprzężeniem zwrotnym, gdzie stopień wejściowy integratora ładunku zawiera parę połączonych symetrycznie komplementarnych tranzystorów typu JFET, których bramki przyłączone są do wejścia integratora ładunku, przy czym tranzystor typu n dla napięcia spoczynkowego charakteryzuje się prądem bramki mniejszym od prądu bramki tranzystora typu p, znamienny tym, że tranzystor typu n (T1) z pary komplementarnych tranzystorów (T1, T2) ma dren połączony z układem zadającym napięcie (122).
3. Układ według zastrz. 2, znamienny tym, że układ zadający napięcie (122) jest połączony z potencjometrem.
4. Układ według zastrz. 2, znamienny tym, że zawiera ponadto regulowane źródło prądu (I02) przyłączone do drenu tranzystora typu p (T2).
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL406497A PL227598B1 (pl) | 2013-12-14 | 2013-12-14 | Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego i układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego |
KR1020157025856A KR102228958B1 (ko) | 2013-12-14 | 2014-12-14 | 느리게 변화하는 전하를 축적하고 측정하기 위한 시스템 및 방법 |
US14/778,886 US9784778B2 (en) | 2013-12-14 | 2014-12-14 | System and method for accumulating and measuring a slowly varying electrical charge |
CN201480017085.2A CN105229479B (zh) | 2013-12-14 | 2014-12-14 | 用于累积和测量缓慢改变的电荷的系统和方法 |
EP14830804.2A EP2965099A1 (en) | 2013-12-14 | 2014-12-14 | A system and method for accumulating and measuring a slowly varying electrical charge |
JP2016558274A JP6376479B2 (ja) | 2013-12-14 | 2014-12-14 | 低速で変化する電荷を蓄積および測定するためのシステムおよび方法 |
PCT/EP2014/077659 WO2015086849A1 (en) | 2013-12-14 | 2014-12-14 | A system and method for accumulating and measuring a slowly varying electrical charge |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL406497A PL227598B1 (pl) | 2013-12-14 | 2013-12-14 | Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego i układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL406497A1 PL406497A1 (pl) | 2015-06-22 |
PL227598B1 true PL227598B1 (pl) | 2018-01-31 |
Family
ID=52423678
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL406497A PL227598B1 (pl) | 2013-12-14 | 2013-12-14 | Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego i układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9784778B2 (pl) |
EP (1) | EP2965099A1 (pl) |
JP (1) | JP6376479B2 (pl) |
KR (1) | KR102228958B1 (pl) |
CN (1) | CN105229479B (pl) |
PL (1) | PL227598B1 (pl) |
WO (1) | WO2015086849A1 (pl) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108966670B (zh) * | 2017-03-22 | 2021-01-08 | 联芯科技有限公司 | 电量计及其电流采集校准电路和校准方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5325231B2 (pl) * | 1972-04-04 | 1978-07-25 | ||
JPS60117639A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-25 | Fujitsu Ltd | 電荷積分回路 |
US5005061A (en) * | 1990-02-05 | 1991-04-02 | Motorola, Inc. | Avalanche stress protected semiconductor device having variable input impedance |
JPH0837284A (ja) * | 1994-07-21 | 1996-02-06 | Nippondenso Co Ltd | 半導体集積回路装置 |
US5537078A (en) * | 1995-03-31 | 1996-07-16 | Linear Technology Corporation | Operational amplifier with JFET inputs having low input bias current and methods for using same |
JPH11242048A (ja) * | 1998-02-25 | 1999-09-07 | Murata Mfg Co Ltd | 電荷型センサ装置 |
US6587003B2 (en) * | 2001-04-18 | 2003-07-01 | Canberra Industries. Inc. | Charge sensitive preamplifier with pulsed source reset |
JP4666345B2 (ja) * | 2004-11-05 | 2011-04-06 | ローム株式会社 | チャージポンプ回路 |
US7339402B2 (en) * | 2006-02-13 | 2008-03-04 | Texas Instruments Incorporated | Differential amplifier with over-voltage protection and method |
US8354847B2 (en) * | 2007-08-15 | 2013-01-15 | Electrostatic Answers Llc | Electrometer with in-measurement range adjustment and methods thereof for measuring electrostatic charge |
US8260565B2 (en) * | 2008-08-22 | 2012-09-04 | Brookhaven Science Associates, Llc | High dynamic range charge measurements |
WO2010056236A1 (en) * | 2008-11-12 | 2010-05-20 | Freescale Semiconductor Inc. | Charge amplifiers with dc stabilization |
US8115178B2 (en) * | 2009-04-28 | 2012-02-14 | Lawrence Livermore National Security, Llc. | Large dynamic range radiation detector and methods thereof |
WO2013072950A1 (ja) * | 2011-11-14 | 2013-05-23 | 富士電機株式会社 | 電荷検出回路 |
PL220994B1 (pl) * | 2011-02-22 | 2016-02-29 | Univ Jagielloński | Układ do pomiaru ładunku elektrycznego |
-
2013
- 2013-12-14 PL PL406497A patent/PL227598B1/pl unknown
-
2014
- 2014-12-14 CN CN201480017085.2A patent/CN105229479B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2014-12-14 US US14/778,886 patent/US9784778B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2014-12-14 KR KR1020157025856A patent/KR102228958B1/ko active IP Right Grant
- 2014-12-14 EP EP14830804.2A patent/EP2965099A1/en not_active Ceased
- 2014-12-14 WO PCT/EP2014/077659 patent/WO2015086849A1/en active Application Filing
- 2014-12-14 JP JP2016558274A patent/JP6376479B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20160274159A1 (en) | 2016-09-22 |
JP2017504810A (ja) | 2017-02-09 |
WO2015086849A1 (en) | 2015-06-18 |
PL406497A1 (pl) | 2015-06-22 |
KR102228958B1 (ko) | 2021-03-18 |
JP6376479B2 (ja) | 2018-08-22 |
EP2965099A1 (en) | 2016-01-13 |
CN105229479A (zh) | 2016-01-06 |
CN105229479B (zh) | 2019-10-22 |
KR20160098025A (ko) | 2016-08-18 |
US9784778B2 (en) | 2017-10-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7777475B2 (en) | Power supply insensitive PTAT voltage generator | |
JP6204772B2 (ja) | カスコード増幅器 | |
US7449958B1 (en) | Open loop DC control for a transimpedance feedback amplifier | |
US9483069B2 (en) | Circuit for generating bias current | |
EP2952995A1 (en) | Linear voltage regulator utilizing a large range of bypass-capacitance | |
US9709603B2 (en) | Current sensing system and method | |
EP3621199B1 (en) | Instrumentation amplifier | |
US9467109B2 (en) | Differential amplifier with high-speed common mode feedback | |
CN102566639A (zh) | 电压调节器 | |
US8823453B2 (en) | Instrumentation amplifier with rail-to-rail input range | |
JP6270002B2 (ja) | 擬似抵抗回路及び電荷検出回路 | |
PL227598B1 (pl) | Sposób pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego i układ do pomiaru wolnozmiennego ładunku elektrycznego | |
US11632091B2 (en) | Operational amplifier | |
US9195249B2 (en) | Adaptive phase-lead compensation with Miller Effect | |
CN102969994B (zh) | 电压可变增益放大电路 | |
JP2013093733A (ja) | バイアス回路およびそれを有するアンプ回路 | |
US8723600B1 (en) | Cancellation of dynamic offset in MOS resistors | |
JP2015122635A (ja) | 増幅回路 | |
US8860510B2 (en) | Bias control for push-pull amplifier arrangement | |
US9063013B2 (en) | Infrared detector | |
KR102089870B1 (ko) | 전류신호를 사용하는 홀 센서 | |
Boujamaa et al. | An innovative, offset immune, conditioning and read-out circuitry for resistive MEMS sensors | |
JP2016086230A (ja) | センサ装置 | |
JP2016194462A (ja) | センサ装置 |