PL198630B1 - Sposób wytwarzania poliamidów - Google Patents
Sposób wytwarzania poliamidówInfo
- Publication number
- PL198630B1 PL198630B1 PL352721A PL35272100A PL198630B1 PL 198630 B1 PL198630 B1 PL 198630B1 PL 352721 A PL352721 A PL 352721A PL 35272100 A PL35272100 A PL 35272100A PL 198630 B1 PL198630 B1 PL 198630B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- reaction mixture
- oxide
- carried out
- polymerization
- reaction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 title claims abstract description 32
- 150000003951 lactams Chemical class 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000284 extract Substances 0.000 title abstract description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims abstract description 30
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000002638 heterogeneous catalyst Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 18
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- 239000000178 monomer Substances 0.000 claims abstract description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000499 gel Substances 0.000 claims abstract description 3
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 51
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 23
- 239000006286 aqueous extract Substances 0.000 claims description 14
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 7
- MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N lanthanum(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[La+3].[La+3] MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 6
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims description 5
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 4
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 3
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 2
- 238000003809 water extraction Methods 0.000 claims description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 15
- 229910052615 phyllosilicate Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 19
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 18
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 12
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 10
- 239000000539 dimer Substances 0.000 description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 8
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 5
- -1 metal oxide compounds Chemical class 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N adipic acid Chemical compound OC(=O)CCCCC(O)=O WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NAQMVNRVTILPCV-UHFFFAOYSA-N hexane-1,6-diamine Chemical compound NCCCCCCN NAQMVNRVTILPCV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N isophthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 3
- 150000001991 dicarboxylic acids Chemical class 0.000 description 3
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 3
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- UFFRSDWQMJYQNE-UHFFFAOYSA-N 6-azaniumylhexylazanium;hexanedioate Chemical compound [NH3+]CCCCCC[NH3+].[O-]C(=O)CCCCC([O-])=O UFFRSDWQMJYQNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001361 adipic acid Substances 0.000 description 2
- 235000011037 adipic acid Nutrition 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 150000004985 diamines Chemical class 0.000 description 2
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N dimethylselenoniopropionate Natural products CCC(O)=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- BDJRBEYXGGNYIS-UHFFFAOYSA-N nonanedioic acid Chemical compound OC(=O)CCCCCCCC(O)=O BDJRBEYXGGNYIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- WLJVNTCWHIRURA-UHFFFAOYSA-N pimelic acid Chemical compound OC(=O)CCCCCC(O)=O WLJVNTCWHIRURA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KIDHWZJUCRJVML-UHFFFAOYSA-N putrescine Chemical compound NCCCCN KIDHWZJUCRJVML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- CXMXRPHRNRROMY-UHFFFAOYSA-N sebacic acid Chemical compound OC(=O)CCCCCCCCC(O)=O CXMXRPHRNRROMY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- TYFQFVWCELRYAO-UHFFFAOYSA-N suberic acid Chemical compound OC(=O)CCCCCCC(O)=O TYFQFVWCELRYAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- PWGJDPKCLMLPJW-UHFFFAOYSA-N 1,8-diaminooctane Chemical compound NCCCCCCCCN PWGJDPKCLMLPJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YBRVSVVVWCFQMG-UHFFFAOYSA-N 4,4'-diaminodiphenylmethane Chemical compound C1=CC(N)=CC=C1CC1=CC=C(N)C=C1 YBRVSVVVWCFQMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KSMVBYPXNKCPAJ-UHFFFAOYSA-N 4-Methylcyclohexylamine Chemical compound CC1CCC(N)CC1 KSMVBYPXNKCPAJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CSVBIURHUGXNCS-UHFFFAOYSA-N 6-azaniumylhexylazanium;terephthalate Chemical compound NCCCCCCN.OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 CSVBIURHUGXNCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007848 Bronsted acid Substances 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- JHWNWJKBPDFINM-UHFFFAOYSA-N Laurolactam Chemical compound O=C1CCCCCCCCCCCN1 JHWNWJKBPDFINM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FDLQZKYLHJJBHD-UHFFFAOYSA-N [3-(aminomethyl)phenyl]methanamine Chemical compound NCC1=CC=CC(CN)=C1 FDLQZKYLHJJBHD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 229910001508 alkali metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008045 alkali metal halides Chemical class 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YDLSUFFXJYEVHW-UHFFFAOYSA-N azonan-2-one Chemical compound O=C1CCCCCCCN1 YDLSUFFXJYEVHW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000011552 falling film Substances 0.000 description 1
- 238000004128 high performance liquid chromatography Methods 0.000 description 1
- 239000002815 homogeneous catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000391 magnesium silicate Substances 0.000 description 1
- 229910052919 magnesium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019792 magnesium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002667 nucleating agent Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 235000019260 propionic acid Nutrition 0.000 description 1
- IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N quinbolone Chemical compound O([C@H]1CC[C@H]2[C@H]3[C@@H]([C@]4(C=CC(=O)C=C4CC3)C)CC[C@@]21C)C1=CCCC1 IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 1
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 239000000454 talc Substances 0.000 description 1
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 description 1
- ISIJQEHRDSCQIU-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2,7-diazaspiro[4.5]decane-7-carboxylate Chemical compound C1N(C(=O)OC(C)(C)C)CCCC11CNCC1 ISIJQEHRDSCQIU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 239000013638 trimer Substances 0.000 description 1
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
- C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
- C08G69/08—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids derived from amino-carboxylic acids
- C08G69/14—Lactams
- C08G69/16—Preparatory processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
- C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
- C08G69/04—Preparatory processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
- C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
- C08G69/08—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids derived from amino-carboxylic acids
- C08G69/14—Lactams
- C08G69/16—Preparatory processes
- C08G69/18—Anionic polymerisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
- C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
- C08G69/08—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids derived from amino-carboxylic acids
- C08G69/14—Lactams
- C08G69/16—Preparatory processes
- C08G69/18—Anionic polymerisation
- C08G69/20—Anionic polymerisation characterised by the catalysts used
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polyamides (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania poliamidów drog a reakcji co najmniej jednego laktamu i ewentualnie dodatkowych monomerów tworz acych poliamid, z wodnymi ekstraktami monomerów i oligomerów otrzymanymi podczas ekstrakcji wod a polimeru otrzymanego w procesie wytwarzania poliamidów, przy czym zawarto sc wody w mieszaninie reakcyjnej wynosi 0,5 - 13% wagowych, znamienny tym, ze reakcj e prowadzi si e w obecno sci tlenków metali, ß-zeolitów, krzemianów warstwowych lub zeli krzemionkowych, które mog a by c domieszkowane, jako katalizatorów heterogenicznych, przy czym katalizatory heterogeniczne stosuje si e w postaci umo zliwiaj acej mechaniczne ich usuni ecie z mie- szaniny reakcyjnej i usuwa si e je z mieszaniny reakcyjnej podczas polimeryzacji lub po jej zako nczeniu. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania poliamidów drogą reakcji mieszanin co najmniej jednego laktamu i ekstraktu otrzymanego w procesie ekstrakcji poliamidów, w warunkach wytwarzania poliamidu.
Poliamid, który najczęściej wytwarza się drogą polimeryzacji kaprolaktamu, zawiera wynikającą z równowagi ilość kaprolaktamu i jego oligomerów wynoszącą 8 - 15%, w zależności od temperatury. Kaprolaktam i jego oligomery zakłócają dalsze przetwórstwo i z tego względu po granulacji zazwyczaj usuwa się je drogą ekstrakcji wodą, wodą zawierającą kaprolaktam lub alkoholem, drogą obróbki obojętnymi gazami albo obróbki próżniowej.
W wyniku ekstrakcji wodą zazwyczaj otrzymuje się ekstrakt wodny zawierający około 2 - 15% wag. kaprolaktamu i jego oligomerów i ten ekstrakt wodny poddaje się obróbce ze względów ekonomicznych oraz z uwagi na ochronę środowiska, przy czym kaprolaktam i jego oligomery zawraca się do polimeryzacji.
W DE-A-4321683 i US 4049638 opisano sposoby wytwarzania polikaprolaktamu, umożliwiające wykorzystanie kaprolaktamu zawierającego wodę w ilości do 15%. W EP-A-0745631 ujawniono ponowne wykorzystanie wodnych roztworów poekstrakcyjnych poprzez dodanie niewielkiej ilości kwasu di- lub polikarboksylowego, gdyż w innym przypadku ekstrakt polimeryzuje wolniej niż kaprolaktam.
Z uwagi na to, że ekstrakt zawiera również w znaczącej ilości cykliczne oligomery, które pozostają w postaci niezmienionej podczas polimeryzacji, zaproponowano różne sposoby rozkładania tych oligomerów lub przeprowadzania ich w liniowe oligomery. Oligomery zwykle rozkłada się z użyciem kwasu fosforowego albo w wysokiej temperaturze. Przykładowo w US 5077381 opisano sposób rozkładania oligomerów w temperaturze 220 - 290°C, korzystnie pod zwiększonym ciśnieniem.
Przed zawróceniem do polimeryzacji zazwyczaj około 10% (wag.) roztwór poekstrakcyjny poddaje się najpierw obróbce, zazwyczaj polegającej na zatężaniu. Obróbka zwykle polega na oddestylowaniu wody. W DE-A-2501348 opisano zatężanie w nieobecności tlenu atmosferycznego, przy czym przed zatężeniem do powyżej 70% wag. dodaje się świeży kaprolaktam do ekstraktu wodnego. W EP-A-0123881 ujawniono dodawanie kaprolaktamu do roztworu poekstrakcyjnego przed rozpoczęciem zatężania, aby zmniejszyć oddzielanie się oligomeru.
Jednakże zastosowanie wyżej wspomnianych sposobów w przypadku zawracania ekstraktu wodnego stwarza poważny problem. W wyniku ciągłego zawracania ekstraktu wodnego następuje znaczące zwiększenie stężenia oligomerów i termodynamicznie trwałych cyklicznych dimerów nie tylko w mieszaninie reakcyjnej, ale również w polimerze, jeżeli, w przypadku ciągłej hydrolitycznej polimeryzacji laktamu, rozkład oligomerów nie przebiega w sposób zadowalający lub zbyt wolno osiąga się równowagę chemiczną. Ponadto wzrost stężenia oligomerów jest szczególnie duży gdy mieszanina reakcyjna, np. do wytwarzania poliamidów o wysokiej masie cząsteczkowej, zawiera mało wody.
Istniała potrzeba opracowania sposobu wytwarzania poliamidów, w którym ekstrakt wodny z ekstrakcji poliamidów można poddać dalszej obróbce lub zawrócić, a także przyspieszyć rozkład dimerów i wyższych oligomerów laktamu oraz osiąganie równowagi chemicznej podczas polimeryzacji w stopie, tak że można wytwarzać poliamidy o zmniejszonej całkowitej zawartości składników ekstrahowalnych, a zwłaszcza o zmniejszonej zawartości dimerów i oligomerów.
Wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania poliamidów drogą reakcji co najmniej jednego laktamu i ewentualnie dodatkowych monomerów tworzących poliamid, z wodnymi ekstraktami monomerów i oligomerów otrzymanymi podczas ekstrakcji wodą polimeru otrzymanego w procesie wytwarzania poliamidów, przy czym zawartość wody w mieszaninie reakcyjnej wynosi 0,5 - 13% wagowych, który to sposób charakteryzuje się tym, że reakcję prowadzi się w obecności tlenków metali, β-zeolitów, krzemianów warstwowych lub żeli krzemionkowych, które mogą być domieszkowane, jako katalizatorów heterogenicznych, przy czym katalizatory heterogeniczne stosuje się w postaci umożliwiającej mechaniczne ich usunięcie z mieszaniny reakcyjnej i usuwa się je z mieszaniny reakcyjnej podczas polimeryzacji lub po jej zakończeniu.
Korzystnie katalizatory heterogeniczne stosuje się w postaci granulatów, elementów wytłaczanych, nieruchomych złóż albo w postaci powleczonego katalizatorem wypełnienia lub elementów wewnętrznych.
PL 198 630 B1
Korzystnie stosuje się katalizatory w postaci tlenków metali wybrane z grupy obejmującej tlenek cyrkonu, tlenek glinu, tlenek magnezu, tlenek ceru, tlenek lantanu, tlenek tytanu, β-zeolity i krzemiany warstwowe.
Szczególnie korzystnie jako katalizator w postaci tlenku metalu stosuje się tlenek tytanu występujący w co najmniej 70% wagowych w postaci anatazu.
Korzystnie polimeryzację prowadzi się w co najmniej 2 etapach, przy czym pierwszy etap prowadzi się pod zwiększonym ciśnieniem, pod którym mieszanina reakcyjna, z wyjątkiem katalizatora heterogenicznego, występuje w postaci pojedynczej fazy ciekłej, a w drugim etapie prowadzi się kondensację następczą pod ciśnieniem 0,01 - 150 kPa, przy czym katalizator heterogeniczny jest obecny w pierwszym etapie lub w obu etapach.
Korzystnie reakcję w pierwszym etapie prowadzi się w temperaturze 170 - 310°C i pod ciśnieniem 500 - 4000 kPa.
Korzystnie w drugim etapie prowadzi się rozprężanie adiabatyczne, przy czym usuwa się wodę i ewentualnie monomery lub oligomery laktamu drogą odparowania rzutowego.
W sposobie wytwarzania poliamidów poddaje się reakcji się co najmniej jeden laktam, a zwłaszcza kaprolaktam, i ewentualnie inne monomery, oraz ewentualnie w obecności zwykłych dodatków. W szczególności poddaje się reakcji mieszaninę reakcyjną zawierającą ekstrakt wodny z ekstrakcji poliamidu i świeży laktam, o zawartości wody 0,5 - 13% wag., w obecności katalizatora heterogenicznego w postaci tlenku metalu, w warunkach wytwarzania poliamidu. Sposób według wynalazku umożliwia wytwarzanie poliamidów zawierających (w porównaniu ze znanymi sposobami) znacznie mniej składników ekstrahowalnych, a zwłaszcza poliamidów o znacznie zmniejszonej zawartości dimerów i wyższych oligomerów. Sposób ten jest szczególnie korzystny, gdy mieszanina reakcyjna ma małą zawartość wody, tak że rozkład oligomerów (bez katalizatora) zachodzi wyjątkowo powoli.
Ekstrakty wodne otrzymane w procesie ekstrakcji poliamidów zawierają zazwyczaj 4 - 15% wag. składników organicznych oraz ewentualnie składniki nieorganiczne. Aby można je było zawrócić do polimeryzacji, takie ekstrakty wodne należy najpierw zatężyć. Proces zatężania prowadzi się w znany sposób w jedno- lub wielostopniowej wyparce przy krótkim czasie przebywania, np. w wyparce Roberta, w wyparce ze spływającą warstewką, w wyparce cienkowarstwowej lub w wyparce obrotowej. Odparowanie prowadzi się do osiągnięcia stężenia ekstraktu wynoszącego co najwyżej 85% wag., gdyż takie stężenie jest w dalszym ciągu niższe od stężenia, przy którym obserwuje się wydzielanie rozpuszczonych składników. Korzystnie zatężanie prowadzi się do stężenia ekstraktu 60 - 85% wag., a zwłaszcza 70 - 85% wag. Zatężanie zwykle prowadzi się w temperaturze 103 - 115°C, korzystnie 107 - 112°C (pod ciśnieniem normalnym). Zwykle zatężanie prowadzi się w sposób ciągły.
Szczególnie korzystnie ekstrakt wodny miesza się ze świeżym laktamem jeszcze przed zatężaniem, zwłaszcza w przypadku gdy ekstrakcji poliamidu nie prowadzi się z użyciem wody zawierającej kaprolaktam. Zaletą takiego rozwiązania jest to, że następuje stabilizacja koncentratu ekstraktu, tak że nie następuje wydzielanie oligomerów nawet podczas zatężania. Stosunek wagowy dodanego kaprolaktamu do zawartości ekstraktu ustala się tak, aby wynosił 0,1 - 1,5, korzystnie 0,5 - 1.
Koncentrat roztworu poekstrakcyjnego z zatężania, zazwyczaj o temperaturze 107 - 112°C, następnie miesza się z laktamem poddawanym polimeryzacji. Stosuje się taką ilość laktamu, aby otrzymać mieszaninę zawierającą wodę w ilości 0,5 - 13% wag., korzystnie 0,5 - 10% wag., szczególnie korzystnie 0,6 - 7% wag., zwłaszcza 1 - 4% wag., a wyjątkowo korzystnie 1,9 - 3,5% wag. Dla osiągnięcia takiej zawartości wody koncentrat miesza się z laktamem w stosunku wagowym wynoszącym zazwyczaj od 1:1 do 1:12, korzystnie od 1:1 do 1:10, a zwłaszcza od 1:1 do 1:8. Wysoka zawartość laktamu (zazwyczaj w zakresie 79 - 95% wag.) zwiększa rozpuszczalność oligomerów obecnych w mieszaninie, tak że nie obserwuje się jej rozdzielania. Dzięki temu mieszanina jest trwała i można ją przechowywać przez co najmniej kilka godzin przed dalszą obróbką, bez występowania blokowania się urządzeń.
Mieszaninę następnie poddaje się polimeryzacji, która zachodzi w obecności katalizatorów heterogenicznych typu tlenków metali. Polimeryzację zasadniczo prowadzi się w sposób ciągły i zasadniczo sposobami opisanymi w DE-A-4321683 i DE-A-19709390, z użyciem nieruchomych złóż tlenków metali w co najmniej w jednym etapie lub strefie reakcji. Katalizator lub mieszaninę różnych katalizatorów heterogenicznych korzystnie stosuje się w strefach reakcji, w których mieszanina reakcyjna występuje jako jedyna faza ciekła.
W sposobie według wynalazku jako katalizatory heterogeniczne można stosować znane tlenki metali, takie jak tlenek cyrkonu, tlenek glinu, tlenek magnezu, tlenek ceru, tlenek lantanu, korzystnie
PL 198 630 B1 ditlenki tytanu, a także β-zeolity i krzemiany warstwowe. Szczególnie korzystnie stosuje się ditlenek tytanu w postaci anatazu. Ditlenek tytanu jest korzystnie w co najmniej 70% wag., szczególnie korzystnie w co najmniej 90% wag., a zwłaszcza w całości w postaci anatazu. Stwierdzono, że żel krzemionkowy, zeolity i domieszkowane tlenki metali, w których przydatnymi domieszkami są np. ruten, miedź lub fluorek, znacząco zwiększają przemianę wspomnianych reagentów. Szczególną cechą przydatnych katalizatorów jest to, że mają one w nieznacznym stopniu charakter kwasów Bronsteda oraz mają dużą powierzchnię właściwą. Makroskopowa postać stosowanego katalizatora heterogenicznego umożliwia mechaniczne oddzielanie stopu polimeru od katalizatora, np. za pomocą sit lub filtrów. Katalizator można stosować w postaci elementów wytłaczanych, nieruchomych złóż, granulatów albo w postaci powleczonego katalizatorem wypełnienia lub elementów wewnętrznych.
W pierwszej strefie reakcji, zawierającej co najmniej jeden wyżej opisany katalizator, korzystnie polimeryzacja zachodzi w takich warunkach, że mieszanina występuje jako pojedyncza faza ciekła, czyli w podwyższonej temperaturze i pod zwiększonym ciśnieniem. Zwykle polimeryzację prowadzi się w temperaturze 170 - 310°C, korzystnie 175 - 270°C, a zwłaszcza 180 - 230°C i pod ciśnieniem 500 - 4000 kPa, korzystnie 1200 - 2000 kPa.
Jednakże dla otrzymania poliamidu o dużej masie cząsteczkowej zawartość wody powinna być stosunkowo mała. Korzystnie osiąga się to drogą rozprężania adiabatycznego mieszaniny polimeryzacyjnej, korzystnie do ciśnienia 0,01 - 150 kPa, zwłaszcza 0,1 - 130 kPa, a szczególnie korzystnie do ciśnienia atmosferycznego. Ze względu na adiabatyczne uwalnianie lub odparowanie wody, oligomery lub dodatki nie mogą osadzać się w elementach aparatury. Pozostają one natomiast rozpuszczone lub zdyspergowane w matrycy polimeru, co zapewnia spokojny przebieg polimeryzacji.
W pierwszym korzystnym rozwiązaniu, polimeryzowaną mieszaninę doprowadza się do temperatury 170 - 310°C i do ciśnienia 500 - 4000 kPa, w obecności katalizatorów heterogenicznych w pierwszej strefie reakcyjnej, co powoduje rozpoczęcie polimeryzacji. Po osiągnięciu wymaganej temperatury i wymaganego ciśnienia, prowadzi się co najmniej jedno rozprężanie adiabatyczne (jak to dokładniej opisano poniżej). Produkt otrzymany po etapie rozprężania zgodnie ze znanymi sposobami poddaje się polimeryzacji następczej pod ciśnieniem atmosferycznym lub ewentualnie polimeryzacji następczej pod zmniejszonym ciśnieniem w co najmniej jednej strefie reakcyjnej, która w razie potrzeby zawiera również katalizatory heterogeniczne.
W innym korzystnym rozwiązaniu, produkt otrzymany po etapie rozprężania dalej polimeryzuje się w pierwszej strefie reakcyjnej w temperaturze 170 - 310°C i pod ciśnieniem 500 - 4000 kPa, po czym mieszaninę ponownie poddaje się rozprężaniu adiabatycznemu i na koniec prowadzi się polimeryzację następczą w sposób opisany powyżej w drugiej strefie reakcyjnej. Dalszą polimeryzację w pierwszej strefie reakcyjnej zwykle prowadzi się w reaktorze dokładniej opisanym poniżej.
W kolejnym korzystnym rozwiązaniu, polimeryzowaną mieszaninę doprowadza się do temperatury 170 - 310°C i ciśnienia 500 - 4000 kPa, np. przepuszczając mieszaninę w sposób ciągły w ciągu kilku minut przez ogrzewany wymiennik ciepła. Następnie produkt początkowo polimeryzuje się w tych samych warunkach ciśnienia i temperatury, w pierwszej strefie reakcyjnej, zawierającej katalizatory heterogeniczne. Polimeryzację zazwyczaj prowadzi się w reaktorze, który oprócz materiału katalizatora, może również zawierać inne elementy wewnętrznego osprzętu, np. w reaktorze rurowym wyposażonym w elementy mieszające. Mogą to być uporządkowane elementy mieszające (np. wypełnienie Sulzera) lub nieuporządkowane elementy mieszające, takie jak usypane złoże elementów wypełnienia (np. pierścienie Raschiga, kulki lub pierścienie Palla), które mogą być również powleczone związkami w postaci tlenków metali. W tej strefie reakcyjnej zachodzi egzotermiczna polimeryzacja mieszaniny reakcyjnej, którą z wyżej wymienionych względów utrzymuje się w odpowiednich warunkach ciśnienia i temperatury dla zapewnienia układu reakcyjnego tworzącego pojedynczą fazę. Czas przebywania zazwyczaj wynosi 0,5 - 3 godziny, korzystnie 1 - 2 godziny.
Sprężoną mieszaninę reakcyjną następnie rozpręża się adiabatycznie do strefy rozdzielania. Ciśnienie w tej strefie rozdzielania zazwyczaj wynosi 0,01 - 150 kPa, korzystnie 1 - 130 kPa. Rozprężaniu towarzyszy rzutowe odparowanie wody w dalszym ciągu obecnej w polimerze, z wykorzystaniem ciepła zawartego w stopie polimeru. W przeciwieństwie do zwykłego odparowania wody na powierzchni wymiany ciepła, odparowanie rzutowe, jak to wspomniano, jest procesem, w którym na powierzchni wymiany ciepła i innych powierzchniach w aparacie nie następuje wydzielanie się składników z matrycy polimeru. Unika się w ten sposób awarii na skutek powstawania osadów organicznych lub nieorganicznych. Ponadto ciepło uwolnione w procesie jest bezpośrednio wykorzystywane do odparowania wody, co zapewnia dodatkowe oszczędności energii i kosztów. Poza tym następuje pożąPL 198 630 B1 dane ochłodzenie mieszaniny reakcyjnej, gdyż równowaga polikondensacji przesuwa się na skutek obniżenia temperatury w stronę produktu o wyższej masie cząsteczkowej. Para wodna uwolniona podczas etapu rozprężania zawiera składniki lotne, takie jak monomer kaprolaktam i oligomery. Parę wodną można usunąć z układu drogą rektyfikacji w kolumnie, a składniki organiczne zawrócić do procesu.
Polikaprolaktam otrzymany za strefą rozdzielania, w przypadku użycia kaprolaktamu, zazwyczaj ma masę cząsteczkową w zakresie 3000 - 18000 g/mol, korzystnie 6000 - 12000 g/mol. Lepkość stopu wynosi 1 - 200 Pas w 270°C. Stop polimeru, bezpośrednio po opuszczeniu strefy rozdzielania, kieruje się do strefy reakcji następczej, w której następuje dalszy wzrost masy cząsteczkowej, albo bezpośrednio przeprowadza się w postać cząstek, zgodnie ze znanymi sposobami. Strefa reakcji następczej może również zawierać wyżej wspomniane katalizatory heterogeniczne, dzięki czemu nie tylko zmniejsza się zawartość oligomerów, ale również zwiększa się szybkość kondensacji.
Gdy stężenie wody w stężonym roztworze poekstrakcyjnym z dodatkiem laktamu jest wysokie, a wybierze się niską temperaturę pracy w pierwszej strefie reakcyjnej działającej w warunkach hydraulicznych, dogodnie prowadzi się odparowanie rzutowe w dwóch lub większej liczbie etapów. Zapobiega się w ten sposób spadkowi temperatury mieszaniny reakcyjnej do poziomu poniżej temperatury topnienia polimeru podczas odparowywania adiabatycznego. W tym celu mieszaninę koncentratu i laktamu ogrzewa się w sposób opisany powyżej i kieruje do pierwszej strefy reakcyjnej, która zawiera katalizator w postaci granulatu i w której mieszanina bardziej nagrzewa się na skutek zachodzącej reakcji. W tym przypadku ciśnienie korzystnie również dobiera się tak, aby mieszanina reakcyjna występowała jako pojedyncza faza ciekła.
Sprężoną mieszaninę reakcyjną następnie rozpręża się adiabatycznie do pierwszej strefy rozdzielania, przy czym ciśnienie w tej strefie rozdzielania wynosi 100 - 2000 kPa, korzystnie 600 - 1500 kPa, a zwłaszcza 800 - 1200 kPa. Rozprężaniu towarzyszy odparowanie rzutowe, dzięki czemu część wody zawartej w polimerze zostanie uwolniona z wykorzystaniem uprzednio zmagazynowanego ciepła reakcji i entalpii. Czas przebywania w pierwszej strefie odparowania zazwyczaj wynosi 5 - 60 minut, korzystnie 20 - 30 minut. Sprężoną mieszaninę następnie kieruje się przez kolejny wymiennik ciepła do kolejnego reaktora i ogrzewa do temperatury 220 - 310°C, korzystnie 230 - 290°C, a zwłaszcza 235 - 260°C, w ciągu kilku minut. Ciśnienie w tym reaktorze, który może również zawierać katalizatory heterogeniczne, korzystnie również nastawia się tak, aby mieszanina reakcyjna tworzyła pojedynczą fazę ciekłą, tak że ciśnienie zazwyczaj wynosi 100 - 2000 kPa, korzystnie 600 - 2000 kPa, a zwłaszcza 1200 - 1800 kPa. Następnie mieszaninę reakcyjną ponownie rozpręża się adiabatycznie do drugiej strefy rozdzielania. Ciśnienie w drugiej strefie rozdzielania dobiera się tak, aby wynosiło 1 - 130 kPa. Ten sposób ponownego ogrzewania mieszaniny reakcyjnej, a następnie odparowania rzutowego można w razie potrzeby powtórzyć. Ilość wody odparowanej w różnych strefach odparowania i związane z tym obniżenie temperatury można w szczególności regulować przez ustalenie odpowiedniego ciśnienia.
Jako laktamy można stosować np. kaprolaktam, enantolaktam, kaprylolaktam i laurylolaktam, a także ich mieszaniny, korzystnie kaprolaktam.
Jako inne monomery można stosować np. kwasy dikarboksylowe, takie jak kwasy alkanodikarboksylowe o 6 - 12 atomach węgla, zwłaszcza o 6 - 10 atomach węgla, takie jak kwas adypinowy, kwas pimelinowy, kwas suberynowy, kwas azelainowy lub kwas sebacynowy, a także kwas tereftalowy i kwas izoftalowy, diaminy, takie jak C4-C12-alkilenodiaminy, zwłaszcza o 4 - 8 atomach węgla, takie jak heksametylenodiamina, tetrametylenodiamina lub oktametylenodiamina, a także m-ksylilenodiamina, bis(4-aminofenylo)metan, bis(aminofenylo)-2,2-propan lub bis((4-aminocykloheksylo)metan oraz mieszaniny kwasów dikarboksylowych i diamin, korzystnie w równoważnikowym stosunku, takim jak np. adypinian heksametylenodiamoniowy, tereftalan heksametylenodiamoniowy, w ilości 0 - 60, korzystnie 10 - 50% wag. w przeliczeniu na całkowitą ilość monomerów. Szczególne znaczenie przemysłowe ma polikaprolaktam i poliamidy otrzymane przez polimeryzację kaprolaktamu, heksametylenodiaminy i kwasu adypinowego, kwasu izoftalowego i/lub kwasu tereftalowego.
Korzystnie stosuje się kaprolaktam i adypinian heksametylenodiamoniowy („sól 66”), przy czym sól 66 stosuje się w postaci roztworu wodnego. Stosunek molowy kaprolaktamu do soli 66 zazwyczaj wynosi od 99,95:0,05 do 80:20, korzystnie od 95:5 do 85:15.
Jako zwykłe dodatki i wypełniacze można stosować pigmenty, takie jak ditlenek tytanu, ditlenek krzemu lub talk, regulatory łańcucha, takie jak alifatyczne i aromatyczne kwasy karboksylowe i dikarboksylowe, takie jak kwas propionowy lub kwas tereftalowy, stabilizatory, takie jak halogenki miedzi (I) i halogenki metali alkalicznych, środki będące zarodkami krystalizacji, takie jak krzemian magnezu lub
PL 198 630 B1 azotek boru, homogeniczne katalizatory, takie jak kwas fosforawy, a także przeciwutleniacze w ilości 0 - 5% wag., korzystnie 0,05 - 1% wag., w przeliczeniu na całkowitą ilość monomerów. Dodatki zazwyczaj wprowadza się przed granulacją oraz przed polimeryzacją, podczas lub po polimeryzacji, korzystnie po polimeryzacji. Szczególnie korzystnie dodatki wprowadza się do mieszaniny reakcyjnej dopiero po jej przejściu przez strefy reakcji zawierające katalizatory heterogeniczne.
Polimer otrzymany sposobem według wynalazku można dalej przetwarzać znanymi sposobami, np. przeprowadzać go w postać cząstek w znany sposób przez wytłaczanie stopu w postać profilowanego stopu, który z kolei chłodzi się w kąpieli wodnej, a następnie granuluje. Granulat można z kolei wyekstrahować w znany sposób, a następnie lub równocześnie przeprowadzić w polilaktam o wysokiej masie cząsteczkowej. Proces ekstrakcji można prowadzić np. z użyciem wody lub wodnego roztworu kaprolaktamu. Inną możliwość stanowi ekstrakcja w fazie gazowej, opisana np. w EP-A0284968. Wymagana liczba lepkościowa produktu końcowego wynosi zazwyczaj 120 - 350 ml/g. Można ją nastawić w zwykły sposób.
Sposób według wynalazku ilustrują poniższe przykłady. O ile nie zaznaczono inaczej, wszystkie ilości i udziały procentowe podano wagowo.
P r z y k ł a d y
Nieekstrahowany granulat poliamidu 6 wyekstrahowano w przeciwprądzie gorącą wodą. Otrzymany 10% roztwór poekstrakcyjny zatężono do zawartości 80% składników organicznych i nieorganicznych w 108°C w wyparce jednostopniowej. Pozbawiona wody frakcja ekstraktu z roztworu zawierała 79,1% monomeru kaprolaktamu, 5,7% dimeru kaprolaktamu i 3,8% trimeru kaprolaktamu.
Gorący stężony 80% ekstrakt wodny jako zatężony roztwór następnie przepompowano do ogrzewanego mieszalnika i zmieszano w nim ze świeżym laktamem. Otrzymaną mieszaninę reakcyjną, zawierającą 2,0% wody, polimeryzowano w sposób ciągły w aparacie Miniplant, opisanym poniżej.
Mieszaninę kaprolaktam/koncentrat ekstraktu wodnego pompowano z szybkością 0,5 kg/h do ogrzewanego wymiennika ciepła i ogrzewano w nim do żądanej temperatury w ciągu około 10 minut. Pompę podającą nastawiono po stronie tłoczenia na ciśnienie około 1000 kPa, aby zapewnić utworzenie przez układ reakcyjny pojedynczej fazy. Ogrzaną mieszaninę reakcyjną następnie pompowano przez ogrzewaną rurę cylindryczną, reaktor wstępny, o średnicy wewnętrznej 12 mm i długości 1000 mm. Rura była wypełniona pastylkami katalizatora wytworzonymi z ditlenku tytanu z Finnti, typ S150, o średnicy 4 mm i długości 5 - 20 mm. Zastosowany ditlenek tytanu w postaci anatazu był umieszczony na sitach w rurze reakcyjnej, tak że oddzielano go od wylotowego strumienia produktu. Czas przebywania w rurze wynosił 1,2 godziny. Mieszaninę reakcyjną, znajdującą się pod ciśnieniem około 1000 kPa, rozprężano w sposób ciągły na końcu rury przez zawór regulacyjny do ogrzewanego zbiornika cylindrycznego do rozdzielania, do ciśnienia bezwzględnego 250 kPa. W wyniku tego otrzymano mieszaninę reakcyjną tworzącą dwie fazy, tak że zawarta w niej woda mogła odparować. Temperatura stopu polimeru obniżyła się do 245°C. Po przebywaniu przez 3 godziny w zbiorniku do rozdzielania, który służył również jako strefa reakcji następczej, polimer pompowano w sposób ciągły, za pomocą pompy stopu, z dołu reaktora do polimeryzacji następczej, poprzez dyszę, do kąpieli wodnej, w postaci profili stopu, które zestalały się w kąpieli wodnej, po czym prowadzono granulację i ekstrakcję gorącą wodą.
W celu przeprowadzenia ekstrakcji, 100 części wag. poliamidu 6 mieszano z 400 częściami wag. całkowicie wolnej od żelaza wody w 100°C przez 32 godziny w warunkach powrotu skroplin, oraz, po usunięciu wody, suszono w łagodnych warunkach, czyli bez ryzyka zajścia kondensacji następczej, w 100°C pod zmniejszonym ciśnieniem przez 20 godzin. Lepkość względną (RV) wyekstrahowanego poliamidu oznaczano w 1,0% (wag.) roztworze w 96% (wag.) kwasie siarkowym w 25°C, z użyciem wiskozymetru Ubbelohde'a.
Zawartość dimeru w polimerze oznaczano na podstawie analizy ekstraktu metodą HPLC.
P r z y k ł a d y p o r ó w n a w c z e
W przykładach porównawczych granulat ditlenku tytanu w reaktorze cylindrycznym zastąpiono pierścieniami Raschiga o średnicy 6 mm i mieszaninę reakcyjną polimeryzowano w sposób podobny do opisanego powyżej.
Zawartość składników ekstrah owalnych i dimeru w produktach wytworzonych w przykładach sposobem według wynalazku i w przykładach porównawczych, oraz lepkość względną wyekstrahowanych próbek podano w tabelach 1, 2 i 3, wraz z odpowiednią temperaturą reaktora wstępnego.
PL 198 630 B1
Wyniki podane w tabeli 1 wskazują, że produkty wytworzone sposobem według wynalazku w obecności katalizatora mają znacząco wyższą lepkość niż polimery z przykładów porównawczych przy wszystkich wartościach temperatury reaktora wstępnego, a zwłaszcza w temperaturze poniżej 230°C.
Jak na to wskazują wyniki w tabeli 2, zawartość składników ekstrahowalnych w polimerach nie wytwarzanych katalitycznie znacznie zwiększa się przy temperaturze reaktora wstępnego 230°C i jest znacząco wyższa od zawartości składników ekstrahowalnych w poliamidach wytworzonych sposobem według wynalazku. Wysoka zawartość składników ekstrahowalnych oznacza, że przemiana monomeru jest niezadowalająca, że rosną koszty ekstrakcji, oraz że wytwarzanie poliamidu staje się porównawczo nieopłacalne.
Tak więc tańsze w porównaniu ze znanymi rozwiązaniami wytwarzanie poliamidu jest możliwe w niższej temperaturze tylko wtedy, gdy kaprolaktam poddaje się reakcji w obecności katalizatora stosowanego w sposobie według wynalazku. Jak na to wskazują wyniki w tabeli 3, w przypadku niskiej temperatury w reaktorze wstępnym, poniżej 230°C, zawartość dimeru jest znacząco niższa niż w temperaturze 240°C lub wyższej.
T a b e l a 1.
Lepkość poliamidów wytworzonych sposobem według wynalazku w obecności ditlenku tytanu jako katalizatora
Lepkość względna | ||
Temperatura reaktora wstępnego [°C] | Przykłady | Przykłady porównawcze |
190 | 1,97 | 1,71 |
200 | 1,97 | 1,78 |
210 | 2,01 | 1,84 |
220 | 2,02 | 1,91 |
230 | 2,00 | 1,99 |
240 | 2,06 | 2,03 |
T a b e l a 2.
Zawartość składników ekstrahowalnych w poliamidach wytworzonych sposobem według wynalazku w obecności ditlenku tytanu jako katalizatora
Zawartość składników ekstrahowalnych [%] | ||
Temperatura reaktora wstępnego [°C] | Przykłady | Przykłady porównawcze |
190 | 11,83 | 29,33 |
200 | 11,47 | 23,63 |
210 | 11,37 | 19,83 |
220 | 10,83 | 14,03 |
230 | 10,77 | 11,20 |
240 | 10,40 | 10,60 |
T a b e l a 3.
Zawartość dimeru w poliamidach wytworzonych sposobem według wynalazku w obecności ditlenku tytanu jako katalizatora
Zawartość dimeru [%] | |
Temperatura reaktora wstępnego [°C] | Przykłady |
1 | 2 |
190 | 0,60 |
200 | 0,64 |
PL 198 630 B1 cd. tabeli 3
1 | 2 |
210 | 0,74 |
220 | 0,77 |
230 | 0,85 |
240 | 0,86 |
Zastrzeżenia patentowe
Claims (8)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób wytwarzania poliamidów drogą reakcji co najmniej jednego laktamu i ewentualnie dodatkowych monomerów tworzących poliamid, z wodnymi ekstraktami monomerów i oligomerów otrzymanymi podczas ekstrakcji wodą polimeru otrzymanego w procesie wytwarzania poliamidów, przy czym zawartość wody w mieszaninie reakcyjnej wynosi 0,5 - 13% wagowych, znamienny tym, że reakcję prowadzi się w obecności tlenków metali, β-zeolitów, krzemianów warstwowych lub żeli krzemionkowych, które mogą być domieszkowane, jako katalizatorów heterogenicznych, przy czym katalizatory heterogeniczne stosuje się w postaci umożliwiającej mechaniczne ich usunięcie z mieszaniny reakcyjnej i usuwa się je z mieszaniny reakcyjnej podczas polimeryzacji lub po jej zakończeniu.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że katalizatory heterogeniczne stosuje się w postaci granulatów, elementów wytłaczanych, nieruchomych złóż albo w postaci powleczonego katalizatorem wypełnienia lub elementów wewnętrznych.
- 3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się katalizatory w postaci tlenków metali wybrane z grupy obejmującej tlenek cyrkonu, tlenek glinu, tlenek magnezu, tlenek ceru, tlenek lantanu, tlenek tytanu, β-zeolity i krzemiany warstwowe.
- 4. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że jako katalizator w postaci tlenku metalu stosuje się tlenek tytanu występujący w co najmniej 70% wagowych w postaci anatazu.
- 5. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, znamienny tym, że polimeryzację prowadzi się w co najmniej 2 etapach, przy czym pierwszy etap prowadzi się pod zwiększonym ciśnieniem, pod którym mieszanina reakcyjna, z wyjątkiem katalizatora heterogenicznego, występuje w postaci pojedynczej fazy ciekłej, a w drugim etapie prowadzi się kondensację następczą pod ciśnieniem 0,01 - 150 kPa, przy czym katalizator heterogeniczny jest obecny w pierwszym etapie lub w obu etapach.
- 6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że reakcję w pierwszym etapie prowadzi się w temperaturze 170 - 310°C i pod ciśnieniem 500 - 4000 kPa.
- 7. Sposób według zastrz. 5 albo 6, znamienny tym, że w drugim etapie prowadzi się rozprężanie adiabatyczne, przy czym usuwa się wodę i ewentualnie monomery lub oligomery laktamu drogą odparowania rzutowego.
- 8. Sposób według zastrz. 1-7, znamienny tym, że jako laktam stosuje się kaprolaktam.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19925906A DE19925906A1 (de) | 1999-06-07 | 1999-06-07 | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden aus Lactamen und Polyamid-Extrakten |
PCT/EP2000/005121 WO2000075216A1 (de) | 1999-06-07 | 2000-06-05 | Verfahren zur herstellung von polyamiden aus lactamen und polyamid-extrakten |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL352721A1 PL352721A1 (pl) | 2003-09-08 |
PL198630B1 true PL198630B1 (pl) | 2008-07-31 |
Family
ID=7910419
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL352721A PL198630B1 (pl) | 1999-06-07 | 2000-06-05 | Sposób wytwarzania poliamidów |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6548626B1 (pl) |
EP (1) | EP1194473B1 (pl) |
JP (1) | JP3485317B2 (pl) |
KR (1) | KR100605419B1 (pl) |
CN (1) | CN1175028C (pl) |
AR (1) | AR024557A1 (pl) |
AT (1) | ATE238370T1 (pl) |
AU (1) | AU5075100A (pl) |
BG (1) | BG106179A (pl) |
BR (1) | BR0011402B1 (pl) |
CA (1) | CA2375648A1 (pl) |
CO (1) | CO5210970A1 (pl) |
CZ (1) | CZ292535B6 (pl) |
DE (2) | DE19925906A1 (pl) |
ES (1) | ES2198313T3 (pl) |
HU (1) | HUP0201520A3 (pl) |
IL (1) | IL146784A0 (pl) |
MX (1) | MXPA01012159A (pl) |
MY (1) | MY124756A (pl) |
PL (1) | PL198630B1 (pl) |
SA (1) | SA00210263B1 (pl) |
SK (1) | SK17412001A3 (pl) |
TR (1) | TR200103533T2 (pl) |
TW (1) | TW499448B (pl) |
WO (1) | WO2000075216A1 (pl) |
ZA (1) | ZA200110043B (pl) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10146932B4 (de) * | 2000-09-26 | 2005-03-31 | Basf Aktiengesellschaft | Verfahren zur Verminderung des Caprolactamgehaltes von Polyamid 6, ein Polyamid 6 und dessen Verwendung |
DE10047657B4 (de) * | 2000-09-26 | 2005-02-10 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polycaprolactam, ein Polycaprolactam und dessen Verwendung |
US20040249001A1 (en) * | 2003-06-06 | 2004-12-09 | Christian Leboeuf | Process for the solution recovery of nylon with high reactivity and articles made therefrom |
ES2357335T3 (es) * | 2006-10-24 | 2011-04-25 | Basf Se | Utilización de evaporadores de tubos helicoidales en la fabricación de poliamidas. |
ES2671738T3 (es) | 2013-02-08 | 2018-06-08 | Uhde Inventa-Fischer Gmbh | Reactor con tubo de condensación vertical y procedimiento para la polimerización de poliamidas en un reactor de este tipo |
PL2784102T3 (pl) | 2013-03-26 | 2016-06-30 | Uhde Inventa Fischer Gmbh | Sposób i urządzenie do ciągłej recyrkulacji wód ekstrakcyjnych w procesie produkcji poliamidu |
CN104130399A (zh) * | 2013-05-01 | 2014-11-05 | 因温斯特技术公司 | 包括多个后端的聚酰胺合成 |
US20170029566A1 (en) * | 2014-04-15 | 2017-02-02 | Basf Se | Method of Producing a Polyamide |
WO2019027593A1 (en) * | 2017-08-01 | 2019-02-07 | Advansix Resins & Chemicals Llc | METHOD FOR POLYMERIZING CYCLIC OLIGOMERS OF POLYAMIDES |
CN107619476B (zh) * | 2017-10-27 | 2020-11-24 | 万华化学集团股份有限公司 | 一种十二内酰胺的聚合方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2443566A1 (de) | 1974-09-12 | 1976-04-01 | Basf Ag | Verfahren zum kontinuierlichen herstellen von polyamiden |
DE2554788C2 (de) * | 1975-12-05 | 1982-06-16 | Aleksandr V. Moskva Beresovskij | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden |
US5077381A (en) | 1990-06-01 | 1991-12-31 | Basf Corporation | Constant compositioin recycle of nylon 6 polymerization wash water |
DE4019780A1 (de) | 1990-06-21 | 1992-01-02 | Basf Ag | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von polycaprolactam mit geregeltem aminoendgruppengehalt |
DE19531989A1 (de) * | 1995-08-30 | 1997-05-15 | Polymer Eng Gmbh | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines dimerarmen Polyamid 6 |
DE19531990A1 (de) * | 1995-08-30 | 1997-05-15 | Polymer Eng Gmbh | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Polyamid 6 unter Verwendung von Rücklactam |
DE19804020A1 (de) * | 1998-02-02 | 1999-08-05 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden aus Aminonitrilen |
DE19808190A1 (de) | 1998-02-26 | 1999-09-02 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden |
-
1999
- 1999-06-07 DE DE19925906A patent/DE19925906A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-03-05 US US09/980,522 patent/US6548626B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-31 AR ARP000102682A patent/AR024557A1/es active IP Right Grant
- 2000-06-01 MY MYPI20002471A patent/MY124756A/en unknown
- 2000-06-02 TW TW089110808A patent/TW499448B/zh not_active IP Right Cessation
- 2000-06-05 DE DE50001889T patent/DE50001889D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-05 AU AU50751/00A patent/AU5075100A/en not_active Abandoned
- 2000-06-05 JP JP2001502494A patent/JP3485317B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-05 IL IL14678400A patent/IL146784A0/xx unknown
- 2000-06-05 PL PL352721A patent/PL198630B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2000-06-05 BR BRPI0011402-2A patent/BR0011402B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-06-05 ES ES00935168T patent/ES2198313T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-05 EP EP00935168A patent/EP1194473B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-05 SK SK1741-2001A patent/SK17412001A3/sk unknown
- 2000-06-05 CZ CZ20014385A patent/CZ292535B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-06-05 CN CNB008111537A patent/CN1175028C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-05 TR TR2001/03533T patent/TR200103533T2/xx unknown
- 2000-06-05 WO PCT/EP2000/005121 patent/WO2000075216A1/de active IP Right Grant
- 2000-06-05 HU HU0201520A patent/HUP0201520A3/hu unknown
- 2000-06-05 KR KR1020017015683A patent/KR100605419B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-06-05 AT AT00935168T patent/ATE238370T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-06-05 MX MXPA01012159A patent/MXPA01012159A/es active IP Right Grant
- 2000-06-05 CA CA002375648A patent/CA2375648A1/en not_active Abandoned
- 2000-06-06 CO CO00041903A patent/CO5210970A1/es unknown
- 2000-08-05 SA SA00210263A patent/SA00210263B1/ar unknown
-
2001
- 2001-12-04 BG BG06179A patent/BG106179A/bg unknown
- 2001-12-06 ZA ZA200110043A patent/ZA200110043B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR0011402B1 (pt) | 2011-03-22 |
BR0011402A (pt) | 2002-03-05 |
TR200103533T2 (tr) | 2002-05-21 |
CN1175028C (zh) | 2004-11-10 |
IL146784A0 (en) | 2002-07-25 |
SA00210263B1 (ar) | 2006-03-25 |
BG106179A (bg) | 2002-09-30 |
HUP0201520A3 (en) | 2003-07-28 |
CZ292535B6 (cs) | 2003-10-15 |
MXPA01012159A (es) | 2002-07-30 |
EP1194473A1 (de) | 2002-04-10 |
WO2000075216A1 (de) | 2000-12-14 |
KR20020010697A (ko) | 2002-02-04 |
CO5210970A1 (es) | 2002-10-30 |
JP2003501533A (ja) | 2003-01-14 |
KR100605419B1 (ko) | 2006-08-02 |
CN1367803A (zh) | 2002-09-04 |
DE19925906A1 (de) | 2000-12-14 |
ATE238370T1 (de) | 2003-05-15 |
CA2375648A1 (en) | 2000-12-14 |
EP1194473B1 (de) | 2003-04-23 |
SK17412001A3 (sk) | 2002-10-08 |
AR024557A1 (es) | 2002-10-16 |
DE50001889D1 (de) | 2003-05-28 |
HUP0201520A2 (en) | 2002-08-28 |
US6548626B1 (en) | 2003-04-15 |
TW499448B (en) | 2002-08-21 |
ZA200110043B (en) | 2002-12-06 |
PL352721A1 (pl) | 2003-09-08 |
MY124756A (en) | 2006-07-31 |
JP3485317B2 (ja) | 2004-01-13 |
AU5075100A (en) | 2000-12-28 |
ES2198313T3 (es) | 2004-02-01 |
CZ20014385A3 (cs) | 2002-03-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5674973A (en) | Continuous production of low molecular weight polyamides | |
US6187877B1 (en) | Process for producing a polyamide based on a dicarboxylic acid and a diamine | |
KR101444965B1 (ko) | 폴리아미드의 제조를 위한 코일형 관 증발기의 용도 | |
PL198630B1 (pl) | Sposób wytwarzania poliamidów | |
JP2017521508A (ja) | 加水分解重合及び引き続くニーダー中での処理によるポリアミドの製造 | |
EP1007582B2 (en) | Process for preparing polyamides | |
US6429279B1 (en) | Preparation of polyamides | |
US5030709A (en) | Continuous preparation of copolyamides | |
JP3428584B2 (ja) | 低抽出物含有率、高粘度安定性および低再モノマー化率を有するナイロン−6の製造法 | |
KR20130027496A (ko) | 폴리아미드 제조 방법 | |
CA2395258A1 (en) | Method for the production of polyamides | |
MXPA01007994A (en) | Method for producing polyamide 6 of a low extract content, high viscosity stability and low remonomerization rate | |
MXPA97008197A (en) | Procedure for the polyanidation of polyamide resinas in state sol | |
MXPA00004996A (en) | Polyamide production process |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20110605 |