PL179128B1 - Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialnosci PL PL PL PL PL PL PL - Google Patents
Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialnosci PL PL PL PL PL PL PLInfo
- Publication number
- PL179128B1 PL179128B1 PL94303831A PL30383194A PL179128B1 PL 179128 B1 PL179128 B1 PL 179128B1 PL 94303831 A PL94303831 A PL 94303831A PL 30383194 A PL30383194 A PL 30383194A PL 179128 B1 PL179128 B1 PL 179128B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- max
- steel
- steels
- martensitic
- calcium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Abstract
1 . Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialnosci zawierajaca wegiel, krzem, mangan, chrom, siarke, wapn, tlen i zelazo, znamienna tym, ze zawiera wagowo wegiel - 1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel - max. 6%, molibden - max. 3%, wolfram - max. 4%, kobalt - max. 4,5%, niob - max 1%, tytan - max. 1%, tantal - max 1%, cyrkon - max 1%, wanad - max 1%, chrom - w przedziale 10,5% - 19%, siarke - max. 0,55%, wapn - powyzej 32x10-4 %, tlen - 70x10- 4%, stosunek zawartosci wapnia do zawartosci tlenu Ca/O zawiera sie w prze- dziale 0,2 - 0,6, reszte stanowi zelazo i nie- uniknione zanieczyszczenia. FIG. 1 P L 1 7 9 1 2 8 B 1 PL PL PL PL PL PL PL
Description
Niniejszy wynalazek dotyczy nierdzewnej stali typu martenzytycznego o dobrej obrabialności.
Terminem stal nierdzewna określa się stopy żelaza zawierające przynajmniej 10,5% chromu.
Inne pierwiastki wchodzą w skład stali w celu modyfikacji struktury i własności stopu. Cztery główne struktury to stale martenzytyczne, stale ferrystyczne, stale austenityczne, i stale austenityczno - ferrystyczne.
Stale martenzytyczne zasadniczo zawierają od 12 do 18% chromu, a zawartość węgla może dochodzić do około 1%. Liczne składniki stopu przykładowo takie jak Ni, Mo, Si, Ti, V, Nb, umożliwiają uzyskanie szerokiego wachlarza własności, w zależności od różnych zastosowań, takichjak stale konstrukcyjne, stale narzędziowe, stale na narzędzia skrawające, stale żarowytrzymałe.
Stale stopowe charakteryzują się dobrą odpornością na korozję spowodowaną głównie obecnością chromu, oraz polepszonymi własnościami mechanicznymi, typowymi dla stali martenzytycznych. Istnieje duża rozpiętość gatunków nierdzewnych stali martenzytycznych o bardzo różnych składach i własnościach. Spośród najpopularniejszych z licznych odmian można wymienić: gatunki chromowo-węglowe nie zawierające niklu, ich korzystnymi cechami są wytrzymałość, odporność na korozję i szeroki zakres zastosowań; gatunki z 16% zawartością chromu, zawierające ponadto nikiel, ich korzystną cechą jest dobra odporność na korozję, a nikiel umożliwia uzyskanie struktury martenzytycznej przed hartowaniem; gatunki do ulepszania cieplnego, które posiadają znakomitą odporność na korozję przy jednoczesnych bardzo dobrych właściwościach mechanicznych; gatunki z 12% chromu wzbogacone dodaniem takich składników jak wanad, molibden, wolfram, krzem, niob, tytan, itp, celem tych składników jest udoskonalenie jednej właściwości, zależności od zastosowań materiału, takiej jak odporność na ciepło, pełzanie, udarność, odporność na korozję...
U wszystkich tych gatunków, struktura produktu końcowego i ich własności mechaniczne istotnie zależą od obróbki termicznej. Obecnie stosuje się trzy etapy obróbki: hartowanie, odpuszczanie i wyżarzanie zmiękczające.
179 128
Hartowanie ma na celu uzyskanie stali o strukturze martenzytycznej i bardzo dużej wytrzymałości.
Odpuszczanie umożliwia zwiększenie plastyczności, która jest znacznie zmniejszona po hartowaniu, a wyżarzanie zmiękczające umożliwia uzyskanie metalu, który może być poddawany wyrafinowanym operacjom technologicznym, takimjak różne rodzaje obróbki i formowania.
Wszystkie te procesy wykonuje się w zależności od składu gatunkowego doboru temperatury odpuszczania, czasu trwania odpuszczania, rodzaju schładzania.
Martenzytyczne stale nierdzewne są trudne do obrabiania. Liczne powody wyjaśniają ten stan rzeczy.
Z powodu dużej twardości występuje mechaniczne zużywanie się narzędzi, które poddawane są bardzo dużemu oporowi skrawania, mogącemu przekroczyć ich granicę wytrzymałości na pękanie.
Ponadto zwiększone siły tarcia w połączeniu z niewielka przewodnościąciepbiąmogąspowodować wytworzenie wysokich temperatur na styku narzędzie/materiał, co może powodować zmęczenie termiczne i rozpad przez dyfuzję.
Z drugiej strony rozdrobnienie wiórów powstających przy skrawaniu jest znacznie zmniejszone.
W końcu, obecność twardych tlenków, takich jak tlenek aluminium lub chromu, jest czynnikiem zwiększającym zużycie narzędzi skrawających.
Zużywanie się narzędzi ma więc różne przyczyny w przypadku stali martenzytycznych (zwiększona twardość, duże tarcia) i stali austenitycznych (podatność na umocnienia, zła przewodność termiczna, utrudnione rozdrabnianie wiórów przy skrawaniu).
Liczne sposoby są stosowane w celu poprawienia obrabialności, lecz wszystkie mają niedogodności.
Dodawanie siarki, która tworzy wraz z magnezem siarczki, czasami zastępuje chrom, zmniejsza odporność na korozję, podatność na odkształcenia na ciepło i na zimno, zgrzewalność, podczas gdy właściwości mechaniczne ulegają poprawie.
Dodawanie selenu służy do dopełnienia siarki i ma na celu sferodyzację siarczków, w wyniku czego polepszają się charakterystyki mechaniczne. Składniki te są jednak bardzo drogie i wysoce toksyczne.
Dodawanie telluru również umożliwia sferodyzację siarczków, powoduje więc zmniejszenie anizotropii stali, w szczególności zmniejszenie niejednorodności jej właściwości mechanicznych. Poprawia również obrabialność, lecz posiada tę wadę, że zmniejsza przydatność na obróbkę na gorąco. Z tego powodu, stosowanie telluru jest ograniczone.
Dodawany jest ołów, który jako nierozpuszczalny, w stali pojawia się w postaci wtrąceń sferycznych, lecz niekorzystną cechąjest jego toksyczność i zmniejszenie kowalności.
Znana jest z opisu FR-A-2 648 477, stal austenityczna zasiarczona o polepszonej obrabialności zawierająca w swym składzie wagowym odpowiednie proporcje wapnia do tlenu, co poprawia obrabialność.
Ponadto, dobrze wiadome jest, że austenityczne stale nierdzewne są trudne do obróbki, w dużej części z powodu ich słabej przewodności cieplnej, co powoduje złe odprowadzanie wytworzonego ciepła przy ostrzu narzędzia skrawającego, wynikiem czego jest szybkie zużycie narzędzia i silne zmniejszenie podatności na umocnienia, które powodują lokalne powstawanie strefo zwiększonej twardości.
W czasie obróbki stali, z powodu zwiększonych temperatur skrawania, te wytrącenia odgrywaja rolę smarujacąna styku narzędzie skrawające - obrabiana stal, co prowadzi do zmniejszonego zużycia narzędzi skrawających i lepszej gładkości powierzchni obrabianych elementów.
Ponadto w dziedzinie obróbki, stale austenityczne nie wymagająintesywnej obróbki termicznej mającej na celu modyfikacje własności chemiczno fizycznych stali i wtrąceń.
Stale martenzytyczne są hartowane, a ich własnością ma być duża twardość. Z tego powodu, problem utrudnionej obrobki nie jest całkowicie rozwiązany.
179 128
Wynalazek ma na celu zmniejszenie trudności występujących przy obróbce stali martenzytycznych przy jednoczesnym zachowaniu ich plastyczności i kowalności na gorąco i na zimno, ich właściwości mechanicznych oraz ich szczególnych cech związanych z obróbką termiczną.
Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialności zawierająca węgiel, krzem, mangan, chrom, siarkę, wapń, tlen i żelazo, według wynalazku charakteryzuje się tym, że zawiera wagowo węgiel -1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel - max. 6%, molibden - max. 3%, wolfram-max.4%,kobalt-max.4,5%,niob-max 1%,tytan-max. 1%, tantal-max l%,cyrkonmax 1%,wanad-max 1%, chrom-w przedziale 10,5%-19%, siarkę-max. 0,55%, wapń-powyżej 32x10‘4%, tlen - 70x10-4%, stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O zawiera się w przedziale 0,2 - 0,6, resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.
W innym wykonaniu stal zawiera siarkę w ilości wagowo max. 0,035%.
Jeszcze w innym wykonaniu stal zawiera siarkę w ilości wagowo w przedziale 0,15-0,45%.
W innym wariancie wynalazku nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialności zawierająca węgiel, krzem, mangan, chrom, siarkę, wapń, tlen i żelazo, charakteryzuje się tym, że zawiera wagowo węgiel -1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel w przedziale 2% 6%„ chrom - w przedziale 10,5%-19%, miedź w przedziale 1%-5%, siarkę-max 0,55%, wapńpowyżej 32x10'4%, tlen - 70x10'4%, stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O zawiera się w przedziale 0,2 - 0,6, resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.
Przykład wprowadzania niektórych składników do stali według wynalazku oraz właściwości niektórych narzędzi wykonanych z tej stali pokazano na rysunku, na którym: fig. 1 przedstawia w postaci diagramu potrójnego SiO2-CaO-Al2O3 skład tlenków wprowadzonych do stali zgodnie z wynalazkiem, fig. 2 - krzywe ukazujące zużywanie się narzędzia dla różnych przedstawionych przykładów.
Stale martenzytyczne mają skład i przede wszystkim strukturę całkowicie inną w stosunku do innych stali, na przykład austenitycznych. Zachowanie się stali martenzytycznej podczas obróbki jest związane z pewnymi specyficznymi problemami.
Modyfikacja składu stali martenzytycznych nie umożliwia jednak z całkowitą pewnością zachowania lub poprawy ich właściwości.
Stale martenzytyczne są hartowane i ich cechą charakterystyczną jest duża twardość.
Te stale są metalurgicznie bardzo różne od stali austenitycznych. Z jednej strony mogąbyć poddawane hartowaniu, a struktura krystaliczna uzyskana po ochłodzeniu nie jest porównywalna ze strukturą austenityczną.
Z drugiej strony, wytapianie stali martenzytycznych różni się w wielu punktach od wytapiania stali austenitycznych.
W szczególności, w przypadku stali martenzytycznych liczne są obróbki termiczne, nadające metalowi właściwości zgodnie z zastosowaniem. Hartowanie (szybkie ochładzanie począwszy od pewnej wysokiej temperatury wyższej od temperatury Ms z początku transformacji martenzytycznej, która zależy od składu stali) umożliwia uzyskanie, począwszy od struktury austenitycznej na gorąco, struktury martenzytycznej. Generalnie później następuje odpuszczanie (utrzymanie średniej temperatury w zależności od stali), które umożliwia zwiększenie plastyczności, która jest bardzo słaba po hartowaniu.
Pewne gatunki stali są poddawane wyżarzaniu zmiękczającemu. Jest ono stosowane gdy metal powienien wytrzymywać wyrafinowane operacje technologiczne, takie jak pewne rodzaje obróbki lub formowania. Struktura metalu nie jest wówczas dalej strukturą martenzytycznąlecz strukturą ferrystyczną z węglikami chromu na poziomie granic ziaren.
Jednakże, po odpowiednich obróbkach termicznych stal odzyskuje swą strukturę martenzytyczną i odpowiednie właściwości mechaniczne.
W końcu skład chemiczny stali martenzytycznych bardzo różni się od składu stali austenitycznych, co przejawia się częściowo przez wymaganie odpowiednio wysokiej temperatury Ms niezbędnej do rozpoczęcia transformacji martenzytycznej. Stale zawierają niewiele niklu (poniżej 6%), a zawartości chromu sątakie jak dla stali nierdzewnych (od 11 do 19% chromu).
179 128
Zgodnie z wynalazkiem stal martenzytyczna charakteryzuje się następującym składem wagowym: węgiel -1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel - max. 6%, molibden max. 3%, wolfram-max. 4%, kobalt- max. 4,5%, niob-max 1%, tytan-max. 1%, tantal
- max 1%, cyrkon - max 1%, wanad - max 1%, chrom - w przedziale 10,5% -19%, siarka - max. 0,4%, wapń powyżej 32x10-4%, tlen - 70x10-4%, resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O zawiera się w przedziale 0,2
- 0,6, wspomniana stal jest poddawana przynajmniej hartowaniu w celu nabrania struktury martenzytycznej.
Niezgodnie z intuicją wprowadzając tlenki plastyczne do składu martenzytycznego, takie jak glinokrzemian tlenkowapniowy typu anortytu i/lub pseudowolastonitu i/lub gelenitu przedstawione w diagramie trójkątnym na fig. 1, zachowuje się główne właściwości stali martenzytycznej po obróbkach cieplnych jakim poddawana jest omawiana stal, bez pogorszenia właściwości mechanicznych, przy istotnej poprawie obrabialności.
Wtrącenia plastycznych tlenków majądodatni wpływ nie tylko na obrabialność, ponieważ wpływają na otaczającąje strukturę.
Zaskoczeniem jest to, że w otoczeniu struktury tak różnej jak struktura stali martenzytycznych, tlenki te wywierają, korzystny wpływ na obrabialność.
Ponadto, nie jest oczywiste, że z powodu różnych metod wytopu uzyska się w stali ten sam typ wtrąceń.
Szczególnie zaskakującejest to, że obróbka termiczna nie zmienia nic w naturze wtrąceń.
Nie stosuje się, lub przynajmniej nie w sposób znaczący modyfikacji składu analitycznego wtrąceń, między innymi przez dyfuzję w stanie stałym w czasie obróbek termicznych, którym poddawane są stale martenzytyczne.
Problemy z obróbką stali martenzytycznych są poza tym całkowicie różne od problemów związanych z obróbką stali austenitycznych. W przeciwieństwie do stali austenitycznych, stale te nie sąpodatne na umocnienia, a przewodzenie przez nie ciepła nie jest aż tak złe, a głównym problemem stali martenzytycznych w czasie obróbki jest ich twardość.
Nic nie pozwalało przypuszczać, że identyczne wtrącenia mogą mieć dodatni wpływ, ponieważ problemy obróbki miały zupełnie inne przyczyny.
Okazało się, że podczas obróbki stali martenzytycznych plastyczne tlenki, w temperaturze obróbki stali, są wystarczająco rozgrzane by tworzyć warstwę smarujacą trwale regenerowną przez wtrącanie tlenków obecnych w metalu. Ta warstwa smarująca umożliwia zmniejszenie tarcia materiału o narzędzie. Okazuje się, że efekt dużego obciążenia spowodowanego dużątwardością materiału zmniejsza się.
Przetestowano dwie rodziny stali martenzytycznych, jedna zawiera w swym składzie wagowym od 0,15 do 0,45% siarki, a druga zawiera w swym składzie wagowym mniej niż 0,35% siarki.
Zauważono, że obecność plastycznych tlenków w stali nie zmienia odporności na korozje, bądź przez nakłucia, bądź przez wgłębienia, jak również dzięki składowi na bazie siarki, takiemu jak w składzie zasiarczonym.
Generalnie, zysk dotyczy obrabialności nie wiąże się w żadnym przypadku z pogorszeniem właściwości takich jak kowalność lub plastyczność na zimo lub na gorąco.
Zauważono również, że wprowadzone tlenki zachowują swe właściwości niezależnie od wykonywanej obróbki cieplnej.
Zgodnie z wynalazkiem, wprowadzenie plastycznych tlenków odbywa się bez brania pod uwagę zawartości dodawanego tlenku azotu, której zmniejszenie, jak zauważono, powoduje pogorszenie właściwości mechanicznych.
Wynalazek dotyczy również stali martenzytycznej, w której do jej składu wagowego dodano od 2 do 6% niklu i od 1 do 5% miedzi, oraz ponadto poniżej 3% molibdenu.
Nikiel jest niezbędny w stalach zawierajacych więcej niż 16% chromu w celu uzyskania, po zahartowaniu, struktury martenzytycznej.
179 128
W gatunku z utwardzeniem strukturalnym nikiel, poza swą rolą poprzednio opisaną (zmniejszenie ilości ferrytu delta), będzie również formował wraz z miedzią fazę „Ni3Cu”, która będzie utwardzać metal. Utwardzanie nie jest uzyskiwane jedynie dzięki węglowi, którego rola jest wówczas względnie niewielka.
Miedź umożliwia w połączeniu z metalem uzyskanie utwardzenia strukturalnego i w związku z tym polepszenia właściwości mechanicznych.
Molibden poprawia odporność na korozję i ma korzystny wpływ na twardość po odpuszczeniu i poprawia jednocześnie udarność.
Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialności w innym wariancie wynalazku może zawierać również składniki stabilizujące wybrane spośród wolframu, kobaltu, niobu, tytanu, tantalu, cyrkonu w następujących proporcjach wagowych:
wolfram - max. 4%, kobalt - max. 4,5%, niob - max. 1 %, tytan - max. 1 %, tantal - max. 1 %, cyrkon - max. 1 %, przy zachowaniu swoich podstawowych składników takich jak węgiel -1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel - max. 6%, molibden - max. 3%, wolfram - max. 4%, kobalt - max. 4,5%, niob - max 1%, tytan - max. 1%, cyrkon - max 1%, wanad - max 1%, chrom w przedziale 10,5% -19%, siarka - max. 0,4%, wapń powyżej 32x10'4%, tlen - 70x10-4%, resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, przy czym stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O zawiera się w przedziale 0,2 - 0,6.
W pierwszym przykładzie stal martenzytyczna A ma następujący skład:
C | Si | Mn | Cr | Mo | S | P | N | |
STAL A | 0,205 | 0,462 | 0,52 | 12,34 | 0,041 | 0,024 | 0,022 | 0,046 |
do której wprowadzone jest:
Ca = 30x10-4%
O = 129x10-4% a stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O jest równy 0,22.
W tym przykładzie stal A zawiera, w postaci resztkowej, mniej niż 0,5% niklu i mniej niż
0,2% miedzi.
Ta stal została porównana z dwiema stalami odniesienia, których składy są następujące:
C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu | S | P | N | |
REF.1 | 0,184 | 0,359 | 0,530 | 0,180 | 12,63 | 0,135 | 0,084 | 0,022 | 0,018 | 0,056 |
REF. 2 | 0,194 | 0,364 | 0,731 | 0,313 | 12,77 | 0,093 | 0.088 | 0,002 | 0,017 | 0.049 |
Te trzy stale poddano testom obrabiania przez toczenie.
Toczenie jest wykonywane za pomocą płytek węglikowych, test jest opisany przez współczynnik Vb 30/0,3 i polega na wyznaczeniu prędkości, dla której zużycie w wartościach ostrza skrawania wynosi 0,3 mm po 30 min. obróbki ijednocześnie, dla płytek powleczonych węglikiem, test określany jest przez współczynnik Vb 15/0,15 i polega na wyznaczeniu prędkości dla jakiej zużycie w wartościach ostrza skrawania wynosi 0,15 mm po 15 min. obróbki.
Można stwierdzić na podstawie poniższej tabeli 1, że właściwości mechaniczne pozostają zupełnie niezmienione poprzez wprowadzenie wtrąceń w postaci plastycznych tlenków dla obu obróbek termicznych: „zmiękczanie” tzn. hartowanie w oleju przy temperaturze 950°C, utrzymywanie w temperaturze 820°C przez cztery godziny, powolne ochładzanie do temperatury 650°C, następnie ochłodzenie w powietrzu i „obróbka” tzn. hartowanie w temperaturze 950°C, odpuszczanie do 640°C i ochładzanie w powietrzu.
17!) 128
TABELA 1
GATUNEK | OBRÓBKA TERMICZNA | Rm Mpa | Rp0,2 Mpa | A% | Z% | TWARDOŚĆ HRB/HRC | |
WYNALAZEK | A | ZMIĘKCZONA | 535 | 282 | 29 | 82 | |
REF | 2 | ZMIĘKCZONA | 544 | 296 | 29,2 | 64,1 | 82,3 HRB |
REF | 1 | ZMIĘKCZONA | 544 | 280 | 28,6 | 60,6 | 80,6 HRB |
WYNALAZEK | A | PO OBRÓBCE | 858 | 737 | 14 | 51 | |
REF | 2 | PO OBRÓBCE | 967 | 873 | 12 | 52,6 | 29,1 HRC |
REF | 1 | PO OBRÓBCE | 899 | 754 | 15,5 | 55,8 | 27,3 HRC |
Testy wykazały, że stale zwane „obrobionymi” obrabiają się lepiej niż stale zmiękczone. W innym przykładzie zastosowania wynalazku, stal martenzytyczna według wynalazku posiada następujący skład wagowy:
C | Si | Mn | Cr | Mo | S | P | N | Ca | O | Ca/O | |
STALB | 0,196 | 0,444 | 0,555 | 12,10 | 0.073 | 0,0263 | 0,019 | 0,053 | 41x10-4 | 99x10-4 | 0,41 |
W tym przykładzie stal B zawiera w postaci resztkowej mniej niż 0,5% niklu i mniej niż 0,2% miedzi.
Ta stal została porównana ze standardową stalą odniesienia nie mającą w swym składzie plastycznych tlenków, której skład jest następujący:
C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu | S | P | N | Ca | O | Ca/O | |
REF. 3 | 0,214 | 0,344 | 0,564 | 0,354 | 12,32 | 0,097 | 0,106 | 0,261 | 0,017 | 0,054 | 45x10-4 |
Można zauważyć w poniższej tabeli 2, że porównując własności mechaniczne stali odniesienia 3 i stali B według wynalazku można stwierdzić, że nie ma znacznych różnic, tak w przypadku stanu zmiękczonego jak i obrobionego.
TABELA 2
REF. 3 | STALB | |||
ZMI ĘKCZONA | PO OBRÓBCE | ZMIĘKCZONA | PO OBRÓBCE | |
Rm (Mpa) | 559 | 803 | 566 | 787 |
Rp0,2 (Mpa) | 418 | 636 | 408 | 600 |
A% | 29 | 18,7 | 29 | 19 |
Z% | 67,5 | 60,5 | 67 | 63 |
Poniższa tabela 3 przedstawia własności charakterystyczne testów obróbki i pokazuje, że stale obrabiane według wynalazku prezentują poprawę obrabialności o 25 - 30%.
TABELA 3
STAN METALURGICZNY | PO OBRÓBCE | ZMIĘKCZONA | ||
test: | Vb 30/0,3 (m.min.) | Vb 15/0, 15 (m/min.) | Vb 30/0,3 (m/min.) | Vb 15/0,15 (m/min.) |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Stal ref. 1 | 195 | 250 | - | - |
179 128
Tabela 3 (ciąg dalszy)
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Stal ref. 2 | 150 | 205 | - | - |
Stal ref. 3 | 230 | 250 | 200 | 229 |
Stal A | 250 | - | - | - |
Stal B | 250 | 290 | - | - |
W trzecim przykładzie zastosowania dwie stale martenzytyczne C i D mają następujące składy:
C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu | P | N | Nb | Sx10 | Cax1O’4 | Sx104 | |
STALC | 0,018 | 0,443 | 0,852 | 4,517 | 15,2 | 0,005 | 3,189 | 0,01 | 0,018 | 0,202 | 110 | 65 | 132 |
STALD | 0,012 | 0,448 | 0,818 | 3,739 | 15,37 | 0,005 | 3,236 | 0,01 | 0,021 | 0,192 | 233 | 70 | 157 |
Stale C i D zostały porównane ze stalami odniesienia nie zawierającymi plastycznych tlenków, mającymi następujące składy wagowe:
C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu | P | N | Nb | S x10 | Ca x10-4 | O x10'4 | |
Ref.4 | 0.011 | 0,45 | 0,815 | 4,548 | 15,26 | 0.006 | 3,245 | 0,011 | 0,017 | 0,182 | 270 | <5 | 138 |
Ref. 5 | 0,013 | 0,405 | 0,878 | 4,509 | 15,26 | 0,006 | 3,228 | 0,011 | 0,016 | 0,202 | 110 | <5 | 48 |
Te stale odniesienia posiadają w swym składzie miedź i nikiel, i należą do gatunków utwardzających się strukturalnie.
Trzy stany metalurgiczne odpowiadające różnym obróbkom termicznym są obecnie rozróżniane: stan zahartowany: hartowanie olejowe w temperaturze 1050°C, następnie odpuszczanie do 250°C. Rm wynosi około 1000 MPa, stan dojrzały, w którym metal osiaga swą maksymalną twardość: hartowanie przy 1050°C, następnie odpuszczanie do około 450°C. Rm wynosi około 1400 MPa;
- stan zmiękczoęy:hartowante przy 1050° C, odpuszczaniedookoło 7^0°C przez c^l^<^>ło cztery godziny, drugie odpuszczanie do około 620°C. Rm wynosi około 900 MPa.
Szczególną cechą tego typu gatunków jest to, że nie występuje u nich wahanie wymiarów następujace po obróbce termicznej. Gatunki te mogą być więc najpierw obrabiane mechanicznie, a potem termicznie.
Stal D według wynalazku została przetworzona obróbką w stanie zahartowanym. To znaczy, że została poddana zahartowaniu w oleju w temperaturze 1050°C. Okazało się, co przedstawiają krzywe na fig. 2, że obecność plastycznych tlenków znacznie poprawia zbrabialność, co krzywe przedstawiąjąjake zmniejszenie zużycia narzędzi. To zużycie przechodzi w efekcie od 0,15 mm po 15 min. obróbki z prędkością 190 m/mn,, z posuwem 0,15 mm/obrót, głębokością skrawania -1,5 mm dla stali odniesienia 4, do zużycia 0,125 dla stali D.
Stal D według wynalazku umożliwiła uzyskanie w stanie zmiękczonym prędkości skrawania 240 m/min., podczas gdy stal odniesienia 5 umożliwiła uzyskanie prędkości skrawania 210 m/min. Zanotowany zysk wynosi 20%.
Na podstawie przedstawionych różnych przykładów zastosowania oczywiste jest, że stale martezzytyccze zawierające w swym składzie tlenki plastyczne mają poprawioną obrablalzzść, a tlenki te nie pogarszają innych własności wspomnianych stali.
Claims (4)
1. Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialności zawierająca węgiel, krzem, mangan, chrom, siarkę, wapń, tlen i żelazo, znamienna tym, że zawiera wagowo węgiel -1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel - max. 6%, molibden - max. 3%, wolfram - max. 4%, kobalt - max. 4,5%, niob - max 1%, tytan - max. 1%, tantal - max 1%, cyrkon - max 1%, wanad max 1%, chrom - w przedziale 10,5% -19%, siarkę - max. 0,55%, wapń - powyżej 32x10-4%, tlen - 70x10-4%, stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O zawiera się w przedziale 0,2 - 0,6, resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.
2. Stal według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera siarkę w ilości wagowo max. 0,035%.
3. Stal według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera siarkę w ilości wagowo w przedziale 0,15-0,45%.
4. Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialności zawierająca węgiel, krzem, mangan, chrom, siarkę, wapń, tlen i żelazo, znamienna tym, że zawiera wagowo węgiel -1,2%, krzem - max. 2%, mangan - max. 2%, nikiel w przedziale 2% - 6%, chrom - w przedziale 10,5% -19%, miedź w przedziale 1% - 5%, siarkę - max 0,55%, wapń - powyżej 32x10'4%, tlen
- 70x10-4%, stosunek zawartości wapnia do zawartości tlenu Ca/O zawiera się w przedziale 0,2
- 0,6, resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9307141A FR2706489B1 (fr) | 1993-06-14 | 1993-06-14 | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL303831A1 PL303831A1 (en) | 1995-01-09 |
PL179128B1 true PL179128B1 (pl) | 2000-07-31 |
Family
ID=9448102
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL94303831A PL179128B1 (pl) | 1993-06-14 | 1994-06-14 | Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialnosci PL PL PL PL PL PL PL |
Country Status (25)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5427635A (pl) |
EP (1) | EP0629714B1 (pl) |
JP (1) | JP3398772B2 (pl) |
KR (1) | KR100338886B1 (pl) |
AT (1) | ATE191753T1 (pl) |
CA (1) | CA2125732C (pl) |
CZ (1) | CZ292392B6 (pl) |
DE (1) | DE69423930T2 (pl) |
DK (1) | DK0629714T3 (pl) |
EG (1) | EG20378A (pl) |
ES (1) | ES2145109T3 (pl) |
FI (1) | FI106267B (pl) |
FR (1) | FR2706489B1 (pl) |
GR (1) | GR3033773T3 (pl) |
IL (1) | IL109919A (pl) |
NO (1) | NO303180B1 (pl) |
PL (1) | PL179128B1 (pl) |
PT (1) | PT629714E (pl) |
RO (1) | RO115276B1 (pl) |
RU (1) | RU2080410C1 (pl) |
SG (1) | SG48134A1 (pl) |
SI (1) | SI0629714T1 (pl) |
TR (1) | TR28472A (pl) |
TW (1) | TW304985B (pl) |
UA (1) | UA26151C2 (pl) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
JP3284092B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2002-05-20 | 理研ダイヤモンド工業株式会社 | 切断破砕用カッター |
CA2318408A1 (en) * | 1998-01-16 | 1999-07-22 | Theodore Kosa | Free-machining martensitic stainless steel |
JP2002538311A (ja) * | 1999-03-08 | 2002-11-12 | シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッド | 臨界的用途のための析出硬化型高機械加工性ステンレス鋼 |
CN1113974C (zh) * | 1999-05-18 | 2003-07-09 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管用马氏体不锈钢 |
FR2811683B1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-08-30 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
US6461452B1 (en) * | 2001-05-16 | 2002-10-08 | Crs Holdings, Inc. | Free-machining, martensitic, precipitation-hardenable stainless steel |
FR2832734B1 (fr) * | 2001-11-26 | 2004-10-08 | Usinor | Acier inoxydable ferritique au soufre, utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
FR2933990B1 (fr) * | 2008-07-15 | 2010-08-13 | Aubert & Duval Sa | Acier martensitique durci a teneur faible en cobalt, procede de fabrication d'une piece a partir de cet acier, et piece ainsi obtenue |
DE102009030489A1 (de) * | 2009-06-24 | 2010-12-30 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil |
UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
RU2507297C1 (ru) * | 2012-10-05 | 2014-02-20 | Леонид Михайлович Клейнер | Стали со структурой пакетного мартенсита |
EP2728028B1 (fr) | 2012-11-02 | 2018-04-04 | The Swatch Group Research and Development Ltd. | Alliage d'acier inoxydable sans nickel |
CN102943211B (zh) * | 2012-11-27 | 2015-12-23 | 黄山市新光不锈钢材料制品有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢带的制造方法 |
CN102965580B (zh) * | 2012-11-27 | 2016-01-20 | 黄山市新光不锈钢材料制品有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢 |
US9181597B1 (en) | 2013-04-23 | 2015-11-10 | U.S. Department Of Energy | Creep resistant high temperature martensitic steel |
US9556503B1 (en) | 2013-04-23 | 2017-01-31 | U.S. Department Of Energy | Creep resistant high temperature martensitic steel |
CN103725994B (zh) * | 2013-12-16 | 2016-06-08 | 泰州俊宇不锈钢材料有限公司 | 一种高性能马氏体钢丝及其制造方法 |
RU2557850C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
FR3038624B1 (fr) * | 2015-07-08 | 2019-10-25 | Safran Aircraft Engines | Revetement de protection formant une barriere thermique, substrat recouvert d'un tel revetement, et piece de turbine a gaz comprenant un tel substrat |
DE102016219350A1 (de) * | 2016-10-06 | 2018-04-12 | Kjellberg-Stiftung | Düsenschutzkappe, Lichtbogenplasmabrenner mit dieser Düsenschutzkappe sowie eine Verwendung des Lichtbogenplasmabrenners |
RU2650945C1 (ru) * | 2017-12-19 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2672165C1 (ru) * | 2018-07-20 | 2018-11-12 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3690869A (en) * | 1970-08-26 | 1972-09-12 | Yakov Mikhailovich Potak | Martensite stainless steel |
FR2445388B1 (fr) * | 1978-12-25 | 1987-06-19 | Daido Steel Co Ltd | Acier de decolletage contenant des particules incluses de sulfure ayant un allongement, une taille et une distribution determines |
JPS55122858A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High carbon high manganese steel with high machinability |
US4434006A (en) * | 1979-05-17 | 1984-02-28 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Free cutting steel containing controlled inclusions and the method of making the same |
JPS5970748A (ja) * | 1982-10-12 | 1984-04-21 | Kawasaki Steel Corp | オ−トバイデイスクブレ−キ用のじん性に優れる低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼熱延板材 |
JPH0215143A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
FR2648477B1 (fr) * | 1989-06-16 | 1993-04-30 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree |
JPH02104633A (ja) * | 1989-07-28 | 1990-04-17 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非磁性高マンガン鋼 |
FR2690169B1 (fr) * | 1992-04-17 | 1994-09-23 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austénitique à haute usinabilité et à déformation à froid améliorée. |
-
1993
- 1993-06-14 FR FR9307141A patent/FR2706489B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-06-06 EP EP94401246A patent/EP0629714B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 SG SG1996007240A patent/SG48134A1/en unknown
- 1994-06-06 DE DE69423930T patent/DE69423930T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 ES ES94401246T patent/ES2145109T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 DK DK94401246T patent/DK0629714T3/da active
- 1994-06-06 AT AT94401246T patent/ATE191753T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-06-06 PT PT94401246T patent/PT629714E/pt unknown
- 1994-06-06 SI SI9430316T patent/SI0629714T1/xx unknown
- 1994-06-07 IL IL109919A patent/IL109919A/en not_active IP Right Cessation
- 1994-06-09 CZ CZ19941419A patent/CZ292392B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-06-10 RU RU94020719/02A patent/RU2080410C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-06-10 NO NO942168A patent/NO303180B1/no not_active IP Right Cessation
- 1994-06-13 CA CA002125732A patent/CA2125732C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-13 TR TR00563/94A patent/TR28472A/xx unknown
- 1994-06-13 US US08/258,926 patent/US5427635A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-13 EG EG34994A patent/EG20378A/xx active
- 1994-06-13 FI FI942801A patent/FI106267B/fi not_active IP Right Cessation
- 1994-06-13 RO RO94-01014A patent/RO115276B1/ro unknown
- 1994-06-14 UA UA94005260A patent/UA26151C2/uk unknown
- 1994-06-14 PL PL94303831A patent/PL179128B1/pl unknown
- 1994-06-14 JP JP15517194A patent/JP3398772B2/ja not_active Ceased
- 1994-06-14 KR KR1019940013329A patent/KR100338886B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-07-16 TW TW083106562A patent/TW304985B/zh not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-23 GR GR20000401470T patent/GR3033773T3/el unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL179128B1 (pl) | Nierdzewna stal martenzytyczna o dobrej obrabialnosci PL PL PL PL PL PL PL | |
US5424028A (en) | Case carburized stainless steel alloy for high temperature applications | |
AU2008241823B2 (en) | Hot-worked steel material having excellent machinability and impact value | |
JP2004169177A (ja) | 合金工具鋼及びその製造方法、並びにそれを用いた金型 | |
US6162389A (en) | High-strength and high-toughness non heat-treated steel having excellent machinability | |
JPH0253506B2 (pl) | ||
US4798634A (en) | Corrosion resistant wrought stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability | |
JPH0253505B2 (pl) | ||
US6146475A (en) | Free-machining martensitic stainless steel | |
EP0133959A1 (en) | Case hardening steel suitable for high temperature carburizing | |
JPH0260748B2 (pl) | ||
JPH10504354A (ja) | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
EP0445094B1 (en) | High strength stainless steel | |
JPH06271975A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
US20070256767A1 (en) | Steel Wire for Cold Forging Having Excellent Low Temperature Impact Properties and Method of Producing the Same | |
US6096262A (en) | Martensitic heat resisting steel | |
US3658514A (en) | Martensitic steel | |
JPH07188840A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
WO1987004731A1 (en) | Corrosion resistant stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability | |
US5110379A (en) | High temperature fine-grained steel product | |
US6461452B1 (en) | Free-machining, martensitic, precipitation-hardenable stainless steel | |
JPH1018002A (ja) | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
CA2589006A1 (en) | Steel wire for cold forging | |
JPS63206449A (ja) | 冷間圧造用低炭素鋼 | |
JPH04210451A (ja) | 冷間加工性に優れた高強度高耐食性ステンレス鋼 |